EUGENIUSZ l(OZIEJ ·BORYS SOCHOŃ
Elektrotechni a i elektronika Wydanie drugie, poprawione
WARSZAWA 1979 PAŃSTWOWE
WYDAWNICTWO NAUKOWE
Autorzy
EUGENIUSZ KOZIEJ rozdziały:
1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 12, 13 (z wyjątkiem p. 13.3), 14, 15, 16 (z wyjątkiem p. 16.4.4 i 16.4.6), 17 i 18
Spis
BORYS SOCHOŃ rozdziały:
treści
10, 11 oraz p. 13.3, 16.4.4 i 16.4.6
©
Copyright by Wydawnictwo Naukowe Warszawa 1975
Państwowe
ISBN 83-01-00195-X
Podręcznik wyższych
dla studentów wydziałów nieelektrycznych szkół technicznych
Okładkę projektował
Wykaz
oznaczeń
.
15
Indeksy . · . .
17
Wykaz tablic
18
...
19
Wstęp
ZBIGNIEW STASIK
Redaktor MARCIN SZCZEPANSKI
1.
Wielkości i Jedi1ostki elektryezne
21
Z.
Podstawowe pojęcia elektrotechniki
24
2.1. 2.2. 2.3. 2.4. 2.5. 2.6. 2.7.
Redaktor techniczny STEFANIA ALWIN Kore)\:tor MAGDALENA KRAWCZYKOWA
3.
Ładunek elektryczny ' . Prąd elektryczny . . Obwód elektryczny . . Napięcie elektryczne Strzałkowanie prądu i napięcia . Rezystancja i konduktancja. Prawo Ohma Moc i praca prądu elektrycznego
Obwody
prądu stałego
24 25 26 29 30 31 35 37
3.1. Podstawowe prawa i własności obwodów
37
3.1.1. I prawo Kirchhoffa . . . . . . . 3.1.2. II prawo Kirchhoffa . . . . . . .
38 38
3.2. Upraszczanie i przekształcanie obwodów rozgałęzionych.
39
3.2.l. Szeregowe i równoległe łączenie rezystancji. '3.2.2. Połączenia równoważne gwiazda i trójkąt . . . .
39 41
5
3.3.
energii elektrycznej . . . . . . . .
43
3.3.1. Źródła napięcia . . . . . . . . . . 3.3.2. Charakterystyki prądowo-napięciowe
43 46
Źródła
. . . . .
47
3.3.4. Źródła prądu . . . . . . . . , . 3.3.5. Sprawność obwodów elektrycznych
49 50
3.4. Obliczanie liniowych obwodów rozgałęzionych
52
Łączenie źródeł napięcia
3.3.3.
3.4.l. 3.4.2. 3.4.3. 3.4.4. 3.4.5. 3.4.6.
Pojęcia wstępne
Metoda Metoda ·Metoda Metoda Metoda
. . . . . . praw Kirchhoffa . . przekształcania sieci oczkowa . . . . superpozycji źródła zastępczego
64
Wielkości
64 66 67 69 69
pola elektrycznego Kondensatory . . . . . . Układy połączeń kondensatorów Pojemnościowy dzielnik napięcia Budowa kondensatorów . . . . Pojemność kabli i linii. . . • . Przebiegi łączeniowe w obwodzie z kondensatorem . Wytrzymałość elektryczna . . Elektroiskrowa obróbka metali
72 72
75 76 78
Obwody magnetyczne 5.1. 5.2. 5.3. 5.4. 5.5.
6.
57 57
Pole elektryczne 4.1. 4.2. 4.3. 4.4. 4.5. 4.6. 4.7. 4.8. 4.9.
5.
55 55
60
3.5. Obwody nieliniowe
4•.
52 53
Zjawiska magnetyczne Wielkości pola magnetycznego Prawo przepływu . . . . . . Pole magnetyczne w materiałach ferromagnetycznych Obliczanie obwodów magnetycznych . . . . . . .
Indukcja elektromagnetyczna
78 79 83 84 86 91
6.1. Zjawisko indukcji elektromagnetycznej. . . . . . . . . 6.2. Indukcja elektromagnetyczna w zamkniętym obwodzie . 6.2.1. Nieruchomy przewód w polu zmiennym w czasie 6.2.2. Ruchomy przewód w stałym polu magnetycznym .
91 92
6.3. Siła oddziaływania dwóch przewodów równoległych Pi;awo Laplace'a . . . . . . . 6.5. Indukcyjność własna i wzajemna
94 95 97 97 98
6.5.1. 6.5.2.
Indukcyjność własna
Indukcyjność
. . . wzajemna
6.6. Przebiegi łączeniowe w obwodzie z cewką indukcyjną 6. 7. Energia pola magnetycznego . . . . . . . . . . 6.8. Prądy wirowe . . . . . . . . . . . . . . . . . 6.8.1. Prądy wirowe w ruchomych przewodnikach 6.8.2. Prądy wirowe w nieruchomym przewodniku 6.8.3. Hamowanie wiroprądowe . . . . . . . .
92 93
100 101 103 103 104 104
7.
Obwody prądu przemiennego
105
7.1. Klasyfikacja prądów zmiennych 7.2. Wytwarzanie prądów przemiennych . 7.3. Prąd sinusoidalny . . . . . . . . .
105 107 108
7.3.1. Właściwości funkcji sinusoidalnej 7.3.2. Przesunięcie fazowe . . . . 7.3.3. Wartość skuteczna i średnia . .
108 109 109
.•
7.4. Przedstawienie wielkości sinusoidalnie zmiennych 7.5. Elementy R, L, C w obwodzie prądu sinusoidalnego
111 113
7.5.1. Opornik idealny 7.5.2. Cewka idealna . 7.5.3. Kondensator idealny
.,
118 120 122
7.6. Szeregowe połąc:zenie elementów R, L, C. 7.7. Równoległe połączenie elementów R,L, C. 7.8. Obliczanie obwodów prądu sinusoidalnego metodą symboliczną 7.8.1. 7.8.2. 7.8.3. 7.8.4. 7.8.5. 7.8.6. 7.8.7. 7.8.8. 7.8.9.
Wstęp . • . . . . . . . . . . . . . . . Podstawowe pojęcia o liczbach zespolonych . . . . Pojęcie wektora wirującego . • . . . . . . . . . . Równania w dziedzinie czasowej i częstotliwościowej Prawa Kirchhoffa w dziedzinie częstotliwościowej Impedancja i admitancja . . . . . . . . . . . Szeregowe połączenie impedancji i admitancji . Równoległe połąc:zenie impedancji i admitancji . Przykłady zastosowań liczb zespolonych . . . .
122 122 125 125 126 126 128 129 130
:
7.9. Koncepcja częstotliwości zespolonej. Uogólnienie analizy w stanie ustalonym dla funkcji o postaci f(t) = fe' 1, gdzie s = 11+ jro • . . . . • . . • . . 7.9.1. Częstotliwość zespolona i własności funkcji wykładniczej f(t) = 7.9.2. Elementy obwodu w dziedzinie częstotliwości uogólnionej .
114 114 115
fe''
7.10. Rezonans elektryczny. . .
131 131 133 134
.
135 138
7.11. Moc prądu przemiennego 7.12. Współczynnik mocy . . . 7.13. Prądy odkształcone . . .
141 143 144
7.10.1. Rezonans 7.10.2. Rezonans
napięć prądów
7.13.1. Przebiegi harmoniczne 7.13.2. Wartość skuteczna prądu odkształconego . 7.13.3. Moc prądu odkształconego . . . . . . . 7.13.4. Wpływ elementów reaktancyjnych obwodu na kształt krzywej prądu odkształconego
7.14. Czwórniki . 7.14.1. Wiadomości podstawowe 7.14.2. Równania czwórnika . . 7.14.3. Wyznaczenie parametrów łańcuchowych czwórnika 7.14.4. Schematy zastępcze czwórników . . . 7.14.5. Wielkości charakterystyczne czwórnika . . . • . .
144 147 148 149 150 150 151 153 154 155
7 6
7.15. Filtry elektryczne . . . . . . . 7.15.1. 7.15.2. 7.15.3. 7.15.4. 7.15.5. 7.15.6.
Pojęcia
ogólne . . . . . dolnoprzepustowe. górnoprzepustowe pasmowe . . . . . zaporowe . . . . Jakościowe określenie typu filtru
Filtry Filtry Filtry Filtry
7.16. Przebiegi 7.16.1. 7.16.2. 7.16.3. 7.16.4. 7.16.5. 7.17.
8.
przejściowe
157 158 159 159 160 161
Prawa komutacji . Metoda klasyczna Metoda operatorowa Prawo Ohma w postaci operatorowej. Transmitancja operatorowa
Prąd
trójfazowy . . . . . . . . . . . . . 7.17.1. Wytwarzanie napięcia trójfazowego. 7.17.2. Symetryczne układy trójfazowe . . . 7.17.3. Wykresy wektorowe napięć i prądów. 7.17.4. Przyłączanie odbiorników do układów trójfazowych 7.17.5. Rolwiązywanie obwodów trójfazowych 7.17.6. Moc prądu trójfazowego . . . . . . . . . . . .
161 162 168 169 172 172 173 174 176 177 178 179
1 O.
10.L
8.3. Energia elektryczna i energia cieplna . . . . . . . . . 8.3.1. Przemiana energii elektrycznej w energię cieplną '8.3.2. Przewodnictwo cieplne 8.3.3. Konwekcja . . . . . 8,3.4. Promieniowanie . . . 8.3.5. Nagrzewanie ciała jednorodnego . 8.3.6. Przemiana energii cieplnej w energię elektryczną
190 190 190 191 191 192 193
8.4. Energia elektryczna i energia świetlna . . . . . . . . 8.4.1. Przemiana energii elektrycznej w energię świetlną. Źródła światła 8.4.2. Przemiana energii świetlnej w energię elektryczną
195 195 196
. 8.5. Energia elektryczna i chemiczna . . . . . . . . . . . 8.5.l. Przemiana energii chemicznej w energię elektryczną 8.5.2. Przemiana energii elektrycznej w energię chemiczną
202
Elementy elektromagnetyczne 9.1. Dławik w obwodach prądu przemiennego . . . . .
Kształt prądu magqesującego
202 202 204
Półprzewodniki
10.2. Dio
. . . . . .
210 212 212 213
221 223 224 229 233 233 233 237 239
Diody prostownićze Diody Zenem . Diody tunelowe : . Fotodiody . . . . . Diody pojemnościowe (warikapy) Diody luminescencyjne
239 241 242 242
10.3.1. Tranzystory warstwowe (bipolarne) 10.3.2. Tranzystory polowe (unipolarne) . 10.4. Tyrystory . . . . . . 10.5. Hallotrony . . . . . . 10.6. Termistory i warystory
11.
205 207 208
półprzewodnikowe
10.3. Tranzystory
187 188
196 196 201
podstawowe. Zasada działania i podstawowe równania transformatora . Straty i sprawność transformatora Budowa transformatorów . . . . . . . . . . . Transformatory trójfazowe. Transformatory specjalne (autotransformator, transformator spawalniczy, przekładniki) .
10.1.1. Właściwości półpm~wodników . 10.1.2. Złącze p-n . . . .
181
184
Pojęcia
Elementy układów elektronicznych
182 183
8.2. Analogie elektromechaniczne . . . . . . . . . . . . . . 8.2.1. Współczynniki skali . . . . . . . . . . . . . . 8.2.2. Obwody zastępcze przetworników elektromechanicznych
Napięcie źródłowe
9.3.1. 9.3.2. 9.3.3. 9.3.4. 9.3.5. 9.3.6.
181
Przemiany energetyczne
9.1.1. 9.1.2.
9.2. Wzmacniacz magnetyczny . 9.3. Transformatory . . . . . .
161
. .
8.1. Energia elektryczna i mechaniczna . . . . . . . . . . . 8.1.1. Równanie SEM w zależności od indukcyjności . . 8.1.2. Równanie momentu w zależności od indukcyjności
9.
9.1.3. Wykres wektorowy i schemat zastępczy 9.1.4. Regulacja prądu wzbudzającego . . , . 9.1.5. Dławik podmagnesowany prądem stałym
157
Układy elektroniczne
Z43 244 245 246 252 254 257 258 260
Przekształtniki
260
11.1.1. Prostowniki 11.1.2. Falowniki . 11.1.3. Przemienniki częstotliwości
261 275 280
11.2. Wzmacniacze . . . . . . . . . .
282
11.1.
11.2.l. 11.2.2. 11.2.3. 11.2.4. 11.2.5.
Wzmacniacze prądu 1miennego Wzmacniacze mocy . . . . • . Sprzężenie zwrotne we wzmacniaczach • Wzmacniacze prądu stałego . Wzmacniacze operacyjne
11.3. Generatory . . . . . . . . . . 11.3.1. Generatory drgań sinusoidalnych . . 11.3.2. Generatory drgań nie,sinusoldalnych
284 289 291 293 295 298 298 303
9
11.4.
Układy przekaźnikowe
11.4.1. 11.4.2. 11.5.
Przekaźniki Przekaźniki
Układy liczące
. . . . . .
parametryczne czasowe
..... .
1 l.5.1. Dwójkowy system liczenia. 11.5.2. Podstawowe układy logiczne 11.5.3. Elektroniczne liczniki impulsów 11.6. Mikrominiaturyzacja układów elektronicznych
12.
Elektryczne przyrządy pomiarowe 12.1. Właściwości mierników elektrycznych 12.1.1. 12.1.2. 12.1.3. 12.1.4. 12.1.5. 12.1.6.
Dokładność
. Czułość . . . Stała miernika Tłumienie . .
Wytrzymałość mechaniczna, elektryczna i cieplna Stałość wskazań i trwałość . .
12.2. Klasyfikacja przyrządów pomiarowych. 12.3. Przyrządy magnetoelektryczne . . . . 12.3.1. Przyrząd magnetoelektryczny z prostownikiem 12.3.2. Przyrząd termoelektryczny 12.3.3. Galwanometr magnetoelektryczny 12.4. 12.5. 12.6. 12.7. 12.8. 12.9.
Przyrządy
elektromagnetyczne Przyrządy elektrodynamiczne . Przyrządy indukcyjne Logometry . . . . . Przyrządy rejestrujące
Oscylografy 12.9.1. Oscylograf elektromechaniczny. 12.9.2. Oscylograf elektroniczny. . . .
13 .
Elektryczne metody pomiarowe 13.1. Pomiary wielkości elektrycznych 13.1.1. 13.1.2. 13.1.3. 13.l.4. 13.1.5. 13.1.6.
Pomiar prądu i napięcia Pomiar mocy . . . . . Pomiar energii elektrycznej Pomiary rezystancji . . . . Pomiary pojemności i indukcyjności Pomiar częstotliwości i współczynnika mocy
13.2. Pomiary wielkości nieelektrycznych
13.2.1. Klasyfikacja przetworników 13.2.2. Przetworniki drogi i kąta . 13.2.3. Przetworniki prędkości obrotowej
307
13.2.4. Przetworniki temperatury . .
371
310 312
13.3. Elektroniczne przyrządy pomiarowe .
374
13.3.1. 13.3.2. 13.3.3. 13.3.4.
313 313 314 319
14.
320
Analogowy pomiar napięcia . Analogowy pomiar częstotliwości. Cyfrowy pomiar częstotliwości . Cyfrowy pomiar napięcia . . . .
Maszyny elektryczne prądu przemiennego 14.1. Klasyfikacja maszyn elektrycznych . . . . . . . 14.2. Równania momentu w maszynach elektrycznych .
323 324 325 326 326 327 328 328 329 329 332 333 334 336 337 338 340 341 342 1
342
344
349 349 349 353 356 358 361 363
365 365 367 371
14.2.1. 14.2.2. 14.2.3. 14.2.4.
Maszyna Maszyna Maszyna Maszyna
prądu stałego
. indukcyjna . . synchroniczna . reluktancyjna .
14.3. Odwracalność pracy maszyny elektrycznej 14.4. Rodzaje pól magnetycznych w maszynach elektrycznych 14.5. Silniki asynchroniczne . . . . . . . . . . . . 14.5.1. Budowa i zasada działania . . . . . . 14.5.2. Siły elektromotoryczne stojana i wirnika 14.5.3. Schemat zastępczy obciążonego silnika . 14.5.4. Bilans mocy silnika. . . . . . . . . . 14.5.5. Moment obrotowy silnika indukcyjnego 14.5.6. Charakterystyka mechaniczna silnika indukcyjnego . 14.5.7. Praca stateczna silnika . . . . . , . . . . . . . 14.5.8. Charakterystyki mechaniczne w rótnych wamnkach pracy 14.5.9. Wyznaczenie charakterystyki mechanicznej z danych katalogowych silnika. . . . . . • . . . • • . 14.5.10. Współczynnik mocy i sprawność . . . . . . 14.5.11. Rozruch . . . . . . . . . . . . . . . · . . 14.5.12. Rozwiązania konstrukcyjne silnika klatkowego 14.5.r'3. Regulacja prędkości obrotowej silników indukcyjnych . 14.5.14. Hamowanie . • . . . . . . . . . . . . . 14.5.15. Szereg trójfazowych silników indukcyjnych 14.5.16. Silnik jednofazowy. . . . . . 14.5.17. Silniki asynchroniczne liniowe 14.5.18. Sprzęgło indukcyjne 14.6. Maszyny synchroniczne 14.6.1. Bieg jałowy . 14.6.2. Obciążenie . . 14.6.3. Zwarcie . . . . 14.6.4. Praca równoległa 14.6.5. Wpływ prądu wzbudzającego na pracę generatora · 14.6.6. Regulacja obciążenia czynnego generatora . . . . 14.6.7. Moment obrotowy. Praca stateczna maszyny synchronicznej . 14.6.8. Silnik synchroniczny . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 14.6.9. Wpływ prądu wzbudzającego na pracę silnika synchronicznego 14.6.10. Moment obrotowy silnika synchronicznego . . . . . 14.6.11. Regulacja prędkości obrotowej silnika synchronicznego . . . .
375 376 377 378
384 384 385 385 386 387 388 389 390 393 393 394 397 400 401 402 403 404 406 407 408 411 413 417 418 418 421 423 424 426 427 430 430 431 432 434 435 437 438 439
11 10
15 .
Maszyny prądu stałego
15.6. Silniki
Prądnica Prądnica
442 444
448
457
15. 7. l. Prądnica spawalnicza . . . . 15.7.2. Ramownica elektromaszynowa
457 458
15.8.1. Rodzaje budowy maszyn elektrycznych . . . . . 15.8.2. Nagrzewanie się i stygnięcie maszyn elektrycznych 15.8.3. Rodzaje pracy maszyn elektrycznych . . . . . .
459
18.
465
16.1. Silniki wykonawcze . . . . . . 16.2. Prądnice tachometryczne . . . .
466 469
16.2.1. Asynchroniczna prądnica tachometryczna 16.2.2. Prądnice tachometryczne prądu stałego
472 474 475 476
układach sterujących
476
. . . . . . . . . . . . komutatorem elektronicznym .
16.5. Wzmacniacze elektromaszynowe 16.6. Elektromaszynowe elementy automatyki w układach automatycznej regulacji
17 .
470 471
Selsynowe łącze wskaźnikowe Selsynowe łącze różnicowe . . Selsynowe łącze transformatorowe. Transformatory obrotu. . . . . .
Silnik uniwersalny . . Silnik repulsyjny. . . Silniki prądu stałego. Silniki prądu stałego z Silniki synchroniczne Silniki skokowe . . .
476 480 482 483 485 487 491 494
Grzejnictwo elektryczne 500
17.1. Nagrzewanie oporowe 17.1.1. Nagrzewanie oporowe 17.1.2. Nagrzewanie oporowe
506 507 508 509 510
pośrednie
.. .
bezpośrednie
500
503
pojemnościowe
510
18.1. Przesył energii elektrycznej . . 18.2. Rozdział energii elektrycznej . 18.3. Zasilanie zakładów przemysłowych 18.4. Instalacje przemysłowe i mieszkalne
512
520 571
Łączniki
527
18.5.1. 18.5.2. 18.5.3. 18.5.4. 18.5.5.
528 529 531 532 534
18.6.1. 18.6.2. 18.6.3. 18.6.4. 18.6.5.
Literatura .
515 518
18.4.1. Rodzaje przewodów instalacyjnych 18.4.2. Obliczanie przewodów
Bezpieczniki Zabezpieczenie przewodów bezpiecznikami Zabezpieczenie silników bezpiecznikami Łączniki samoczynne . . . . . . . . . . Styczniki . . . . . . . . . . . . . . .
18.6. Środki zabezpieczające przed porażeniem prądem elektrycznym .
471
16.3. Selsyny . . . . . . . . . . . . . .
16.4.1. 16.4.2. 16.4.3. 16.4.4. 16.4.5. 16.4.6.
. . .
łukowo-oporowe
512
459 460 462
Elektromaszynowe elementy automatyki
16.4. Silniki elektryczne w
.
łukowe bezpośrednie
Przesył i rozdział energii elektrycznej
18.5.
16.3.1. 16.3.2. 16.3.3. 16.3.4.
504 505 505 506
łukowe pośrednie
Piece indukcyjne rdzeniowe. Piece indukcyjne bezrdzeniowe Nagrzewnice indukcyjne skrośne Nagrzewnice indukcyjne powierzchniowe
17.4. Nagrzewanie
450 455
..
15.8. Ogólne wiadomości o budowie i warunkach pracy maszyn elektrycznyd1
16.
...•..
450
. . . . .
prądu stałego
17.3.1. 17.3.2. 17.3.3. 17.3.4.
447
15.6.1. Silnik bocznikowy . . . 15.6.2. Silnik szeregowy i szereg0wo-bocznikowy 15.7. Maszyny specjalne
łukowe
17.3. Nagrzewanie indukcyjne
445 447
obcowzbudna samowzbudna
prądu stałego
17.2.1. Piece 17.2.2. Piece 17.2.3. Piece
440
15.1. Zasada działania 15.2. Budowa maszyny ~rądu stałego 15.3. Praca maszyny- prądu stałego 15.4. Oddziaływanie twornika i komutacja 15.5. Prądnice prądu stałego . . . 15.5.1. 15.5.2.
17.2. Nagrzewanie
440
Uziemienia ochronne Zerowanie ochronne . Wyłączniki ochronne Bardzo niskie napięcie . Izolacja ochronna .
524
535 531.1
539 539 540 540
541
Wyl{az
oznaczeń
a - tłumienność A - praca, pole powierzchni, parametr łąńcuchowy czwórnika /j - współczynnik sprzężenia zwrotnego, przesuwność C - pojemność, parametr łańcuchowy czwórnika D - indukcja elektryczna, parametr łąńcuchowy czwórnika E - natężenie pola elektrycznego, napięcie źródłowe, siła elektromotoryczna e · - ładunek elementarny F -siła
f -
częstotliwość
G - konduktancja g -
tamowność
li - parametr hybrydowy tranzystora I - prą\} elektryczny J - gęstość prądu
k - wzmocnienie, współczynnik sprzężenia L - indukcyjność I -długość
M-moment N _:liczba
prętów,
R r S s T t
liczba obrotów obrotowa - moc, moc czynna - liczba par biegunów, obciążenie powierzchniowe - dobroć, prąd cieplny, ładunek elektryczny, moc bierna - rezystancja - promień, rezystancja dynamiczna - przekrój, moc pozorna - poślizg, częstotliwość uogólniona (zespolona) - okres, temperatura bezwzględna, stała czasowa, moc zniekształcenia -czas
U
-napięcie
n P
p Q
prędkość
15
~!
v - prędkość liniowa W-energia X - reaktancja Y - admitancja Z - impedancja z - liczba zwojów
kąt plaski, temperaturowy współczynnik rezystancji, współczynnik wzmocnienia prądowego tranzystora w układzie OB, kąt opóźnienia włączenia zaworu {J - współczynnik wzmocnienia prądowego tranzystora w układzie OE y - konduktywność o - kąt strat dielektrycznych, głębokość wnikania e - przenikalność elektryczna a -
r1 -
sprawność
e
przepływ, kąt plaski
fJ - temperatura,
A - permeancja
Ą -
Indeksy
przekładnia transformatora, kąt obciążenia maszyny synchronicznej
przeciążalność
µ - przenikalność magnefyczna (!
-
rezystywność
a - współczynnik rozproszenia, składowa rzeczywista częstotliwości zespolonej - podziałka biegunowa <1> - strumień magnetyczny
-twornika -bazy - baterii - kolektora, pojemnościowy -dolny -emitera e - elektryczny f - fazowy, wzbudzenia, fałowy g - graniczny, górny k - krytyczny L - indukcyjny I - linii, rozproszenia m - magnetyczny, mechaniczny, maksymalny N - neutralny (dotyczy przewodu zerowego), nadajnika n - znamionowy o - rezonans0wy, obciążenia, jałowy, odbiornika P - początkowy R - rezystancyjny r - regulacyjny, rozruchowy, względny t -twornika z - zwarciowy, Zenera H-Halla we- wejściowy wy- wyjściowy µ - wzbudzający 1 - pierwotny, wejściowy 2 - wtórny, wyjściowy w 1 wewnętrzny, wyrównawczy a B b C d E
2 - Elektrotechnika i elektronika
Wstęp
Wyl<.az tablic
Tablica 1.L Nil:I, rórc jednostki elektryczne i magnetyczne układu SI Tablica 2.1. l'Hei:.tóre cymbole graficzne stosowane w elektrotechnice Tablica 2.2. R1:zys.tywność, konduktywność i współczynnik temperaturowy rezystancji różnych przewodników Tablica 4.1. Względna przenikalność elektryczna niektórych dielektryków Tablica 4.2. Zestawienie wzorów na pojemność typowych układów kondensatorów Tablica 5.1. Porównanie wartości wielkości występujących przy pętli histerezy magnetycznej Tablica 7.1. Elementy R, L, C, w obwodach prądu sinusoidalnego Tablica 7.2. Rozwinięcie niektórych funkcji na szereg Fouriera Tablica 8.1. Analogie elektromechaniczne Tablica 8.2. Współczynniki skali w analogii elektromechanicznej Tablica 8.3. Parametry niektórych elektrochemicznych :tródel energii Tablica 9.1. Sposoby łączenia faz w transformatorach trójfazowych Tablica 9.2. Grupy połączeń transformatorów trójfazowych Tabl~ca 9.3. Przekładnia różnych układów połączeń transformatorów trójfazowych Tabl'.ca 1ł.l. Zest~wienie najczęściej używanych kodów dwójkowo-dziesięrnych Tablica 11.2. Realizacja ważniejszych funkcji logicznych funktorami z negacją Tabl~ca 12.1. Niektóre sy~bole na skalach mierników według PN-61/E-88003 Tabl'.ca 13.1. Zastosowame przetwomikó" do pomiaru wielkości nieelektrycznych Tablica 14.1. Podstawowe własności silników indukcyjnych Tabl~ca 14.2. Porównanie silników indukcyjnych wirującego i liniowego Tabhca 15.1. Podstawowe własności silników prądu stałego Tablica 18.1. Dopuszczalne obciążenie przewodów izolowanych DG, ADO, LG, i ALG (wg PN. -57/E-05021) dla temperatury otoczenia 298 K. Tablica 18.2. Największe dopuszczalne prądy znamionowe wkładek bezpiecznikowych w zależności od . obciążalności długotrwałej przewodów (kabli) na napięcie I kV (według PN-57/E-05022) Tablica 18.3. Dobór prądu znamionowego wkładki topikowej bezpiecznika dla zabezpieczenia silników indukcyjnych
Znaczenie elektrotechniki i elektroniki we wszystkich działach techniki i nauki stale wzrasta. Nowoczesne procesy produkcyjne w coraz większym stopniu posłu gują się :napędami elektrycznymi, elektrycznymi urządzeniami pomiarowymi i automatycznego sterowania oraz technologią elektryczną. Z tego względu elektrotechnika i elektronika dla wielu kierunków studiów stała się dyscypliną podstawową, po której wprowadza się wykłady specjalistyczne z elektroniki przemysłowej, podstaw automatyki, napędu elektrycznego ze sterowaniem automatycznym, elektrycznych pomiarów wielkości nieelektrycznych, elektrotechniki samochodowej, okrętowej, lotniczej itp. Również inżynierowie specjalności nieelektrycznych w codziennej praktyce stykają się w coraz szerszym zakresie z problemami elektrycznymi i zmuszeni są uzupełniać wiedzę z tego f,akresu. Układ treści książki charakteryzuje się tym, że bezpośrednio po teoretycznych podstawach elektrotechniki wprowadzono rozdziały dotyczące elementów i ukła dów elektronicznych. W takim ujęciu do dalszych rozdziałów dotyczących pomiarów elektrycznych oraz maszyn elektrycznych i układów elektromaszynowych, mogły być wprowadzone elementy elektroniczne. Dzięki temu nastąpiło kompleksowe powiązanie ęlektrotechniki z elektroniką w jedną nierozerwalną całość. Wprowadzając wiele nowych zagadnień, przy ograniczonej objętości książki, autorzy zmuszeni byli zrezygnować z niektórych działów, które na obecnym etapie rozwoju mają raczej historyczne znaczenie. Nie opisano więc niektórych maszyn elektrycznych, np. układów kaskadowych lub przetwornic, a przede wszystkim pominięto elektroniczne elementy i układy lampowe. Autorzy są przekonani, że wartość książki na tym nie ucierpi, gdyż w ogromnej większości produkowanych obecnie urządzeń elektronicznych lamp elektronowych nie stosuje się. 19 \
!
"'!
~siążce starano się w większym niż dotychczas stopniu uwzględnić stany przeJŚc1owe w obwodach elektrycznych, wprowadzając obok metody klasycznej metodę. oper~torową oraz transmitancję operatorową. Stworzono przez to pomost
1
do stu~1?wa-?1a podstaw automatyki oraz zautomatyzowanego napędu elektrvcznego. ~s1ązka Je~t pomyślana jako podręcznik porlstawowy dla studentów jednolitych studiów 1?ag1sterskich wydziałów nieeleK+rycznych i dlatego całość materiału przedstawiono w spos.ób. skon~en~owany. Czytelnicy pragnący· głębiej wniknąć w pos~czegól~e. z~gadnienta powinni korzystać z literatury specjalistycznej, podanej na koncu ks1ązkt.
Wielkości
Wielkością fizyczną
i jednostlti elel{tryczne
nazywa się cechę zjawiska fizycz.nego lub własność ciała,
którą można zmierzyć.
Jednostką wielkości fizycznej nazywa się dowolnie obraną wielkość fizyczną, której przyporządkowano liczbę jeden, np. jednostkami długości są 1 m, 1 km, a jednostkami czasu: 1 s, 1 min, 1 h. Po wyborze jednostki wielko.ści fizycznej, np. 1 [t] dla czasu, wszystkie mierzone okresy czasu można przedstawić jako wielokrotność tej jednostki:
t=t*[t],
(1.1)
gdzie:. t* -wartość liczbowa pomierzonego czasu, np. 8 s. W przypadku ogólnym dla wielkości fizyqznej N będzie: N= N*[N],
(1.2)
gdzie: N* - wartość liczbowa wielkości fizycznej N, 1 [N] - jednostka tej wielkości. Jeżeli tę samą wielkość fizyczną N przedstawi się za pomocą różnych jednostek 1 [N1] i 1 fN2], to (1.3)
Równanie (1.3) oznacza, że wartości liczbowe tej samej wielkości fizycznej, w różnych jednostkach, są odwrotnie proporcjonalne do zastosowanych jednostek. Układem jednostek nazywa się zbiór jednostek wielkości używanych w nauce i technice. Jednostki należące do danego układu można podzielić na niezależne jednostki podstaw owe oraz na jednostki pochodne, które określa się za pomocą jednostek podstawowych. wyrażone
21
We wszystkich ustanowionych do tej pory układach jednostek do jednostek podstawowych należy jednostka długości i czasu. Jako trzecią jednostkę podstawową przyjmuje się zwykle jednostkę masy. Do niedawna w fizyce powszechnie stosowano absolutny układ jednostek CGS, w którym jednostkami podstawowymi są: centymetr, gram i sekunda. Ograniczenie się do tych trzech jednostek podstawowych dla układu jednostek, obejmującego wszystkie gałęzie nauk.i, spowodowało szereg utrudnień i sprzeczności. Dlatego w 1960 r. XI Generalna Konferencja Miar w Paryżu przyjęła Międzynarodowy układ jednostek SI "' - uniwersalny dla wszystkich gałęzi nauk.i i techniki. Układ ten, w swej obecnej formie, składa się z siedmiu jednostek podstawowych (metr, kilogram, sekunda, amper, kelwin,mol i kandela), dwóch jednostek uzupełniających (radian i steradian) oraz jednostek pochodnych. Do ważniejszych zalet powyższego układu jednostek należy uniwersalność, logiczny związek w pomiarach wielkości mechanicznych, cieplnych, elektrycznych i innych oraz wybór dogodnych dla praktyki jednostek podstawowych i pochodnych. . :Układ SI_jest przy~ładem układu spójnego, tj. takiego, w którym w~półczyn n1k.i proporCJonalnośc1 k w podstawowych prawach fizycznych, służących do definiowania jednostek pochodnych, są równe jedności. Np. prawo Newtona 1' = kma Upraszcza się do postaci f = ma, a prawo Ohma U= kRI - do postaci U= RI. W praktyce często korzysta się z jednostek będących wielokrotnością jednostek danego układu. Nazwy tych jednostek, wielokrotnych i podwielokrotnych, tworzy się z nazw jednostek danego układu przez dodanie przedrostka 10". Przedrostki te mają następujące nazwy i oznaczenia: ek:sa peta tera giga mega kilo hekt9 deka
E P T G
M k h da
10-18 10-u 1012 109 106 103 102 10
decy centy mili mikro nano piko femto atto
d c m µ n p
f a
10-1 10- 2 10-s 10-6 10-9 10-12 10-16 10-1•
W Polsce układ SI został wprowadzony w życie od 1967 r. jako legalny układ jednostek na podstawie rozporządzenia Rady Ministrów z dnia 23. 6. 1966 r. Definicje jednostek podstawowych i uzupełniających układu SI są znane z fizyki. Dla wybranych wielkości elektrycznych i magpetycznych jednostki układu SI są zestawione w tablicy 1.1. Niektóre jednostki elektryczne i magnetyczne, nie wchodzące do układu SI, są dopuszczone do stosowania jako jednostki legalne, np. : dla energii dla gęstości prądu dla ładunku elektrycznego dla strumienia magnetycznego dla indukcji magnetycznej • Le systeme in~emational.
22
kilowatogodzina amper na milimetr kwadratowy amperogodzina makswel gaus
1 kW·h = 3600J
Tablica 1.1
Wyrażenie jednostek
Jednostka miary
Gęstość prądu
elektrycz..
n ego
2.
Ładunek
3.
Napięcie
4.
Natęt.enie
elektryczny
elektryc.zne, różnica potencjałów elektrycznych, siła elektromotoryc:ma pola elektrycz-
n ego
5. 6.
nazwa
o znacze nie
3
4
2
1 1.
Definicje i relacje między jednostkami
Wielkość
Lp.
Pojemność
elektryczna
,..Opór elektryczny
amper na A/m1 metr kwadrato wy
pochodnych za popodstawowych i uzupeł-
mocąjednostek niających
5
6
l A/m• = 1 A : 1m 2 1 A·m-•
kulomb
c
1C=1A·ls
1 A·s
wolt
V
lV=lW:lA
l m3 ·kg·1r·11 ·A-1
wolt na metr
V/m
1 V/m = J V: l m
1 m·kg•s--ll·A- 1
farad
F
lF=lC:lV
1 nr·•·kg-1 ·s4 ·A9
om
o
Hl=lV:lA
1 m•·kg•s--a·A-11
1 ma·kg·s-a·A-o l!l·m= = 1 0(1 m• : lm)
7.
Opór elektryczny właściwy
omometr O·m
8.
Pnewodność
elektryczna
simens
s
1S=1:10
1m-1 ·kg-1 ·s'·A 11
9.
Przewodność
elektryczna
simens na metr
S/m
1S/m=1 S: : (1m1 :1 m)
1 m4 ·kg-1 ·s8 ·A•
weber
Wb
1Wb=1V·ls
1 ll";•·kg·s-•·A-1
'f
IT= l Wb: 1m1
1 kg·s-•·A-1
1A/m=1A:lm
1 A·m- 1
1 m•·kg·s-:11,A--s
właściwa
10.
Strumień
11.
Indukcja magnetyczna
tesla
12.
Natężenie
amper na A/m metr
magnetyczny
pola magne-
tycznego
13.
Indukcyjność
henr
H
IH=lWb:lA
14.
Siła
amper
A
amper jest
magnetomotoryczna
siłą
ma-
gnetomotoryczną
wywołaną w próżni przez prąd o natężeniu 1 A,
1 A/mm•= 10" A/m' l A·h = 3600C 1 Mx = 10-0 Wb lGs =10 4 T.
płynący
kniętrm
__
,
w zam-
obwocizie o jednym zwoju
1A
r 2.2.
Prąd
elektryczny
Prądem elektrycznym w dowolnym poprzecznym przekroju środowiska nazywa się ładunek przepływający przez ten przekrój w ciągu elementarnego czasu pod działaniem pola elektrycznego, tj.:
"
dq
z= dt.
(2.1)
Dla prądu niezależnego od czasu, zwanego prądem stałym:
Podstawowe pojęcia elel{trotechnilti
2.1.
Ładunek
elektryczny
Zgodnie z nowoczesnymi poglądami wszelkie zjawiska elektryczne można jako związane z ~łaściwościami budowy materii. Badania wykazały, że nośnikami elektryczności są znajdujące się w atomie cząstki elementarne elektrony i protony. Proton, należący do jądra atomowego, zawiera zawsze elementarny ładunek elektryczności dodatniej „+e", podczas gdy krążący wokół jądra po orbicie elektron - elementarny ładunek elektryczności ujemnej - „-e". Przez ładunek elektryczny rozumie się określoną liczbę ładunków elementarnych Q = ne. Jeżeli atom zawiera jednakową liczbę elektronów i protonów, co normalnie· ma miejsce, to na zewnątrz nie występują żadne zjawiska elektryczne; mówi się, że atom jest elektrycznie obojętny. Protony są mocno związane z jądrem atomowym, natomiast elektrony występują jako związane z jądrem oraz jako elektrony swobodne. Elektrony swobodne są łatwo uwalniane z atomu i mogą przechodzić do innych atomów. Jeżeli w atomie występuje brak elektronów, jest on naładowany dodatnio, przy nadmiarze elektronów swobodnych atom jest naładowany ujemnie. Naładowane dodatnio lub ujemnie atomy nazywają się jonami. Rozróżnia się następujące stany ładunków elektrycznych: - ładunki nieruchome i niezmienne w czasie, którym odpowiadają zjawiska elektrostatyczne, - ładunki w ruchu bądź zmienne w czasie, którym odpowiadają zjawiska prądu elektrycznego. traktować
(2.2)
gdzie: Q - ładunek w kulombach, t - czas w sekundach. Jednostką prądu elektrycznego jest amper [1 A], określony na ~odstawie elektrodynamicznego działania prąd~ (wzór 6.9). Należy on do sze~c.m podstawowych jednostek fizycznych w układzie międzynarodowym SI. DefintCJa ampera w tym układzie jednostek jest następująca: . . . . Amper jest natężeniem prądu elektrycznego me ulegającego. ~dnym zmianom: który przepływając w dwóch równoległych przewodach prost?lm1owych o długo~c~ nieskończonej i o przekroju okrągłym znikomo małym, umieszczonych w prózm 7 w odległości 1 m od siebie, wytwarza między tymi przewodami siłę, równą 2 · 10- N na każdy metr długości przewodu. . . . W praktyce używa się również jednostek pokrewnych wynikających z dziesiętnych wielokrotności ampera, np.: 1 kA= 108 A, 1 mA= 10-a A. . Dla celów praktycznych wprowadza się pojęcie gęstości prąd~. Gęstością prą
Przy nierównomiernym rozkładzie prądu w przekroju poprzecznym środo-
wiska: di
J= dS'
z równania
(2.4)
(2.1) można otrzymać wyrażenie na ładunek elektryczny: Q=
Jidt.
(2.5)
Jednostką ładunku jest amperosekunda 1 A· 1 s = 1 A· s, zwana kulombem [1 CJ. Kulomb jest ładunkiem elektrycznym przenoszonym w ciągu 1 s przez prąd 1 A. Elementarny ładunek elektronu wynosi:
e = - l,602· 10- 11>c.
25
r
........................„„„„......
·-----------------------------------~„„
i
,·Kulomb jest zatem ładunkiem 6,24· 1018 elektronów. Dla celów praktycznych używana jest jednostka zwana amperogodziną [1 A· h = 3600 C]. Prąd elektryczny nie może być bezpośrednio rejestrowany przez organy zmysłów, jak np. prąd powietrza lub wody. Jego istnienie poznaje się ze zjawisk, które mu towarzyszą. Zjawiska te są następujące: a) przy przepływie prądu powstaje zawsze pole magnetyczne, b) przepływowi prądu towarzyszą zjawiska cieplne, c) przy przepływie prądu jonowego w elektrolitach występuje wyrnia,na materii.
c.d
Nazwa
Rezystancja Reaktancja a) symbol ogólny
2.3r Obwód elektryczny
b) reaktancja indukcyjna
Prąd elektryczny może płynąć tylko wzdłuż drogi zamkniętej, która nazywa się obwodem elektrycznym. Obwody elektryczne dzielą się na nierozgałęzione i .rozgałęzione. Najprostszy nierozgałęziony obwód elektryczny przedstawiono na rys. 2.1. W skład tego obwodu wchodzą: źródło energii (prądnica), odbiornik (żarówka), przewody łączące źródło z odbiornikiem oraz wyłącznik.
c) reaktancja
pojemnościowa
Połączenie stałe
Xe
--et- lub--~ I-
"
Połączenie rozłączne.
Zacisk
o
Przewód. Symbol ogólny Skrzyżowanie
pu.ewodów a) bez połączenia
2
Rys. 2.1. Obwód elementarny: 1 - źródło energii (prądnica), 2 biornik (:żarówka), 3 - przewód łączący, 4 wyłącznik
b) ze
od-
8
W celu graficznego przedstawienia obwodów elektrycznych stosuje się schematy elektryczne, w których poszczególne elementy obwodów są owaczope i połączone określonymi umownymi symbolami graficznymi. Ważniejsze symbole graficzne używane w podręczniku są zestawione w tablicy 2.1.
stałym połączeniem
Rozgałęzienie przewodów
a) z
połączeniem stałym
b) z
połączeniem rozłącznym
I
I
T
Uziemienie Połączenie
z korpusem
(masą)
Nastawność
a) symbol ogólny
Tablica 2.1 Niektóre symbole g:raficme stosowane
w elektroteclmfce b)
ciągła
c) skokowa Prąd stały. Napięcie stałe
Biegun dodatni Prąd przemienny. Napięcie przemienne
Biegun uJemny
Prąd stały lub przemienny. Napięcie stałe lub przemienne
Galwaniczne
źródło napięcia
Prąd tętniący Łącznik.
Symbol ogólny
Impedancja Bezpiecznik
26
+
2.1
'Kulomb jest zatem ładunkiem 6,24 · 10111 elektronów. Dla celów praktycznych używana jest jednostka zwana amperogodziną [l A· h = 3600 C]. Prąd elektryczny nie może być bezpośrednio rejestrowa:ny przez organy zmysłów, jak np. prąd powietrza lub wody. Jego istnienie poznaje się ze zjawisk, które mu towarzyszą. Zjawiska te są następujące: a) przy przepływie prądu powstaje zawsze pole magnetyczne, b) przepływowi prądu towarzyszą zjawiska cieplne, c) przy przepływie prądu jonowego w elektrolitach występuje wymiana materii.
c.d tablicy 2.1
Nazwa
Rezystancja Reaktancja
X
a) symbol ogólny
~-
lub,.JVYL.
b) reaktancja indukcyjna
2.3r Obwód elektryczny c) reaktancja
elektryczny może płynąć tylko wzdłuż drogi zamkniętej, która nazywa się obwodem elektrycznym. Obwody elektryczne dzielą się na nierozgałęzione i .rozgałęzione. Najprostszy nierozgałęziony obwód elektryczny pr:ledstawiono na rys. 2.1. W skład tego obwodu wchodzą: źródło energii (prądnica), odbiornik (żarówka), przewody łączące źródło z odbiornikiem oraz wyłącznik.
pojemnościowa
Prąd
Xe --c:t-tub
-n--
„
Połączenie stałe
Połączenie rozłączne. Zacisk
o
Przewód. Symbol ogólny Skrzyżowanie
przewodów a) bez połączenia b) ze
2
Rys. 2.1. Obwód elementarny: 1 - źródło energii (prądnica), 2 biornik (żarówka), 3 - przewód łączący, 4 -- wyłącznik
od-
8
W celu graficznego przedstawienia obwodów elektrycznych stosuje się schematy elektryczne, w których poszczególne elementy obwodów są oznaczope i połączone określonymi umownymi symbolami graficznymi. Ważniejsze symbole graficzne używane w podręczniku są zestawione w tablicy 2.1.
stałym połączeniem
Rozgałęzienie przewodów
a) z
połączeniem stałym
T
b) z
połączeniem rozłącznym
l
J_
Uziemienie Połączenie
""7
z korpusem (masą)
l.
Nastawność
a) symbol ogólny
Tablica 2.1
Niektóre symbole graficzne stosowane w elektroteclmlce
b)
ciągła
c) skokowa Prąd stały. Napięcie
Prąd
przemienny.
Prąd stały
26
stale
Napięcie
lub przemienny.
Biegun dodatni przemienne Napięcie stałe
Biegun
lub przemienne
+
u~emny
Galwaniczne
Prąd tętniący
Łącznik.
Impedancja
Bezpiecznik
źródło napięcia
Symbol ogólny
- I+ --ar-
2.4.
Napięcie
elektryczne
Jak już wyjaśniono, istotą prądu elektrycznego jest ruch ładunków elektrycznych. Powstaje zatem pytanie, jaka wielkość fizyczna wprawia ładunki w ruch? Z fizyki wiadomo, że w otoczeniu ładunków elektrycznych powstaje pole elektryczne, które zawiera energię. Przy przemieszczeniu ładunków pod działaniem sił pola elektrycznego jest wykonywana praca kosztem energii pola.
Nazwa ogólny Dioda. Prostownik Dioda Zenera
Rys. 2.2. Przemieszczenie elektrycznym
ładunku
a -B A o-----6};-----o
elementarnego w równomiernym polu
~l------1
Fotodioda
Wielkość określająca ~tosunek
pracy wykmianej przy przemieszczeniu ładunku Q dwoma punktami pola (A, B) do przemieszczanego ładunku (rys. 2.2) nazywa się napięciem elektrycznym między tymi punktami. Napięcie elektryczne: między
Dioda luminescencyjna
Dioda tunelowa
u
Warikap Tranzystor
jeżeli ładunki
napięcie źródłowe,
elektryczne pobierają energię ze źródła napięcia, to zwane również silą elektromotoryczną (SEM): E=
Tranzystor polowy złączony
b)
jeżeli ładunki oddają energię,
również
,spadkiem
Silnik prądu przemiennego. Symbol ogólny Żarówka
Uszkodzenie izolacji. Zwarcie
to ma miejsce
u-
® ® ® ® 0
WYStępuje
(2.6) napięcie
odbiornikowe, zwane
napięcia:
Tyrystor
Silnik prądu stałego. Symbol ogólny
Wpob
Q '
Tranzystmy polowe z izolowaną elektrodą sterującą
Prądnica prądu przemiennego. Symbol ogólny
Q
Ze względu na bilans energii rozróżnia się dwa przypadki:
a)
Prądnica prądu stałego. Symbol ogólny
w
wodd
Q
(2.7)
.
Z fizyki wiadomo, że ładunki elektryczne są źródłem pola elektrycznego. Nadwoma punktami w polu elektrycznym jest jednoznaczne z różnicą potencjałów elektrycznych między tymi punktami:
pięcie między
UAB
=
=
JEdl- JEdl = JEdl. A
B
(2.8)
AB
Wychodzący
ze źródła impuls napięcia rozchodzi się z prędkością światła, podczas gdy same elektrony poruszają się z małą prędkością rzędu 1 mm/s. Ruch elektronów, dzięki dużej prędkości impulsu napięcia, następuje praktycznie jednocześnie z tym impulsem. W obwodzie otwartym strumień elektronów płynąć nie może, jednak istnieje stała gotowość elektronów do ruchu, który nastąpi natychmiast po zamknięciu obwodu. Mówi się, że oba końce przewodów (zaciski) są „pod napięciem".
29
Jednostką napięcia jest wolt [1 VJ. Jest to takie napięcie kt6 · . energii 1 dżula, przypadającej na ładunek I kulomba. ' re występu3e prny w celu ujednolicenia budowy źródeł i odbiorników d malizowane wartości napięcia. Dla odbiorów małej m prą ~ w~row~dzo110 znorwartości 2, 4, 6, 8, 12, 24 40 i 80 V Dla odb. 6 ocóyl o. o~1ązu3ą zasadniczo , · ' · · 10r w og neJ sieci zd · l · 11O• 220 1 440 V dla prądu stałego oraz 220 i 380 V dl . r~ zie czeJ ·przeąyłu energii na duże odległości stosuie się . . a prąd~ przemiennego, Dla ~ , nap1ęcm wysok1e llO, 220 i 400 kV. r
prądu
i
nai;iięcia
elektrycznych . za pomort'ł st łk' . 1· . bNa schematach . , prąd oznacza się 1cz oweJ, przy czym przepływowi . d d . . ~"t rza t 1 wartości dodatnie wartości liczbowe a ;_~ą.ł~ zgo. nie ze ~wrotem strzałki przypisuje się ~jemne wartości liczbowe. i.'lko ~wr:t ywo;1 przeciwne~~ do z~rotu strzałki -~ Jęto umownie zwrot według któ prą u ? w.artośc1 hczboweJ dodatniej przyelektrolizy roztworó~ "olnych i{uecgho plokruszaJóą się dodatnie jony metalu podczas " ·· ee tron w w przewodn'k 1· 1 z t ego powodu zwrot przeciwny. . u meta icznym ma
a)
Rezystancją nazywa się idealny element elektryczny, w którym zachodzi jednostropna zamiana energii elektrycznej na energię cieplną według relacji:
w= RJ2t .
-
E
(2.9)
Należy zaznaczyć, że termin rezystancja (op6r elektryczny) i odpowiadające jej umowne oznaczenie R stosuje się do oznaczenia samego elementu, w którym zachodzi nieodwracalny proces dyssypacji (rozpraszania) energii elektromagnetycz;nej, jak również do ilościowego oznaczenia wielkości równej stosunkowi napięcia na danym elemencie do prądu przepływającego przez ten element: ,
~=R i .
(2.10) I
Formuła (2.10) wyraża prawo Ohma, odkryte doświadczalnie w 1826 r. Zależność między prądem a napięciem może być przedstawiona również w po-
staci: i
u
=G,
(2.11)
gdzie:
b)
(2.12)
R Wielkość G nazywa się konduktancją (przewodnością elektryczną).
--------·-
Jednostką rezystancji jest om [1 O], a jednostką konduktancji
ruch e!ekt!'onów Rys. 2.3. Zasada strzałk
Ohma
lV lf!=lA'
· · owama prądu I napięcia: a) źródło napięcia, b) odbioruik
Źródło napięcia ma dwa bieguny ·-dod•t· . . . . . matach znakami +"i p . b' ',tm UJemny, oznacza.ne na " · rzez iegunowosć napi ?da c~ przez zwrot napięcia; mówi s.ię np., że 11 . cit' ~· to samo,
b1egunow~ść napięcia doprowad~onego do~)b~odu
Aby n.ie P?Pełniać błędu w odczytvwa i ,n .u s..,h~matów elektrycznych, system. napięcia Jak i w odbiornikacl~ str·załkn hyc Jednohty, tzn. zarówno w źródłach t ' a zwrotu napi,~cia p · · b , w ę samą stronę, a więc grotem w stro . '<'. • owmna yc zwrócona W większości podręczników prz . t nę wzrostu lub spadku potencjału. zwrot :napięcia źródłowego jest zg y~ę o prJ~ade~ pierwszy, wobec czego dodatni zwrot napięcia odbiornikowego jes~ ;;ze~iwo a~1~ ~wro~em prądu, zaś dodatni Na rys. 2.3 przedstawiono r fi . . ny o o atniego zwrotu prądu. i napięcia. g a cznre oprnaną wyżej zasadę strzałkowania prądu
zna~o':"a~m zwrotu napięcia owinie. .
I"
:
•
W niektórych podręcznikach nie strzałk . . . . za pomocą odcinka z dwoma ostrzam. ~e, się zvxrotu nap1ęc1a, oznaczając je prowadzi to do nieporozumień al I oncach. W schematach prostych nie może być przyczyną omyłek ~ o~c:ytsc_ em.atachh skomplikowanych brak strzałek ywamu se ematów elektrycznych.
:a
simens [1 S].
lA lS=1v·
Om jest to rezystancja istniejąca między dwoma punktami przewodnika, gdy napięcie 1 V, panujące między tymi punktami, wywołuje prąd 1 A. Związek określający rezystancję z zależności od napięcia i prądu można przed·· stawić graficznie jako charakterystykę prądowo-napięciową tej rezystancji. W wię· kszości przypadków wartość rezystancji jest niezależna od prądu i napięcia. Charakterystyka prądowo-napięciowa jest wtedy linią prostą, a rezystancja nazywa się rezystancją liniową. Dla rezystancji liniowej przebiegi czasowe prądu i napięcia są do siebie proporcjonalne. Jeżeli charakterystyka prądowo-napięciowa nie jest li!lią prostą, to rezystancja zależy od prądu i napięcia i nazywa się rezystancją nieliniową. Charakterystyki prądowo-napięciowe przedstawiono na rys. 2.4. Rezystancja przewodu jest tym większa, im większa jest jego długość I i im mniejszy przekrój poprzeczny S. Te zależności można zapisać za pomocą rów- · nania: (2.13)
Współczynnik proporcjonalności /2 jest stałą, której wartość zależy od rodzaju materiału przewodu. Stała ta nazywa się rezystywnością materiału lub oporem
30
31
właściwym. Jednostką oporu właściwego jest I Q •m. W praktyce używa się często jednostki pokrewnej, dostosowanej do W}'miaru przewodów. Jest nią I -.O·mm Wielkość odwrotna nazywa się konduktywnością lub przewodnością właściwą.m 2
a)
Tablica 2.2 R ezystywność, przewodników
b)
u
konduktywność,
Nazwa przewodnika
u
Konduktywność
w temperaturze ?.93 K (20°C)
w temperaturze 293 K (20°C)
0.·mm'/m
m/0.·mm•
Jednostką konduktywności
. I R=-. yS jest 1 S · m- 1 lub 1 S · mm/m
Mosiądz
(2.14)
Nikiel Nikielina
•
wartości rezystywności konduktYwności niektórych trzyZgrupy: punktu widwnia przewodzenia prądu elektrycznego materiały dzieli się na 2
W tablicy 2.2 podano materiałów mających zastosowanie w elektrotechnice.i
Ołów
Platyna Rtęć
Srebro Stal Wolfram
a) przewodniki, b) nieprzewodniki, c) półprzewodniki.
są materiały rezystywności, przewodzące łatwo prąd wpływem przyłożonego napięcia. się materiały, przepływ prądu należą węgiel. mają dużą liczbę około się również materiały, przepływ prądu należą Nieprzewodniki są to materiały mające tylko nieznaczną liczbę elektronów swobodnych, wskutek czego praktycznie prądu nie przewodzą. Dlatego używa się je jako materiały izolacyjne. Należą do nich gazy, oleje oraz ciała stale z wyjątkiem przewodników. W elektrotechnice jako materiały izolacyjne stosowane są najczęściej:gatunki płótnapapierów, bawełniane,mika, jedwabne, szklane, azbestowe, porcelana, olej, guma, różne igelit itp. Półprzewodniki, w których przenoszenie ładunków odbywa się przez ruch elektronów, mają pośrednią zdolność przewodzenia prądu: w pewnych warunkach zachowują się one jak izolatory, w innych jak przewodniki. Ich przewodnictwo
32
Współczynnik
temperaturowy rezystancji 1/K 0,0039 0,00015 0,0044 0,0037 0,000064 0,00003 0,00008
0,0283 1,1 0,12 0,063 1,49 0,48 0,44
35,3 0,91 8,33 15,9 0,672 2,1 2,3
0,0168 0,0185+0,0175 0,08+0,07 0,091 0,5 0,21 0,111 0,958 0,016 0,1+0,5 0,055 2,0: 5,0
59,4 54,0+57,0 12,5-;-14,3 11,0 2 4,8 9,0 1,044 62,5 2,0+10 18,2 0,2+0,5
I I
Miedź
(chem. czysta) Miedź przewodowa
Przewodniki to o malej pod Do przewodników zalicza w których polega na ruchu elektronów swobodnych (przewodnictwo elektronowe). Do tej grupy metale i Metale bardzo elektronów swobodnych, IO" w cm'. Do przewodników zalicza w których polega na ruchu jonów naladowanych dodatnio lub ujemnie
I
różnych
.
Aluminium Chromonikielina Cyna Cynk Kanthal Ai Konstantan Ma11ganin
Zgodnie (2.13) rezystancja matcriahi w Z11"źnofoi od przewodności właściwej maz równaniem postać następującą:
rezystancji
temperaturowy
Rezystywność
,_ I
wspó łczynnik
żeliwo
0,00393 0,00393 0,0013+0,0019 0,0044 0,00028 0,004 0,00385 0,0009 0,0041 0,0052 0,0046 0,0052 l
I
I
kó fizy cznych, jak np. czyJU? "'! tki - selen, german, . pod wpływem różnychależą · nia się · pierwias 6w n elektryczne zm1e o . z niektóre siarczki. I. węgŚ iatło temperatura. D Pl. alkalicznych, uranu ora w ' . · dzi meta 1 .
ółprzewodnik
nabrały konł
krzem: tlenia mte , . lkie o znaczenia techmcznego I rzewodniki wte g kc" ach prostowmków, liki ostatnich .latach pó p 'e w miniaturowych sdtruó itp. Na d zastosowani . ych uk a w ze u na bT atorów, log1c:m , ó"nycb wzmacniaczy, sta .1 IZo raficznie opory właściwe r z . . ·ep'!'zewodniki(izo/afof'!J) rys. 2.5 przedstaw1on g dniki p6fpnewadmk1 ni „I przewo
W
wzglę
układów
I„ 10-4 "I,.o
iI
1
materiałów.
„, . .
101
108
I
srebro i 1 tlenekk . d'z plaf11na kf'zem m1e a german cyn u · łów elektrotech m·cznych Rys. 2·5· Rezystywności. materia · 3 _ Elektrotechnik a l elektronika
~automatyki
1012
i
szLo
i
1010
i
i
1020.Q cm
i
i
1 p~a0!a~inoW/I ,., "
a
33
Rezystancja materiału zależy nie tylko od wielkości występujących w równaniach (2.13) i (2.14), ale również od temperatury. W praktyce przyjęto podawać wartości rezystancji dla temperatury 293 K (20° C). Jeżeli temperatura odbiega od 293 K, to występuje przyrost rezystancji !!..R, który wynosi: (2.15) gdzie: a - temperaturowy współczynnik rezystancji, MJ - przyrost temperatury w stosunku do 20° C. Temperaturowy współczynnik rezystancji a jest to względny przyrost oporu przy wzroście temperatury o I K. Jego wymiar wynosi K-1• Współczynnik a zależy również od temperatury, jednak dla temperatur występujących w elektrotechnice przyjmuje się wartość ,a odpowiadającą 20° C. W wielu przypadkach błąd spowodowany takim założeniem jest niewielki. Wartości temperaturowych współczynników rezystancji przy 293 K dla nie.któi:ych materiałów podano w tablicy 2.2.
Rezystancję zależną
od temperatury
określa się
z
wyrażenia:
lub
. , zu'e wałtowny spadek rezystancji w pobliżu Pewna liczba matenałow wyka..J g k UJ·e opór równy zeru przy 1,1 K, (o K) Np aluminmm wy az b' zera absolutnego . . N 2 7 przedstawiono typowy prze ieg recynk przy O, 79 K,. rt~ć przy 4 K. ahry~'. a~isko to nazywa się nadprzewodnictw_em zystywności przy niski~~ temper.a~~~:~~la~ło ono szerokiego zastosowania techmczelektrycznym. Do c~w1lt o?ecneJ . w wielu dziedzinach specjalnych. Zastos~: nego jednak ostatmo nabiera znaczeni~ . transformatory wytwarzanie energn które zbadane, (mhd) W generatorach magnetohydrodynam1cznyc f: 'owych oraz wielkie elektro. d bkich maszyn cy r przesyłowe, części skła .ow~ ~zyfiz k' ielkich energii. O wiele większe znacze~e· magnesy do badań w dz1edzoue y i ~ Nadprzewodniki mogą przenosić silnik przewodniki, co pozwala znacznie większe gęstości ~rądu. a~i~eh kon . , JPoza tym dzięki uzyskaniu pola radykalnie zmniejszyć wynu~ry t c1ę~ar .uzwoJen~aje możliw~ść eliminacji ciężkiego, magnetycznego o bardzo duzym natęzenm, pows stalowego rdzenia magnetycznego.
wani~,
zostały już
będzie miał
ob~JffiUJh
elektr~energetyczne układy
nadprzewo.~n! ow:~nc'onalne
(2.16)
R = Ra0(l + a2o L\-0) .
2.7. Moc i praca
Zależność (2.16) jest często wykorzystana w elektrotechnice do wyznaczenia przyrostu temperatury uzwojeń urządze1'i elektrycznych, jeżeli zostanie pomierzona rezystancja uzwojenia w stanie zimnym i w "stanie nagrzanym. Taka metoda nazywa się metodą oporową· pomiaru przyrostu temperatury uzwojeń. Niektóre półprzewodniki, szczególnie tlenki manganu, niklu~ miedzi i kobaltu, ujemny temperaturowy rezystancji, tj. ich rezystancja spada gwałtownie ze wzrostem temperatury. Materiały te są znane.jako termistory. elementy termometrów oporowych. Charakterystyka i stosowane jako bardzo R = f(t) dla typowego termistora jest pokazana na rys, 2.6. . Dodatni temperaturowy współczynnik rezystancji mają pozystory. Są to elementy ceramiczne wykonane z modyfikowanego tytanianu baru BaTi0 •. Stoso3 wane są między innymi jako czujniki do zabezpieczania silników elektrycznycl1 od przeciążeń. Charakterystyka pozystora jest przedstawiona na rys. 2.6.
wykazują duży
współczynnik
prądu
elektrycznego
.
Pojęcie
. .. . e wsz stkich dyscyplinach nauk przyrod~imocy I energn występ.uje w . ~ nergię ma zdolność wykonama · domo że ciało zawierające e e er ii względem czasu. . czych, przy czym. ~ta . . ' Pracy. Moc definmJe się Jako p~ch?dną . n g nergii ciała przy jej przenoszenm . . 'i rozumie się zmianę e Przez zmianę energi . . zamianie z jednej postaci na mną: z miejsca na miejsce lub przy Jej
czułe
dW p=dt. . Jes . t Energia
całką
mocy
względem
(2.17)
czasu: t2
W=
f pdt .
(2.18)
t1
Jeśli
moc w funkcji czasu nie ulega zmianie, to:
w
P=-
(2.19)
W=Pt.
(2.20)
t
oraz
Rys. 2.6. Charakterystyki R ,,_, f(łJ): 1 - termistora, 2 - pozystora
o
T[K]
Rys. 2. 7. Typowy przebieg rezystywności w niskich temperaturach
że każdym
prądowy~
. . . . . w obwodzie Przy definiowaniu napi~ia wyjaśmon:, i cia następuje pobór pewnej posta~~ ma miejsce wymiana energu .. W źródle n p ę odbiorniku - oddawanie energu 'i energii i zamiana na energię el~ktryczną, w . elektrycznej. ź ródła i zamiana na . .mną postać . · energt . Z równań (2.6) i (2.7) wymkaJą wyrazema. _ dla energii pobranej Wpob = EQ' _ dla energii oddanej Wodd = U Q ·
,.
35
Jeżeli ładunek a energia
przedstawi
całkowita:
się
zgodnie z
wyrażeniem
dWodd = uidt,
(2.1) jako dq = idt, to: (2.21)
ta
wodd
=
J uidt .
J . . /1 . (2.22) . . ez~b u oraz i są niezależne od czasu ( mu3e się: u - U, 1 = /), to z wyrażenia (2.22) otrzyWodd = Ult. ?'dy. uwzględni się zależności wynika. ce (2.23) odbtorruka o rezystancji R energia wyn~s~: z prawa Ohma, to dostarczona do
W= Rl2t
lub
(2.24)
u2
W=-t R . . (2.24a) ezność (2.24), równoważna zależności (2 9) . Jednostką energii w układzie SI 'es . . ' nosi nazwę prawa J oule'a. J t dzu/ l1 JJ; wg równania (2.23): lV·lA·ls=lW·s=lJ Zgodnie z równaniem (2 19) . . . . przez odbiornik, wynosi: . przy uwzględrueniu (2.23) moc elektryczna, pobrana
Obwody prądu stałego
Zal .
P= UJ. Jeżeli do równania (2 25) . . (2.25) to b . · wprowadzi się rezyst · R moc ędzte wynosiła: anCJę według wzoru (2.10),
u2
P=R=Rl2. Jednostką
m
(2.26)
· ocy Jest wat; wg równania (2.25):
lW=lV·lA. Moc jest podst . . awowym parametrem masz . , ruewaz praca wykonana w jedn t .yn t urządzen elektrycznych powszystkim jegó użytkownika. Dla ~:~:nt~~su _przez urz~dzenie interesuje p~zede mocy znamionowej. Jest to moc na kt~ Ja meporozum1eń wprowadza się pojęcie zostało zaprojektowane i zbudo~ane. rą maszyna lub urządzenie elektryczne
3.1. Podstawowe prawa i własności obwod6w Elementami elektrycznymi wchodzącymi w skład obwodów elektrycznych są: a) elementy aktywne, tzn. źródła energii elektrycznej, np. akumulatory, prądnice itp., b) elementy pasywne, ·w których energia elektryczna jest gromadzona lub pobierana i przetwarzana w inny rodzaj energii. Elementami pasywnymi są oporniki, kondensatory oraz cewki indukcyjne. Prawo Ohma pozwala wyznaczyć zależności występujące w elementarnym (nierozgałęzionym) obwodzie elektrycznym. W praktyce często występują obwody rozgałęzione mające więcej niż jeden zamknięty obwód prądowy. Obliczanie tych· obwodów stało się możliwe dzięki prawom Kirchhoffa, ogłoszonym w 1880 r. Przed podaniem tych praw należy jednak, w celu dokładnego ich zrozumienia, zdefiniować kilka terminów używanych w analizie obwodów elektrycznych. W obwodach elektrycznych występują gałęzie, węzły oraz oczka. Gałąź jest to zbiór szeregowo połączonych ze sobą elementów elekfrycznych, posiadająca wyprowadzone na zewnątrz dwie końcówki. Węzeł jest to punkt (zacisk) obwodu elektrycznego, w którym stykają się conajmniej trzy gałęzie. Oczko, czyli kontur, jest to zbiór połączonych ze sobą gałęzi tworzących drogę zamkniętą dla przepływu prądu. Obwód o jednym oczku jest obwodem nierozgałęzionym, zaś obwód o kilku oczkach - obwodem rozgałęzionym. Obwód rozgałęziony zwany jest również układem lub siecią elektryczną. Podstawowymi prawami obwodów są prawa Kirchhoffa.
37
3.1.1. I prawo Kirchhoffa
Prawo t~, ~nikają~ z zasady zachowania ładunku
w~zlowym sieci algebraiczna suma prą-r'ó ó w w r wna
lub krócej . . 'głosi, ze w każdym punk .
. się zeru:
cie
n
})l,=O. . Po.rueważ
w żadnym pu-1, · o bwodu pr d d k 1 tll\.Cle . .une e.ektryczny, więc suma prądów dopły ą .owego .rue może gromadzić się łas1ę sum~e prądów odpływających od t Wających do punktu węzłowego równ do w ' ozna prawo to wyrazić matematycznie Jak~: p Wające od węzła - za
węzła z=g~of~x:!:u~ P~zyimuj~c k
l
każdej chwi~
W celu poprawnego zapisu II prawa Kirchoffa dla konkretnego oczka należy przyjąć dowolny obieg oczka, np. zgodny z obiegiem wskazówek zegara. Zwroty 11apięć źródłowych są ZJiane, a zwroty napięć odbiornikowych zakłada się dowolnie. W ten sposób dla oczka przedstawionego przykładowo na rys. 3.2 otrzymuje się zgodnie z równaniem (3.4a) dla obranego kierunku obiegu: -El- U1-E2+ V2+Es+ Us+ U,= O.
Dla węzła przedstawionego na rys.
Jeżeli w ~niku obliczeń sieci niektóre napięcia odbiornikowe uzyskają wartość ujemną, to oznacza, że ich zwroty są przeciwne założonym zwrotom, czyli że prądy w odpowiednich gałęziach płyną przeciwnie niż założono.
3.1 otrzymuje się:
8
n
Ii+l.4 +18 ,
3.2. Upraszczanie i przekształcanie obwodów rozgałęzionych
prawo Kirchhoffa
3.2.1. Szeregowe i równoległe łączenie rezystancji
Prawo to wynika z zas d (rys. 3.2) ruchom ł .a Y zachowania energii. W zamk .
::fJ jąkodhior~k:,::~~:.~:~~~~=,:0~:rają energię ze ~Zi:i ;~;~~~·i •:c;;:'.
;:::=~tj~ :~~~=::i~::::; ~i:: oj!;~~':(.,~~~ .;;:re•::;:c~:mo::~~~ · ozna to J1ego obi' . zapisać.·
zamk.ruętego
k
egu wynosi
Jeżeli w obwodzie prądowym ZJiajduje się kilka rezystancji połączonych szeregowo (rys. 3.3), to rezystancja zastępcza jest sumą poszczególnych rezystancji: n
R=
Ri+Ra+„.+ Rn= _l; R,.
= O.
Z równania (3 3) . i · wymka II prawo Kircho.ffa: k
I
}) E,- }) Uµ = O 1
(3.3)
1
(3.4)
(3.5)
•-1
I
~ E,Q- }) UµQ
38
Rys. 3.2. Oczko sieci elektrycznej
(3.2)
1
Rys. 3.1. Węzeł sieci elektrycznej
3.1.2.
Słownie Il prawo Kirchoffa można sformułować następująco: W oczku algebraiczna suma napięć źródłowych i odbiornikowych równa się zeru.
I
2)1.=2)1µ.
...f1 /, =
(3.4a)
(3.1)
•=l
~J:~~:ej ~r~dy dopływające
_l; (E, U)= O.
łE~~I l_ji~----~ R1
R2
Rn
Rys. 3.3. Szeregowe połączenie rezystancji
39
Rezystancja zastępcza R jest to taka rezystanc·a k ó poszczególnych rezystancji nie powoduje zmian J 'r ~~a Dla dowolnej rezystancji R, obowiązuje pra~!
wprowad~ona na miejsce
Zastępując konduktancje rezystancjami, otrzymuje się:
6hm:: obwodzie.
U,= R,I. Napięcie źródłowe E rozdziela si ności: ę na poszczególne rezystancje według zależ-
!_=~+_!_+ ... +_!_=fi_!_. R R Ra Rn L..J R.
(3.11)
•-1
1
Według równania (3.11) rezystancja zastępcza dwóch równolegle połączonych odbiorników przedstawionych na rys. 3.6 wynosi:
(3.12) (3.6)
Przy
połączeniu
prąd I, a więc:
szeregowym przez ·wszystkie oporniki przepływa ten sam l= U1= U2_
R
Un
R-„.R-. ~
1
(3.7)
n
Dla dwóch oporników otrzymuje się z równania (3 .7) U1 U2 - = lub U1 = Ri Ri R2 U2 R2 •
.
zw1ąze
.
(3.8)
R1
~+~=~+~·
~~
Jeżeli w obwodzie prądowym zna"d · · . legie (rys. 3.5), to zgodnie z równani~;J(2 s~i)k1lkad rezystancji połączonych równo. prą Y płynące przez gałęzie równo-
lub
(3.14) czyli prądy płynące w gałl;ziach równoległych są odwrotnie proporcjonalne do rezystancji lub wprost proporcjonalne do konduktancji tych gałęzi. Jest to tzw. reguła dzielnika prądowego. Prąd w gałęzi 1 jest proporcjonalny do konduktancji G1 , zaś prąd całkowity jest proporcjonalny do zastępczej konduktancji G = G1 + G2. Zatem stosunek tych prądów jest określony równaniem: G1 =
G=
sumy rezystancji poszczególnych
·
zatem konduktancja
n
G= G1+G2+„.+Gn = L.J "\1 G "• .... 1
40
G1 Ra G1 +Ga = Ri + Rs '
(3.15)
gałęzi. Wyrażenie Ri+R2 Ra jest współczynnikiem,
przez który należy mnożyć prąd całkowity I, aby obliczyć prąd / 1 •
R:ys. 3.5. Równoległe połącze me rezystancji
·
(3.13)
które można wyrazić następująco: w dzielniku prądowym prąd gałęzi ma się tak do prądu całkowitego jak rezystancja gałęzi, przez którą ten prąd nie płynie, do
i
legie mają się tak do siebie ·ak od
--
R1 l1 = R2I2
~
zastępcza jest sumą poszcz;g~lnych p~;~~~~:!jf:duktancje,
r, u
Ponieważ napięcia na obu odbiornikach są te same, więc:·
I
Rys. 3.4. Dzi~ik napięcia
I
o-l-~
k:
Równame · (3.8) oznacza, że przy szeregow ł . . poszczególnych rezystancjach mają się d:~i:b~ ąc~enm opor?tkó:W napięcia na Jest to tzw. reguła dzielnika napięcia Dla d . 1 ·~ Jak ?d~owtedme rezystancje. rysunku 3.4 obowiązuje również zal~żność: zie n1 a napięcia przedstawionego na U1
Rys. 3.6. Równoległe połączenie dwóch rezystancji
(3.10)
3.2.2. Połączenia równoważne gwiazda i trójkąt W praktyce łączy się często odbiorniki w „gwiazdę" lub w „trójkąt", co pokazano na rys. 3.7. Przez przekształcenie jednego z tych połączeń w drugie można znacznie uprościć obliczenie skomplikowanych obwodów elektrycznych. Przekształ41
cenia można. dokonać ów liniowych przy załozenm, · · ze · 0 ba połącz · . dla element . są równowazne, tzn. 7J?J wartości rezystancji znajdujących s · ·d . e~i~ zaciskami 12, 23 i 32 w obu układach są równe·. ię mię zy odpow1edmm1
R = R10R~o+ RaoRav+ RaoR10' 23
1
b)
1 R31
(3.18)
Rio =
R10R20+ R2oR3(1+ RaoR10 -------·---··-R20
3.3. Źródła energii elektrycznej 2
3.3.1. Źródła napięcia
Rys. 3.7. Połączenie: a) w gwiazdę, b) w trójkąt
Przekształcenia trójkąta na równoważn . . . . ć ~ gwiazdę dokonuje s1.ę następująco. . zna zauwazy ze w układzie . d . Rio ~ R2o są połączone szeregowo nato~iast ' . gwia.z owym rezystancje R12 Jest równoległa do szeregoweg~ ł . w układzie trójkątnym rezystancja zależności obowiązują dla innych po ąc~:a rezystancji Rs1 i R2s· Takie same stępujące związki: par zac1s w, wobec czego można napisać na-
uwzględniając zaciski 12 mo.
(3.16)
Rio =
Ra1_R_12__ R12+R2a+Ral'
R2o = ~:.R_2a__ R12+ Rza+ Ra1
'
Źródła napięcia mogą być konstruowane na zasadzie różnych zjawisk fizycznych, takich jak t1p.: a) dzrnłanie pola magnetycznego (prądnice elektryczne), b) działanie chemiczne (ogniwa galwaniczne, akumulatory), c) działanie cieplne (termoelementy), d) działanie świetlne (fotoogniwa). Ze względu na możliwość wytwarzaJ1ia wielkich mocy najbardziej rozpowszechnionymi źródłami są prądnice elektryczne. Nie będą one tu opisywane, ponieważ poświęcone im są specjalne rozdziały podręcznika. Wszystkie źródła napięcia charakteryzują się wspólnymi właściwościami, które zostaną omówione poniżej. Rzeczywiste źródło ma pewną rezystancję wewnętrzną Rw, np. prądnica elektryczna ma uzwojenie twornika, wykonane z przewodów miedzianych i rezystancja tego uzwojenia jest właśnie rezystancją wewnętrzną prądnicy. Każde źródło rzeczywiste można traktować jako element obwodu, mający wy~ prowadzone na zewnątrz dwa zaciski *. Gdy do zacisków tych zostanie dołączony odbiornik o rezystancji R, to w utworzonym elementarnym obwodzie elektrycznym popłynie prąd, który spowoduje powstanie na rezystancji Rw napięcia Rwl. Wobec powyższego napięcie :na zaciskach źródła będzie mniejsze od siły elektromotorycznej E i wyrazi się wzorem :
U=E-RJ. (3.17)
R2aRs1 R 30 _- -::-------=-R12+ R2a+ Ra1' Przy przekształcaniu gwiazdy na ró . . gwiazdo~e R10, R2o i Rao, a należy oblicz;:o:azny t.róJkąt znane. są rezystancje połączema trójkątnego. Można to r wnowazne :ezystancje Ri2, R2a i Ra1 Wynik będzie następujący: wykonać przekształcając układ równań (3.17).
(3.19)
Do rozwazan analitycznych wprowadza się pojęcie idealnego źródła napięcia. Jest to takie źródło, którego rezystancja wewnętrzna Rw = O, a więc wytwarza ono napięcie źródłowe równe napięciu na jego zaciskach (niezależnie od prądu) E = U = const. Źródło rzeczywiste można traktować jako szeregowe połączenie źródła idealnego z rezystancją wewnętrzną. W dalszym ciągu wywodów będzie zbadane zachowanie się źródła napięcia w elementarnym obwodzie elektrycznym (rys. 3.8) obciążonym rezystancją R. • Element mający dwa zaciski nazywany jest w teorii obwodów elektrycznych dwójnikiem. Źródło tworzy dwójnik aktywny, zaś odbiornik-· dwójnik pasywny.
42
43
Dla
ności:
napięcia i ·prądu, zgodnie z zasadą dzie· 1ni'k a napięcia, obowiązują zależ- ł i
ł
. a sprawność:
f ł
f
1
(3.20>
ł
I
I
(3.21>
I A
J ł
R
1
Rys. 3.8. Obwód elementarny
II
B · a.dając, że E = const oraz R = co . . prąd mozna wyrazić w funk „ w „ nst, napięcie na zaciskach źródł nab:)r~ą__tu tr~y przypadki ~~~z:~z:i~=~CJI obciążenia R. ~zczególnego zna~z~~~: - oo, jest to tzw. stan jalow k ó ź~ókdłahnie jest dołączony odbiornik yW, stt r~ ~łstępuje wtedy, gdy do zacisków cis ac osią · . · ame ja owym J _ o . . ga największą wartość U - ' a napięcie na zab - Uo zwaną napięciem J"alowlJm Z ó nia (3.19) wynika że U. - E · . ' o, wo ee czego n · · J • r wnamierząc napięcie jałowe U. . ap1ęc1e źródłowe E można wyz ć 2) R _ 0 . o' naczy zosta - ' jest to tzw. stan zwarcia; zachodzi don wtedy, ?,dy zaciski .źródła sta ~ązzwart.e (połączone bezpośrednio) prz ncj1. godnie z równa i (3 ewo em o pomIJalnie ł . płynie największy możli~ e;:.ąd .20) napięcie na zaciskach źródła U= Oi:a ź r~~r wynika, że: . 'zwany prądem zwarciowym ~.Z wyraienia (~.21)
I I l
l
Uo. I E Iz 2 2 ' = 2R =1· W stanie dopasowania źródło w d . . w •. która wynosi. Y aje do odb1ormka naJ'większą .. · · · . moz1iwą moc,
P2 = M
RJ2
= R
b oc po rana przez źródło wynosi:
(_!!__) E2 2R -2
_
w
w
(3.22)
1
Uo
R+Rw
1+ R/ R
1
l+Rw
Na rys. 3.9 przedstawiono
zależność prądu
w funkcji : . Jak wynika z rysunku,
i napięcia w jednostkach względnych
napięcie na odbiorniku zależy w dużej
mierze
w
od stosunku rezystancji odbiornika do rezystancji wewnętrznej źródła. Dla R ~ Rw ma miejsce praca w pobliżu stanu jałowego i napięcie zmienia się nieznacznie ze U I
1,0~-----
Ua, Iz o.,81---f-~C-,+-
I
0,6~'-1--+-~+----ł-~
0,41-Pi.+--+-+---1---1 Rys. 3.9. Przebiegi tarnym
prądu
i
napięcia
w obwodzie elemen-
0,2 lł---t-~:::--14
1
6
R
I
I
(3.26)
R'
f
' I
(3.25)
Rw
8
to
biegjafowg
---- „
zmianą
rezystancji obciążenia. W sieciach miejskich i przemysłowych w czasie szc'.?ytowego napięcie spada znacznie poniżej wartości znamionowej, jako następstwo jednoczesnego włączenia dużej liczby odbiorników. Rezystancje tych odbiorników są połączone równolegle, wobec czego zastępcza rezystancja R znacznie maleje. obciążenia
Pt = (Rw+ R)/2 ~ 2R ( w
44
4Rw.
R
I I
!
(3.24)
U
I
I
U=~=
U=
ł
l=-·
.R '
2
elektroenergetyczne nigdy nie pracują w tych warunkach, ponieważ ze ekonomicznych nie można dopuścić do tak małej sprawności. Natomiast wiele obwodów telekomunikacyjnych musi pracować w stanie dopasowania, poiiieważ sygnał przez nie przesyłany ma małą moc. W obwodach tych 'Chodzi o przesłanie największej możliwej mocy, sprawność zaś ma niewielkie znaczenie. · W celu uogólnienia zależności przebiegu wielkości zmiennych, odnosi ~ię je często do stałych wartości tych wielkości. Otrzymuje się przez to bezwymiarowe zależności w tzw. jednostkach względnych. Zgodnie z powyższym napięcie i prąd według równań (3.20) i (3.21), przedstawione w jednostkach względnych, będą określone następującymi zależnościami:
ł I
E
z
P1
Układy
ł
:j
3) R __ . w (3.2la) - Rw, jest to tzw. stan d4 . tego przypadku . opasowama odbiornika do źródła . . . · . napięcia. Dla
1
względów
ł
Zakł
P2
'I}=-=-.
E_) - E22R 2
w
_
2Rw'
(3.23)
45
3.3.2. CbJtrakterystyki
prądowo-napięciowe
Pracę źródła można scharakteryzować jego charakter st k
charakterystyką zewnętrzną. W tym celu źródło zo
aktywny, dia którego:
_ yd y ą. U-: f (/), zwaną s ame prze stawione Jako dwójnik t
.
U= E--· R.,,.I = Uo- Rwl.
{3.27)
Charakterystyka zewnętrzna (rys 3 IO) . 't . . osie współrzędnych w punktach U. : · N J~s p~ostą opadającą, przecinającą 1 od rezystancji wewnętrznej źródła: o I z. ac y1eme charakterystyki jest zależne
t {J g
Cu Uo Cl
'--=
CRRw •
{3.28)
I z
Odbiornik można przedstawić jako dwójnik pasywny, w którym obowiązuje
zależność:
U=RI.
(3.29)
u
Iz Rys.
3.JO. Charakterystyka ze-
~ys.
tak zestawiona (rys. 3.13), że zacisk dodatni jednego źródła jest połączony z za-
Rys. 3.13. Szeregowe połączenie źródeł napięcia
od-
Charakterystyką odbiornika jest rost ( 3 i' p hal r~s. .11 ), która przechodzi przez po. ma nac y eme:
czątek układu współrzędnych
tga= CRR.
Źródła napięcia są łączone często szeregowo, równolegle lub w układ szeregowo-
-równoległy. Jeżeli pewna liczba źródeł napięcia (np. bateria akumulatorów) jest
'
3.11. Charakterysty a biornika
wnętrma źródła
3.3.3. Łączenie źródeł napięcia
R rośnie
·-r
I
graficznej rozwiązanie otrzymuje się w punkcie przecięcia obu charakterystyk (rys. 3.12). Przy zmiame rezystancji obciążenia R punkt pracy porusza się zawsze po prostej u= U0- Rwl, przy czym każdej wartości napięcia odpowiada tylko jedna wartość prądu. Gdy obciążenie maleje, punkt pracy przesuwa się w kierunku stanu jałowego, a gdy obciążenie rośnie (R maleje), to punkt pracy zbliża się do stanu zwarcia. Napięcie na zaciskach jest zawsze mniejsze od napięcia źródłowego .o wewnętrzny spadek napięcia:
(3.30)
ciskiem ujemnym następnego źródła, to źródła są połączone szeregowo. Prąd w obwodzie jest wywołany wypadkową siłą elektromotoryczną, będącą sumą SEM poszczególnych źródeł. Przy połączeniu szeregowym n źródeł napięcie na zaciskach baterii wynosi:
(3.31) lub (3.32)
u
\
zwaroie
Rys. 3.12. Punkt pracy źródła obciążonego odbiornikiem
•=l •=1 Źródła napięcia są połączone równolegle (rys. 3.14), jeżeli mają połączone w jeden węzeł wszystkie zaciski dodatnie, a w drugi węzeł wszystkie zaciski ujemne. Prądy płynące
przez poszczególne źródła wynoszą: E1-U li=--,
Rw1 E2-U
c
We wzorach (3.28) i (3.30) ·est s ół . . . niającym dobór podziałek na i R fa i w/d czynmk1em proporc3onalności uwzględJ · r d ó · ·k P ęc P ą u. to u~:e ~ -:V ~m aktywny zostanie połączony szeregowo z dwójnikiem as ah stę punkt pracy p spełniający równania (3 27) i (3 29) W . p ywny~! .· . . tnterpretacJt
46
la=--,
(3.33)
Rw2
I= En-U n
Rwn
.
47
Prąd w obwodzie zewnętrznym jest sumą prądów pł
źródła:
l= b
przez poszczególne
j; l,= (Ei+ Rw2 E2 +.„+ En)-u(-1 1 1) R R + R- + „. +- ·
v-1
c
h
ynącyc
I
R..1
--
wn
wl
w2
Rwn
(3.34)
+
3.3.4. Źródła prądu
W wielu przypadkach wewnętrzna rezystancja źródła energii jest wielokrotnie większa niż rezystancja obciążenia, tj. Rw ~ R. Dlatego w takich obwodach prąd wydawany przez źródło jest równy prądowi zwarciowemu: I
u
Rys. 3.14. Równoległe połączenie źródeł napięcia
]
(3.38)
z.
c
.
napięcia (gene-
_ E1- U l1 - -
źródło prądu.
wprowadza się pojęcia idealnego i rzeczyprzedstawia element aktywny, którego prąd nie zależy od napięcia występującego na jego zaciskach. Umowne oznaczenie idealnego źródła prądu przedstawiono na rys. 3.15a. Strzałka lub znak „ +" wskazują dodatni zwrot prądu. Idealne źródło prądu utrzymuje stałą wartość prądu w obwodzie, niezależnie od wartości rezystancji odbiornika. Ta wartość prądu, równa prądowi zwarciowemu In nosi nazwę wydajności prądowej źródła i jest oznaczana przez J. wistego
3
,..._,
Rw+R,..., Rw -
W takich przypadkach celowym jest rozpatrywać źródło energii jako Analogicznie, jak w
Jeżeli napięcia źródłowe dwóch równole le , ratorów) są równe, to zgodnie ze wzoremg ( .~~~;czonych zródeł
E E ___ __
źródła prądu.
źródłach napięcia,
Idealne
źródło prądu
Rwl _ E1-U l2--
---
b)
I
RW2
zatem
11 RW2 . 12 = Rw1 ' (3.35) czyh prąd główny I dzieli się między d d o te · h rezystancji„ wewnętrznych. wa generatory odwro tllle. · proporcjonalnie Jeżeli generatory wg rys 3 14 pracu· . 1 . ' · Ją w stame jałow ecz w obwodzie abcd prąd płynie przy ym, prą d główny I= o równa zeru, zatem: ' czym w węźle b lub d suma prądu musi byĆ f1=-l2.
Uwzględniając zależność (3.36) w ró . (3.36) wyrażenie na prąd 11 : wnamach (3.35) otrzymuje się następujące Ii= ~I!:_
Rw1+R.v2 {3.37) ". Rezystancje wewnętrzne źródeł są zw kl b d E1 - E 2 Jest · · · Jk a, w obwodzie płynieY e ar zo małe ' wię c nawet gdy różnica mewie lub -12); generator o większej SEM b dz~aczny prąd wyr?wnawczy Iw (równy 11 (lub jeden akumulator będzie ładował Zl~>°~pędzał ?rugi generator jako silnik pożądanego prądu wyrównawczego pr:yug1 'ł tąd ~mosek, że aby uniknąć niepo ączeruu równoległym, źródła powinny mieć jednakowe SEM.
l
Rw Rw
Iw · Rys. 3.15. Źródła prądu: a) idealne, b) rzeczywiste
Rys. 3.16. Obwód zasilany re
Ul
R
źródła prądu
Rzeczywiste źródło prądu składa się z idealnego źródła prądu oraz z równolegle dołączonej rezystancji wewnętrznej źródła prądu o bardzo dużej wartości (rys. 3.15b). W obwodzie zawierającym odbiornik o rezystancji R, zasilany z rzeczywistego źródła prądu, płynie prąd I (rys. 3.16): I
='J Rw Rw+R
(3.39)
Z punktu widzenia rezystancji obciążenia źródło napięcia może być przedstawione przez równoważne źródło prądu. Warunkiem równoważności jest równość napięcia na zaciskach wyjściowych obu źródeł. W przypadku źródła napięcia:
U=E-R l=E-Rw1 Rw1+R'
48 4 - Elektrotechnika i elektronika
(3.40) 49
a w przypadku źródła prądu: w drugą formę, lecz występują przy tym również inne, jej formy. Np. silnik elektryczny wytwarza oprócz energii mechanicznej również ciepło, które w tym przypadku jest stratą energii. Straty energii ilP uwzględnia współczynnik, zwany sprawnością 'Y/· Zdefiniowana jest ona jako stosunek energii lub mocy użytecznej Pu do całkowitej doprowadzonej energii lub mocy Pe nie przechodzi
U= Rf= RW2R JJ Rw
(3.41)
" . R -rezyst · gdzie: w1 anCJa wewnętr , RW2 - rezystancja wewnętr:: ::i~:: napięcia, Warunek ó prądu. r wnoważności jest spełniony d E Jed kż · ' g Y J= oraz R t na e warunki te nie spełniają zależ , . Rw
całkowicie
najczęściej niepożądane
'ł}
W celu
Pu Pe
=- =
P„ . Pu+/:l.P
(3.42)
osiągnięcia możliwie największej sprawności należy zbadać zależności
między źródłem
u2
RwL~= " -R . "'
Źródło f'rądu. . do obliczania -.'ako pojęcie teoretyczne - w k . . .fodów elektrycznych. y orzystu3e się w wielu przypadkach
a odbiornikiem energii. Zasadnicze korelacje można wysnuć jtą z podstawowego obwodu elektrycznego (rys. 3.8): Energia wytworzona przez generator prądu stałego (SEM E, rezystancja wewnętrzna Rw) powinna być wykorzystana przez odbiornik o rezystancji R. Ponieważ prąd odbiornika płynie również przez E generator, więc I =:: - - - • Moc użyteczna przekazana do odbiornika wynosi:
Rw+R
E2 P„ = R (Rw+R)2'
(3.43)
a moc pobrana przez generator: 1
lt
2
I
i
R
. ys. 3.17. Charakte st k" . . idealnych źródeł. 1 ry ~ i . nap1ęc1owo-prądowe . - napięcia, 2 - prądu
~ys.
/
I
/
......
(3.44)
-...\
,
E2 i
3.18. Charakterystyka napi"d . " a prą nicy szeregowej
Charakterystykę prądowo . . z charakterystyk -napięciową idealnego źródł na rys. 3.17. ą prądowo-napięciową idealnego źródła ::~ąd~, w porównaniu Przykładem P ęcia, przedstawiono 1 element 1 k e ~mentów elektrycznych ma. , h dla któ:eje:rą~o:;-czne ora.z elektromaszyno~:c~p ;:~1;[ ~ródła prądu są niektóre znaczne3 części charakteryst~ki ~rądo nt~a sz~re?ow~ (rys. 3.18), zmienia się. wo nap1ęc1owe3 prawie nie
Sprawność
obwodów elekt
moc wytworzona przez generator:
Pe=P„+M'= R Ponieważ sprawność 'Y/
c1owo-prądow
3.3.S.
Całkowita
rycznych Prawo zachowania ener ii ł . . czego, może nato . g g osi, ze energia nie mo . . chaniczna, elektry:iast św~stępo~ać w różnych formac~ (zginąć, an~ po.wstać z nina, w1etlna itp.). Jednakże rz . np: ~nerg1a cieplna, me50 p Y zam1ame Jedna forma energii
mocy
całkowitej
Pe,
w+
(3.45)
R
jest definiowana jako stosunek mocy
użytecznej
Pu do
więc
P„ Pe
n=-=
R 1 =--. R+Rw 1 Rw +R
(3.46)
Z równania (3.46) wynika, że sprawność zależy od stosunku rezystancji obcią do rezystancji źródła. Aby osiągnąć dużą sprawność należy ustanowić R ~ Rw, tzn . .należy pracować w pobliżu stanu jałowego. W praktyce rozróżnia się dwa zasadnicze przypadki związane z bilansem mocy: 1) wymaganie pracy przy dużej wartości sprawności, 2) wymaganie pracy w stanie dopasowania. Dużej wartości sprawności wymaga się wtedy, gdy duża ilość energii jest przenoszona przez linie elektryczne lub jest przetwarzana w maszynach elektrycznych. Już niewielkie podwyższenie sprawności przynosi tutaj duże oszczędności. Ponieważ ten przypadek dotyczy głównie energoelektryki, należy spełnić warunek R ~ Rw. W teleelektryce, szczególnie w technice pomiarowej i przenoszenia informacji, żenia
4•
51
generatory mają małą moc a przypadk h . ' poza tym _ dużą . (stan dop:s~:ad~~;łównie o możliwie największą r::~t;:;~Ji wewnętrzną. W tym Podczas gdy ,. ' a spralwność gra rolę podrzędną e azaną do odbiornika . N energoe ektryce . . rzamaóene1:gii, to w teleelektryce prz~;zpe: duzą spr~wność obniża się kos?:t wyt aparat w l urządzeń. acę w <>tanie dopasowania ob mza . . .się . koszt wa-
3.4.2. Metoda praw Kirchhoffa
Konfiguracja obwodu elektrycznego jest określona przez liczbę gałęzi, oczek węzłów oraz przez ich wzajemne usytuowanie. Do wyznaczenia n niewiadomych prądów gałęziowych należy rozwiązać układ n równań, które układa się na pod-
i
stawie praw Kirchhoffa. z I prawa Kirchhoffa otrzymuje się dla sieci o w węzłach tylko w- l niezależnych, gdyż równanie od.noszące się do ostatniego węzła wynika z
już ułożonych. Brakujące równania w liczbie:
równań równań (3.47)
m = n-(w-1) = l+n-w
należy ułożyć Rys. · k 3.19. Sprawność i· s t osunek m p Ja o funkcja stosunku RfRw ocy /P,
na podstawie Il prawa Kirchhoffa. W równaniu (3.47) m oznacza liczbę niezależnych oczek, gdyż liczba wszystkich oczek sieci, możliwych do wyodrębnienia, jest większa niż m. W celu unik)1ięcia wypisywania równań dla oczek zależnych, należy po napisaniu równania dla danego oczka skreślić jedną gałąź w tym oczku, a następne oczka dobierać tak, aby nie zawierały żadnej ze skreślonych gałęzi.
Na rys. 3. 19 przedstawiono sprawność . . 0 db' n , · R rJ i przebieg m osc1 od stosunku_ M . . ocy tarnika w zależR w. oc odb10rmka p J·est tu odn·1es10na . do ź nie zwarciowym P. = E 2 mocy w sta-
ródła
Rys. 3.20. Mostek Wheatstone'a jako sieć
R111'
3.4. Obliczanie liniowych obwodów
I
.
rozgałęzionych
3.4.1. Pojęcia wstępne
Dla
W teorii obwodó w e1ek trycznych bada si
przepły
., ·
.
.
"?'mus;:!:ą:~w~~~tr:~~~~~Śt~yczynę :e~~zę~;z;ąa~~:~a ~~:::~łen:z wyni~u
ma - odpowiedzią ob d jest wo ud W . W niniejszym
yczną powstałą na skutek d
.
.
ywa
się
napięcie źródłowe ~bwodach elektrycznych na. śz~a~ama wymuszerozd~i:leo b~~:1edzią prąd lub wielkość z!~:in~e~?m~zeniem
:~~61:'::,ly~p~!~:~~żnyc~ ~d c::,~~t;;.~:~: ~b:,:~e '~:f~łęzione ~'!y~~usze-
W obwodach elekt~~z: c~ s~m kształt jak wymuszenie. a onym, tJ. w stanie, oraz wymuszeni . ·. . Y ane są zazwyczaj . . źródeł prądu ;bl~ap1ę.cia źródłowe idealnych źródeł rezy~ta~cJe wszystkich gałęzi nowią prądy .gałęzi.czarne obwod~w polega na określ~;p1ęc1; lub.prą?y idealnych m. o pow1edz1, którą statowe oraz napięcia odbiorniko 52 we gałęzi pasywnych.
całkowitego obliczenia sieci przedstawionej na rys. 3.20 jest celowe przy-
jęcie następującej drogi rozwiązania: 1) oznacza się zwrot obiegu poszczegóh1ych niezależnych oczek, 2) oznacza się dodatnie zwroty napięć źtódłowych, 3) zakłada się zwroty prądów w poszczególnych gałęziach. sieci, 4) układa się w- 1 równań według I prawa Kirchhoffa oraz m równań
według
Il prawa
·
Kir~hhoffa.
Całkowita liczba równań odpowiada liczbie niewiadomych prądów gałęziowych n, układ równań jest więc rozwiązalny. Jeżeli po rozwiązaniu układu równai1 okaże się, że jeden z prądów jest ujemny, to fakt ten oznacza, że jego zwrot założono przeciwnie do rzeczywistego zwrotu. , Zastosowanie praw Kirchl1offa do ,rozwiązania obwodów elektrycznych zostanie zilustrowane .na przykładzie niezrównoważonego mostka Whea tstone'a, w którym interesuje nas jedynie prąd w gałęzi galwanometru.
53
celu wyznaczenia prądu w gałęzi galwanometru (w stanie niezrównoważo należy na schemacie mostka ponumerować węzły i oczka oraz skierować prądy w gałęziach (rys. 3.20). Stosując dla tego schematu prawa Kirchhoffa otrzymuje się układ równań :
w
nym)
Węzeł Węzeł Węzeł
D A
-12
B
-/3
-li
+12 -R2I2
Oczko I Oczko Il -R1/1 Oczko III +Ri/1
Prąd la można najłatwiej
+15 -16 +16 i-Rafa -R6fo
+R4/4
+Rafa
+R~l~
-/4 +14
wyznaczyć za pomocą wyznaczników:
=o, =o, =O, =O, =O, =E.
kształcania sieci 3.4.3. Metoda prze . ,
.
. . dźródło napięcia (np. prze
.d o
Je n , ) d t stosuje się wte d y, gdy siec zawiera
Meto
ę ę
s 3.20 mostek Wbeastone •..
.
wiazda oraz z WZ?_rów na
-
przekształcerue tr6;kąt ~ączenia rezystancji, przeKorzystaJąc równoległego i szeregowego po . ą rezystancję R. Pozwala rezystancj.ę ~astępkcz\ można ją zastąpić jedną równowazn
stawiony na. ry . zorów na z w
kształca się sieć ta ' a y
c)
b)
2
D=
-1
o
-1
o
+1 -R2
o -1
o o
-Ri o +Ra +R1 +R2 o
-1 +1 o +1 o -1
o
+R,
o +R6' +l O O -Ro
o o o o
Po przeprowadzeniu znanych
I I
d)
obliczeń
o o Da=
-1
o
-1
o
+I -R2
o -1
o o
-Ri o +Ra +R1 +Ra o
otrzymuje
R4o
2
Da Ia=n·
o o
R10
się:
3
3
-1
+1
o
+R.a
o
Q
o oo oo oo oo
+1
O E
D=-~~~+R.i~~+~~~+~~~+~~~+~~R.i+ +RaR.1R1+RaR.iR2), wobec powyższego
~
R6
E i .
•
E
R
E
'
kładzie mostka Wheatstone a
.
Przekształcenie s1ec1 na przy I prawo Ktrch. ódł następrue. stosu1ąc " 1. . ć ąd w gałęzi zawierającej źr . ?•Na rys 3 21 przedstawiono ko ejne pr w pozost a łYeh gałęziach sieci. a · · to obbczy dy ,
R
3 21. ys. .
. stka Wheatstone a. hoffa - prą etapy przekształcenta mo
3
. h obwodów liniowych, .„.„ 4•Metoda oczkowa.est metodą obliczema· rozgałęz10nyc · h . iast prądów gałęz1owyc
oczkow~
Metoda jpraktyce. Polega ona P;a tym? ze lza;ych oczkach sieci. W meszeroko stosowaną mykaJ'ą,ce się w meza e ądy oczkowe za . E E oblicza się tzw. pr
la= E
RaR2-R,,,R1 . (R4 Ra+ Ra Ra+ RaRJ(R1 +Ra)+ R1R2(Ra+ R ) 4 Mostek jest zrównoważony, gdy / = O, czyli 6 RaR2- R.iR1 = O, stąd otrzymuje się znany warunek: Ra
1
. . · etodą Rys. 3·22 · Obliczame s1ec1 m
3
oczkową
Ri
R.i =Ra.
Metodę Należy nakład
można stosować zwrócić uwagę, że
rozwiązania rozgałę gałęzi rośnie prądów gałęziowych, gdyż stopień
praw Kirchhoffa do dowolnie zionej sieci. jednak ze wzrostem liczby sieci szybko pracy konieczny do wyznaczenia wyznacznika D jest równy· liczbie gałęzi n. Dlatego w praktyce stosuje się szereg metod ułatwiających obliczenia. Wywodzą się one z metody praw Kirchhoffa i z tego względu zrozumienie tej metody jest szczególnie ważne. 54
. r czbie oczek niezależ. . a is równań dla sieci o dow?lne! i mnie.sza niż w metodzie tej istnteJe ogólny~ p . m = l+n-w, a więc.Jest. . \ bę równań nych. Liczba t~ch równan w~~s~1ostka z rys. 3.20 otrzymuje się icz todzie praw Kirchhoffa, np. 55
m = 1+6-4 = 3 p d podstawie I ra · rą. y w gałęziach wspólnych dla d , oczkowych. p wa Kirchhoffa jako algebraiczną su:ochdocze~ oblicza się na W si . ę o pow1ednich prądó ec1 przykładowej z rys 3 22 w wynoszą: . . prądy w gałęziach wspóln eh dl , a dwoch oczek Y
Przez napięcie źródłowe oczka należy rozumieć sumę algebraiczną napięć źródło wych występujących w gałęziach oczka. Do wykonania obliczeń stosuje się zwykle rachunek wyznaczników lub algebrę macierzy. Uogólnione równanie na prąd oczkowy k-tego oczka przybiera postać:
la= l'-1' 2 1 '
, Dk1 Dk2 Dkk lk = -D Ei+ -D Ed- .„+ D Ek+
I,= 11'-I' 8 ' I,, = 1;-1'
(3.48)
. W celu zilustrowania metod . s. Kirchhoffa, podstawia. ~ .ułózmy dla oczek niezaJeżn dów oczkowych .
prą-
~~ 2
J')
2,
1 ,
5
Rils-11)+ Ril~-1')+ R l'
2-
8 ,
można zapisać:
trzech równań:
=E1,
-~11;+~21;-R23 !'a -- E a,
. -Rs1I;-Rs2I;+Rasl~ =O. Rezystanc1e o jednak własnej oczka R owych wskainikach (R R R występujących w e~~:;ncja ~asna jest równa ~mi~2 're;~;os~~ nazwę rezystancji Rezystancje o różnymhocz ku., . , anCJ1 wszystkich gałęzi Rezyst anCJa · wzajemna Rc *ws. azn1kach noszą nazwę rezystan .. . (ze zmienionym znaki kl. _Je~t równa rezystancji wspól . cpl w:a;emnej oczek. ciwnych zwrotacł1) p e~Jezeh gałąź wspólną omywają neJ /a ęz1 dla oczek kl R . rzy ad owo dla sieci z rys. 3.20: prą y oczkowe o prze12 R21 = -R R • 2 , rn = Ra1 = - R 4 R Rozciągając powy. ' 2a = R 32 = -'- R ól . zszą metodę .ć 5 • uog n1011e równanie k-t na s1e składającą się z m k ego oczka: . ocze , otrzymuje się Rk11;+Rk2 l'+ +Rkk l'k+ ... +R ! ' 2 ••• km m -
Dla obwodów liniowych zachodzi
56
.
przemienność wskaź I
.„
Rn R12 R21 R22
Rik R2k
Rim R2m
Rk1 Rk2
Rkk
Rkm
Rml Rm2
Rmk
Rmm
(3.51)
3.4.S. Metoda superpozycji
R11 I'1 - R1212-R , l' - E1' 18 8 -
*
układu równań:
=Ea,
+(R,+Rll+Ro)l~=O.
li 2
(3.50)
a Dk 1 , Dkll• ... , Dkk, ... , Dkm są dopełnieniami algebraicz11ymi. Z powyższych rozważań wynika, że stosując metodę oczkową nie należy układać równań wg praw Kirchhoffa, a wystarczy spojrzeć na konfigurację sieci i mnemotechnicznie wypisać wyznacznik, umieszczając na jego głównej przekątnej rezystancje własne kolejnych oczek, a poza główną przekątną - rezystancje wzajemne.
= O•
(R1+R2+R,)I;-R l' 2 2 -R l' T>J' "s -„'2 i+(~+Rs+R6)1;-R 1; 6 -R,I;- R I' '
ten
D=
+~~-~+~~-D=E 8 + R8 J~ + R (l' I')a = E1,
o uporządkowaniu w a, 6 s yrazów otrzymuje się układ
Układ
.
wedł~:cz~e~:~~~(j4rą8d)~w gałęziowych s~: r~J~~~~~c!nJąprawa . . R (l'
p
gdzie: D - wyznacznik charakterystyczny
„.+ Dkm D Em,
( 3.49)
Ek.
'kó m w w rezystancji wzajemnej. R -'-- "· •
kl -
4'fk·
Metodę tę stosuje się do sieci zawierającej co najmniej dwa źródła. Opiera się ona na zasadzie superpozycji, która wynika z właściwości obwodów liniowych i jest formułowana następująco: odpowiedź obwodu liniowego na kilka wymuszeti jest równa sumie odpowiedzi na każde wymuszenie oddzielnie. W matematycznym zapisie zasada ta wynika z równania (3.50) na prąd oczkowy:
Po prawej stronie tego równania każdy składnik przedstawia prąd, który płynąłby w k-tym oczku, gdyby istniało tylko jedno źródło napięcia, a wszystkie pozostałe źródła byłyby równe zeru. Metóda superpozycji jest słuszna zarówno dla prądów oczkowych, jak i gałę ziowych. Słuszna jest również dla źródeł prądu.
3.4.6. Metoda
źródła zastępczego
~etodę źródła zastępczego stosuje się w przypadkach, gdy chodzi o obliczenie prądu tylko w jednej gałęzi sieci. Metoda ta opiera się na dwóch twierdzeniach
o zastępczym źródle energii. Z pomocą tych twierdzeń rozgałęzioną sieć z dowolną liczbą źródeł energii sprowadza się do obwodu z jednym źródłem. 57
1) Twierdzenie Thevenina. Prąd w dowolnej gałęzi ab, dołączonej do aktywnej sieci elektrycznej (rys. 3.23), nie ulegnie zmianie, jeżeli sieć tę zastąpi się równoważnym źródłem napięcia, którego wartość jest równa napięciu na zaciskach otwartej gałęzi ab. Rezystancja wewnętrzna Rw tego źródła jest równa rezystancji sieci pasywnej widzianej od strony zacisków otwartej gałęzi ab.
3 26 ) a następnie . a ,
obu niezależnych oczkach (rys.
P
rądów oczkowych w zwroty . *· uklada równania · (R1+R 2)I1 = Ei
+E
2.
Rz 11 = Uo+E2· Szukane napięcie Uo wynosi:
a sieć
.R
aktywna
b)
R
E
b
____--va
Ed%
b
Rw== R3+ R1 +R2
Rys. 3.23. Ilustracja twierdzenia Thevenina
R2 E1 -R,E2 -~ UoR1+R2
2) Twierdzenie N ortona. Prąd w dowolnej gałęzi ab, dołączonej do aktywnej sieci elektrycznej (rys. 3.24), nie ulegnie zmianie, jeżeli sieć tę zastąpi się równoważnym źródłem prądu, którego wydajność jest równa prądowi, jaki popłynąłby
_--0b
a
a sieć
aktywna
G
8
b
b _______.-O
Rys. 3.24. Ilustracja twierdzenia Nortona.
między zaciskami ab przy ich zwarciu. Rezystancja wewnętrzna R tego tródła jest równa rezystancji sieci pasywnej widzianej od strony zacisków ab.
.
Rezystancję wew~ętrz~ą. . .
pięcia. Rys. 3.25.
Przykład
sieci
rozgałęzionej
Zastosowanie twierdzeń Thevenina i Nortona zostanie wyjaśnione na przykładzie. Rozgałęzioną aktywną sieć, przedstawioną na rys. 3.25, należy zastąpić: 1) równoważnym źródłem napięcia, 2) równoważnym źródłem prądu. Równoważne źródło napięcia, równe nap1ęcm w stanie jałowym Uo na zaciskach gałęzi ab, można wyznaczyć np. metodą oczkową. W tym celu określa się
58
b
. . "eć nrs. 3.25. z naniesio. . alęzioneJ: a) s1 z ., iródł zastępczego do s1ec1 rozg d a . ia c) zastępcze źródło prą u 3 26 Zastosowanie metody Rys. · · . . b) stępcze źródło nap1ęc • nymi oznaczeniami, za . . ba źródła naL----·
·
o nosi. d strony otwartych zacisków ab wy .
źródła zastępczego oblicza się zw
ierając
RezystaucJa widziana o
R RR+ RiRa+ R2Rs 11 Rt ll I -· Rw=Ra+-R+R = R1 +R2 l
11
. .
d no po a
•
wyrażewa
. :na
u.o
, ódło ;napięcia 1 . 6b rzedstawiono zastępcze zr Na rys. 3.2 p . . ł . oblicza się z prostej zalezoraz Rw: b ezystancję R, to prąd w tej ga ęzi Jeżeh gałąź a ma r ności (3.21): Uo (3.52)
lab=Ji;+R· .
. ki ab są otwarte (stan jałowy).
. R nie płynie prąd, gdyz zac1s . rzez rezystancję a • W oczku dru~1m P. owstać spadek napięcia. Na rezystancJi Rs nie moze P
59
unkcie p charakterystyki prądowor du w tym punkcie (rys. 3.28): . 0 p ą (3.53)
statyczną R w określ~ny:U dp Równoważne źródło prądu, którego wydajność jest równa prądowi przy zwartych zaciskach ab, można wyznaczy~ stosując np. metodę
Gdy istnieje tylko
źródło
E 1 , to
prąd
zwarciowemu superpozycji.
źródło
E 2 , to
prąd
się
u
R=-=k,·tga.
zwarciowy:
l
R2 E 1R 2 R2+ Ra - R1R2+ R1Ra + R2Ra
Gdy istnieje tylko
· stosunek. napięcia
nazywa
a)
b) I
I
zwarciowy:
u R1 E2R1 Ri +Ra R1R2 + R1Ra + R2Rs
Prąd
zwarciowy w zwartej
gałęzi
ab jest
d)
c)
sumą algebraicwą prądów składowych:
o
u Wyrażenie
zaznaczyć,
że
na rezystancję wewnętrzną źródła nie uległo zmianie. Należy gdy jest znane napięcie w stanie jałowym, to prąd zwarciowy można bezpośrednio z zależności (3.2la):
wyznaczyć
Na rys. 3.26c przedstawiono zastępcze oraz Rw· Jeżeli gałąź ab ma się z prostej zależności (3.39): wydajność
źródło prądu i podano wyrażenie na jego rezystancję R, to prąd w tej gałęzi oblicza
u
. . .
Rys. 3.27.
I = Uo = R2E1-R1E2. R 1+R2 z Rw R1+R2 R1R2+R1Ra+R2Ra
I
a ięciowe niekt 6 ryc d) tyrystor
h elementów nie1m1owy
.
C~a~~:~:ry;~~:~e~r::~~::a,P
. . do tan ensa kąta a, jaki tworzy oś prądu Rezystancja statyczna jest proporcjonalna unktgi początek układu współrzędnych. h dzącą przez rozpatrywany p . z prostą przec o
b) warystor, c
u
u
Graficzna interpretacja rezystancji statycznej Rys. 3.28 · i dynamicznej
3.5. Obwody nieliniowe
W dotychczasowych rozważaniach rozpatrywano obwody zwane obwodami liniowymi. W obwodach takich wszystkie elementy aktywne i pasywne są liniowe, tzn. charakterystyki prądowo-napięciowe elementów są liniami prostymi. W elektrotechnice występują często elementy nieliniowe, których charakterystyki prądowo-napięciowe są krzywymi. Obwód elektryczny zawierający 'przynajmniej jeden element nieliniowy nazywa się obwodem nieliniowym. Na rys. 3.27 przedstawiono charakterystyki prądowo-napięciowe najczęściej spotykanych elementów nieliniowych. Dla elementów .nieliniowych wpMwadza się pojęcie rezystancji statycznej R oraz rezystancji dynamicznej r.
eh. a) z.arówka,
o
I
I
dan m punkcie charakterystyki prą~o:wo-napię. y względem prądu w tym punkcie. ciowej nazywa się pochodną ,napięcia (3.54) dU r = - = kd·tg{J. d/ . ki tworzy z dodatnią osią Rezystancja ta jest proporcjonalna w punkcie. prądu styczna do charakterystyki 61 .
Rezysta.ncją, dynamiczną
r w .
dopr~:::~~:p1~!~rj
określopym
Rezystancję d
·
ynam1czną wyznacza się zwykle z
r
1• . za eznośc1 przybliżonej:
AU Al'
gdzie: AU i A/_ od . d . (3.55) · powia ające sobie . akt r ~rystyki ~rądowo-napięciowej. przyrosty napięcia i prądu odczytane h ezystanga statyczna 'est . z c aprzyjmuje wartośc. O 1 j zawsze dodatnia a w . I ub oo, natomiast rezystan;•a d gr~rucznych przypadkach :.i Jnam1czna moze · przyjmować .
a)
I
b) elementt
Jeżeli
znane jest napięcie E, to z wykresów można wyznaczyc prąd I oraz napięcia U1 i U2. Często, głównie w obwodach elektronicznych, występuje szeregowe połączenie elementu nieliniowego z elementem liniowym. W takim przypadku wygodne jest zastosowanie metody charakterystyki odwróconej, która pozwala uniknąć kreślenia charakterystyki zastępczej. W rozpatrywanym obwodzie (rys. 3.30a) napięcie na zaciskach elementu nieliniowego wynosi U2 = E- RI. w· układzie współrzędnych U, I jest to równanie składowe
~--
a)
u
element2
e/emenf 1
b)
1
--------
~ L
I I
(2)
E
::----------
Rys. 3.29, Charakterystyk' I
O prądowo-napięciowe przy szeregowym
elemenf 2
(1)
I
I.
0! I 'tL_
I
po ączenm elementó .r . dodat . 1 b . w me 1u1owyc1t me u Ujemne w z I · , · w wyrażeniu (3.55). a eznosc1 od znaku przyrostów . . . . Ze względu na to . h nap1ęc1a I prądu wy h ' ze c arakteryst k · w postaci nielinio0 wodow nieliniowych mi graficznymi. ' wartości
do~on:J:~i~a:~~d:wy.kle a)
:Y~r:;z~o:~;~:~~~~w~ ele~entów b)
I
I
O
f4=E
Rys. 3.30. Graficzne wyznacz . U2 U1"'Rl U lini eme Prądu i 'ęć owego - połączonych szeregowo nap1 w obwodzie złożonym z elementu . I' . me m1owego i elementu
Przy szerego k . wym połączeniu dwóch I :z:~e c:i~r:~terystyki U= f (I) ob~ e:~:~~:,eliniowych kreśli się na jednym elementy, to na w;:~:rys~kę z~stęFczą. Jeżeli znan;r~:~t 3.29~ Sumując rzędne ie o czytuje się składowe U i U prą . 1. płynący przez 62 l 2 oraz nap1ęc1e całkowi te E.
Rys. 3.31. Charakterystyki
prądowo-napięciowe
przy
równoległym połączeniu
(rys. 3.30b), która przecina oś odciętych w pu.nkcie U2 = E, a
.
I=
E
R.
.
Charakterystyka
prądowo-napięciowa
elementów nieliniowych
oś rzędnych
w punkcie
elementu nieli.niowego U 2 = f(/)
przetnie prostą w pu.nkcie A, który jest pu.nktem pracy obwodu. Rzut tego punktu .na oś odciętych (oś .napięcia) daje podział napięcia źródłowego E na napięcie na elemencie nieliniowym Ua i napięcie na elemencie liniowym U1 = RI. Można rozpatrywać źródło napięcia E i element liniowy R jako generator rzeczywisty o rezystancji wewnętrznej R, wtedy prosta E- RI przedstawia charakte- . rystykę zewnętrzną takiego generatora. Jeżeli dwa elementy nieliniowe są połączone równolegle, to po narysowaniu na jednym wykresie charakterystyk prądowo-napięciowych kreśli się charakterystykę zastępczą, sumując odcięte· charakterystyk obu elementów (rys. 3.31). Gdy dane jest napięcie zasilające elementy, to na wykresach odczytuje się prądy skła dowe / 1 i / 2 oraz prąd wypadkowy /, natomiast gdy jest znany prąd wypadkowy /, to z wykresów wyznacza się napięcie E oraz prądy składowe / 1 i / 2 • Podana powyżej metoda charakterystyki zastępczej może być zastosowana do dowolnej liczby elementów nieliniowych połączonych szeregowo lub równolegle.
lub dla pola równomiernego:
4
(4.3) Jednostką
indukcji elektrycznej jest kulomb na metr kwadratowy. Na ładunki znajdujące się w przestrzeni działają siły mechaniczne, zwane silami pola elektrycznego (prawo Coulomba). Natężenie pola elektrycznego E określa siłę działającą w rozpatrywanym punkcie pola na jednostkowy ładunek dodatni. Jednostką natężenia pola jest wolt na metr [V/m]. Praktycznie używa się jednostki 100 razy większej [V/cm]. Między indukcją i natężeniem pola zachodzi zależność:
Pole elel{tryczne
D=eE, a
między natężeniem
pola i
napięciem
(4.4)
U:
dU dl
E= -grad U=--.
(4.5)
Wielkość e
rozciąga się
4.1. Wielkości pola elektrycznego
nikalności
Przestrzeń, w której występuje określon't wielk polem. Jeżeli wielkość ta ma tylko t ść c ość fizyczna, nazywa się og61nie temperatury) ' natomiast jeieli eh'warkto ' to. pole . nazywa si ę s k a 1arnym (np. pole mówi się o polu wektorow ara eryzuJe się ona wartością i kierunkiem to wektorowych należy pole elebm (np .. pole prędkości). W elektrotechnice do 'pól z fiz yk.I wm. domo, ze. pole. ryczne I pole magnetyczne. elektrycz . trycznych. Jeżeli ładunki są nieruch ?e .Pow~taJe w otoczeniu ładunków ełekPolem ee l k trostatycznym natomiast orne i mezm1enne w C" • t 1 gd ł d k' zasie, o po e nazywa się sie (powodują przepływ' prądu elektr ~z~e un) I są w ruchu, bądź. zmienne w czapo/em przepływowym. y go ' to pole nazywa się elektrycznym Pole wektorowe można przedstawić rafi . stycznych we wszystkich punktach do !ekt1czme za po~?cą linii pola, tj. krzywych ~r~ pola. Limom poła nadaje się zwrot wektora pola. Jeżeli linie pola two rzą ro zmę prostych równoległych, to pole nazywa się równomiernym. Sumę wszystkich linii poi 1k przekrój S, nazywa się strum. a . e e tlrykcznego, przechodzących przez określony 1emem e e trycznym.
we wzorze (4.4) jest stałą charakteryzującą środowisko, w którym pole. Stała ta nazywa się przenikalnością elektryczną. Jednostką prze-
elektrycznej jest farad na metr [:].
powietrze) ma
przenikalność elektryczną:
e0 = 8,85·10-12
e e -,-
eo
W tablicy 4.1 zestawiono
(4.2)
(4.6)
.
(4.7)
wartości względnej przenikalności
elektrycznej dla
różnych materiałów.
Tablica 4.1 Względna przenikalność
elektryczna niektórych dielektryków
e,
tp=
:k
[:J.
Dla wszystkich innych środowisk przenikalność elektryczna jest większa. Dla prostoty rozważań wprowadzono pojęcie względnej przenikalności elektrycznej, która wskazuje, ile razy przenikalność danego środowiska jest większa od przenikalności elektrycznej próżni:
Rodzaj dielektryku
Q. Jednostką strumienia elektrycznego jest kul b (4.1) Gęstość st · · om · . . rum1ema elektrycznego, określo 1' b . .. .1cz ą hmt pola, przypadającą na. Jednostkową powierzchnię, nazywa s. . związkiem; ię m u c1ą elektryczną. Wyraża się ona
Próżnia (w przybliżeniu również
1
Próżnia
Powietrze Papier izolacyjny Olej Guma Drzewo Papier impregnowany
1 1,0006 1,8+2,6 2,2+2,5 2,7 3+3,5 3+4
I
Rodzaj dielektryku Szelak Porcelana Szkło
Mika Marmur Woda destylowana Dwutlenek tytanu
I
I
e, 3,1 4,5+5 5+10 5+10 8,3 80 100
64 5 - Elektrotechnika i elektronika
65
4.2. Kondensatory Kondensatorem nazywa się układ składający się z dwóch przewodników (okła dzin) rozdzielonych warstwą izolacyjną, czyli dielektrykiem. Istotną cechą kondensatora jest zdolność do gromadzenia ładunków elektrycznych. Doświadczalnie stwierdzono, ~ między ładunkiem Q, nagromadzonym na każdej okładzinie kondensatora, a napięciem U, przyłożonym do zacisków okładzin, istnieje propor-
że wartość pojemności
~leży
(4.1~) wyn ł 'd . oraz od przenikalności elektrycznej e. .. guracji i wymiarów ok~ zin ry na obliczenie pojemności różnych konfiguraCJI W tablicy 4.2 zestawiono wzo
Ze wzoru
-
ika
kondensatora
kondensatorów Tablica 4.2
cjonalność:
Współczynnik
C nazywa
Kondensator
się
I
Konfiguracja
[F]:
1V .
i w praktyce operuje
układów
kondoosatorów
-
się pojemnością elektryczną. Jest to parametr charaklF =lA·s
duża
typowyeh
(4.8)
teryzujący kondensator. Jednostką pojemności elektrycznej jest farad
Jest to jednostka
pojemność
Zell tawlenie wzorów na
Q=CU.
C=-
d
@-8
kondensator cy lindryczny
•
Kondensator kulisty
Rys. 4.1. Pole równomierne w kondensatorze płaskim
BS
jdt
płaski
Długi współosiowy
Przyjmuje się umownie, że linie pola elektrycznego zaczynają się na okładzinie dodatniej i przechodząc przez dielektryk kończą się na okładzinie ujemnej, a zatem wszystkie linie pola przechodzą przez dielektryk między okładzinami, a poza
Pojemność
Rysunek wymiarowy
jednostkami mniejszymi:
1 µF = 10-6 F, 1 nF = 10-11 F, 1 pF = 10-12 F.
~
Linia dwuprzewodowa
-
D
2rcel ra łnr1
C=-
4rcsr1rs ra-r1
C=--
rcel
1f
c~n
Inr D~r
I~
okładzinami nie ma pola. Założenie to pozwala obliczyć pojemność kodensatora o odpowiednim kształcie geometrycznym, np. płaskiego, cylindrycznego lub kulistego. W polu równomiernym występującym w najbardziej rozpowszechnionym kondensatorze płaskim (rys. 4.1):
u
E= - = const.
(4.9)
d
Wobec powyższego, wychodząc z równania (4.9), na płaskiego można napisać zależność: C= Q =DS= eES = eS U Ed Ed d.
66
od konfigu-
pojemność
kondensatora
4•3•
Układy połączeń
D
kondensatorów
. 'ki mogą być łączone szeregowo lub równolegle. Kondensatory, tak Jak oporw , ( ) są przyłączone wszystkie do 1 1 42 Kondensatory po!ą~zone drónkw~o eg ~ad~~~e ~rzez 'ednakowego napięcia. Ła u t z~ro ..kondensatory są proporcjo-
~alne do ich pojemności. Całkowity ładunek wynosi.
Q = Q1+ Q2+„.+ Qn = U(C1+ C2+„.+ Cn), zaś całkowita pojemność:
( .lO) 4
n
C= Q= C1+C2+„.+cn
u
=}; C, ·
(4.11)
•-1
67
Przy połączeniu równoległym całkowita poszczególnych kondensatorów.
.
.
poJemność składa się z sumy pojemności
Przy połączeniu szeregowym (rys 4 3) . . tt:n sam ładunek, przy czym dodatni ładun~k . wszy~tkie k~nde~satory posiadają UJemnemu ładunkowi okładziny poprzed . ~edneJ okładzmy Jest zawsze równy zaJąCeJ. Zatem: Qi
o,
= Q2 = ... =
----ri:1
02
c.::r~~ a:Y~-~T
Qn = Q.
u
+ + + +
et
-
u,
Cz
+ +
+ +
Uz
f: u
Rys. 4.2. Równoległe łączenie kondensatorów
+ + + +
więc pisząc
U=
~
Q
Un
czej ptzewodn1ków.
Rys. 4.3. Szeregowe łączenie kondensatorów
4.4. Pojemnościowy dzielnik napięcia Dla szeregowego połączenia dw6ch kondensatorów (rys. 4.5) otrzymuje się układ równań:
U2+ ... + Un = u'
Q = C1 U1 = C2 U'/., U= U1+U2.
Po rozwiązaniu tego układu otrzymuje się: Q
Q
C2 C1+C2
U1 =----U
Q
c1 +c2 +... +-=en c'
stąd
.zależność powyższa jest wykorzystywana m. in. w procesie produkcyjnym do
On
się:
otrzymuje
(4.13)
kontroli grubości taśm. Przy połączeniu szeregowym całkowita pojemność jest mniejsza, niż najmniejsza z pojemności poszczególnych kondensatorów. Poró~nując wzory na poj~mności zastępcze kondensatorów połączonych szeregowo 1 równolegle z analogicznymi wzorami dla konduktancji, można zauważyć, że istnieje prosta analogia pomiędzy sposobem obli~zania pojemności zastępczej kondensatorów i konduktancji zastęp-
Ponieważ dla napięć obowiązuje związek:
U1+
stąd
1 1 1 1 -=-+-+ .. +-C Ci Ca . en -
n
~ c1 · Li
(4.12)
Przypadkiem szczególnym szere owe ,~~ , kondensator· płaski, zawierający dg. go połącze~ia dwóch kondensatorów jest wie warstwy róznych dielektryków (rys. 4.4).
U1
-
lub
U1+ U2
lub
----
U2 U1+ U2
C1+ C2' C1 C1+C2
Jest to tzw. zasadą pojemnościowego dzielnika napięcia. Zgodnie z tą zasadą napięcia na szeregowo połączonych kondensatorach są odwrotnie proporcjonalne do
8u, J !u,
0-G
Rys. 4.5. Pojemnościowy dzielnik napięcia
i '!.o
Rys. 4.4. Kondensator warstwowy
c,
ich pojemności. Należy zwrócić uwagę, że w dzielniku oporowym napięcia na szeregowo połączonych opornikach są wprost proporcjonalne do ich rezystancji.
=~;::~~hnia
styku dielektryków zachowuje
.! = C
68
_!__ Ci
się jak elektroda,
+ _!_ = I (al C2
S er1
a2) + ;- ' r1
wobec czego
można
4.5. Budowa kondensatorów Budowa kondensatorów jest uzależniona od własności materiału użytego jako dielektryk. Pod tym względem rozróżnia się kondensatory papierowe, mikowe, ceramiczne, elektrolityczne i powietrzne.
69
Kondensator papierowy wykonuje się przekładając dwie jednakowe taśmy z folii aluminiowej dwoma warstwami woskowan,ego papieru. Następnie zwija się je razem w formie cylindra pokazanego na rys. 4.6. Całość umieszcza się w odpowiedniej obudowie, wyprowadzając zaciski z każdej folii. Kondensator mikowy składa się z płytek metalowych oddzielonych warstwami miki (rys. 4.7). Mika jest lepszym dielektrykiem niż papier. Ma ona mniejsze straty
umocowanych na sta~e kondensato1:a re~luje st~ s. 4.8). Dielektryki.em j~st tu ~o łyt p y całkowitym pokryciu się powierzchni P · rz · przez zroianę wspólneJ pow1erzchnt F . .
. taki sam
układ płyt
pojemność jest rzędu
0,5 ~ . b d można zaliczyć kondensatory energetyczne, Do szczególnych odmian u owy 'k cy • sieci i urządzeń elektrycznych. przeznaczone do poprawy współcz:e~ r:s::anych płaskich zwij~k, skł~dających Kondensatory te wykon~wane są p o nasyconego olejem mmeralnym się z kilku warstw papieru kondens~tc;:jegf~lii aluminiowej spełniającej rolę . odpowiednio przygotowanym oraz Cl~ubi:zeregowo w zależności od mocy i n~ . Zwijki równoleg1; k zbudowan; kondensator umieszcza ięcia znamionowego kondensatora. . a d wiednio spawanej w celu uzyskania kadzi (z olejem) z blachy izolatory dla doprowadzenia szczeno 1 Ści.• Na pokrywach kon ensa o
okładzin.
~
Rys. 4.6. Kondensator papierowy
.
obracać i po~ywać i:imej. lub w1ęce~ietrze. Pojemność (ry
są łączone
s~ę
sdtalo~eJraOz~:J'dują się
1
Rys. 4. 7. Kondensator mikowy
mocy, zwłaszcza przy częstotliwościach radiowych. Zwykle nie wykonuje densatora zwijaniu. w formie cylindrycznej, lecz płaskiej, ponieważ mika łamie
się
się
konprzy
W kondensatorze ceramicznym stosuje się jako dielektryk dwutlenek tytanu, który produkowany w postaci proszku daje się prasować do żądanego kształtu. Dwutlenek tytanu posiada bardzo dużą przenikalność 'elektryczną (er ~ 100) oraz bardzo małe straty mocy.
Rys. 4.9. Kondensatory energetyczne
Kondensator elektrolityczny jest używany wtedy, gdy - co często zachodzi w obwodach radiowych - pojemność elektryczna musi być duża, zaś napięcie zasilające jest niskie. Kondensator taki składa się z płyt folii aluminiow~j umiesz-
i I
Rys. 4.8. Kondensator powietrzny strojeniowy: a) b) okładzina ruchoma
okładzina
nieruchoma,
' . r s w konywane z porcelany elektrotech~czn~j przewodów do okładzin. Izolato y .ą. y ałości elektrycznej i mechamczneJ. lub z tworzyw sztucznych e> wysoki~j ~yt~z~ Kondensatory energetyczne wykon;Je się Ja o .urządzeniach napowietrznych przy a) napowietrz~e, p~zezna~zo~e od~racyt:osforycznych, w temperaturach otobezpośrednim dztałamu słonca t opa w a
z boranu amonu. Jeżeli prąd stały przechodzi przez folię aluminiową i pastę boranµ, na folii wytwarza się bardzo cienka warstwa tlenku aluminium, który jest nieprzewodnikiem. W rezultacie otrzymuje się kondensator, w którym okładziny: folia aluminiowa i boran amonu są przedzielone bardzo cienką warstwą tlenku aluminium, tak że pojemności rzędu 50 11· F można uzyskać z kondensatora o stosunkowo małych wymiarach. Wadą kondensatora są duże straty mocy, ponieważ tlenek aluminium nie jest doskonałym nieprzewodnikiem. Kondensator powietrzny o zmiennej pojemności. Gałka strojeniowa więk szości odbiorników radiowych jest połączona z układem płytek, które mogą się czonych w
70
paście
. omleszczeniach o czenia od -30 do +4soc; b) wnętrzowe, przeznaczone do pracy w P C
+:o
wilgotności względ.
0
a. i cia do 1000 V (220, 380, 500 V) do indy.. s ółcz nnika mocy odb10rntków. oraz na nap1ęc1a powyz~j 1000 widualnej oraz grupowej ~ompe0;sdackJ1 w p triny kondensatorów energetycznych . . N s 4 9 przedstawiono w1 o zewnę a .ry .' powyzeJ · .. 1 kV 0 J'ednym biegunie uziemionym. na nap1ęc1e nej do 80% i temperaturze od -20 do
Kondens~to~y wnętr~~we bu~(:~e3s~: 1~ {~. MoŻna stos?wa~ je
• Patrz p. 7.12.
71
4.6.
Pojemność
kabli i linii
Kabel jednożyłowy (tablica 4.2) można przedstawić jako kondensator cylindryczny o długości osiowej /. Wewnętrzną okładziną takiego kondensatora jest żyła miedziana, a zewnętrzną - powłoka ołowiana. Okładziny te są rozdzielone dielektrykiem w postaci warstwy papieru przesyconego olejem mineralnym. Pojemność takiego kondensatora wynosi:
I C= 2ne-
m'•
=
I I 2n·8,86·I0-12 ·e,- = 55,5e,- ·I0-12 [FJ. 2 m~
m'
~
~
e,
2
Pojemność międzyprzewodowa długości
[µFJ km .
(4.15)
linii napowietrznej dwuprzewodowej (tablica 4.2)
I
r
r
D
1n-
przestanie
płyn~ć.
I . s'c1· (2 1) oraz (4.8) otrzymuje za ezno, · dq duc i= dt = c
się:
µFJ . km
duc U-uc. RC-=
wynika, że w układach elektrycznych istnieją pojemności niezależnie od tego, czy zostały tam umieszczone w postaci specjalnie zbudowanych kondensatorów. Pojemności mają duży wpływ na pracę obwodów elektrycznych, co zostanie omówione dokładnie w rozdziale o prądach zmiennych.
w obwodzie z kondensatorem
Ze względu na dielektryk będący izolatorem przez kondensator nie może płynąć prąd. Jednakże procesach łączeniowych, polegających na ładowaniu i rozłado waniu kondensatora, w przewodach doprowadzających prąd płynie. Obecnie zostanie zbadany czasowy przebieg prądu i napięcia na kondensatorze.
72
(4.20)
.
. . k
(4 20) i przyjmując, że w chwili t
=
O
Rozwiązując . ró':nante , r~zntcz ~::den~atorze w postaci rosnącej funkcji wy-
O, otrzymuje kładniczej :
Uc =
się nap1ęc1e
na
(4.21) na prąd ładowania . , · (4 · l S) 0 t rzy muJ· .. e się zależność . .. kondensatora w postaci zanikającej funkcji wykładmczej. Wykorzystując rowname
u
w
(4.19)
dt
(4.17)
powyższych rozważań
łączeniowe
się równanie:
które o wynika, że prąd ładowania jest p~oporcjonaln~ do. p:ędkości zmiany ~apięci; na kondensatorze. Z równań (4.18) I (4.19) wyntka, ze.
r
4.7. Przebiegi
prąd
dczas procesu ładowania, więc zgodnie ze wzo;;~i(;,;~t:;~~c11:;~w:~~:s~JeJe i gdy napięcie uc osiągnie wartość U, to prąd
(4.16)
r
I = 1OOO m z równania (4.16) otrzymuje
C = 0,0278 [
Z
s 4.10. Ładowanie i rozładowanie kondensat.om: i1 ładowania, /2 _ prąd rozladowanta
Ry '
Wykorzystując
I C = ne = n· 8 86 · 10-12 = 27 8 - · 10-12 [FJ . D ' D ' D InInIndługości
R
. .
Im wynosi: I
Dla
k Ze wzrostem ładunku wzrasta na k ł d któremu ko?-d~nsat~~ ,u~yg~ :w:otJ~~t p~~eciwny do zwrotu napięcia sieci U. kondensatorze nap1ęc1e Uc, or
dzięki
~
'1 o
l=~·
(4.14)
Do obliczeń praktycznych pojemność kabli i linii napowietrznych podaje się zazwyczaj w mikrofaradach na kilometr długości. Z równania (4.14) dla I= 1000 m otrzymuje się:
C = 0,0555 In ,
. ś i C zostanie włączony za pośrednictwem reJeżeli kondensator o poJemno c . . U (na rys 4 10 przełącznik p w poło.. R do sieci prądu stałego o nap1ęcm · · zystanCJt . . . . l) to popłynie prąd. zenm • U-u c (4.18) •
i=-e R
_!.._ RC
(4.22)
· t · d wartości W procesie ładowania kondensatora prąd w obwodzie ma eje ~ · · xia konden. . U _ O) d 0 1· = o (przy t = oo), a nap1ęc1e początkowej 1 = - (przy t R · o (przy t -- O) do wartości Uc = U (przy t = oo). satorze rośnie od wartości Uc = 73
Przebieg zmian u -· f(t) . c oraz 1 = f(t) przedstawiono na rys. 4.11. Naładowany kondensator stanowi przerwę w ob d . Po całk · . wo zie. , owitym naładowamu do napięcia źródła U . dowac przełączając przełącznik p na op 'k R ( . .mozna kondensator rozła. orm połozeme 2 na rys. 4.10) W )b dzte p ł · 1 • < woop yme wtedy zanikający prąd 0 wa t , · . . U r osc1 początkowe1 1 = _ W d b 'b . :i c R . po o ny sposo Jak dla ładowania można napisać:
q= Cuc, .
dq dt ,
l=--
twarzania drgań o określonej częstotliwości, do wyznaczania czasu w urządzeniach zautomatyzowanych (zgrzewarki) itp. Mnożąc stronami wyrażenie (4.18) przez i dt, otrzynrnjc się: Uidt '= u„idt+ Ri2 dt.
(4.27)
Składnik
Uidt przedstawia energię dostarczoną do obwodu ze źr.ódła prądu stałego. Część tej energii Rz'2dt zamienia się, 7.godnie z prawem Joule'a, na ciepło w rezystancji R, a pozostała część energii ucidt, związana z kondensatorem, jest zmagazynowana w jego dielektryku w formie energii pola elektrycznego. Przyrost energii pola elektrycznego w czasie dt wynosi:
dW6 Wykorzystując wyrażenie
=~
Ucidt.
(4J9) otrzymuje
się:
d W" ~= Cu„duc . Energia wynosi:
w [J]
zmagazynowana w kondensatorze w końcu procesu ładowania
W " ·--
fd
.
W" --
fu
•
l Cuc duc-· -2 C U 2 .
(4.28)
o
t
t
Rys. 4.11. Przebieg napięcia i prądu podczas ładowania kondensatora
Rys, 4.12. Przebieg napięcia i prądu podczas rozładowania kondensatora ,
Znak minus w · · . . wyrazenm na prąd i oznacza . ł d związków otrzymuje się równanie różnic;kow'e ~e a unek maleje. Z powyższych duc 1 -=--u
4.8.
Wytrzymałość
elektryczna
Jak wiadomo, dielektryki różnią się od przewodników tym, że prawie nie zawierają ładunków swobodnych. Dodatnie i ujemne ładunki występują w dielektryku w sposób związany między sobą (rys. 4.13). Przy obecności pola elektrycznego występuje w dielektryku przemieszczenie związanych ładunków, dodatnich
dt RC c' (4.23) po ro~wiązaniu którego jako przebie na . . . g p1ęc1a I prądu otrzymuje się zanikające funkc3e wykładnicze (rys. 4. 12):
w kie-
-· E
I
u = Ue-Rc c
.= u-.!... e RC
'
(4.24)
Rys. 4.13. Polaryzacja dielektryka
l
R . ~.2~ Należy zwrócić uwagę . d ładowania kondensatora. ' ze prą ma ten sam przebieg podczas ładowania i rozc;;zas
ładowania i rozładowania ·est z 1 .
Pomeważ iloczyn RC ma w
. J a ~zny od rezystancji i pojemności obwodu ym1ar czasu, więc został nazwany stalą czasową obwodu;
T= RC [sJ. Przez zmianę R lub C . (4.26) mozna wpł ' · densatora. Wykorzystuje się t .Y~ac na cz~s ~adowania i rozładowania kono w wie u zagadmemach technicznych, np. do wy-
74
u=o
(
runku pola, ujemnych - w kierunku przeciwnym. Zmiana położenia molekuł w dielektryku pod wpływem sił pola elektrycznego nazywa się polaryzacją. Przemieszczenie ładunków jest tym większe, im większe jest natężenie pola elektrycznego E. Przy zmniejszeniu E do zera polaryzacja dielektryku znika. Jeżeli natężenie pola elektrycznego E przewyższy określoną dla danego dielektryku wartość, to siły pola, działające na różnoimienne ładunki w dielektryku, przewyższą siły utrzymujące te ładunki w stanie związanym. Pociąga to za sobą
75
przebicie dielektryku i utratę jego właściwości izolacyjnych. Przebiciu towarzyszą wyładowania elektryczne w postaci iskier, huku, świetlenia lub snopienia. Najmniejszą wartość natężenia pola ele~trycznego, przy którym rozpoczyna się przebicie dielektryku, nazywa się wytrzymałością elektryczną. Wartość jej dla niektórych dielektryków w warunkach normalnych temperatur, ciśnienia i wilgotności, dla napięcia przemiennego o częstotliwości 50 Hz, wynosi: powietrze 30 kV/cm, olej transformatorowy 1507200 kV/cm, papier nasycony oleolej silikonowy 2007300 kV/cm, 100-:-250 kV/cm, jem porcelana elektroszelak 2007300 kV/cm, 2007300 kV/cm, lakjery izolacyjne 500kV/cm. techniczna mikanit 150-:-300 kV/cm, Różne dielektryki wykorzystuje się w urządzeniach elektrycznych jako materiały elektroizolacyjne. Prawidłowy dobór tych materiałów jest ważnym warunkiem zabezpieczenia normalnej pracy urządzeń elektrycznych. Obok głównego wymagania co do odpowiedniej wytrzymałości elektrycznej, od materiałów elektroizolacyjnych wymaga się również odpowiedniej wytrzymałości mechanipznej i cieplnej oraz innych właściwości. Ważne znaczenie ma odpowiednia wartość wytrzymałości cieplnej, która limituje dopuszczalne nagrzewanie maszyn i aparatów elektrycznych. W praktyce stosuje się materiały izolacyjne pochodzenia organicznego i nieorganicznego, stałe, płynne i gazowe, np. różnego rodzaju włókna, papiery, emalie, la~iery, żywice, mikę, azbest, drewno, szkło, porcelanę, olej mineralny itp. Zastępowanie materiałów izolacyjnych pochodzenia organicznego przez materiały pochodzenia nieorganicznego, charakteryzujące się większą wytrzymałością ciepJną, pozwala na zmniejszenie wymiarów i urządzeń elektrycznych.
1awisko powtarza się cyklicznie, a kondensator jest źródłem elektrycznych ktro d · Z" ee · 1s · krowe powo d UJą · na popiłokształtnych (rys. 4.15). Wyładowam~ . 1 pulsów 1~ h 1· elektrod wgłębienia odrywane cząsteczki przenoszone od anody do wierze n ' . katody pozostają w dielektryku w postaci proszku.
3
c
4 lroztad.
ftat1..
R 414 Ideowy schemat urządzenia do elektroiskrowej obróbki metali: 1 - mechanizm wibracyjny, ~ys. eiek~roda robocza 3 _dielektryk (olej mineralny), 4 - wsad (przedmiot obrabiany), I - obwód •~dowania kondensatora, li
obwód rozładowania kondensatora
W zależności od przeznaczenia; obrabiarki elektrois~ro~e maj~ ~óżnorodną konstrukcję. z danych charakterystycznych należy wymtentć: napięcie robocze,
wahające się w przedziale od 70 do 200 V, prąd roboczy od ułamka amper~ do kilkudziesięciu amperów, czas trwania impulsu od 10 do 300 µs (co odpowiada
Rys. 4.15. Drgania pilokształtne
+
4.9. Elektroiskrowa obróbka metali I
Wyładowania
elektryczne w dielektryku, ujawniające się przepływem prądu w postaci iskier, zostały wykorzystane do żłobienia powierzchni, a więc do obróbki zwanej elektroiskrową obróbką metali. Schemat ideowy urządzenia do takiej obróbki przedstawia rys. 4.14. Wyładowania iskrowe pomiędzy przedmiotem obrabianym (wsadem) a elektrodą roboczą odbywają się w oleju mineralnym, który jest płynnym dielektrykiem. Przedmiot obrabiany przyłączony jest do bieguna dodatniego źródła energii i stanowi anodę, a elektroda robocza, przyłączona do bieguna ujemnego, stanowi katodę. Elektrody połączone są z kondensatorem C, który może ładować się przez rezystancję R ze źródła prądu stałego. Mechanizm drgający wprawia w ruch elektrodę roboczą, powodując jej okresowy styk z metalem obrabianym. Przebicie dielektryku w postaci iskry powstaje przy odpowiednio małym odstępie elektrod. Prżeskokowi iskry towarzyszy wyła dowanie kondensatora C. Ładowanie kondensatora następuje w okresie rozwarcia 76
częstotliwości od 35 OOO do 400 Hz), amplitudę wibracji elektrody roboczej od 0,15 do 0,3 mm. . . . Obrabiarki elektroiskrowe mają zastosowante do obróbki materiałów bardzo twardych, np. matryc, narzędzi, magnesów trwałych itp. Można nimi drążyć otwory o bardzo małych średnicach (rzędu 0,1 mm), wykonvwać otwory o dowolnym kształcie, usuwać odłamki wierteł z otworów itp
5
W polu wytworzonym przez przewód elektryczny z prądem określa się dodatni zwrot linii pola za pomocą reguły śruby prawoskrętnej. Reguła ta brzmi: jeżeli śrubę prawoskrętną wkręca się zgodnie z kierunkiem prądu elektrycznego, to przez kierunek ruchu obrotowego śruby wyznaczony zostaje dodatni zwrot linii ' pola magnetycznego. Linie te są prostopadłe do kierunku przepfywającego prądu.
b)
a)
Obwody· magnetyczne
5.1. Zjawiska magnetyczne Z ładunkiem elektrycznym jest zawsze związane pole elektrycme, natomiast przepływowi prądu elektrycznego {ładunki w ruchu) towarzyszy zawsze pole niagnetyczne, które również jest polem wektorowym i może być l "zedstawione za pomocą linii pola. W praktyce pole magnetyczne i pole elektryczr.: rozpatruje się oddzielnie, chociaż są one wzajemnie związane i występują jednoc. ·eśnie, tworząc tzw. pole elektromagnetyczne. Pole magnetyczne wytwarza się dwoma sposobami: a) za pomocą elektromagnesów, tj. cewek nawiniętych na rdzenie z miękkiej stali, gdy przez cewki płynie prąd elektryczny; b) za pomocą magnesów trwałych *. Na rys. 5.1 przedstawiono przebieg linii pola magnetycznego wytwarzanego przez przewody z prądem, zaś na rys. 5.2 - przez magnesy trwałe. W przeciwień stwie do linii pola elektrycznego, linie pola magnetycznego tworzą obwody zam-
Rys. 5.1. Pole magnetyczne wytworzone przez przewody z prądem elektrycznym: a) pole wytworzone przez przewód prosty, b) pole wytworzone przez jeden zwój, c) pole wytworzone przez cewkę
a)
Rys. S.2. Pole magnetyczne wytworzone przez magnesy
h)
trwałe:
a) sztabkowy, b) podkowiasty
knięte.
Pole magnetyczne może być wykrywane igłą magnetyczną, swobodnie zawieszoną, która ustawia się w kierunku linii pola. Każdy magnes ma dwa bieguny~ biegun północny N oraz biegun południowy S. Umownie przyjęto, że linie poła magnetycznego wychodzą na zewnątrz z bieguna północnego (dodatniego), po czym wchodzą ponownie do bieguna południowego (ujemnego), tworząc obwód zamknięty.
• • Magnetyzm magnesów trwałych można wytłumaczyć prądami molekularnymi we wnętrzu mamagnetycznego.
tertału
78
5.2.
W~elkości
pola magnetycznego
Podstawową wielkością charakteryzującą pole 'magnetyczne jest strumień magnetyczny
79
jednostką
strumienia magnetycznego (powiązaną z nego) jest woltosekunda, zwana również weberem:
jednostką napięcia
Trzecią wielkością magnetyczną jest napięcie magnetyczne, które podobnie jak napięcie elektryczne występuje w dwóch postaciach: 1) napięcie magnetyczne źródłowe, zwane zwykle przepływem Przepływ można wytworzyć z pomocą magnesów trwałych lub z pomocą prądu elektrycznego, płyllącego w cewce o liczbie zwojów z. Ponieważ o wartości strumienia magnetycz-
elektrycz-
*.
1[Wb]=1V·ls=1 [V·s]. używano
Dawniej jako jednostki strumienia 1 Mx = 10-8 Wb. Gęstość strumienia magnetycznego, na jednostkę powierzchni, nazywa się
makswela [1 Mx], przy czym
określoną liczbą
linii pola przypadającą indukcją magnetyczną. Wyraża się ona
A
związkiem:
Rys. 5.4. Spadek
napięcia
na odcinku obwodu magnetycznego
(5.1) Strumień
magnetyczny
można wyrazić
=
B
z równania (5.1) jako:
j BdS.
nego decyduje sprzężona z tym strumieniem suma prąd~w, więc określoną gęstość strumienia B (indukcję magnetyczną) można uzyskać, stosując cewkę o dużej wartości prądu i małej liczbie zwojów lub cewkę o małej wartości prądu i dużej liczbie zwojów. Zatem przepływ:
(5.2)
s
normalną
Gdy wektor indukcji B tworzy z to
do powierzchni S (rys. 5.3)
kąt
a,
strumień określa się zależnością:
~=
j BcosadS.
e = J; I= Iz.
(5.3)
s Jeżeli
ma
pole :i;nagnetyczne jest równomierne, tzn. w każdym miejscu obszaru i zwrot, to indukcja magnetyczna wynosi:
tę samą wartość
B=-.
Is
(5.4)
Jednostką
indukcji magnetycznej jest 1 V ·s/m2 = 1 Wb/m2 = 1 T (tesla). Dawniej jako jednostki indukcji używano gausa [1 Gs], przy czym 1 Gs= 10-' T. Strumień magnetyczny , podobnie jak prąd elektryczny/, ma w całym obwodzie tę samą wartość. Linie strumienia pola są zamknięte i w żadnym punkcie linia
.
(5.6)
Jednostką przepływu jest amper. 2) spadek napięcia magnetycznego Um wzdłuż odcinka obwodu magnetycznego, np. między A i B na rys. 5.4. Odpowiada on elektrycznemu napięciu odbiorniko-
wemu lub spadkowi napięcia elektrycznego U. Wartość strumienia magnetycznego lub indukcji B w określonym punkcie zależy nie tylko od siły magnetomotorycznej, ale również od kształtu i rodzaju obwodu magnetycznego. Zależność między SMM, strumieniem, kształtem konstrukcyjnym i właściwościami materiałowymi obwodu magnetycznego prowadzi do defini~)i oporu magnetycznego, zwanego również reluktancją:
e
Rm = .
(5.7)
Zależność
Rys. 5,3.
Składowa
ta jest znana jako prawo Ohma dla obwodu magnetycznego. Jednostką .. . A reluktanCJI Jest 1 - . V·s Odwrotność reluktancji nazywa się permeancją (przewodnością magnetyczną):
normalna strumienia magnetycznego
s
nie może zniknąć ani powstać. Własność ta jest analogiczna do własności prądu elektrycznego, określonej I prawem Kirchoffa. Prawo to dla strumienia magnetycznego formułuje się: w punkcie węzłowym rozgałęzionego obwodu magnetycznego suma strumieni równa się zeru: n
•
_l;
80
(5.5)
(5.8)
A=e·
Jednostką permeancjijest 1:s=1O·s=1 H
(henr).
• Często używa się nazwy siła magnetomotorycz11a (SMM). Nazwa ta powstała przez analogię do siły elektromotorycznej SEM. SMM jest przyczyną powstania strumienia magnetycznego, tak jak SEM jest przy~ą pdwsta._nia prądu elektrycznego. Il - Elektrotechnika i elektronika
81
Reluktancja jest
zależna
od wymiarów geometrycznych oraz od właściwości magnetyczny. Zależność ta, podobna do odpowiedma postać:
środowiska, tworzącego obwód niej zależności dla rezystancji~
I Rm = µS .
(5.9)
W równaniu tym I jest długością linii pola, S - przekrojem, przez który przenika strumień
1 [µ]
=1
[m. V. SJ
=
m2·A
Zrównania (5.13) wynika, że im większy jest przepływ Iz, tym większe jest natę. . . Należy podkreślić, że natężenie pola magnetycznego me zależy od przentkalnośc1 magnetycznej środowisU; jest to wielkość obliczeniowa, niezbędna w obliczeniach żenie pola magnetycznego wewnątrz cewki.
1 n.
m
Rys. 5.5. Pole magnetyczne
wewnątrz długiej
s= 1 H . m
WieH. ość /·~ dh( danego środowiska można odnieść do przenikalności magnetycznej pró;bd /.(u· Andogicznic do przenikalności elektrycznej można zatem napisać:
µ=µo·µ,,
obwodów magnetycznych. Często wystarczy znać wartość H, z której można określić wszystkie pozostałe wfolkości magnetyczne. równania (5.13) można określić napięcie magnetyczne w postaci wyrażenia:
z
Um =
(5.10)
gdzie ;11, Jt~st prnmikalnością magnetyczną względną środowiska, wskazującą ile razy pr2.e,1iknlnc i<~ ta jest większa· od przenikalności magnetycznej bezwzględ)1ej
Między
przekrojami A
j
B na rys. 5.4
(5.14)
Hdl. napięcie
magnetyczne wynosi:
n
próżni.
Dla
cewki
UmAB
próżni:
j
(5.15)
Hd/.
A
H m
~ = 4n·10~ 7 -.
(5.11)
· Przewodność magnetyczna materiałów i środowisk nieferromagnetycznych (powietrze, miedź, aluminium, materiały elektroizolacyjne) praktycznie nie różni się od przenikalności magnetycznej próżni {µ, ~ 1 lub µ = ~). W materiałach ferromagnetycznych (żelazo, nikiel, kobalt oraz niektóre ich stopy) wartośćµ zależy od wartości indukcji magnetycznej B (µ, ~ 1). Duża wartośćµ, oznacza, że reluktancja materiału jest mała. W materiałach tych (np. stal), przy określonym przepływie, powstaje duży strumień magnetyczny
Jeżeli się
pole do:
między
'
tymi przekrojami jest równomierne, to
wyrażenie
(5.15) upraszcza
(5.16) Z równania po,wyższego korzysta się przy wyznaczaniu napięcia magnetycznego obwodu magnetycznego, który dzieli się na odcinki o praktycznie równomiernym polu. Jeżeli cewka z prądem (rys. 5.4) znajduje się powietrzu, to wewnątrz niej istnieje natężenie pola magnetycznego H. Wkładając do cewki rdzeń z materiału ferromagnetycznego uzyska się większy strumień, ponieważ wzrosła µ, środowiska. Ponieważ przekrój pozostał niezmieniony, musi wzrosnąć gęstość strumienia, czyli indukcja magnetyczna B. Wektory indukcji Bi natężenia pola magnetycznego H
w
związane są więc między sobą zależnością:
B=µH.
(5.17)
(5.12) Jednostką natężenia pola magnetycznego H jest 1 A/m. Dla pola równomiernego, wzbudzonego np. przez długą cewkę (/ ~ stawioną na rys. 5.5, natężenie pola magnetycznego wynosi:
Iz H=7,
t) przed-
(5.13)
5.3. Prawo
przepływu
Jeżeli równania (5.14) lub (5.15) zostaną zastosowane do wszystkich odcinków obwodu magnetycznego, to:
gdzie: I - długość cewki. 82
a•
83
Ponieważ suma wszystkich spadków napięć wzdłuż obwodu magnetycznego jest
równoważona przez przepływ, więc:
f
' I
Hdl=}; Iz.
(5.18)
1
Równ~_nie (5.18~ jest matematyczną postacią prawa przepływu, które można
w:raz1c
następująco:
dla zamkniętego obwodu magnetycznego suma spadków na-
pięć m~gnetyc~nych. równa się sumie- sil magnetomotorycznych działających w tym o~wodz1e. Pomewaz prąd elektryczny płynie również w obwodzie zamkniętym
dzić, że początkowo w miarę wzrastania natężenia pola H indukcja B rośnie prawie proporcjonalnie, potem tworzy tzw. kolano, a następnie rośnie już nieznacznie w porównaniu z pierwszym odcinkiem krzywej, osiągając tzw. stan nasycenia. Magnesowanie materiału magnetycznego można odwrócić przez zmianę zwrotu prądu cewki użytej do zdejmowania krzywej. Jeżeli zwiększa się prąd cewki od zera do pewnej wartości największej, następnie znowu zmniejsza do zera i powtarza ten sam przebieg z odwróconym prądem, to otrzymuje się tzw. pętlę histerezy magnetycznej (rys. 5.7). Powierzchnia tej pętli jest proporcjonalna do strat mocy wystę-
więc prawo przepływu wyraża jednocześnie związek prądu elektrycznego z pole~ magnetycznym. Jeżel~ obwód magnetyczny można podzielić na n odcinków, w k:tórych istnieje równomierne pole magnetyczne, to wzór (5.18) upraszcza się: H1l1+H2la+.„
HJn= ±Iz.
(5.19)
+B
Rys. 5.7.
Pętla
histerezy magnetycznej
1
Prawo przepływu jest podstawowym prawem, służącym do obliczania obwodów magnetycznych.
5.4. Pole magnetyczne w materiałach ferromagnetycznych Ze względu na dużą wartość przenikalności magnetycznej względnej µr ciała ferromagnetyczne są stosowane powszechnie jako materiały, z których buduje się obwody magnetyczne. . D? okre~lenia ni.eliniowe.go zachowania się materiałów magnetycznych, np. stali, me uzywa się prze01kalnośc1 magnetycznej, lecz bezpośrednio zależności indukcji B od natężenia pola magnetycznego H, prądu I lub przepływu @ = Iz. B[T]
1,6 1,2
0,8 0,4
o
/
(
I
----„~
1 Rys. 5.6. Krzywe magnesowania: 1 - blacha nicowa, 2 - żeliwo
-2
prąd
V 10
20
80
40 H /J,/cm]
C?arakter~stykę B = f (H) nazwano krzywą magnesoJ1!ania. Wyznacza się ją dośwrndcz.alnte dla różnych gatunków materiałów magnetycznych. Na rys. 5.6 p~zedst.aw10no .przykładowo charakterystykę magnesowania staliwa i blachy prąd
mcoweJ. Przebieg tych, a także innych krzywych magnesowania, pozwala stwier84
pujących przy przemagnesowywaniu, zwanych stratami histerezowymi. Z pętli histerezy wynika, że przy przemagnesowywaniu przy wartości natężenia pola H = O indukcja magnetyczna nie spada do zera, lecz ma pewną wartość B,, która nazywa się indukcją szczątkową lub remanencją magnetyczną. Namagnesowany materiał nie traci własności magnetycznych, pozostaje w nim magnetyzm szczątkowy. Indukcję szczątkową można sprowadzić do zera przez wytworzenie natężenia pola magnetycznego He o kierunku przeciwnym. Natężenie pola, znoszące magnetyzm szczątkowy, nazywa się natężeniem powściągającym lub koercją magnetyczną. Krzywa magnesowania pierwotnego N może przebiegać przy pierwszym magnesowaniu materiału lub po opisanym powyżej zupełnym jego rozmagnesowaniu. Przedstawioną na rys. 5. 7 mniejszą pętlę histerezy (we wnętrzu dużej) uzyskuje się przy zastosowaniu mniejszych maksymalnych wartości natężenia pola. Na rysunku przedstawiono również przebieg zależności indukcji magnetycznej B = 14iH dla cewki powietrznej (bez materiału magnetycznego). Związek między B i H jest liniowy, ponieważ dla powietrza µ, = 1 = const. Przebieg pętli histerezy zależy od gatunku materiału magnetycznego. Pod tym względem rozróżnia się: a) materiały magnetyczne miękkie (np. blacha prądnicowa) posiadające wąską pętlę histerezy, b) materiały magnetyczne twarde (stopy na magnesy trwałe) posiadające $zeroką pętlę histerezy. Przebieg pętli histerezy materiałów magnetycznie miękkich i twardych pokazano na rys. 5.8. Z rysunku tego wynika, że magnesy trwałe mają szczególnie dużą wartość natężenia powściągającego oraz dużą wartość indukcji szczątkowej. Z powodu
85
dużej wartości
He
należą
one do
materiałów
bardzo
ciężko magnesujących się.
Żelazo, które jest ciągle przemagnesowywane (np. przez prąd przemienny) musi mieć
możliwie wąską pętlę histerezy, ponieważ wtedy straty histerezowe są także małe. 2
Rys. 5.8. Przebieg pętli histerezy: 1 magnetycznie twardy (magnes trwały), 2 magnetycznie miękki (blacha prądnicowa)
porównanie tych obwodów (rys. 5.9) dają całkowitą zgodność matematycznego zapisu obu zjawisk. . . Obliczanie obwodu magnetycznego polega głównie na wyznaczenm siły m~gn~ tomotorycznej (przepływu Iz), niezbędnej do wytworzeni~ żąda~ego strumterua magnetycznego dla danych wymiarów geometrycznych i matenału obwodu.
materiał materiał
-B Tablica 5.1 Porównanie wartości wielkości występujących przy pętli histerezy magnetycznej Rodzaj materiału
B,
Ba
He
µ,max·
Rys. 5.9. Porównanie obwodu magnetycznego z elektrycznym: a) obwód elektryczny, b) obwód magne1yczny rzeczywisty, c) schemat zastępczy obwodu magnetycznego Zastosowanie
V·s/m
V·s/m
A/m
-
Żeliwo
1,6
0,5
500
600
Blacha prądniemy a go-
2,0
1,1
20-70
4000-9500
Obwody magnetyczne maszyn i urządzeń magnetycznych
12
50000
Transformatory, wzmacniacze magnetyczne
0,6
3,5
70.000
Wzmacniacze magnetyczne, czułe przekażniki, przyrządy pomiarowe
o,55~1,o
20000-65000
1
2
rąco-walco-
wana Blacha prądnicowa zimno-walcowana
2,0
Permalłoj
0,95
78,5% Ni, 3% Mo Stop AlNiCo
1,0-1,5
-
Korpusy maszyn elektrycznych
Magnesy
trwałe
W tablicy 5.1 zestawiono dla porównania występujące przy histerezie wielkości charakterystyczne kilku gatunków materiałów magnetycznych. Osiągalna najwyższa wartość .indukcji, tzw. indukcja nasycenia B„ jest podana w pierwszej kolumnie tablicy. Szczególnie rzucają się w oczy różnice wartości He oraz osiągalnej maksymalnej przenikalności magnetycznej µ,m•".
5.S. Obliczanie obwodów magnetycznych Obwodem mag'!etycznym nazywa się drogę, wzdłuż której zamyka się strumień magnetyczny. Zastosowanie analogii między obwodem elektrycznym a magnetycznym pozwala na łatwe zrozumienie przebiegu zjawisk w obwodach magnetxcznych.
86
Jeżeli obwód magnetyczny jest nierozgałęziony i składa się z szeregowo ~o łączonych odcinków o różnej przenikalności magne~yczn~j lub ~ różnym przekroju, to mając dany strumień oblicza się dla każdego o~c1~ka.indukcję B wg .wz?ru (5.4). Następnie z krzywej magnesowania B = f(H) znajduje s1~ wartość.natęzenta pola H dla poszczególnych gatunków materiału obwodu. Znając średnie długości I poszczególnych odcinków obwodu oblicza się ze wzoru (5.19) przepływ Iz potrzebny do wytworzenia żądanego strumienia magnetycznego. . . Obwody magnetyczne bardzo często zawierają szczelinę po.wietrzną. Na"'.'et, gdy jest ona bardzo mała, to potrzebny przepływ dla .tego odcmka ob':'od~ j~S~ duży z powodu małej przenikalności magnetycznej pow1~trza. ~rzepły~ ~1ew1elk1~J szczeliny jest nawet kilkakrotnie większy niż ~~a dłuższej d.rog1 strumienia w stah. Szczelina powietrzna odpowiadająca rezystanCJt z~wnętrzneJ obwo~u el~ktryczneg~ (rys. 5.9) jest jednak często niezbędna do uzyskama określonego dzrnłama urządzen
Rys. 5.10. Rozproszenie pola magnetycznego: 1 - linia pola rozproszenia, 2 - linia pola głównego
elektrycznych zawierających obwody magnetyczne. Zadanie polega więc. na wyz~a: czeniu określonej liczby zwojów uzwojenia, którego. przepł~.w wy~ołuje strurmen w całym obwodzie magnetycznym oraz wytwarza ządaną indukCJę magnetyczną w szczelinie powietrznej. . . . Na rys. 5.10 pokazano, że cały strumień wytworzony przez uzwoJeme ~zbudzające nie przechodzi przez szczelinę powietrzną, ponieważ zawsze występuje pewne 87
rozproszenie magnetyczne polegające na wybraniu przez niektóre linie pola drogi
podstawiając
Strumień całkowity jest sumą strumienia użytecznego i strumienia rozproszenia. Aby strumień. użyteczny, przechodzący przez szczelinę, miał określoną żą daną wartość, należy przy projektowaniu obwodu magnetycznego uwzględnić strumień rozproszenia, który wynosi zazwyczaj 10 do 20 % strumienia całkowitego.
otrzymuje się:
łatwiejszej, tj. mniejszej reluktancji.
Obliczenia rozgałęzionych obwodów magnetycznych. W konstrukcji maszyn i aparatów elektrycznych często występują rozgałęzione obwody magnetyczne, gdzie strumień nie zamyka się wzdłuż jednej drogi, lecz dzieli się na kilka oddzielnych strumieni. Rozgałęzione obwody magnetyczne dzieli się na obwody symetryczne i niesymetryczne. Jeżeli rozgałęziony obwód magnetyczny (rys. 5.11) można podzielić
Rys. 5.11. Symetryczny obwód magnetyczny maszyny elektrycznej: 1 - uzwojenie wzbudzające, 2 - bieguny, 3 - jarzmo biegunów, 4 - nabiegunniki, 5 - jarzmo twornika, 6 - żłobki twornika
lub
rl
m
I) 8k =I) Rmk
(5.20)
1
· . 8 k•
h)
a)
a
wzdłuż osi symetrii AA na dwie niezależne qzęści, to wystarczy dokonać obliczenia jednej z symetrycznych gałęzi obwodu. Ponieważ taka gałąź tworzy obwód nierozgałęziony, więc do obliczenia należy zastosować metodykę rozpatrzoną powyżej. Rys. 5.13. Niesymetryczny obwód magnetyczny z jednym uzwojeniem wzbudzającym: a) obwód magnetyczny, b) równoważny obwód elektryczny Rys. 5.12. Niesymetryczny obwód magnetyczny
Obliczenie rozgałęzionych niesymetrycznych obwodów magnetycznych (rys. 5.12) dokonuje się wykorzystując prawa Kirchhoffa dla obwodów magnetycznych. I prawo Kirchhoffa (wzór 5.5) stosuje się do dowolnego punktu węzłowego obwodu magnetycznego. II prawo .Kirchhoffa zostanie przedstawione na podstawie prawa przepływu. Dla obwodu abcda (rys. 5.12), idąc zgodnie ze wskazówkami zegara, można napisać: 81- 82 = H,. fi-H2 l2. 88
Poszukuje się wartości strumieni magnetycznych we . wszystkich gałęziach obwodu. Stosując do węzła a I prawo Kirchhoffa, a do zamkmętych obwodów afeda i abcda U prawo Kirchhoffa, otrzymuje się następujący układ równań: 8 = Rm 1
układu równań
E E
= Ril1+ R2/2, = R1I1 +Rafa,
/1
=
(5.21a) dla
równoważnego
(5.21b)
I2+Ia. 89
Dla przypadku, gdy wszystkie lub niektóre rezystancje układu (5.21b) są nieliniowe, obliczenia prądów / 1 , / 2 oraz / 3 dokonuje się metodą graficzną (p. 3.5) na podstawie charakterystyk prądowo-napięciowych elementów układu. Analogicznie wyznacza się wartości strumienia 1 , 2 oraz 3 • W tym celu buduje się dla każdej gałęzi obwodu charakterystykę = f ( @). Na rys. 5.14 krzywe l, 2 i 3 zbudowano dla gałęzi ad, aefd, abcd. ·
Rys. 5.14. Konstrukcja krzywej(,!) magnetycznego z rys. 5.13
f(<9) dla niesymetrycznego obwodu
Dwie równoległe gałęzie można przedstawić wykreślnie za pomocą jednej gałęzi zastępczej. Charakterystyka takiej gałęzi (krzywa 4) powstaje drogą sumowania rzędnych krzywych 2 i 3. W wyniku tego rozgałęziony obwód magnetyczny jest sprowadzony do równoważnego obwodu nierozgałęzionego. Sumując odcięte krzywych 1 i 4 otrzymuje się wypadkową charakterystykę = f(Q) całego obwodu (krzywa 5). Mając daną wartość przepływu znajduje się na charakterystyce 5 strumień całkowity 1 • Składowe tego strumienia '1> 2 i t/> 3 znajduje się z krzywych 2, 3 i 4.
6 Indukcja elel(tromagnetyczna
6.1. Zjawisko indukcji elektromagnetycznej Prawo przepływu podaje zależność między prądem elektrycznym a wywoła nym przez niego polem magnetycznym. Prawo indukcji elektromagnetycznej opisuje przebieg odwrotny, a mianowicie prawidłowość, przy której w pewnych warunkach pole magnetyczne wywołuje napięcie, a zatem i prąd elektryczny. Prawidłowość ta bezpośrednio po odkryciu przyczyniła się do szybkiego rozwoju elektrotechJ1iki. Opiera się na niej zasada działania maszyn elektrycznych i transformatorów a więc urządzeń dostarczających i przetwarzających energię elektryczną. Również' cała telekomunikacja (m. h1. radio i telewizja) nie mogłaby się rozwinąć do dzisiejszego stanu bez odkrycia tego prawa. . . Zjawisko pows~awania (indukowania) w przewodach elektrycznych nap1ęc1a elektrycznego w przypadku ruchu tych przewodów w polu magnetycznym odkrył Faraday w 1831 r. . . . Ustalono również, że zjawisko indukcji elektromagnetycznej wyst~puJe .niezależnie od tego, w jakich okolicznościach i z jakich przyczyn następuje zmiana strumienia sprzężonego ze zwojem. Zmiany te mogą odbywać się np. przez włą czenie albo wyłączenie prądu stałego lub przez periodyczne zmiany prądu zmiennego. Możliwe jest również indukowanie napięcia przez stałe w czasie pole ~agne tyczne, ale przewody muszą poruszać się w tym polu, aby spowodować komeczną do przebiegu zjawiska zmianę strumienia magnetycznego. Napięcie indukowane może być zatem wytwarzane następująco: a) w nieruchomych przewodach przez zmienne w czasie pole magnetyczne, b) w ruchomych przewodach przez stałe w czasie pole magnetyczne lub przez nałożenie się obu wymienionych form zjawiska, c) w ruchomych przewodach przez zmienne w czasie pole magnetyczne. 91
6.2. Indukcja elektromagnetyczna w
zamkniętym
obwodzie
tzw. całkowitą liczbę sprzęże1i 1JJ, czyli strumień skojarzony, który jest mieni sprzężonych z poszczególnymi zwojami:
6.2.1. Nieruchomy przewód w polu zmiennym w czasie '
d
e=-dt.
(6.1)
= };
1P
prędkości
zmiany strumienia
~~, sprzężonego
Z uwagi na wygodną postać wzoru (6.2) obowiązującego dla cewki skupionej, wprowadza się często w przypadkach cewki rozłożonej zastępczy strumień
(6.4) Wprowadzenie pojęcia strumienia skojarzonego pozwala na ogólne prawa indukcji elektromagnetycznej w postaci wzoru:
e=-
z tym zwojem. Wy-
jaśnienia wymaga znak minus umieszczony we wzorze (6.1). Pod działaniem SEM indukowanej popłynie w zamkniętym obwodzie prąd i, mający ten sam zwrot co SEM. Prąd ten wytworzy własny strumień d
napięcia
indukowanego
Rys. 6.2. Zwrot
napięcia
indukowanego
określony regułą śruby prawoskrętnej (rys. 6.2). Zgodnie z powszechnie obowiązu
ujemny i stąd znak minus we wzorze (6.1). Jeżeli obwód elektryczny jest uzwojeniem o wielu zwojach, to strumień skojarzony jest sumą strumieni wszystkich zwojów. W przypadku szczególnym, gdy strumień
(6.6)
stałym
polu magnetycznym
górę, ponieważ
.
. .
w obu przypadkach zmiana strumienia
jest jednakowa. Zmiana strumienia sprzężonego ze zwojem o nym indukcją B wynosi:
d
długości
czynnej I w polu
d
określo
Bldx,
zaś
d
dt
'
wobec czego:
e = -Blv.
(6.7)
Jeżeli prędkość
(6.2)
gdzie: z - liczba zwojów uzwojenia. W praktyce jednak poszczególne zwoje sprzęgają się z różną liczbą linii pola magnetycznego, wobec czego dla prawidłowego zapisania zjawiska należy ustalić
92
(6.5)
Jeżeli na rys. 6.1 zamiast magnesów nastąpi ruch przewodu w dół, to przy tej samej względnej prędkości ruchu powstanie ten sam przebieg zjawiska co przy
jącym prawem akcji i reakcji, które w elektryce przybrało nazwę reguły Lenza, strumień d
d
d'tjJ dt
e
ruchu magnesów w Rys. 6.1. Powstawanie
wyrażenie
lub
6.2.2. Ruchomy przewód w
e
(6.3)
.~1
Zależność ta oznacza, że wartość napięcia (SEM) indukującego się w zwoju
od
stru-
n
Na rys. 6.1 przedstawiono zwój obejmujący strumień
zależy
sumą
ruchu przewodu jest stała, to napięcie indukowane jest również stałe; dla tego szczególnego przypadku można napisać:
E= -Blv.
(6.7a)
Napięcie indukowane musi mieć taki zwrot, aby wywołany przez nie w obwodzie ~amkniętym prąd przeciwdziałał przyczynie, a więc nie pozwalał na wzrost stru-
93
mienia. Zwrot napięcia indukowanego określa się łatwo na zasadzie reguły prawej dłoni (i::ys. 6.3), która brzmi: jeżeli linie pola magnetycznego zwrócone są ku otwartej dłoni prawej ręki, a kciuk wskazuje ruch przewodu, to pozostałe palce wskazują zwrot indukującego się napięcia.
działauie
dynamiczne powstaje dla· prądów jednakowego zwrotu (rys. 6.4b); prze-
przyciągają się. Siłę F wzajemnego przyciągania się
wody
wodów, w których
lub odpychauia dwóch równoległych prze/ 1 i / 2, oblicza się w niutonach ze wzoru:
płyną prądy
, µof ft= - - /1/2. ,2rr:a Podstawiając
Rys. 6.3.
Reguła
prawej
do wzoru (6.8)
F=
dłoni
Wzór (6.7) został podany przez Faradaya jako szczególna interpretacja zjawiska indukcji elektromagnetycznej : Wskutek przecinania linii pola magnetycznego przez przewód poruszający się z prędkością v w polu magnetycznym o indukcji B, indukuje się w tym przewodzie napięcie o warto.~c1 e Bfv.
6.3. Siła oddziaływania dwóch przewodów równoległych Jeżeli w dwóch przewodach równoległych płyną prądy elektryczne / 1 i / 2 , to powstają między nimi siły wzajemnego oddziaływania. Zjawisko to ;najlepiej rozpatrywać na podstawie obrazu pola magnetycznego dla dwóch możliwych przypadków przepływu prądu. Z rys. 6.4a widać, że przez nałożenie pól wywołanych
a)
wartość µ 0
47t· 10- 7 I · 11 12 2rr: a
(6.8)
otrzymuje
=
2· 10- 7
I a
się:
11 12
(6.9)
gdzie: a - odstęp między przewodami. Równania (6.8) i (6.9) wykorzystuje się m. in. do określenia jednostki prądu elektrycznego w układzie SI oraz do obliczenia sił dynamicznych występujących w sieciach i urządzeniach elektrycznych przy zwarciach, podczas których prądy są kilkakrotnie większe od prądów znamionowych. Pod działa~iern sił zwarciowych przewody i izolatory wsporcze sieci oraz uzwojenia maszyn elektrycznych i transformatorów mogą ulec odkształceniu, dlatego na siły te należy zwracać szczególną uwagę przy projektowaniu wymienionych urządzeń.
6.4. Prawo
Lapłace'a
Wzajemne oddziaływanie dwóch przewodów z prądem można przedstawić jako przewód o długości I wiodący prąd I umieszczony w polu magnetycznym o (gęstości B, wywołanej przez drugi przewód (rys. 6.5). Ponieważ:
Iz B =f'o H =f'o 2rr:a ' więc
F=B·I·l.
a)
b)
(6.10)
o)
I
N
I
s
Rys. 6.4. Pole wytworzone przez dwa równoległe przewody z prądem: a) różne zwroty prądu w przewodach, b) te same zwroty prądu w przewodach
przez prądy o różnych zwrotach między przewodami występuje zagęszczenie linii pola. Linie te usiłują oddalić przewody do obszaru o mniejszej gęstości, przez co · powstaje siła elektrodynamiczna prostopadła do kierunku pola i prądu. Przeciwne 94
I
Rys. 6.5. Oddziaływanie pola magnetycznego na przewód z prądem: a) pole przewodu, b) pole wytworzone przez magnesy, c) pole wypadkowe
95
Ogólnie rzecz biorąc 1 i B są wektorami. Iloczyn wektorowy 1X B daje w wyniku wektor skierowany pod kątem prostym wzajemnie do obu wektorów. Amplituda iloczynu wektorowego wynosi: F= IIBsina.
gdzie: a - kąt od I do B. W większości przetworników elektromechanicznych przewodniki są umieszczone pod kątem prostym w stosunku do wektora pola, tak że wyrażenie (6.10) jest wystarczające, lecz należy pamiętać, że ogólnie prawo Laplace'a brzmi: F=I(JxB).
(6.11)
Indukcyjność własna
6.5. 6.S.1.
i wzajemna
Indukcyjność własna
Jak już zaznaczono, siła elektromotoryczna indukuje się niezależnie od przyczyny zmiany strumienia magnetycznego. Zmianę strumienia objętego przez obwód elektryczny może np. wywołać prąd płynący w tym samym obwodzie, jeżeli w elementarnym czasie dt nastąpi zmiana prądu o di. Zmianę prądu można wywołać jednorazowo przez proces łączeniowy lub okresowo, co ma miejsce przy prądzie przemiennym. Wartość indukowanej SEM, zwanej siłą elektromotoryczną samoindukcji, określa prawo indukcji elektromagnetycznej:
Prawo Laplace'a jest podstawowym prawem rządzącym silnikami elektrycznymi. Siła działająca na ładunek poruszający się w poprzek pola magnetycznego wynika z
powyższego równania. Ponieważ I= ~, można napisa-1:: F = q(vxB),
dq; e= -zdt. Określając strumień
q; z prawa Ohma dla obwodu magnetycznego:
e
(6.12)
gdzie: v - prędkość, m/s. To równanie ma zastosowanie w lampach oscyloskopowych i urządzeniach plazmowych (mhd). W przestrzeni zorientowanej prawoskrętnie układy wektorów
(6.13)
Iz
q;=-=Rm Rm
otrzymuje
się
(6.14)
z (6.13) i (6.14): z2 di eL= - - Rm dt
=
di -L-. dt
(6.15)
I, B, F
u
~ ...,... ---.
v, B, F tworzą trójkę prawoskrętną. Do iloczynu wektorowego dwóch wektoró\V odnosi się reguła śruby prawoskrętnej (korkociągu).· Nie mniej
w elektrotechnice
e=-L dt 'L dt
i
Rys. 6.7. Zwrot SEM samoindukcji
Rys. 6.8. Spadki
napięcia
w
gałęzi
z
indukcyjno§cią
Wielkość L nazywa się indukcyjnością własną (wsp6lczynnikiem samoindukcji) określonego układu
Rys. 6.6.
Reguła
lewej
przewodów, np. zwoju lub cewki:
dłoni
L =
·
_!.__ = z2/Aoµ,S Rm
I
.
{6.16)
Równanie (6.16) wykazuje, że indukcyjność własna zależy tylko od parametrów układu przewodów, a więc jest jego określoną własnością. Zgodnie z regułą Lenza SEM eL przeciwdziała zmianom prądu, a więc przy wzroście prądu (I+di) SEM eL ma zwrot przeciwny do prądu; przy zanikaniu użyteczną
w praktyce przy określaniu zwrotu siły jest również reguła lewej dłoni (rys. 6.6). Reguła ta brzmi: jeżeli wektor. indukcji B wchodzi do otwartej dłoni lewej ręki, a wyciągnięte cztery palce pokrywają się 7e zwrotem prądu, to wyciągnięty kciuk wskaże zwrot siły działającej na przew6a.
96
prąd (I-di) SEM ,eL ma zwrot zgodny z prądem (rys. 6.7). Jednostk' indukcyj" ności L określa się
z równania (6.15):
1 [L]
=
'I -.Elektrotechnika i elektronika
1[e] · l [t] V· s l[i] = 1 A= 1 Q·s = 1 H. 97
1 henr [H] jest indukcyjnością takiego obwodu, w którym przy zmianie prądu o 1 A na 8ekundę indukuje się SEM równa 1 woltowi. Aby wzrastający prąd mógł przepłynąć przez odcinek obwodu elektrycznego o indukcyjności L, należy przezwyciężyć przeciwdziałającą siłę elektromotoryczną samoindukcji, a więc występujące na indukcyjności L napięcie wynosi :
Podstawiając:
(6.19)
otrzymuje
się:
(6.20)
UL= -eL •
W
związku
istniejącej
z powyższym na elemencie obwodu o w nim rezystancji R występują przy zmianie
indukcyjności prądu
L i zawsze (/+di) dwa spadki
napięcia: DJ
u= .l\.ł+
.
Ldi dt
(6.17)
Rys. 6.9.
Indukcyjność
wzajemna
lub (6.17a) Spadki te oznaczone są na rys. 6.8 oddzielnie, chociaż występują na tym samym elemencie obwodu. Z dotychczasowych rozważań wynika, że każdy przewód musi posiadać indukcyjność L o określonej wartości, ponieważ zmiana prądu jest związana ze zmianą strumienia. Indukcyjności pojedynczych przewodów są jednak małe w porównaniu z indukcyjnością cewek. Jak wynika ze wzoru (6.16) szczególnie liczba zwojów i przenikalność magnetyczna.µ mają duży wpływ na. indukcyjność cewki. Na podstawie zależności (6.16) można również wywnioskować, że: a) cewka nawinięta na rdzeniu magnetycznym ma znacznie większą indukcyjność niż cewka umieszczona w powietrzu, b) indukcyjność cewki nawiniętej na rdzeniu nie jest stała, lecz zależy od nasycenia obwodu magnetycznego. Dlatego w obwodach elektrycznych, które powinny mieć dużą indukcyjność umieszcza się cewki o dużej liczbie zwojów, nawiniętych na rdzeniu stalowym. Cewki takie przeciwstawiają się wzrostowi prądu i dlatego nazywa się je dławi kami. Dławiki są ważnymi elementami elektromagnetycznymi stosowanymi we wszystkich gałęziach elektrotechniki.
Indukcyjność wzajemna
Indukowanie SEM w cewce znajdującej się w polu wytworzonym przez drugą nazywa się indukcją wzajemną. Sprzężenie obu cewek przez strumień zwykle nie jest całkowite (rys. 6.9) i wytworzony przez cewkę 1 strumień przenika tylko częściowo cewkę 2. Obie cewki są sprzężone wzajemnie strumieniem
W podobny sposób przy zamianie cewek: k 2 Z 1 Z2 di2 _
L di2
-~dt-m2
Można wykazać, że
2ldt·
(6.21)
L 12 = Lai·
Wielkość Lv1, nazywa się indukcyjnością wzajemną (współczynnikiem indukcyjności wzajemnej) określonego układu cewek (v µ). Jednostką indukcyjności
wzajemnej jest henr. W przypadku, gdy całkowite, a
· strumień rozproszeniowy jest równy zeru, sprzężenie jest L12
=V Li.La,
(6.22)
gdzie: Li i L 2 są indukcyjnościami własnymi cewek 1 i 2. Przy sprzężeniu niecałkowitym
Li.2 = kV Li.La,
(6.23
gdzie: k = v·k1k2 nazywa się współczynnikiem sprzężenia. Współczynnik sprzężenia k 1 określa udział zwoju 1 w wytwarzaniu wzajemnego strumienia magnesującego. Współczynnik sprzężenia ma wartości ekstremalne
cewkę
(6.18)
98
Rys. 6.10. Układy cewek dla ekstremalnych współczynników sprzężenia
k =O i k = 1. Mogą być one osiągnięte przez odpowiednie układy cewek (rys. 6.10). Niesprzężone magnetycznie (k = O) są dwa zwoje, których powierzchnie są do siebie prostopadłe. Prawie całkowicie sprzężone (k r:::i 1) są dwa uzwojenia nawinięte 99
współosiowo
na wspólnym rdzeniu rozproszenia definiuje się jako:
'l materiału
<1=1-k2 dla
sprzężenia całkowitego
magnetycznego.
Współczynnik
,
k = 1, u= O.
Głównym przedstawicielem cewek sprzężonych który będzie szczegółowo opisany w rozdziale 9.
magnetycznie jest transformator.
im :mniejsza jest stała czasowa obwodu, tj. im mniejsza jest indukcyjność L w stosu.oku do rezystancji R obwodu. Jeżeli obwód RL zostanie zwarty (przełącznik P na rys. 6.11 w położeniu 2), to w równaniu (6.24) należy przyjąć U= O. Równanie różniczkowe: . di i=-T(6.27) dt :ma przy
6.6. Przebiegi
łączeniowe
cewką indukcyjną
w obwodzie z
Niech będzie obwód elektryczny (rys. 6.11) zawierający cewkę o rezystancji uzwojenia R oraz o indukcyjności L. Jeżeli przełącznik ·p zostanie włączony w po-
uwzględnieniu, ~
dla t = O, i = I =
~ rozwiązanie
w postaci: (6.28)
Z równania (6.28) widać, że prąd w zwartym obwodzie zawierającym R, Lnie zanika natychmiast, lecz maleje według krzywej wykładniczej (rys. 6.12b).
R
a) L
Uł-
Rys. 6.11.
WłąC7.Cnie
obwodu z
indukcyjnokią
1, to
prąd,
R
który powinien
ustalić się
po pewnym czasie wynosi I=
U-L di dt i=--R
(6.24)
(6.25) którego rozwiązanie po uwzględnieniu i = O dla t = O ma postać: (6.26)
czasowa obwodu.
Z równania (6.26) wynika, że prąd w obwodzie z cewką indukcyjną, włączonym na napięcie U narasta według funkcji wykładniczej (rys. 6.12a) i to tym szybciej, 100
t
t
Rys. 6.12. Przebiegi łączeniowe w obwodzie z indukcyjnością: a) narastanie prądu przy włąC7.Cniuobwodu do napięcia stałego, b) zanikanie prądu przy zwarciu obwodu
Z powyższych rozważań wynika, że indukcyjność L przeciwstawia się gwał townej zmianie prądu w obwodzie, tak jak pojemność C przeciwstawia się gwał townej zmianie napięcia. Elementy L i C są więc elementami zachowawczymi (konserwatywnymi).
6.7. Energia pola magnetycznego Mnożąc
t
i = /(1- e- 7) ,
i=le-f
~.
U =. I oraz R L = T., otrzymuje . się . r ówname . r ó"zn1c . zkowe: · · Po dst. awtaJąc R
~ - stała
!=ft
. ( _.t)
l=f 1-e T
Jak wiadomo prąd nie osiąga powyższej wartości od razu, ponieważ narastaniu prądu przeciwstawia się SEM samoindukcji. W czasie narastania prądu w obwodzie działa napięcie U oraz SEM samoindukcji, wobec czego na podstawie prawa Ohma prąd:
gdzie: T =
i [::.lL
~ 1 p
łożenie
b) i
równanie (6.24) stronami przez idt otrzymuje
Uidt = Ri2 dt+Lidi.
się:
(6.29)
Lewa strona równania przedstawia energię pobraną z sieci w czasie dt przez obwód R, L. Część tej energii Ri2 dt zamienia się na ciepło wydzielone na rezystancji R, ' pozostała część energii Lidt przedstawia energię, która magazynuje się w polu magnetycznym w związku ze wzrostem prądu i. 101
W dowolnej chwili, gdy prąd w obwodzie ma wartość i, energia pola magnetycznego mierzona w J wy.nosi: Li2 (6.30) W'"= Lidi= y·
'. J
można wyznaczyć zależność
na
prądu
(6.31)
pola magnetycznego,
zawartą
w cewce
przez podstawowe
wiel~
kości pola B i H. Z równania (6.13) otrzymuje się na pr:d cewki :r,alemośó I= Hl. z Podstawiając tę zalemość
oraz
wyrażenie
{6.16) do wzoru (6.31) otrzymuje
(H/)
2 1 z µ µ,0 S W:'" =--'2 I Z
Ponieważ
jest
1
1 11....H2Sl =-µ 2
rrv
się:
'
µ,PoH = B oraz SI= V, więc energia pola magnetycznego określona
zależnością:
W: =BH V m
2
(6.32)
lub
zworą w
T,
Po= 4rc· 1Q-7 H/m .
fmv
wyrazić" równieź
(6.34)
gdzie: B-indukcja magnetyczna w miejscu styku rdzenia ze S-łączny przekrój styku rdzenia ze zworą w m 2 ,
indukcyjności L. Rów.na.nie to ma taką samą postać, jak w mechanice wyrażenie 11 , gdzie indukcyjności L odpowiada masa m. Można .na energię kinetycz.ną więc powiedzieć, że indukcyjność [, wyraża bezwładność pola magnetycz.nego.
pola magnetycznego moma
w niutonach:
n2
o
Energię
2Po
2Po
Wm=-J:U•. obliczyć energię
2Po
F=-S,
ustalonego (i = I) energia pola magnetycz.nego wy.nosi
Rów.na.nie (6.31) pozwala
n2
siłę udźwigu
o
Dla
n2
Fdl=-dV=-Sdl
6.8.
Prądy
wirowe
Napięcie indukowane powstaje objętych zmianą strumienia, a więc
\ve wszystkich przewodnikach elektrycznych zarówno w cienkich przewodach, używanych na uzwojenia, jak i w masywnyc4 ciałach, stosowanych na obwód magnetyczny i elementy konstrukcyjne urządzenia. W masywnym przewodniku elektrycznym pod wpływem napięcia indukowanego powstają prądy, mogące łatwo zamykać się w objętości przewodnika, a więc przybierać stosunkowo duże wartości. Ze względu na kołowy kształt ich drogi przepływu prądy te zostały nazwane prądami wiro-
wymi. 6.8.1.
Prądy
wirowe w ruchomych przewodnikach ·
(6.33) Należy zwrócić uwagę, że indukcyjność L została przyjęta przy całkowaniu jako Jest to słuszne wtedy, gdy również przenikalność µ, jest stała.
Na rys. 6.14a pokazano powstawanie prądów wirowych w masywnym wirniku maszyny prądu stałego. Linie pola magnetycznego są przecinane przez stal wiru-
wielkość stała.
o
b)
Rys. 6.13.
Podnośnik
I I
(-t) -""""-
elektromagnetyczny
fw
I I
_.,.
I I
Wyrażenie (6.33) ma bezpośrednie zastosowanie do wyznaczenia siły udźwigu podnośnika elektromagnetycznego (rys. 6.13). Podnośnik taki wykonuj~ pracę mechaniczną, gdy jego zwora zostanie przyciągnięta przez elektrom'agries pod działa.niem pola magnetycznego na odległość dl. Z równania bilansu energii:
102
Rys. 6.14. Powstawanie prądów wirowych i sposób uwarstwienia blach: a) w wirujących maszynach elektrycznych, b) w transformatorach
jącego wirnika, wobec czego indukuje się w niej napięcie i płyną prądy wirowe.
Prądy te wywołują straty mocy Rp0 i!, a więc obniżają sprawność maszyny. Szko-
-
103
dliwe działanie prądów wirowych można ograniczyć, wykonując wirni~ z cienkich blach magnetycznych, izolowanych między sobą i ułożonych swą płasiczyzną prostopadle do drogi zamykania się tych prądów.
6.8.2.
Prądy
7
wirowe w nieruchomym przewodniku
, W nieruchomym przewodniku elektrycznym powstają prądy wirowe wskutek zmiany strumienia w czasie. Przez zastosowanie przewodnika uwarstwionego można wpływać na zmniejszenie ich wartości. W tym celu rdzenie magnetyczne, przez które przenika zmienny strumień, wykonuje się z cienkich, izolowanych między sobą blach, tak spakietowanych, aby została przerwana droga zamykania się prądów wirowych. Na rys. 6.14b przedstawiono zwrot prądów wirowych, powstających w magnetowodzie transformatora oraz sposób uwarstwienia blach. Prądy wirowe powstają również w grubych prętach uzwojeń maszyn elektrycznych dużej mocy. Dlatego pręt uzwojenia takich maszyn składa si~ z wielu prętów o mniejszym przekroju.
6.8.3. Hamowanie
wiroprądowe
7.1. Klasyfikacja
Prądy wirowe przeciwdziałając przyczynie ich powstawania wywołują działanie dynamiczne, które hamuje ruch obrotowy. Zjawisko to wykorzystane jest w hamownicach wiroprądowycb. Jeżeli tarcza metalowa obraca się_ z prędkością 11
Rys. 6.15. Hamowanie
prądu
wiroprądowe
w szczelinie obwodu magnetycżnego o indukcji B, to w tarczy tej powstają prądy wirowe, których kształt przedstawiony jest na rys. 6.15. Siła dynamiczna powstała przez oddziaływanie tych prądów na strumień magnetyczny ma zwrot przeciwny do siły wymuszającej, dzięki czemu ruch tarczy będzie hamowany. Taki rodzaj hamowania wykorzystuje się w licznikach energii elektrycznej oraz do pomiaru momentu maszyn małęj mocy.
prądów
Obwody przenriennego
zmiennych
W procesie rozwoju elektrotechniki prąd stały został w wielu dziedzinach prawie zupełnie wyparty przez prąd zmienny. W układach elektrycznych prądu stałego energię elektryczną wytwarza się przy napięciu równym napięciu odbiorników, co przy większych mocach i odległościach przesyłu powoduje duże straty energii; dlatego cała współczesna energoelektryka, polegająca na wytwarzaniu i przesyła niu na duże odległości ogromnej ilości energii, jest możliwa tylko przy zastosowaniu prądów zmiennych, przy których w łatwy sposób można odpowiednio podwyższać lub obniżać napięcie za pomocą transformatorów. Poza tym silniki elektryczne na prąd zmienny są tańsze, trwalsze i prostsze w obsłudze od silników prądu stałego. Również wiele dziedzin teleelektryki, jak radio, telewizja, technika informacji, elektronika przemysłowa, pomiary i sterowanie zdalne np. w astronautyce, byłyby nie do pomyślenia bez zastosowania prądu zmiennego. Prąd zmienny odróżnia się tym od prądu stałego, że jego natężenie i biegunowość lub tylko natężenie zmieniają się w czasie. Ogólnie:
dq
i= dt = f(t) :f=. const .
(7.1)
Zmiana w czasie może odbywać się w dowolny sposób' i dlatego w zależności od sposobu tych zmian rozróżnia się następujące rodzaje prądów: a) prąd jednokierunkowy -jest to prąd, który zmienia w czasie wartość, lecz nie zmienia biegunowości. Przykładem takiego prądu może być prąd płynący przez cewkę przy procesach łączeniowych. Przy włączaniu cewki do napięcia sta105
łego występuje prąd jednokierunkowy rosnący, malejący.
przy zwarciu cewki
-prąd
jedno-
kierunkowy
i
b) prąd dwukierunkowy-jest biegunowość.
to
a)
prąd,
który w czasie zmienia
wartość
b)
i
i
f) prąd sinusoidalnie zmienny - jest to prąd przemienny o zmianach okresowych w kształcie sinusoidy. Na rys. 7.1 przedstawiono wykresy prądow zmiennych opisanych powyżej. Pojęcia wyszczególnione powyżej odnoszą się również do napięć oraz do innych wielkości elektrycznych i magnetycznych zmieniających się w czasie. W elektrotechnice największe znaczenie ma prąd sinusoidalnie zmienny, który będzie nazywany krótko prądem shrnsoidalnym.
· 7.2. Wytwarzanie
i
i
przemiennych
W elektroenergetyce źródłami napięcia sinusoidalnego są prądnice prądu przemiennego. Najprostszym modelem takiej prądnicy jest zwój wirujący w polu magnetycznym równomiernym ze stałą prędkością kątową w. Rys. 7.2 przedstawia taki . zwój o średnicy d i długości /. Jego położenie wyjściowe jest poziome, a wirowanie
t
t d)
c)
1uądów
h)
t
f)
e)
i
i
B Rys. 7.2. Wirowanie zwoju w równomiernym polu magnetycznym: a) rysunek perspektywiczny, b) rzut popaeczny Rys. 7,1. Wykresy prądów zmiennych: a) prąd jednokiemnkowy rosnący, b) prąd jednokierunkowy malejący, c) i d) prąd pulsujący, e) prąd paemienny niesinusoidalny, f) prąd paemienny sinusoidalny
c) prąd okresowy-jest to prąd jedno- lub dwukierunkowy o przebiegu zmian powtarzających się co pewien czas, zwany okresem T. Dla prądu okresowego spełniony jest warunek:
= f(t+T) = f(t+2T)„. =
(7.2) f(t+nT). d) prąd pulsujący-jest to prąd okresowy jednokierunkowy. Powstaje on z nałożenia prądu stałego oraz prądu okresowego dwukierunkowego. i= f(t)
. e) prąd przemienny - jest to prąd okresowy o natężeniu średnim w przedziale okresu równym zeru. Może on być zapisany następująco: · t+T
f
t
t+T
idt =
J f(t)dt = o.
Uwaga: W literaturze pojęcie to bywa terminem' prąd zmief!NY.
106
(7.3)
t
określane niewłaściwie
bardziej ogólnym
następuje w kierunku przeciwnym do ruchu wskazówek zegara. Z rysunku tego wynika, że w położeniu wyjściowym zwój przenika strumień o największej wartości:
(7.4)
Przy wirowaniu powierzchnia przenikania strumienia maleje i można ją określić jako rzut powierzchni objętej ramką na powierzchnię prostopadłą do kierunku ' pola, zatem w dowolnym położeniu zwoju: (7.5) Indukowane napięc~e określa się z ogólnego prawa indukcji elektromagnetycznej dla określonej wzorem (7.5) zmiany strumienia. Przy zwrocie napięcia zgodnym
z
regułą śruby prawoskrętnej :
.
d(l)
e =-z dt =-z
d(mcosrot) . . dt = zwmsmwt = Emsmwt.
(7 ·6) . 107
-
.,;:_
Ze wzoru (7.6) wynika, ~wartość maksymalna napięcia indukowanego przy stałej prędkości
ob!_otowej jest dla danej maszyny stała, ponieważ:
Em = zroldB .
(7.7)
Dla prawidłowego przebiegu zjawiska jest obojętne czy wiruje uzwojenie, w któ..; rym wytwarza się napięcie _(twornik), a uzwojenie wytwarzające strumień (magneśnica) jest nieruchome, czy wiruje magneśnica, a twornik jest nieruchomy. W nowoczesnych prądnicach wiruje z reguły magneśnica.
7.3.
Prąd
w ciągu jednej sekundy. Prędkość kątową cewki otrzymuje obrotu w miarze łukowej do czasu obrotu T:
sinusoidalny
się
jako iloraz
kąta
27t W=-= 21tf. T
Równanie (7.8) wskazuje, że w chwili t =O wartość funkcji nie równa się zeru, lecz zaczyna się od wartości zależnej od kąta fazowego 1J', zwanego fazą początkową u= Umsinvi. z powyższych rozważań wynika, że wielkości sinusoidalne zmienne można jednoznacznie określić przez podanie trzech wielkości: amplitudy, częstotliwości i kąta fazowego.
7.3.1. Właściwości funkcji sinusoidalnej 7.3.l. Na rys. 7.3 przedstawiono przykładowo sinusoidalnie przebiegającą funkcję napięcia, której wartość chwilową można zapisać w postaci:
u= Umsin(wt+'P),
Przesunięcie
fazowe
Przesunięciem fazowym nazywa się różnicę faz dwóch badanych przebiegów sinusoidalnych o jednakowej pulsacji. Niech będzie:
(7.8)
u= U,,.sin( wt+viJ, i = Im sin( wt+ vi1) , wtedy przesunięcie fazowe napięcia i prądu:
prądu względem napięcia jest
(7.9)
równe różnicy argumentów (7.10)
Przesunięcie
fazowe jest równe
różnicy
faz
początkowych. U 1l
Rys. 7.3. Sinusoidalnie zmienna funkcja
napięcia
Rys. 7.4. Wirowanie zwoju w polu magnetycznym
Rys. 7.5. Przesunięcie fazowe funkcji sinusoidalnych
gdzie: Um - amplituda funkcji lub największa wartość, którą osiąga funkcja sinusoidalna, 2
w = ; = 21tf -
f-
pulsacja, Jeżeli między wielkościami sinusoidalnymi występuje przesunięcie fazowe rys. 7.5), to jeden z przebiegów wyprzedza przebieg pozostały, przy czym wyprzedzającym jest przebieg o większym argumencie.
częstotliwość lub liczba okresów ·na sekundę,
T=
j- okres funkcji,
1J1 -
kąt
fazowy zwany
również fazą początkową.
.
Jeżeli napięcie wytwarza się np. w zwoju wirującym ze stałą prędkością ką tową w w polu magnetycznym (rys. 7.4), to można łatwo określić związek między wielkościami funkcji sinusoidalnej. Gdy czas potrzebny do jednego obrotu wynosi T s, to czas ten jest równocześnie czasem trwania jednego okresu napięcia
przemiennego. 108
Wielkość
odwrotna
~
T
jest przy tym
liczbą
okresów
powstających
7.3.3.
Wartość
skuteczna i
średnia
Wartość skuteczna przebiegu okresowego, np. prądu, jest definiowana w po-
staei: ;-1- T
I=
Vf T
2
i dt.
(7.11)
109
Dla prądu sinusoidalnego i= lmsin(wt+
I~ Podstawiając
sin'(wt+p)dt .
sin2 a = ł(l--cos2a) otrzymuje się:
I~-
Wartość
y;f
rr-1-----!.'!J-[1·-cos2(wt+91)]dt~""
V
skuteczna
T
0
prądu
miennego za
•
'Ż
I
I
/\
wartość. średnia wy~
zwanych prostownikami, to
v\i
(rys. ·7.7) z całkowania pełnookresowego funkcji sinusoidalnej bez uwzględnienia znaku. Dlatego wartość średnia jest wartością
m= 1~.
2
(7.15) Tę samą wartość
1
2
sinusoidalnego jest
(7.12)
(7.13)
J12
otrzymuje
się
średnią arytmetyczną.
zatem~ ~ 0,707 razy mniejsza
od wartości maksymalnej. Na rys. 7.6 przedstawiono przebiegi prądu sinusoida)„ L,l
pomocą urządzeń
niosłaby:
Rys. 7.7. Interpretacja
wartości średniej
T, 2 \ \
I
\
\
I '
Rys. 7.6. Interpretacja
wartości
skutecznej
/gr
T
Rf i 2 dt=RJ2T. oJ
•
w
Wszelkie dane wielkości elektrycznych podaje się wartościach skutecznych, np. napięcie znamionowe sieci prądu przemiennego U=-= 220 V. Wartość skuteczną oznacza się dużą literą bez indeksów. Wartością średni
' '-..-
I
.......
./
Stosunek wartości sKutecznej do średniej nazywa się wsp6/czynnikiem kształtu kk. Dla przebiegów sinusoidalnych wynosi on: ·
kk=!_= 0,107/m =· ł,11 •
nego i oraz kwadratu prądu i 2 • Rysunek ten oraz równanie (7.12) wykazują, że funkcja i 2 jest fonkcją sinusoidalną o podwójnej częstotliwości, mającą tylko war„ tości-dodatnie. Kwadrat skutecznej wartości jest średnią wartością funkcji i2 • Nażwa wartości skutecznej pochodzi stąd, że prąd zmienny o tej wartości wy„ wołuje ten sam skutek cieplny, co prąd stały:
I t
7.4. Przedstawienie
wielkości
0,637/,,.
(7 16)
sinusoidalnie zmiennych
Wielkość zmienną sinusoidalnie można, oprócz wykresu czasowego, przedstawić wprost' jako wektor wirujący. Wektor taki obraca się ze stałą prędkością kątową w wokół swego punktu początkowego, a jego moduł równy jest amplitudzie funkcji sinusoidalnej. Osią odniesienia dla wektora wirującego jest oś odciętych, dodatni kierunek wirowania jest przeciwny do kierunku wskazówek zegara, a kąt, jaki tworzy wektor z osią odniesienia w chwili t = O - równy fazie początkowej funkcji sinusoidalnej. Wektory wirujące nie są wektorami w sensie :fizycznym, jak np.
u,i
•
u=Umsln(cd+
żenie:
wirujące
(7.14)' Dla prądu przemiennego, jak to wynika ze wzoru (7.3), wartość ta jest zerem i dlatego nie ma znaczenia praktycznego. ;{eżeli jednak całkowąnie funkcji przeprowadzono by dla połowy okresu, co ma znaczenie przy prostowaniu prądu prze~
110
prędkość czy natężenie pola, lecz są wektorami geometrycznymi na płaS7.czyźnie zmieniającymi swój kierunek z czasem. Dlatego często nazywa się je wektorami
czasowymi, wskazami lub fazorami. 111
Jak wynika z r_ys. 7.8 rzut wektora na oś rzędnych wyraża wartość chwilową funkcji sinusoidalnej, zaś odcinkom czasu na wykresie czasciwym odpowiada kąt fazowy. Zaletą takiej interpretacji funkcji sinusoidalnej jest mbżliwość przejrzystego przedstawienia na jednym wykresie wektorowym różnych wielkości elektrycznych i magnetycznych zmieniających się w czasie sinusoidalnie z jednakową częstotli wością f. Na wektorach tych znacznie łatwiej wykonuje się operacje matematyczne niż na funkcjach sinusoidalnych. Rozpatrzmy dodawanie wielkości sinusoidalnych. Dwa źródła napięcia sinusoidalnego tej samej częstotliwości, ale o różnej ampiitudzie i fazie początkowej: U1
= U1msin(rot+1Pt),
(7.17)
ua = U1msin(rot+w2),!
(7.18)
połączono szeregowo. Do wyznaczenia napięcia całkowitego należy dodać obie funkcje, co można wykonać na wykresie czasowym (rys. 7.9) lub na wykresie wektorowym.
u2 = Umsin(wt+11i),
u= u1
111 jest początkowym kątem fazowym napięcia wyznaczyć z trójkąta OBD na rys. 7.10:
gdzie
-
(7.21)
wypadkowego. Kąt ten można
-
BC+CD U1 sinvi1+U2sinvi2 tgvi = o A+ AB -- U1 COS1f'1 + U2 COS1f'2
(7.22)
lub (7.23)
Do tego samego wyniku co we wzorze (7.21) dochodzi się, gdy do obliczenia na funkcjach sinusoidalnych zastosuje się znane przekształcenie: sin(a+ p) = sina cosf1+ cosa sin/]. Do wyznaczenia różnicy dwóch wielkości elektrycznych zmieniających się sinusoidalnie należy znaleźć różnicę geometryczną wektorów wirujących przedstawiających te wielkości. Rozważania powyższe można rozciągnąć na n funkcji sinusoidalnych.
7.5. · Elementy R, L, C, w obwodzie
prądu
sinusoidalnego
z dC'tychczasowych rozważań wynika, że dowolny przewód lub układ przewodów
można scharakteryzować trzema parametrami: rezystancją R, indukcyjnością L
oraz pojemnością C. . . . W analizie obwodów elektrycznych przyjmuje się, że elementy R, L, C są ideahzowanymi liniowymi modelami matematycznymi fiz~czn~ch eleme~1tów ?bwo?~· Elementy te traktowane indywidualnie charakteryzują się następującymi własc1Rys. 7.9. Sumowanie dwóch na wykresie czasowym
wielkości
sinusoidalnych
Rys. 7.10. Sumowanie dwóch wielkości sinusoidalnych za pomocą wykresu wektorowego
Na rysunku 7.10 podano wykreślnie sumowanie funkcji sinusoidalnych dodając do siebie geometrycznie wektory wirujące, przedstawiające sinusoidy składowe. Do wyznaczenia modułu wektora napięcia całkowitego stosuje się twierdzenie cosinusów:
wościami:
R- rozpraszanie (dyssypacja) energii elektrycznej, L - magazynowanie energii pola magnetycznego, C - magazynowanie energii pola elektrycznego. . . Elementy R, L, C są nazywane idealnymi w tym sensie, że każdy jest całkow1c1e
Należy przy tym pamiętać, że wartość skuteczną napięcia wypadkowego otrzymuje się dzieląc jego amplitudę przez -,12. Można również wykres rysować w skali napięć skutecznych, jak to wykonano na rys. 7.10. Napięcie wypadkowe można przedstawić teraz jako:
wolny od właściwości dwóch pozostałych oraz że zależność między napięciem na ich zaciskach a prądem jest liniowa. Oznacza to, ze zależność u(i) jest opisana przez liniowe równania różniczkowe oraz że współczynniki tych równań są stałe. R, L, C są stałymi obwodu, a ich wartość jest niezależna od pulsacji oraz od amplitudy prądu lub napięcia. Elementy rzeczywiste można przedstawić za pomocą schematów zastęp:zych, w których występują połączenia elementów idealnych, tak np. cewkę pr~y .mezb~ wielkich częstotliwościach można przedstawić jako szeregowe połączeme idealnej rezystancji R i idealnej indukcyjności L. Obecnie rozpatrzony będzie wpływ elementów R, L, C na przebiegi prądowo napięciowe przy przyłączeniu ich do źródła napięcia sinusoidal.nego.
112
8-
(7.19) lub (7.20)
Elektrotechnika i elelttronika
113 ,
7.5.1. Opornik idealny
Z porównania ze
Jeżeli do zacisków o napięciu u= Um sin wt zostanie włączony opornik idealny (rys. 7.11), to zgodnie z prawem Ohma w obwodzie popłynie prąd:
.
l
u
= R=
um sin. wt = R
1
.
(7.24)
m sin wt,
który ma tę sar.1ą fazę co ~ołujące go napięcie. Amplituda prądu wynosi Im =
wartoU:
r~;~ute<:z::i1a
um
u
YlR
R
opóźni się względem wektora napięcia o kąt
że napięcie
~. (7.27)
skuteczna (7.28)
a)
c)
b)
(
c)
i of·,.-.', · · -
u na zaciskach
Równanie (7.26) wskazuje, że amplituda napięcia zaś wartość
b)
a)
(7.25) i (7.26) wynika,
cewki wyprzedza w fazie przepływający przez nią prąd i o kąt fazowy
~m,
l = --- = -
sobą równań
J!..=wll
·j··1 I ,., !\
4'
"
1
o
wt
o
o---
prądu
połączeń,
napięcia
Rys. 7.11. Opornik idealny w sieci prądu sinusoidalnego: a) schemat polączeń,l,b) wykres czasowy napięcia i prądu, c) wykres wektorowy
Rys. 7.12. Cewka idealna w sieci i prądu, c) wykres wektorowy
Na rys. 7.llb i c przedstawiono przebieg sinusoid napięcia i prądu oraz ich wykresy wektorowe. Wektory U i I mają te same zwroty. Iloczyn Rl nazywa się napięciem czynnym; równa się ono napięciu przyłożonemu na zaciski opornika.
Równanie (7.28) ma postać podobną do prawa Ohma dla prądu stałego (U= RI), dlatego przez analogię XL nazwano oporem indukcyjnym lub reaktancją induk-
sinusoidalnego: a) schemat
b) wykres czasowy
cyjną
(7.29) 7.5.2. Cewka idealna Jeżeli
do zacisków o chwilowej wartości napięcia u (rys. 7.12a) zostanie włączona idealna cewka, to popłynie przez nią prąd, którego zmiana w czasie spowoduje indukowanie się na zaciskach cewki siły elektromotorycznej samoindukcji:
di eL= -L dt' Niech
prąd płynący
przez .cewkę
będzie
równy:
i= Im sinwt. Ponieważ
(7.25)
7.5.3. Kondensator idealny
na zaciskach cewki u = - eL, to:
. ( wt+ u= L di dt = wLim coswt = wLlm sin 114
Z równania (7 .29) wynika ważna własność reaktancji indukcyjnej - proporcjonalność do częstotliwości l , Na rys. 7.12b i c przedstawiono przebieg sinusoid napięcia i prądu oraz ich wykresy wektorowe. W obwodzie, w którym znajduje się idealna cewka, występuje przy przepływie prądu tylko indukcyjny spadek napięcia U= XL/, natomiast nie występuje strata mocy, ponieważ R =O, zaś moc, jak wiadomo, wynosiR/2 • Dlatego w obwodach prądu zmiennego rezystancja R nazywa się oporem czynnym, zaś reaktancja XL oporem biernym indukcyjnym. Iloczyn XL/ nazywa się napięciem indukcyjnym.
7C) '2 =
. ( wt+ Um sin
7C) 2 .
(7.26)
Jeżeli do- obwodu elektrycznego zostanie włączony kondensator (rys. 7.13a), to jego dielektryk, będący izolatorem, działa jako przerwa w obwodzie. Mimo włączonego źródła napięcia prąd nie może przez niego przepływać. Bezpośrednio
a•
115
przyłączeniu
po
źródła prądu stałego płynie
do
jednak w przewodach doprowadzaTablica 7.1
jących czasowo ograniczony prąd ładowania
i, który w czasie dt doprowadza do okładzin kondensatora ładunek dq. Jeżeli kondensator przyłączony będzie efo źródła napięcia przemiennego, to jego elektrody będą na przemian ładowane i rozłado
wywane, wobec czego w przewodach popłynie prąd przemienny. Wartość chwilowa prądu ładowania kondensatora wynosi (wzór 7.1):
.
dq
a)
h)
prądu
sinusoidalnego
Opornik
Dwójnik
(7.30)
= dt'
l
Elementy R, L, C w obwodach
Cewka
prądowo
"R =
di
Ri
"L
= L---
Gdy dane jest napięcie to
llR = U111 sin
llL =
u,,..Slll Wf
prąd
I, =
R
Wartość
i=~
skuteczna Rys. 7.13. Kondensator idealny w sieci prądu przemiennego: a) schemat połączeń, b) wykres czasowy i prądu, c) wykres wektorowy napięcia i prądu
wt
u
R
l=
U111 sinwt
U111
wL
ue
TC)
• Slll
~f idt
Ue
dt
-napięciowa
napięcia
_,,_
Symbol
Zależność
o)
Kondensator
( W(- -
2
u
= U,,.sinwt
i= wCU111 sin(w1+
I= wCU
wL
~)
•
Przesunięcie
fazowe
Ponieważ
zgodnie ze wzorem (5.7), Q = CU, więc przyrostowi powiada przyrost napięcia du w czasie dt, czyli dq= Cdu. Z
równań
(7.30)
kondensator
włączony
to
wartość
chwilowa
.
l
(7.31)
napięcia:
(7.33)
Rezystancja lub reaktancja
J!L
)O
-
(7.32)
Umsinwt,
prądu ładowania
p
J)„
r
du
c
jest do U=
dq od-
się:
(7.31) otrzymuje
i= Jeżeli
ładunku
R
-
-
XL=WL
Xe=-
1
we
wyniesie: Kąt
d( . ) = edu dt = C dt U,11 smwt =Cro U,11 coswt
fazowy
7t'
7t'
o
--2
+2
lub
i= wCUm sin( wt+~)= Im sin(wt + ~). Równania (7.33) i (7.34) wykazuh,
napięcie o kąt fazowy 116
że prąd ładowania
Zależność
(7.34)
kondensatora wyprzedza
R
oporu od wości
o
Xe
XL
częstotli
f
1/
']
.
f
o
~
. f
Wartość skuteczną napięcia przyłożonego
Z równania (7.34) wynika, że amplituda prądu ładowania wynosi:
I m
= wCU = m
Um 1
=
Um Xe'
(7.35)
wego
U=
~i oraz kąt przesunięcia fazo-
pomiędzy napięciem
a prądem- można wyznaczyć geometrycznie wektory UR, UL oraz Ue.
wykreślnie
(rys. 7.14b)
wC zaś wartość
skuteczna.
u
---
a)
u
l= -1-= Xe.
h)
i
(7.36)
.~~
wC u
Równanie (7.35) ma postać prawa Ohma, więc wielkość Xe nazywa się oporem biernym pojemnościowym lub reaktancją pojemnościową:
Xe =
1 l w C = 2r:JC
się wartość chwilową napięcia pojemnościowego:
1 u= c
j' idt,
(7.38)
która zależy od wartości chwilowej ładunku q = idt, nagromadzonego na okładzi nach kondensatora. Na rys. 7.13b i c przedstawiono wykresy czasowe i wektorowe prądu i napięcia na konaensatorze. Zachowanie się podstawowych elementów R, L, C w obwodzie prądu przemien~ego zestawiono dla przejrzystości i lepszego zapamiętania w tablicy 7.1. ol
J.zdt.
oporów
Budowę wykresu wektorowego zaczyna się od wektora prądu I, który jako wektor wyjściowy odkłada się zgodnie z dodatnim kierunkiem osi x. Wektor napięcia UR= RI jest w fazie z wektorem prądu I. Do wektora UR dodaje się wektor napięcia UL = XL!,
który wyprzedza w fazie wektor
I o kąt
+ 2re .
.
Następnie
. do sumy wektorów dodaje się wektor napięcia Uc = Xel, który jest przesunięty
w stosunku do wektora
re
.
prądu I o kąt fazowy - -. Jak wynika z wykresu wekto-
2 · rowego, Jiapięcia UL i Ue przeciwdziałają sobie, gdyż wektory UL i Ue są przesunięte względem siebie o kąt re. Napięcie wypadkowe oraz kąt przesunięcia fazowego oblicza się z zależności geometrycznych:
(7.43) Wielkość
nazywa się impedancją lub op(Jrem pozornym gałęzi szeregowej R, L, C. Zastoso. wanie impedancji pozwala zapisać prawo Ohma w postaci:
to n~pięcie przyłożone, równe sumie trzech sinusoidalnych napięć składowych, będzie ~ównież funkcją sinusoidalną, którą można przedstawić jako: (7.41)
(7.45)
ll=Zl.
(7.40)
u= Umsin(wt+
prą4u
(7.44)
(7.39)
przez obwód zmienia się sinusoidalnie:
"
118
R, L, C: a) schemat połączeń, b) wykres wektorowy napięć,
łub
Stosownie do równań (7.24), (7.25) i (7.38) dla szeregowego połączenia elementów R, L, C (rys. 7.14a) suma napięć chwilowych na tych elementach wynosi
Jeżeli prąd płynący
I
(7.42)
7.6. Szeregowe połączenie elementów R;L, C
. Ldi 1 U=UR + uL+ue= R i+ dt+C
trójkąt
LsfJxA
O__,,....
be
Ryś. 7.14. Szeregowe połączenie elementów
c)
8
IJllR
o----~c
(7.37)
Reaktancja pojemnościowa jest odwrotnie proporcjonalna do częstotliwości. Iloczyn Xel nazywa się napięciem pojemnościowym; równa się ono napięciu przyłożonemu do zacisków kondensatora. Przekształcając wzór (7 .32) otrzymuje
c)
Reaktancja
gałęzi
wynosi:
X=
X1 ~Xe=
,
1
wL--, wC
(7.46) 119
a
kąt przesunięcia
fazowego:
Wartość skuteczną prądu (7.47)
Łatwo zauważyć, że wszystkie wektory napięcia z rys. 7.14b są proporcjonalne do prądu I, płynącego w gałęzi szeregowej R, L, C. Jeżeli więc wszystkie wektory napięcia zostaną podzielone przez prąd I, to pow~tanie nowy trójkąt OAB (rys. 7.14c) przedstawiający w innej skali opory. W zależności od znaku reaktancji (wzór (7.46)) rozróżnia się trzy przypadki: I) X> O, XL> Xe; prąd ma charakter indukcyjny, napięcie wyprzedza prąd, 2) X< O, XL< Xe; prąd ma charakter pojemnościowy i wyprzedza napięcie, 3) X= O, XL= Xe; napięcie jest w fazie z prądem j~k w gałęzi z idealną rezystancją.
7.7.
I=
~~ oraz kąt przesunięcia fazowego najprościej
wyznacza się wykreślnie (rys. 7.15b) dodając geometrycznie wektory prądów iu oraz i 3 • Budowę wykresu rozpoczyna się od wektora napięcia U, który jako wektor wyjściowy odkłada się zgodnie z dodatnim kierunkiem osi x. Wektor prądu w gałęzi
•;2
z
rezystancją
się 0
wektor
IR
=
prądu
~jest w fazie IL
opóźnia się
U , który
=
wL
2
Prąd wypadkowy oraz metrycznych:
R, L, C
kąt przesunięcia
l = l/
Odbiorniki elektryczne włącza się zazwyczaj równolegle do sieci o napięciu U (rys. 7.15). W praktyce często występuje zagadnienie wyznaczenia prądu w każdym odbiorniku, a także wypadkowego prądu płynącego._7.: sieci.
h)
w fazie w stosunku do
napięcia
I. fazowego oblicza
się
z
~
G=
zależności
geo-
(7.49)
le-IL --y;;-.
(7.50)
na miejsce rezystancji i reaktancji odpowiednie
c)
w CU,
n+ (Ie- /L)2 ,
tgtp = Wprowadzając
a)
U. Do wektora IR dodaje
kąt ~ . Następnie do sumy tych wektorów dodaje się wektor prądu Ie =
który wyprzedza wektor napięcia U o kąt
Równoległe połączenie elementów
napięcia
z wektorem
(konduktancja),
przewodności:
(7.51)
le
)u
R
c
Jl
lL
'iC)s otrzymuje
Rys. 7.15. Równoległe połączenie elementów R, L, C: a) schemat połączeń, b) wykres wektorowy prądów, c) trójkąt przewodno§ci
Wartość
chwilowa prądu płynącego z sieci jest według I prawa Kirchhoffa równa sumie wartości chwilowych prądów poszczególnych odbiorników. Dla przypadku z rys. 7.15 będzie: Jeżeli napięcie
sieci zmienia
się
(7.48)
(susceptancja indukcyjna),
się
z
wyrażenia
to prąd płynący z sieci, równy sumie trzech sinusoidalnych prądów składowych, będzie również funkcją sinusoidalną, którą można przedstawić jako: i= lmsin(wt+ip).
(7.52)
pojemnościowa),
(7.53)
(7.49):
I= V(GU) 2 +(Be-BJ?U 2 = UVG2+(Be-BJ2
•
(7.54)
Wielkość
(7.55) nazywa się admitancją lub przewodnością ppzorną. Zastosowanie admitancji pozwala sprowadzić obwód rozgałęziony do obwodu elementarnego, dla którego prąd (równy prądowi wypadkowemu gałęzi równoległych) wyznacza się z prawa Ohma:
sinusoidalnie: '' = Umsinwt,
120
wL
Be= wC (susceptancja
.E.
i=iR+iL+ie•
_!_
BL =
G
I= YU. Susceptancją wypadkową
a admitancja wyrazi
się
obwodu
(7.56)
będzie:
B=Be-BL,
(7.57)
VG +B
(7.58)
wzorem: Y=
2
2
•
121
W zależności od znaku susceptancji B (wzór 7.57) rozróżnia się trzy przypadki: 1) B >O; Be> BL; prąd całkowity ma charakter pojemnościowy, prąd wyprzedza napięcie, 2) B
3) B =O; Be= BL; prąd całkowity ma charakter rezystancyjny, napięcie jest w fazie z prądem. Tak jak. z wektorów napięć przez podzielenie przez prąd I otrzymano wykres wektorowy impedancji, tak z wektorów prądów przez podzielenie przez napięcie U otrzymuje się trójkąt: admitancji (rys. 7.15c).
są
gdzie: A1 i A 2 j = b)
c)
V-
postać
rzutami wektora A odpowiednio na
oś
liczb rzeczywistych
i urojonych, 1 - jednostkowa liczba urojona "',
trygonometryczna:
A= A(cosa+j sina),
(7.60)
A= AeJa.
(7.61)
postać wykładnicza
-rj
7.8. Obliczanie obwodów 7.8.1.
prądu
sinusoidalnego
·metodą symbołłc:mą
Rys. 7.16. Przedstawienie wektora w postaci liczby :zespolonej
o
Wstęp
prądu stałego równania mogły być napisane i rozwiązane bezpośrednio środkami zwykłej algebry. Zasięg i łatwość rozwiążania sieci prądu przemiennego mogłyby być zwię'kszone, gdyby równania obwodu mogły być napisane dla wszystkich rodzajów zmienności źródeł. Dla funkcji wykładniczych typu f(t) = J!eJttJt lub bardziej ogólnie f (t) = f!e 81, gdzie s = jw jest pulsacją zespoloną, jest to rzeczywiście możliwe. Na szczęście fllllkcje sinusoidalne i więk szość innych funkcji będących przedmiotem rozważań w elektrotechnice może · być wyrażona w postaci wykładniczej lub w postaci szeregu wykładniczego: Dla wymuszenia typu wykładniczego równania sieci mogą być zawsze sprowadzone do postaci algeb~aicznej i oba rozwiązania, dla stanu ustalonego i przejściowego *, mogą .być· p,rzedstawione za pomocą równań algebraicznych. Postaq algebraiczna musi zawierać hlformacje co do amplitudy i fazy wielkości zmiennej w czasie. Algebra liczb zespolonych nadaje się znakomicie do tego
W analizie obwodów
o+
celu.
A=
VA~+ A~ -
.a =
Aa - argument 1·1czby zespo lonej.. arc tg Ai
moduł liczby zespolonej,
Moduł
liczby zespolonej przedstawia długość wektora wyrażającego tę liczbę, a argument - położenie wektora w stosunku do osi liczb rzeczywistych. Dwie liczby zespolone: A1 +jA 2 = A{cosa+j sina)= Ae1" =A, A1 -jA 2 = A{cosa-j sina}= Ae-Ja =A"',
Sumowanie dwóch liczb zespolonych 4 = A1 + jAa i !!. = B1 + jB2 odpowiada geometrycznemu dodawaniu wektorów A i !!. wyrażających te liczby (rys. 1.17): C=
~
4+!!. =
(A1+jA2)+(B1+jB11) = (Ad-BJ+j(A11-ł-B2) = C1+jC2.
MJ1ożenie liczb wyrażających wektory A i !!. daje wynik również w postaci liczby zespolonej, której odpowiada nowy wektor C (rys. 7.18):
(7.59)
"' Kompletne rozwiązanie (p. 7.16) jest sumą składowej ustalońej, która jest ::r.ależna jedynie od natury :t.ródła i składowej przejściowej, która normalnie pojawia się tylko w stosunkowo krótkim czasie, bezpośrednio po operapjach łączeniowych.
122
wyrażeniach powyższych:
stępująco:
Z matematyki wiadomo, że każdy wektor na płaszczyźnie (rys. 7.16), niezależnie od jego znaczenia fizycznego, można wyrazić analitycznie za pomocą liczby zespolonej. Istnieją trzy postacie zapisu liczby zespolonej: a) postać algebraiczna wyrażona równaniem:
Ai+jA11,
W
różniące się tylko· znakiem części urojonej nazywają się liczbami sprzężonymi**. Mają one równe moduły, a argumenty ich róż.nią się znakiem. Podstawowe działania matematyczne na liczbach zespolonych przebiegają na-
7.8.2. Podstawowe pojęcia o liczbach zespolonych
4=
-j
A· B = AeJa·Beifl _: ABeJ =Cew= C.
"' w
V- i oznacza się literą i, w elektrotechnice -- literą j dla odróżnienia od prądu.
matematyce o Liczb!( zespoloną
sprzężoną
oznacza
się gwiazdką.
123
'
W celu otrzymania wektora f należy długość wektora A pomnożyć B razy i nowy wektor obrocić o kąt {3. Często wykonuje się również mnożenie liczb zespolonych przedstawionych w postaci algebraicznej: (A1 +jA 2) (B1+jB2) = (A1B1-A2B2)+j(A2B1+A1B2) = C1+jC2 = C. Pomnożenie liczby zespolonej 4 przez liczbę urojoną eifl oznacza obrót wektora A o kąt {3 w dodatnim kierunku (tj. przeciwnie do ruchu wskazówek zegara). Dlatego
wyrażenie elfi nazywa się operatorem obrotu.
Jeżeli {3 =
± ~ , to e
±l ?! 2
=
.
7t
cos -
2
• 7t ± J• sin - = 2
7.8.3.
Pojęcie wektor\jącego
Ponieważ wyrażenie A = A eia przedstawia wektor nieruchomy o module A, który tworzy z dodatnimkierunkiem osi liczb rzeczywistych kąt a, więc wyrażenie A = A el"'1 reprezentuje wektor wirujący ze stałą w czasie t prędkością katową w. Wynika stąd, że koncepcja przedstawienia wielkości sinusoidalnej zmiennej
y =A sin(wt+a) jako rzutu wirującego wektora na oś rzędnych jest równoważna ze stwierdzeniem, że chwilowa wartość wielkości sinusoidalnej jest urojoną częścią wyrażenia Ael<001 +a>. Wykorzystując powyższe rozumowanie otrzymuje się następujące wyrażenia: Zapis normalny
(7.62)
j.
y
=
Zapis w postaci liczby zespolonej
A ei
A sin(wt+ a)
. ( wt+ a+ 7t) -dy =mA Sill dt 2
+j
jw A ei
. (wt+a) -d2y2 =-w2A sin
W2
dt
J
ydt =
Br
R,ys. 7.17. SJmowanie liczb zespolonych
Z tego względu
j = eJ 2 nazywa
Rys. 7.18.
Mnożenie
liczb zespolonych
się operatorem obrotu o kąt prosty. Pomno-
żenie liczby zespolonej A przez j oznacza obrót wektora A o kąt ~ w kierunku -
-
2
Dzielenie liczb zespolonych daje również wynik w postaci liczby zespolonej. W postaci wykładniczej otrzymuje się:
B=
AeI0 A . Belfl = B eJ
jest równoważne z pomnożeniem
funkcji różniczkowanej przez w i .wyprzedzeniem fazy o
7t .2 , natomiast każde
cał-
kowanie odpowiada podzieleniu funkcji przez w i opóźnieniu fazy o ~. W zapisie liczb zespolonych ta zmiana fazy o kąt
±~
przedstawiona jest jako pomno-
lub podzielenie przez j. liczb zespolonych nie daje jednak identycznego wyniku z tymi operacjami wykonanymi na funkcjach zmiennych sinusoidalnie, o czym będzie mowa przy wyrażeniu mocy elektrycznej w postaci zespolonej. Zalety zastosowania rachunku liczb zespoloJ1ych będą przedstawione poMnoże~1ie
niżej.
=
Celr = C.
W postaci.algebraicznej operację dzielenia wykonuje się mnożąc licznik i mianownik przez liczbę sprzężoną z mianownikiem:
·c _
A1+jA 2 _ A1 +jA2. B1-jB2 = (AiB1+A2B2)+j(A2B1-A1 B2) _ C B1+jB2 - B1+jB2 B1-jB2 B~+Bi - i+J 2 - C ·
124
w
żenie
dodatnim, a pomnożenie przez - j oznacza obrót o kąt ~ w kierunku ujemnym.
A
_ 1_ A ci
Należy podkreślić, że każde różniczkowanie
C1 +Re
.n
~sin(wt+a- ~)
Aci
7.8.4. Równanie
w dziedzinie ·czasowej i
częstotliwościowej
W dziedzinie czasowej elementy R, L, C są zdefiniowane przez równania przed'u(t) od prądu i(t):
stawiające zależność napięcia na zaciskach
125
u(t) = Ri(t)
lub
i(t) =
~ u(t),
u(t) = L di(t) dt
lub
i(t) =
~J u(t) dt,
lub
i(t) = C du(t)
u(t) =
~
J
i(t)dt
Jeżeli uwzględni się, że napięcie
u(t) =
na zaciskach i
v'2 Uelm',
Definicja impedancji i admitancji liniowej sieci dwuzaciskowej (dwójnika) wynika z poniższych równań:
ten sam
kształt,
tj.:
i(t) = t'2!eł<'>',
to pedstawiając te zależnośCi do równań (7.63) i opuszczając współ~zyrinik fiel-', występujący po obu stronach równań, otrzymuje się zależności napięciowo-prądowe w dziedzinie częstotliwościowej:
!!.=Rf.;
-l=GU - '
Q = jwL[;
1= --- u - jwL-'
1 -U= -jwC-I;
--l = jw CU.
1
I
-Y=-=-. u
(7.66)
są jedynie funkcją częstotliwości i elementów obwodu. Ich wartości mogą być \Vyznaczone przez pomiar prądu i napięcia lub przez sumowanie poszczególnych rezystancji i reaktancji w ten sam sposób jak dla obwodów szeregowych i równo-
Zi Y
dt .
prąd mają
u
Z=-= I'
(7.63)
ległych prądu stałego.
Liczby zespolone postaciach:
reprezentujące ~
i Y mogą być wyrażone w następujących ·
~=
R+jX, (7.67)
gdzie: Z=
(7.64)
YR +X2, 2
X =arc tg R,
Re~ =
R = Z coscp jest
rezystancją
Im~ =
X= Z sin
reaktancją
obwodu, obwodu.
Podobnie: 7.8.S. Prawa Kirchhoffa w dziedzinie
częstotliwościowej
Y= G+jB,
X=
Prnwa Kirchhoffa zachowują ważność zarówno w dziedzinie czasowej jak i czę stotliwościowej. W zapisie algebry liczb zespolonych można je sformułować:
I -· Suma prądów zespolonych w każdym węźle sieci W)llfOSB ;:ero. II -- Suma zespolonych napięć źródłowych działających w oczku }'est r6vma sumie zespolonych napięć odbiornikowych, tj. równa s'umie iloczynów zespolonych impedancji i zespolonych prądów.
I
U=ZI
126
~
i Y
są
!= YU, U i !. reprezentują fazory
lub
Re Y = G = Y cos
admitancją zachodzą zależnóści:
1 Z=-, y
I
(7.69)
lub . 1 G-jB R+JX= G+jB = G2+B2'
(7.65)
liczbami zespolonymi, a napięć i prądów występujących w obwodzie. Wielkość Z nazywa się impedancją, i ma wymiar oporu (om), podczas gdy Y nazywa się admitancją, i ma wymiar przewodności (simens). gdzie
B
Między impedancją
Zastosowanie praw Kirchhoffa w dziedzinie częstotliwościowej pozwala na natychmiastowe zapisanie równań sieci w stanie ustalonym. Można je przedstawić w postaci jednego równania lub układu równań typu:
(7.68)
cp =arc tg G'
Takie sformułowanie stanowi podstawę analizy obwodów prądu sinusoidalnego metodą algebraiczną przy zastosowaniu algebry liczb zespolonych. 7.8.6. Impedancja i admitancja
Yelą!'
stąd
G
R
=
G2+B2'
-B X= G2+B2·
(7.70) 127
Jeżeli impedancje składowe są wyrażone w postaci algebraicznej, to:
Alternatywnie: . 1 R-jX G+JB= R+jX= R2+X2'
~
= (R1+R2+Ra+.„)+ j(X1+X2+Xa+.„).
Moduł Z= Y(R1+R 2 +R3 +„.)2+(X1 +X2 +X3 „.)2 ,
·stąd
R G - -2- - - R +X2'
(7.71)
jB~Y
- l Dwójnik liniowy
tY
·----
=arc tg
(7.73)
X1+X2+Xa+ ... . R1 +R2+Ra+ ...
(7.74)
Gdy elementy obwodu szeregowego są wyrażone przez admitancję, to:
IP' . G -
Z=_!_+_!_+ +_!_ -_ _!_ , y y .„ _1
I
_2
X,,
(7.75)
y
i{ys. 7.19. Impedancja i admitancja dwójnika liniowego
(7.76)
Impedancję
i admitancję dwójnika liniowego przcdstw,~ inno na płaszczyźnie zespolonej (rys. 7.19). Znajomość impedancji lub admitani.:ji dostarcza wystarczających informacji do rozwiązania sieci dwuzaciskowej, gdyż:
z = zeli/' =
U ==I
=
7.8.8.
U - - = - el /elvi1 I
Równoległe połączenie
Prąd dopływający do obwodu (rys. 7.21) jest sumą prądów płynących
szczególnych
skąd
7.8.7. Szeregowe
połączenie
impedancji i admitancji
[;civiu
w po-
gałęziach:
~
1 1)
1
- + - + - U=-U Z1 ~2 ~a ~-
impedancji i admitancji
łub
Każda
impedancja w obwodzie szeregowym (rys. 7.20) składa .się ze składowej rezystancyjnej i składowej reaktancyjnej. Napięcie na zewnątrz obwodu jest równe sumie napięć na poszczególnych impedancjach:
I
o---=,
!!_ = !!_1+U2 + !!_a= (~1+~2+~s)[ ·
Rys. 7.20. Szeregowe
połączenie
Rys. 7.21. Równoległe połączenie impedancji
;1
11 .l,
12 .?i
la ..?a
impedancji
Jeżeli admitancje składowe są wyrażone w postaci algebraicznej, to:
Impedancja
zastępcza :
(7.77)
a
moduł:
(7.78)
lub ogólnie: (7.72) 128
(7.79) 9 - Elektrotechnika i elektronika
129
7.8.9.
Przykłady zastosowań
1) R i L
połączone
7.9. Koncepcja częstotliwości zespolonej. Uogólnienie analizy w stanie ustalonym dla funkcji o postaci f(t) =fe'', gdzie s = o+jw
liczb zespolonych
szeregowo :
Napięcie całkowite
Napięcie całkowite
7.9.1. Częstotliwość zespolona i własności funkcji wykładniczej f(t) =fe''
di Ri+L dt'
u
!!. = R{+jwL[,
w ujęciu zespolonym
Impeda:ncja zespolona
~=
Moduł napięcia
U= TJIR 2 +w2 L2 ,
Faza
napięcia
(7.80)
R+jwL,
wL
arc tgR.
Widzieliśmy, rozpatrując napięcie i prądy przemienne jako wirujące fazory y2Ie1w', jak można sprowadzić równanie sieci o postaci u(t) = y2 Uel"'1, i(t) do równań algebraicznych i otrzymać dzięki temu rozwiązanie, używając algebry liczb zespolo:nych. Możemy teraz rozszerzyć naszą analizę włączając obwody z innymi postaciami wykładniczymi fal przez wprowadzenie pojęcia częstotliwości zespolonej lub uogólnionej. Niech będzie funkcja w postaci:
f(t) = Fe'',
2) R i C
połączone
szeregowo :
Napięcie całkowite
U=
w
ujęciu
Ri+~f idt,
U = Rl - j I , wC
zespolonym
łowego.
. 1
Impedancja zespolona
Z -
Moduł napięcia
U=l
=
f
= Fmeia jest amplitudą zespolo:ną, s = o+ jw jest częstotliwością zespoloną, gdzie część rzeczywista a opisuje wzrost lub zanik amplitudy, a część urojona w jest częstotliwością kątową (pulsacją) fali. w jest czasem nazywane częstotliwością rzeczywistą, gdyż jest ona bezpośrednio identyfikowana z częstotliwością fizycznego źródła energii lub generatora sygna-
gdzie:
Napięcie całkowite
(7.81)
R-J-C' w
Ponieważ s ma składową rzeczywistą i urojoną, funkcja zdefiniowana równaniem (7.83) ma znacznie większy zasięg zastosowania niż fazor prądu sinusoidalnego w postaci Fel"''. Mieści ona w sobie różnorodność fal typu wykładniczego:
f(t) = Fmei0 e<"+iro)t Faza 3) R, L, C
-1
napięcia połączone
di 1 u = R i+ L dt + c
Napięcie całkowite
w
Impedancja zespolona Moduł napięcia
Faza 130
napięcia
ujęciu
zespolonym
U=
R!+ jwL{ -
1
wC
U=
'd
l
t'
) ,
(7.82)
=arc tg
1
2
w
1 ) ( wL-wC R
Fme"' [cos(wt+ a)+ j sin(wt+ a)].
Im f(t) =Im fe• 1 = Fme"' sin(wt+ a)
rV +(i- cJ, R
=
Re f(t) = Ref.es'= Fme"' cos(wt+ a),
j w!.C,
Z= R+j(wL-- -
-
J
Fme"1el
Gdy s =O, a= O, tO f(t) =Fm reprezentuje prąd stały, gdy s = a, w= a= O, to f(t) = Fmea' reprezentuje przebieg wykładniczy aperiodyczny, gdy s =jw, a= O, to f(t) = Felwt =Fm cos(wt+a)+jFm sin(wt+a) reprezentuje wirujący fazor przebiegu sinusoidalnego (rys. 7.22a). W przypadku ogólnym:
= arctg w CR.
szeregowo:
Napięcie całkowite
(7.83)
reprezentują
wzrost lub zanik funkcji sinusoidalnej. f(t) =Fe'' można interpretować geometrycznie na płaszczyźnie zespolonej jako fazor wirujący z częstotliwością kołową w, którego amplituda Fmea' wzrasta lub zanika wykładniczo w czasie (rys. 7.22 b i c). Ponieważ
•
·
:te''
= se''
oraz
J
e•'dt =
~ e'', 131
więc operację różniczkowania i całkowania ·można zastąpić odpowiednio przez I pomnoż~nie funkcji przez s lub - . Ta własność umożliwia sprowadzenie równań
a)
f(t)
jw
s
s obwodu do postaci algebraicznej, analogicznie jak przy użyciu elwt w przypadku sinusoidy.
o h)
t
jw
s t
c)
f(t)
jw
t
d)
jw
f(f)
s ()
e)
jw
•s t
f) Rys. 7.22. Własności funkcji wykładniczej: a) fazor wirujący f(t) ~= Feiwt oraz przyporządkowana sinusoida o stałej amplitudzie, znaleziona jako rzut f(t) na oś rzędnych, b) fazor wirujący z wykładniczo zanikającą amplitudą oraz przyporządkowana sinusoida tłumiona, c) fazor wirujący z wykładniczo rosnącą amplitudą oraz przyporządkowana sinusoida, wzięta jako urojona składowa Fe''
jw
f(t)
s
•er
t
Rys. 7.23. Szczególne przypadki położenia s na plaszc7yźnie zespolonej: a) s =O - odpowiada prądowi b) s a < O - odpowiada fun! O - odpowiada funkcji aperiodycznej rosnącej wykładniczo, d) s jw - odpowiada przebiegowi sinusoidalnemu o stałej amplitudzie, e) s =a+ jw; a< O - odpowiada przebiegowi sinusoidalnemu z wykładniczo zanikającą amplitudą, f) s = a+ jw; a > O - odpowiada przebiegowi sinusoidalnemu z wykład niczo rosnącą amplitudą stałemu,
Ponieważ s jest liczbą zespoloną, więc można ją przedstawić na płaszczyźnie, mierząc a wzdłuż osi liczb rzeczywistych, a w -wzdłuż osi liczb urojonych (rys. 7.23). Położenie s na tej płaszczyźnie określa osobliwość funkcji czasu określonej jako
f(t) =Fes'.
Należy podkreślić, że częstotliwość zespolona s jest identyczna ze zmienną s
" w dziedzinie częstotliwości uogólnionej 7.9.2. Elementy obwodu
w transformacji Laplace'a. Stąd wniosek, że równania U(s) i I(s) dla funkcji wykładniczej w stanie ustalonym są podobne do równań, które utrzymuje się stosując transformację Laplace'a do równań sieci dziedzinie czasowej. Oznacza to, że powyżej nie tylko napisano uogólnione równania obwodów, lecz przygotowano drogę do analizy obwodów za pomocą potężnego narzędzia, jakim jest transformacja Laplace'a.
w
132
Niech
napięcie
i prąd mają postać:
u(t) = U(s)es1, i(t) = I(s)e<'; ~dzie:
s =a+ jw, a U(s) oraz /(s) reprezentują zespolone
wartości napięcia i prądu.
133
Jeżeli
te zależności zastosuje się bezpośrednio do zależności dla R, L, C w dziedzinie czasowej (równania 7.63) i pominie się współczynnik e51 występujący po obu stronach równań, to otrzyma się zależności napięciowo-prądowe w stanie ustalonym w dziedzinie częstotliwości uogólnionej: U(s) = Rl(s),
l(s)
= GU(s) ,
U(s) = sLI(s),
l(s)
1 sL U(s),
1 sCI(s)'
U(s)
(7.84)
Rezonans powstaje tylko w przypadku, gdy odpowiedź przejśCiowa układu ma charakter oscylacyjny, a to wymaga magazynowania przez układ dwóch postaci energii, np. energii potencjalnej i kinetycznej w przypadku układów mechanicznych. W przypadku układu elektrycznego występuje magazynowanie energii pola elektrycznego i magnetycznego, co oznacza, że obwód rezonansowy musi zawierać elementy konserwatywne, tj. indukcyjność i pojemność. W zależności od sposobu połączenia elementów konserwatywnych (L, C) ze źródłem energii możliwe są dwa przypadki rezonansu. W przypadku szeregowego połączenia L, C może powstać rezonans napięć, a w przypadku połączenia równoległego - rezonans prądów.
I(s) = sCU(s),
. k . U(s) · · l(s) a stą d uogó In1one rea tancJe l(s) oraz uog Ól n10ne susceptancje U(s) dla elementów L, C
7.10.1. Rezonans Rezonans
napięć może powstać
R, L, C i zasilanym
1
Xc(s)-
napięć
sC'
napięciem
w obwodzie szeregowym zawierającym elementy sinusoidalnym (rys. 7.25). W obwodzie tym prąd
wynosi: (7.85)
(7.87)
l(s) l(s) .------.
El
tu(s)
obwód llniowy
a.)
b)
impedancja Z(s)=J'ffl fl=fln
'J. • I/~ ) f(S) adm11anc;a r 1s =U(s)
Rys. 7.24.
Zależności
w elementach liniowych w dziedzinie
Dla kombinacji elementów rezystancyjnych niona impedancja i admitancja ma postać:
częstotliwości
(7.86)
Należy zwrócić uwagę, że powyższe zależności
dobne do
równań
w dziedzinie
częstotliwości
uogólnionej
reaktancyjnych (rys. 7.24) uogól-
U(s) Z(s) = /(s) ,
w dziedzinie s są całkowicie pojeżeli s zastąpi się przez jw.
Zjawisko rezonansu występuje w różnorodnych układach fizycznych i pojawia się, gdy układ jest poddany pobudzeniom okresowyn\ o częstotliwości równej częstotli wości drgań swobodnych układu. I
Yc Rys. 7.25. Rezonans
napięć:
a) schemat
połączeń,
b) wykres wektorowy
Rezonans może powstać wskutek regulacji częstotliwości źródła energii lub wskutek zmiany częstotliwości drgań własnych obwodu, co zachodzi przy zmianie L lub C. Gdy częstotliwość:
w,
7.10. Rezonans elektryczny
134
!la
1
1 w= Wo= VLC'
to napięcia elementów konserwatywnych muje się:
u
l=-
R'
Z=R,
są
(7.88)
sobie równe, wskutek czego otrzyR
COStp
= - =
z
1. 135
Pulsacja rezonansowa Wo= 2rr.fo, gdzie Io nazywa się częstotliwością rezonansową. Jeżeli rezystancja obwodu jest niewielka, to przy rezonansie prąd w obwodzie znacznie się powiększa, co jest równoznaczne ze wzrostem napięcifl na pojemności i indukcyjności. Napięcia te mogą być wielokrotnie większe od napięcia zasilającego. Jest to zjawisko niekorzystne w obwodach elektroenergetycznych, gdyż może spowodować przebicie izolacji, natomiast w obwodach teleelektrycznych zjawisko to ma jak najbardziej pozytywne znaczenie, gdyż umożliwia wyodrębnienie sygnału o określonej częstotliwości. Stosunek napięcia na indukcyjności lub pojemności przy rezonansie do napięcia zasilającego nazywa się współczynnikiem rezonansu lub dobrocią obwodu: UL
Uc
kondensatora można wyrazić również w zależności od Q lub częściej od tg 15, który jest odwrotnością Q. Dla szeregowego schematu zastępczego, przedstawiającego kondensator rzeczywisty (rys. 7.27a): tgd =
1
Q=
a) Rs Cs o---C:J--1 - - o ._I
b)
(7.89)
Q=u=u
(7.93)
wC,R•.
__. c„
lub
...._
Q
=R =
1 WoRC
=
1 ... R
fi,
V e:·
(7.90)
Dobroć obwodu jest podstawowym parametrem charakteryzującym obwody rezonansowe (obwody reaktancyjne ). Ogólna definicja współczynnika Q,·mająca zastosowanie w dowolnym obwodzie, wywodzi się z zależności energetycznych. W praktyce wytwarzanie idealnych cewek i idealnych kondensatorów nie jest możliwe, gdyż zawsze występuje pewna strata mocy związana z nieodłączną rezystancją elementu. Dlatego dobroć obwodu jest definiowana jako:
wm Q=w-, p
Rys. 7.26. Schemat czywistej
Dla schematu
zastępczy
Rys. 7.27. Schematy zastępcze kondensatora rzeczywistego: a) szeregowy, b) równoległy
cewki rze-
zastępczego równoległego
(rys. 7.27b):
Q = wC,R,. Prąd
(7.94)
I może być wyrażony jako ułamek prądu rezonansowego w postaci.
I
(7.95)
(7.91) I
gdzie: Wm - największa wartość energii zmagazynowanej w czasie jednego okresu, P - średnia moc tracona w elemencie rezystancyjnym. Dla schematu zastępczego przedstawiającego cewkę rzeczywistą (rys. 7.26) średnia moc tracona na rezystancji wynosi:
To
1,0
0,8
1 2 P= :zR.lm,
gdzie: Im - amplituda. Największa wartość
energii zmagazynowanej w cewce o indukcyjności L, wynosi:
'
1
o
2
Wm = :zL•lm. Stąd dobroć
0,5
0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,1 f,2 1,4 f,8 1,8 2,0
2,5 {;; 0
Rys. 7.28. Przebieg krzywej rezonansowej
(7.92)
Straty na rezystancji kondensatora są normalnie znacznie mniejsze niż straty z rezystancją cewki i dlatego czasem są nie uwzględniane„Jednak dobroć
136
0,4
skala lo9argtmiczna
obwodu: wW,n wL, Q = p- =R- . s
związane
L--L--L--L---l-..L.-..L.-..L.-..L....JL-J......l-.ł..-L...L..1.-'--'--'-----
Wyrażenie
to przedstawia krzywą rezonansową. Jest ono wyprowadzone w założeniu, że elementy obwodu R, L, Coraz dobroć Q są niezależne od częstotliwości. Wykreślając rodzinę charakterystyk dla stałego parametru Q (rys. 7.28) można stwierdzić, że dobroć charakteryzuje ostrość krzywej rezonansowej (ostrość stro-
137
jenia). Zmniejszenie Q, spowodowane powiększeniem R, spłaszcza krzywą rezonansową. Zmniejsza to selektywność obwodu rezonansowego, tj. zdolność do wyodrębnienia sygnału o pożądanej częstotliwości. Pasmem częstotliwości przepuszczanych przez obwód szeregowy R, L,C nazywa się umownie taki przedział częstotliwości w otoczeniu częstotliwości rezol 1 nansowej, w którym wartość ;= ;:::J 0,707.
Io
prądzie
Przy
.
I="
~-= 10 (na
Gdy amplituda napięcia jest stafa, a zmienia się częstotliwość, to przy częstotli wości Jo, zwanej częstotliwością rezonansową, zniknie przesunięcie fazowe między prądem całkowitym a napięciem. Sta:u taki wystąpi, gdy susceptancja B będzie równa zeru. Stąd wynika warunek rezonansu·
J; 2
granicy
B
przedziału) rezystancja
w0 L
RJ. +(<-;;0L)2
--- )~
m:+ ( wuc
i reaktancja obwodu
Jl2 są sobie równe, a kąt fazowy między prądem i napięciem zasilającym wynosi 45°.
o.
L
Przekształcając ostatnie równanie otrzymuje się wyrażenie na. częstotliwość rezonansową:
I -.
7.10.2. Rezonans
prądów
fo
Rezonans pradów może powstać w obwodzie zawierającym równoległe połączenie elementów konserwatywnych L i C. Jeżeli w jednej z dwóch gałęzi równoległych znajduje się cewka o indukcyjności L oraz rezystancji RL, a w drugiej --kondensator o pojemności Ci rezystancji Re, to w szczególnym przypadku wektor prądu całkowitego I może znajdować się w fazie z wektorem napięcia Y. (rys. 7.29);
I
a)
2~
Jl
CL(L=-cR~) .
równoległych, częstotliwość rezonansowa jest określona równaniem (7.96), natomiast prąd rezonansowy wynosi: (7.97) 2) Gdy kondensator jest o małej stratności, to można przyjąć, że w gałęzi z kondensatorem rezystancja Re = O. W tym przypadku:
połączeń,
L
c
RL Io= Ri+-(WoL)2 Uo'
(7.98)
-.Jl R Io= 2n: Jl LG- L~:
(7.99)
2
1
oba prądy gałęziowe są wtedy bardzo duże w stosunku do prądu całkowitego, pobieranego z sieci. Taki stan nazywa się rezonansem prąd6w. Prąd całkowity, będący sumą pr<'.!dów gałęziowych, wynosi :
I
1
IL+Ie
-
-
1
+'?;_L '?;.e
= (-
)u= (-
1 -. RL+.JwL
(7.96)
Częstotliwość ta zależy nie tylko od wartości indukcyjności L i pojemności C, lecz również od rezystancji RL i Re znajdujących się w obu gałęziach równoległych. W związku z tym możliwe są różne przypadki rezonansu: 1) Dla obwodu przedstawionego na rys. 7.29· z rezystancjami w obu gałęziach
b)
~
u Rys. 7.29. Rezonans prądów: a) schemat b) wykres wektorowy
=·=·=
/-L--CRi
1
+ --:-)U= R - _J_ e
wC
3) Gdy Re
= O oraz rezystancja cewki
Io
RL ~ wL, to częstotliwość rezonansowa:
1
2n:Jlic
jest identyczna z częstotliwością rezonansową rezonansu na pięć. padku prąd całkowity wynosi:
RLC fo=yUo.
(7.100) W tym przy-
(7.101)
a prąd w gałęzi z kondensatorem: fe
138
WoCUo.
(7.102) 139
Stosunek tych
prądów:
Ie= 01oL_ = Q. I0 RL
(7.103)
Należy zauważyć, że dobroć obwodu Q jest miarą zwielokrotnienia napięcia w obwodzie szeregowym i miarą zwielokrotnienia prądu w obwodzie równoległym. Prąd pobierany z sieci przez równoległy obwód rezonansowy jest w fazie z napięciem zasilającym, a rezystancja takiego obwodu wynosi:
Uo Uo Ro=-=--I0 RLC Uo
(7.104)
L Wielkość ta jest niekiedy nazywana rezystancją dynamiczną obwodu. Zgodnie z rys. 7.29 składowe urojone prądów gałęziowych są sobie równe co do wartości, lecz mają przeciwne zwroty. Prąd w gałęzi z kondensatorem wynosi:
Stąd wniosek, że dołączenie równoległej rezystancji do obwodu rezonansowego zawsze zmniejsza dobroć obwodu. Rezystancją tą może być również rezystancja obciążenia.
7.11. Moc
prądu
przemiennego
Z powodu przesunięcia fazowego między prądem a nap1ęc1em, przy prądach przemiennych nie można wyrazić mocy jako iloczynu U· I, jak to ma miejsce przy prądzie stałym. Moc dostarczona do obwodu w każdej chwili jest równa iloczynowi wartości chwilowych napięcia i prądu, można więc napisać:
p Po
przekształceniach
ui = I,,,sinwt· U,,,sin(wt-rp).
trygonometrycznych otrzymuje
(7:107)
się:
U,,,I,,, U„/111 - - cosrp- - -cos(2wt-
p Prąd ten jest prądem zamykpjącym się w obwodzie L, RL, C, podczas gdy składowa rzeczywista I jest równa prądowi sieci. Dobroć obwodu równoległego może być
=
{7.108)
Równanie (7.108) wskazuje, że moc chwilowa oscyluje z podwójną. częstoliwością wokół stałej średniej wartości
Ul111 ~
cos
również wy:inaczona ·z zależności energetycznych. Podczas rezonansu największe chwilowe wartości energii zmagazynowanej w cewce L i kondensatorze C są równe, ponieważ:
u
c
2
WLm= LI 2 -- L -Rz_+_ o 2L2 -- LU2,)L L
gdyż zgodnie ze wzorem (7.98):
cuzo=
U/ "'cm'
W2
Rl + w~L
2
L
Rys. 7.30. Przebieg czasowy mocy przy dowolnym fazowym między prądem a napięciem
c
przesunięciu
Moc tracona w obwodzie: CR L V o2 U O2 p = Io Uo = -- = - - - Rn L Stąd dobroć
.
obwodu: w 0 W 111
(7.105)
Jeżeli obwód rezonansowy jest zasilany z generatora o rezystancji równoległej Ra, to dobroć obwodu ulega zmniejszeniu, gdyż moc jest tracona również w Ra.
Energia dostarczona w ciągu okresu Tjest czasową całką mocy, która odpowiada całkowitej powierzchni zawartej między krzywą mocy a osią czasu. Natomiast moc średnia, będąca mocą czynną, wynosi : }
P=
T
rf pdt.
(7.109)
o
p
Zastosowanie wzoru (7.108) do równania (7.109) daje wynik: Dobroć:
f [U„/ T
(7.106)
P=
1 T
o
140
2
J
111 -cos(2wt-rp) dt = U; l "'cos
'
141
Wprowadzając wartości skuteczne otrzymuje się:
(7.110)
p = Ulcos1p.
Jeżeli prąd i napięcie są przedstawione jako wektory przesunięte o kąt
Przy obciążeniu o charakterze indukcyjnym, ezęsc urojona otrzymuje znak +, a przy obciążeniu o charakterze pojemnościowym znak - . Moduł S = JlP 2 + Q 2 równy iloczynowi Ul określa moc pozorną obwodu.
7.12.
Współczynnik
mocy
Stosunek mocy czynnej do pozornej: p
(7.114)
COS
S
Rys. 7.31. Czynna i bierna skladowa prądu
· Składowa prostopadła prądu lx = I sin
S = Ul=--= l' P
2
+Q
2 •
(7.112)
nazywa się współczynnikiem mocy. W całej elektrotechnice, a szczególnie przy przesyle energii, dąży się do utrzymania współczynnika mocy w pobliżu jedności, ponieważ w tym przypadku prąd pobierany ze źródła jest najmniejsży. Niski współczynnik mocy z jednej strony nie pozwala rozwinąć generatorowi pełnej mocy czynnej, na którą został zbudowany, a z drugiej strony powoduje zwiększenie strat energii, ponieważ przy małej wartości cos
Dla odróżnienia od mocy czynnej, jednostką mocy pozornej jest VA, zaś mocy biernej var. , · d · Moc pozorna jest miarodajna dla określenia mocy transformatorow t prą nic elektrycznych prądu przemiennego. , . . Jeżeli przy prądzie przemiennym używa się tylko okreslenta moc, to rozumie · t o moc czynną . Jest ona mocą oddaną . przez obwód elektryczny na się przez „ • zewnątrz, np. w postaci ciepła lub energn mechan1czneJ. . . . Wyrażenie mocy prądu przemiennego w. p~stac1. s~mbohczne~. Mnożąc napięcie przez sprzężony prąd t• otrzymuje się wyrazente na moc P ~ zorną w postaci zespolonej :
u
1
Ul*= Uei"' 1 fe-l"'a = U/eiC'l'i-'I'•> = Ule rr = = UI(cos
(7.113)
Rzeczywista część wyrażenia Ul określa moc czynną P, a część urojo?a. (b_ez. opera~ora j) _moc bierną Q. Znak-części urojonej wynika z charakteru obctązerua.
142
l! Rys. 7.32. Wykres wektorowy kompensacji mocy
le
-,
11 I
współczynnika
i
I
I I
le
hx
....Lltx
chowujące się jak kondensatory, kompensatory synchroniczne. Wtedy moc bierna indukcyjna odbiorników jest kompensowana przez moc bierną pojemnościową włączonych kondensatorów. Pojemność potrzebną do zmniejszenia przesunięcia fazowego od danej wartości
143
bierny pojemnościowy !c = j wCQ zmniejsza składową obciążenia. Zmniejszenie to (przy mocy lub prądzie czynnym IR Prąd
bierną
=
[ix
prądu
const) wynosi:
wobec czego:
stąd
szukana
Pierwszy wyraz szeregu A 0 nazywa się składową stałą lub harmoniczną zerową funkcji odkształconej. Wyraz A 1msin(wt+"1'1), mający okres równy okresowi przebiegu odkształco nego, nazywa się pierwszą harmoniczną lub harmoniczną podstawową. Wszystkie wyrazy Akm sin(kwt+1Pk) przy k > 1 noszą nazwę wyższych harmonicznych. Mają one okresy k razy mniejsze od okresu funkcji odkształconej. Zbiór współczynników Akm nazywa się widmem funkcji okresowej. Na rys. 7.33 przedstawiono przykładowo widmo przebiegu trapezowego oraz widmo wyprosto-
pojemność:
c=
p w
02 (tg
(7.115)
W praktyce nie powiększa się c.os
7.13.
t
Prądy odkształcone 1284587
L
O
k
4
o
T
2
3T
4
T '
1 2 8 4 5 6 7 8
ośk
7.13.1. Przebiegi harmoniczne
Rys. 7.33. Widmo przebiegu trapezowego i wyprostowanej cosinusoidy
Dotychczas rozpatrywano liniowe obwody elektryczne, w których wszystkie wymuszenia i odpowiedzi zmieniały się sinusoidalnie z tą samą częstotliwością. W praktyce często napięcia źródłowe generatorów nie mają kształtu sinusoidalnego a w elektrotechnice odstępstwo od funkcji sinusoidalnych jest podstawą działania wielu urządzeń. Poza tym w obwodach zawierających elementy nieliniowe (np. prostownik, łuk elektryczny, dławik itp.) nawet przy sinusoidalnych napięciach źródło wych płyną prądy niesinusoidalne. W niniejszym rozdziale rozpatrzone będą liniowe obwody elektryczne, w których występują okresowe niesinusoidalne (odkształcone) napięcia lub prądy. Analiza zjawisk w tych obwodach znacznie upraszcza się dzięki możliwości rozłożenia funkcji odkształconej na trygonometryczny szereg Fouriera. Jak wiadomo z matematyki, dowolna funkcja okresowa spełniająca warunki Dirichleta może być rozłożona na szereg trygonometryczny:
wanej cosinusoidy. Istnieje wiele metod rozłożenia funkcji odkształconej na harmoniczne. Metody te są opisane w kursie matematyki. W .tablicy 7.2 zestawiono rozwinięcie niektórych funkcji na szereg Fouriera. Należy zwrócić uwagę, że występujący w elektrotechnice przebieg odkształcony, spełniający warunek f(wt) = -f(wt+7t)
.f(wt) = A 0 + A 1111 sin(wt+"1'1 )+ A2msin(2wt+"1'2)+ ... + Akmsin(kwt+"l'k)
(7.116)
nie zawiera harmonicznych parzystych. Harmoniczna zerowa A 0 również nie występuje, gdyż f~nkcja odkształcona jest przemienna, tzn. spełnia warunek: T
f ffo>t)dt =o.
o
Powstała podczas prostowania napięcia sinusoidalnego funkcja odkształcona speł nia warunek:
f(wt) = f(- wt) .
lub oo
f(wt)
=
A 0 +}; sin(kwt+"l'k). k=l
144
(7.117)
Taka funkcja (symetryczna względem osi rzędnych) nie zawiera harmonicznych nieparzystych. 10 - Elektrotechnika i elektronika
145
Tablica 7.2
Wartość
7.13.2.
prądu odkształconego
skuteczna
Rozwinięcie
niektórych funkcji na szereg Fouriera a-amplituda funkcji odkształconej
o
wt
4a(sin a sin wt+ -91 sin 3a sin 3wt+ -251sin 5a sin 5wt+ )
/(wt)= -
Przy rozpatrywaniu przebiegów odkształconych pod pojęciem wartości prądu i napięcia rozumie się wartość skuteczną, analogicznie jak w przebiegach sinusoidalnych.
„.
arr
I=
W
1I1 VT[
T
2
i dt.
tym przypadku k=ll
1 /(wt)= -Ba ( sin wt- 1 sin 3wt+ 1 sin 5wt- -sin 7wt+„. ) rr• 9 25 49
··-····-·--,-·-·-·
··-~~
------
T
2
się
rozpada
....... ·------- - - - - - - · - - - - - - - - - - - - - -
1
T.o
1
Wyrażenie
1
2)
/(wt)=- -+-coswt+ cos2wt--cos4wt+ TC 2 4 1 ·3 3·5
o
2TT Wf
1 + -5·7 - cos 6wt-
sumę całek następujących
. "(kwt + V'k )d I = 1) -l [ .[''km Sill"
) + 51 sin 5aTC cos 5wt +;„ 2
TC
na
czterech typów:
T
4a ( arc l 3aTC - sin- cos wt+- sin-cos 3wt+ :Tt 2 3 2
(1
T
Io i d1 oI ud1
4a(·sm wt+ -1. sm3 wt+ 1. sm 5wt+ -t. stn 7wt+.„ ) 3 5 7
2a
+ .I; hm sin(h>t+lf'k). 1
TC
/(wt)
!0
Całka
----------/(wt)
o
i
1;,,, = /"k . 2
to przedstawia kwadrat
TJ lo!odt
wartości
skutecznej
prądu
k-tej harmonicznej.
T
lJ .
o
„.)
Jest to kwadrat
TJ I ~J }
3)
składowej stałej prądu.
T
0
lk 111 sin(krnt+11'k)dt =O.
o
/(wt)= -4a (1TC 2
1 1 1 + -cos 2wt- -cos 4wt+ -cos 6wt- „. ) 1·3 3•5 5·7
T
4)
lk 1J„msin(kwt+tpk)sin(nwt+1J1„) =O.
o
w ten
3Y3~ (1 /(wt)= - - TC
1 cos 3wt- 1 cos6wt+ + 2·4 2 5·7 1 + -8· 10-cos9wt-
o
3a ( 2cos 6wt 2cos 12wt /(wt)=-; l+ 5·7 11·13
+
2cos lBwt ) 17·19 -.„
„.)
sposób wartość skuteczna prądu odkształconego wynosi:
u+ 12 +12
I -- 1/12
1
- 12n•
2+ "' j..
(7.118)
Analogicznie wartość skuteczna napięcia odkształconego:
u= vu~+ Ui+ u;+.„+ u~.
(7-„119)
Wyniki te można wyrazić słownie: Wartość skuteczna prądu (napięcia) odkształco nego równa się pierwiastkowi kwadratowemu z sumy kwadratów składowej stałej i wartości skutecznych wszystkich harmonicznych. 147
Wychodząc
z pojęcia wartości skutecznej przebiegu można zdefiniować miarę przebiegu jako iloraz wartości skutecznej wszystkich wyższych harmonicznych do wartości skutecznej całego przebiegu: odkształcenia
k
=
• 1~ + 1; + .„ +n YIi+ I~+ I~+ ... !(
Moc bierna: oo
1
k=l
(7.120)
Współczynnik k nazywa się współczynnikiem zawartości harmonicznych. W zastosowaniach akustycznych bywa on nazywany współczynnikiem chrypienia, gdyż jęst miarą przykrego wrażenia odbieranego przy słuchaniu tonu podstawowego wraz z harmonicznymi.
(7.124)
k=l
(7.125) się mocą odkształcenia.
prądu odkształconego
Wyrażenie na moc chwilową odbiornika p
ui obowiązuje dla dowolnego przedstawionego w postaci szeregu
kształtu prądu
i napięcia. Dla napięcia i prądu Fouriera otrzymuje się: k=n
p = ui
J; Uklksin
Dla prądów odkształconych kwadrat mocy pozornej zwykle nie równa się sumie kwadratów mocy czynnej i biernej. Równość jest spełniona tylko wówczas, gdy krzywe napięcia i prądu mają ten sam kształt. Wielkość
nazywa 7 .13.3. Moc
oo
Q =}; Qk =
k=n
= [Uo+}; Ukm sin(kwt+111k)] · [10+}; lkmsin(kwt+1J!k-q:k)]. k=l
(7.121)
k"cl
7.13.4.
Wpływ
elementów reaktancyjnycb obwodu na
kształt
krzywej
prądu
odkształconego
Stosunek amplitudy k-tej harmonicznej do amplitudy pierwszej harmonicznej :nazywa się zawartością k-tej harmonicznej. Zbiór zawartości wszystkich harmonicznych nazywa się widmem względnym przebiegu okresowego.
Moc czynną prądu odkształconego oblicza się jako moc średnią za okres:
1
T
P=rf pdt. o
czterech typów, otrzymuje się:
Emk sin(kwt+ 1Jlk)
R Em2 sin(2wf + 'lf'2 )
Em2 sin (2wt + ip2 )
Podstawiając za p wyrażenie ze wzoru (7.121).i rozpatrując, podobnie jak w p. 7.13.2, sumę całek
ę
R
c
L
Emt sin (wt+ lJlt)
Em1sin(wf+?jJ1)
k=ll
P . Uolo+}; Uklkcos
(7.122)
l
co można wyrazić słowami: Moc czynna prądu odkształconego jest równa sumie mocy czynnych wszystkich harmonicznych. Z wyrażenia (7.122) wynika, że każda harmoniczna napięcia daje moc czynną z tą samą harmoniczną prądu. Oznacza to, że różne harmoniczne napięcia i prądu nie wytwarzają mocy czynnej *. Oprócz pojęcia mocy czynnej P, przez analogię z prądami sinusoidalnymi, wprowadza się pojęcie mocy pozornej S:
y 6 u%· (;/z. I
s = u1 =
oo
oo
c1.123)
• Podobnie przedstawia się ,zagadnienie momentu (siły) wytwarzanego przez elektromechaniczne przetworniki energii (np. silniki elektryczne). Jeżeli - zgodnie z prawem Laplace'a moment chwilowy wynosi: m = ciB,
a prąd i indukcja magnetyczna mają przebiegi odkształcone, to w wytwarzaniu momentu uczestniczą jedynie harmoniczne prądu z tego samego rzędu harmonicznymi indukcji.
Rys. 7.35. Obwód szeregowy R, C, zasilany napięciem odkształconym
Rys. 7.34. Obwód szeregowy R, L zasilany ~apięciem odkształconym
Między widmem względnym wymuszenia a widmem względnym odpowiedzi istnieje korelacja niezalefoa od kształtu funkcji wymuszającej, a zależna jedynie od impedancji obwodu. Jeżeli obwód szeregowy R, L zostanie pobudzony napięciem odkształconym (rys. 7.34), to prąd k-tej harmonicznej wyrazi się wzorem:
I= k
a
zawartość
k-tej harmonicznej
lk
(7.126)
Ek Rz+ w2L2 E1 Rz+ k w L2
(7.127)
prądu:
- = - · - - 2-211
148
Ek
VR2+ k2w2L2 '
149
Istotą
lub (7.128) każdego k > 1. Z zależności (7.128) wynika, że współczynnik zawartości harmonicznych prądu jest mniejszy niż współczynnik zawartości harmonicznych napięcia. Dlatego mówi się, że szeregowy obwód R, L tłumi harmoniczne prądu. W przypadku obwodu szeregowego R, C (rys. 7.35) zachodzi zjawisko odwrotne:
dla
lk
Ek Ei
->-· 11
teorii czwórników jest możliwość wykorzystania pewnych uogólnionych parametrów czwórnika do wyznaczania prądów i napięć na wejściu i wyjściu. Pojęcie czwórnika można zastosować również do mechanizmów służących do przenoszenia siły i prędkości ze źródła energii mechanicznej do odbiornika. Czwórnikowi mechanicznemu odpowiada czwórnik elektryczny zbudowany zgodnie z zasadami analogii elektromechanicznej, wyłożonymi w p. 8.3, tzn. siłom odpowiadają napięcia, a prędkościom - prądy lub siłom odpowiadają prądy, a pręd kościom - napięcia. Poniżej przedstawione zostaną właściwości liniowych czwómików pasywnych.
(7.129)
Oznacza to, że współczynnik zawartości harmonicznych prądu jest większy niż współczynnik zawartości harmonicznych napięcia. Mówi się, że obwód szeregowy R, C uwydatnia harmoniczne prądu.
7.14.2. Równania czwórnika Dla dowolnego liniowego czwórnika pasywnego napięcie wejściowe !J.1 i prąd wejściowy [ 1 są powiązane z napięciem wyjściowym !J.2 i prądem wyjściowym !1 następującymi równaniami :
4Q2+!J.!2, !i= f!l2+!2.b.
U1 =
7.14. Czwórniki 7.14.1.
Wiadomości
W równaniach tych zespolone współczynniki ,A, B, C i D zależne są od konfiguracji
podstawowe
Elementy elektryczne są klasyfikowane w zależności od liczby kot'icówek (zacisków). Dotychczas rozpatrywane były elementy dwuzaciskowe, zwane dwójnikami. Przykładem dwójnika pasywnego jest gałąź szeregowa R, L, C. W elektrotechnice i w elektronice ważną rolę grają elementy czteroko1'icówkowe (czterozaciskowe) (rys. 7.36). Zaciski są zazwyczaj oznakowane i zgrupowane
wewnętrznych połączeń czwórnika, od impedancji układu i od częstotliwości. Dla każdego czwórnika współczynniki te mogą być wyznaczane drogą pomiarową
lub obliczeniową. Między współczynnikami zachodzi związek:
AD-BC= 1. Układ równań
(7.130)
często
zapisuje
!l.1 =
:: ;
l. . . .c_zwó-rnlk........I
~
się
(7.131)
w postaci:
An U2+· A12f2 ,
421 U2+ A22fa, Am= !J.; .421 = ~; 4 22 ....:.. Q.
(7.132)
!) =
Rys. 7.36. Schemat czwórnika
: :
w dwie pary. Parę zacisków od strony zasilania nazywa się we1."Jc1em, natomiast tę parę, do której przy.łącza się obciążenie, nazywa się W)jściem. Czwórnikiem nazywa się element czterokońcówkowy spełniający warunek równości prądów na wejściu oraz warunek równości prądów na wyjściu. Czwórniki mogą być klasyfikowane według róż~ych właściwości. 'W zależności od liniowości elementów, które zawiera czwórnik, rozróżnia się czwórniki liniowe i czwórniki nieliniowe. W zależności od występowania źródeł energii czwórniki dzieli się na czwórniki aktywne i czwórniki pasywne. Rozróżnia się również czwórniki symetryczne i czwórniki niesymetryczne. Czwórnik jest symetryczny w tym przypadku, gdy zamiana miejscami jego· zacisków wejściowych i wyjściowych nie zmieni prądów i napięć na zewnątrz czwórnika.
150
(7.130)
Układ nazywa się postacią czwórnika lub postacią A. Z czterech wielkości (U1 , U2 , I~, / 2 ) można dowolne dwie obrać jako znane, a pozostałe dwie wyrazić jako funkcje Wielkości znanych_. W związku z tym, oprócz postaci A, można jeszcze napisać 5 postaci równań czwórnika. Są to postacie: Y, Z, H, G, B lub stosując małe litery - y, z, h, g, b. Postać admitancyjna - Y:
przy czym: A11 =A;
ła11cuchową równań
!.1 =
Xu U1+ Y12 U2,
(7.133)
!.a= ]'.'21U1+ _I2aU2 · Postać
impedancyj na - Z:
U1 = ~11_li+~12J2,
!!2 =
~21!1+~ą(.2.
(7.134)
151
Postać szeregowo-równoległa
(mieszana)-H: =
H11!1 + H12 U2 ,
!.2 =
H21!1 + H22 U2 .
U1 Postać
(7.135)
Parametry schematów zastępczych tranzystorów wyznacza się zazwyczaj z postaci H lub Z. W dalszym ciągu rozpatrywane będą równania czwórnika w postaci A.
równo legło-szeregowa - G: 7.14.3. Wyznaczenie parametrów
łańcuchowych
czwórnika
]1 = G11!!_1+G12]2, !!.2 = Q.21 !!.1+ Q..22!.2.
(7.136)
Postać łańcuchowa odwrotna (dla źródła po prawej stronie czwórnika)-B:
U2
=
!l_n !!.1 + fl.12]1 ,
[2 = Bn Qi+ !!.22!i ·
w
(7.137)
Z przedstawionych sześciu postaci zapisu równań czwórnika postać A stosuje się w teorii wykresów kołowych * oraz przy kaskadowym połączeniu czwórników (rys. 7.37a).
a) m
Wyznaczenie zespolonych współczynników 4, !}_, C, D, zwanych parametrami czwórnika, można dokonać drogą wykorzystania impedancji wejścio wych czwórnika, otrzymanych z pomiarów lub obliczeń. Niech będą dane pomiary impedancji wejściowej trzech różnych stanach pracy: łańcuchowymi
n
z10 - impedancja od strony zacisków m, n przy otwartych zaciskach p, q (impedancja wejściowa w stanie jałowym), Z 1 z - impedancja od strony zacisków m, n przy zwarciu zacisków p, q (impedancja wejściowa w stanie zwarcia), Zzz - impedancja od strony zacisków p, q przy zwarciu zacisków m, n. Impedancje te zostaną wykorzystane do wyznaczenia współczynników postaci łańcuchowej równań czwórnika. Podczas pomiaru ~10 gałąź pq jest otwarta (/9 O), wobec czego równania w postaci łańcuchowej przybiorą kształt: (7.138)
!!.10 = 4!!.20 ' !.10 = Stąd
d)
impedancja
wejściowa
m
Przy poszukiwaniu zależności między wielkościami wejściowymi a wyjściowymi różnych rodzajów połączeń czwórników (w celu znalezienia współczynników czwórnika zastępczego) stosuje się postacie Z, Y, H, G, A. Przy szeregowym połączeniu czwórników mi n (rys. 7.37b) stosuje się postać Z, przy połączeniu równoległym (rys. 7.37c)-postać Y, przy połączeniu szeregowo-równoległym (rys. 7.37c) - postać H, przy połączeniu równoległo-szeregowym (rys. 7.37d) - postać G. "' Wykresy kołowe przedstawiają wykreślną metodę analizy obwodów elektrycznych. Pod pojęciem wykres kołowy prądu rozumie się okręg będący geometrycznym miejscem końców wektora prądu przy zmianie dowolnej impedancji obwodu i przy stałych pozostałych impedancjach oraz stałym napięciu i częstotliwości źródła energii.
152
jałowym:
U10 A Z10==- ==. !10 c
n Rys. 7.37. Sposoby łączenia czwórników: a) kaskadowe, b) szeregowe, c) równoległe, d) szeregowo-równoległe, e) równoległo-szeregowe
w stanie
f !!.20 .
Podczas pomiaru bierają postać:
~1 z gałąź
(7.139)
pq jest zwarta (U2 = O),
więc
równania czwórnika przy(7.140}
U1z = !J.!2z,
!.1z = D [zz • Stąd
impedancja
wejściowa
w stanie zwarcia:
Z1z = !!.1z = !!. !.1z D
.
(7.141)
W trzecim pomiarze przy zasilaniu czwórnika od strony zacisków pq i zwartych zaciskach mn otrzymuje się: B
Z2z......: = -
A
(7.142)
15'.>
W ten sposób do wyznaczenia czterech niewiadomych parametrów _j, wykorzystuje się układ czterech równań:
!J., f, D
!i D-!J.f = 1 , ~IO
A
c'
-
schemat typu n (rys. 7.38b),
zawierający połączenie
trzech impedancji
w trójkąt. (7.143) (7.144)
Przy określaniu trzech impedancji czwórnika należy uwzględnić fakt, że schemat zastępczy powinien posiadać te same współczynniki A, !}_, f, D, które reprezentuje czwórnik. Jest to zadanie jednoznaczne, gdyż schemat zastępczy zawiera trzy impedancje, a czwórnik jest scharakteryzowany trzema parametrami .niezależnymi.
W schemacie typu T i
prąd
na
napięcie
i
prąd
na
wejściu,
napięcie
wyrafone przez
wyjściu, wynoszą:
(7.145) Rozwiązanie układu względem
A daje
:1 =
Ui = !!.2+~2!.2+?_1[i =
zależność:
V?.2z~~~1z?-_1z)
(7.146)
Przy znanym A parametr f oblicza się z (7.143), parametr !J. z (7.145), a parametr D z (7.144). - Parametry A i D są bezwymiarowe, parametr!}_ ma wymiar impedancji, a parametr C - wymiar admitancji. Dla czwórników symetrycznych A """""' D, wobec czego zachodzi zależność:
A 2 -BC = 1. Z powyższych równań wynika, symetrycznego trzy parametry tylko dwa. 7.14.4. Schematy
zastępcze
11=12+ -
(7.147)
-1 Za=-;
z,
1 + ~>
D
?_a '
-
c
A-1 z==---. _1 c ' się
(7.150)
(7.151)
analogicznie:
c= --
czwórników
a)
łańcuchowej,
stąd:
Dla schematu typu n otrzymuje
czwórnika pasywnego, jako elementu przenoszącego energię ze źródła do odbiornika, można zrealizować za pomocą prostych schematów elektrycznych zwanych schematami zastępczymi.
(7.149)
z równaniami czwórnika w postaci 1 C=-·
czterech parametrów czwórnika nieniezależne, a przy czwórniku symetrycznym
Funkcję
(7.148)
się:
że spośród są
Z1) ( Z1Z2) ( 1+ ~a +!2 ?_1+~2+ ~~-. ,
2 2 !l.2 +~ [ "'' -U2__!_ +12(1+ ~2). ?-_a ?-_a ~a
Porównując powyższe zależności
otrzymuje
!l.2
~4+~d-~6.
'
~6z6
D=
-
z.,
l+=-, ?_5
(7.152)
Stąd
~. =
!! ;
~6 =
B
D-:::__l;
z6 =
-
B --=-. A-1
(7.153)
b) ~1 = ~ 2 ,
a w sche-
stosunek wektorowy
napięcia
Gdy czwórnik jest symetryczny (A=[!), to w schemacie typu T macie typu n ?_6 = ~a·
7.14.S. Wielkości charakterystyczne czwórnika Rys. 7.38. Schematy
zastępcze
czwórnika:
ą.)
typu T, b) typu re
Do podstawowych schematów należą: - schemat typu T (rys. 7.38a), zawierający w
gwiazdę,
154
Impedancją wejściową wejściowego
połącze'nie
trzech impedancji
do
czwórnika nazywa
się
prądu wejściowego :
(7.154)
155
Wobec Analogiczny stosunek czwórnika:
wielkości wyjściowych
nazywa
się
U1
li
a= In-= In-. U2 12
U2
?.2= 7-2- · W stanie jałowym /~=O, więc· Z 20 = oo. W stanie zwarcia U2 = O, więc Z2 ~ = O. Impedancja obciążenia (odbiornika): U2 _?_o=!_~
powyższego:
impedancją wyjściową
(7.155)
Tamowność
nach, a
.
(7.156)
Impedancją falową Z1 lub impedancją char,akterystyczną czwórnika symetrycznego nazywa się impedancję obciążenia równą impedancji wejściowej. Dla czwórnika symetrycznego (d = .Q) impedancja falowa wynosi:
z;-r=V~·
(7.157)
jest
wielkością bezwymiarową. Przesuwność
tłumienność
(7.162) b jest
wyrażana
w radia-
w neperach [N], przy czym:
Tłumienie o wartości I N odpowiada obniżeniu przez czwórnik napięcia lub prądu e razy (e = 2,718), W teletechnice tłumienność jest wyrażana w decybelach [dB], przy czym 1 dB = O, 115 N lub 1 N 8,686 dB.
7.15. Filtry elektryczne
Przy obciążeniu czwórnika impedancją falową występuje stan dopasowania odbiornika do czwórnika. Jeśli czwórnik symetryczny jest obciążony impedancją falową, to:
7.15.1.
łub
Filtrem elektrycznym nazywa się liniowy czwórnik pasywny, włączony między źródło zasilające i odbiornik w celu przepuszczania (z małą tłumiennością) pewnego, z góry określonego pasma częstotliwości i nieprzepuszczania (przepuszczania z dużą tłumiennością) innego pasma częstotliwości. Pasmo częstotliwości o małym tłumieniu nazywa się pasmem przepustowym, zaś pasmo częstotliwości silnie tłumionych pasmem tłumieniowym.
Y.1 Y.2 Podstawiając zależność
B
d+ b.
Pojęcia
ogólne
(7.157) otrzymuje się:
_ui = U2
v
A+ BC = ·O --
(7.158)
oraz analogicznie: (7.159) przy czym
(7.160)
Rys. 7.39. Filtry: a)
kształtu
T, b)
kształtu
n
gdzie: g =a+ jb. Wielkości występujące g-współczynnik
w ostatnim wyrażeniu mają nazwy: przenoszenia czwórnika (tamowność),
a-
współczynnik tłumienia (tłumienność),
b-
współczynnik
Moduł
stosunków,
fazowy
(przesuwność).
napięć
lub
prądów:
Ui = /1 = ea. eib = ea ' U2 /2 gdyż zgo~nie ze wzorem Eulera moduł elb = 1.
156
(7.161)
Filtry elektryczne mają zastosowanie głównie w urządzeniach elektronicznych. Składają się one z cewek i kondensatorów. Przy wielkich częstotliwośeiach występujących w obwodach elektronicznych, reaktancja cewki XL = wL jest wielokrotnie »1iększa od jej rezystancji R. Dlatego w uproszczonej teorii filtrów zakłada się, że zawierają one jedynie elementy reaktancyjne. Właściw'ości filtrów opierają się fizycznie na powstawaniu w nich zjawisk rezonansowych (rezonansu napięć i rezonansu prądów). Filtry są zazwyczaj przedstawiane w postaci symetrycznego czwórnika typu T lub 1t (rys. 7.39). Reaktancje występujące w gałęziach poziomych 157
nazywa się umownie reaktancjami podłużnymi, a reaktancje w gałęziach pionowych -- reaktancjami poprzecznymi. Rozróżnia się więc następujące rodzaje filt~ rów: 1) filtr dolnoprzepustowy - przepuszcwjący małe częstotliwości począwszy od j~ = O do częstotliwości granicznej Io, a tłumiący częstotliwości w przedziale od Io do oo. 2) filtr górnoprzepustowy granicznej fo do cxi.
7.15.3. Filtry górnoprzepustowe Schematy filtrów górnoprzepustowych przedstawiono na rys. 7.4la, b. Elementy podłużne są tutaj kondensatorami, a elementy poprzeczne - cewkami. Charakterystyki częstotliwościowe współczynnika tłumienia a oraz współczyn-
przepuszczający częstotliwości od częstotliwości
3) filtr pasmowy (środkowoprzepustowy) przepuszczający częstotliwości zawarte w określonym pasmie od h do / 2 •
4) filtr zaporowy (środkowozaporowy) nie przepuszczający pewnego określo nego pasma, zawartego między j, i / 2 • Filtr taki ma dwa pasma przepustowe w zakresie częstotliwości mniejszych od fL i większych od j~. Rys. 7.41. Filtr górnoprzepustowy: a, b) schematy połączeń, c) charakterystyki częstotliwościowe tłumien ności i przesuwności
7.15.2. Filtry dolnoprzepustowe
c)
a b
W filtrach dolnoprzepustowych, przedstawionych na rys. 7.40 a, b, elementy podłużne są cewkami, a elementy poprzeczne - kondensatorami. Charakterystyki częstotliwościowe współczynnika tłumiex1ia a oraz współczynniki fazy b przedsta-
w
a)
L
L
o-~
b
-JC i - - - - - . . J
o,__~~-"f....__c_~~-o b) c)
nika fazy b przedstawiono na rys. 7.41c. Z rys. 7.41c wynika, że filtr przepuszcza Rys. 7.40. Filtr dolnoprzepustowy: a, b) schematy poh}czcń, c) charakterystyki częstotliwościowe tłumienności i przi::suwności
bez
tłumienia częstotliwości od w 0 =
1
_ do Jl2LC
oo,
tłumi zaś częstotliwości
mI\iejsze
od m0 • Współczynnik fazy w pasmie tłurnieniowym jest stały i wynosi - 7t, a w pasmie przepustowym maleje ze wzrostem częstotliwości od wartości - r. do zera.
7.15.4. Filtry pasmowe
wiono na rys. 7.40c. Z rys. 7.40c wynika, że filtr przepuszcza bez tłumienia (a= O)
częstotliwości
zawarte w pasmie od
w1
= O do
w0
zmienia się w pasmie przepustowym od zera do niowym przyjmuje wartość stałą równą 7t,
158
=
7t
i/-}C. Współczynnik
fazy b
radianów, a w pasmie tłumie
Filtr pasmowy (rys. 7.42a) powstaje z nałożenia elemęntów filtru dolnoprzepustowego o częstotliwości granicznej / 2 • i elementów filtru górnoprzepustowego o częstotliwości granicznej fi., przy czym h < / 2 • Przy zadanych częstotliwościach h i / 2 oraz zad::;nej impedancji obciążenia równej impedancji falowej Z1 częstotliwość rezonansowa wynosi: (7.163)
159
Przy tej częstotliwości powstaje rezonans napięć w elementach podłużnych i rezonans prądów w elementach poprzecznych. Charakterystyki częstotliwościowe współczynnika tłumienia a oraz współczynnika fazy b przedstawiono na rys. 7.42b.
a
Rys. 7.43. Filtr zaporowy: a) schemat połączeń, b) charakterystyki c;,ęstotliwościowe tłumienności i przesuwności
Rys. 7.42. Filtr pasmowy: a) schemat poląc:ze11, b) charakterystyki częstotliwościowe tlumiennoki i przesuwności
b
b)
w
h
7.15.6.
Z rysunku tego wynika, że filtr przepuszcza bez tłumienia częstotliwości w pasmie od !1 do f;, poza tym pasmem tłumienie szybko rośnie. Współczynnik fazy b wynosi - n dla częstotliwości mniejszych od .fi., rośnie od - n do +n w pasmie przepustowym, przechodząc przez zero przy f =Io. Dla f > / 2 , b = +n. 7 .15.5. Filtry zaporowe Filtr zaporowy (rys. 7.43a) powstaje z nałożenia elementów filtru dolnoprzepustowego o częstotliwości granicznej J; i elementów fdtru górnoprzepustowego o czę stotliwości granicznej / 2 , przy czym .fi. < / 2 • Przy zadanych częstotliwościach .fi. i /2 oraz impedapcji obciążenia, częstotliwość rezonansowa wyraża się wzorem (7 .163). Przy tej częstotliwości powstaje rezonans napięć w elementach poprzecznych i rezonans prądów w elementach podłużnych. Charakterystyki częstotliwościowe współczynnika tłumienia a oraz współczynnika fazy b przedstawiono na rys. 7.43b. Z rys. 7.43b wynika. że tłumienność a wynosi zero dla/ <.fi. oraz/> / 2 • W pasmie tłumieniowym między częstotliwościami J; i / 2 tłumienność jest bardzo duża, osią gając wartość dla f ..fo. Przesuwność b rośnie od zera do +n w dolnym pasmie przepustowym, utrzymuje wartość +n w zakresie częstotliwości od .fi. do Jo, następnie przy Io zmienia znak, przyjmując \vartość - n. Wartość ta utrzymuje się w przedziale od fo do / 2 a po przekroczeniu / 2 rośnie do wartości równej zeru.
=
160
Jakościowe określenie
typu filtra
Na podstawie schematu elektrycznego można określić, bez przeprowadzania analizy matematycznej, do którego rodzaju z wymienionych filtrów kwalifikuje się rozpatrywany filtr. Podstawą kwalifikacji jest charakter elementu podłużnego. Jeżeli element podłużny zawiera jedynie cewkę, to filtr jest dolnoprzepustowy. Jeżeli element podłużny zawiera jedynie kondensator, to filtr jest górnoprzepustowy. Jeżeli element podłużny składa się z szeregowego połączenia cewki i kondensatora, to filtr należy do filtrów pasmowych. Jeżeli element podłużny składa. się z równoległego połączenia cewki i kondensatora, to filtr jest filtrem zaporowym.
7.16. Przebiegi
przejściowe
7.16.1. Prawa komutacji Stan obwodu elektrycznego, w którym energia, napięcia i prądy mają wartości · stałe lub okresowo zmienne, nazywa się stanem ustalonym. Przebiegami przejściowymi nazywa się przebiegi występujące w obwodach przy zmianie ich stanu ustalonego. Zmiana stanu ustalonego może dotyczyć zmiany amplitudy lub pulsacji wymuszenia, impedancji odbiornika lub konfiguracji połączeń obwodu, związanej np. z otwarciem lub zamknięciem wyłącznika. Takie zmiany w obwodzie nazywają się ogólnie komutacją. 11 - Elektrotechnika 1 elektronika
161
W poprzednich rozdziałach rozpatrzone były niektóre proste przypadki przebiegów przejściowych, powstających przy ładowaniu i rozładowaniu kondensatora, włączeniu cewki itp. Obecnie podane.będą ogólne zasady badania przebiegów ,przejściowych, gdyż :nabierają one coraz większego znaczenia ze względu na szybko postępującą automatyczną regulację pracy urządzeń elektrycznych. Pt:zejście od jednego stanu ustalonego do innego stanu ustalonego nie może odbywać się nagle, tzn. w czasie t = O. Wynika to z zasady zachowania energii odnośnie energii zmagazynowanej w elementach zachowawczych L i C. Ponieważ wszelka energia może się zmieniać jedynie w sposób ciągły, więc w przypadku energii pola magnetycznego musi być zachowana ciągłość w czasie strumienia magnetycznego skojarzonego VJ, a w przypadku energii pola elektrycznego - cią głość ładunku q. Ponieważ VJ = LiL a q = Cuc, więc przy stałych wartościach L i C muszą być spełnione następujące warunki :
iL(O-) = iL(O+), uc(O-) = Uc(O+).
(7.164)
Warunki te stanowią treść tzw. praw komutacji: 1) w chwili początkowej* bezpośrednio po komutacji prąd w cewce jest równy prądowi przed komutacją, a następnie zmienia się w sposób ciągły; 2) w chwili początkowej bezpośrednio po komutacji napięcie na kondensatorze jest równe napięciu przed komutacją, a następnie zmienia się w sposób ciągły.
iP -
składowa
swobodna (przejściowa) stanowiąca całkę ogólną równania
jednorodnego
di + b'i+ c a dt
f
o.
z'd t =
(7.167)
Odpowiedź układu w stanie nieustalonym wynosi więc:
(7.168)
i= iu+ ip , Jeżeli badane jest napięcie w dowolnej części obwodu, to:
u= u„+ uP.
(7.169)
Do wyznaczenia stałych całkowania, wchodzących do wzoru (7 .167),. koni~czna jest znajomość warunków początkowych, które są wyznaczane z zaleznośct (7.164):
iL(O-)
iLu(O+)+ iLp(O+),
Uc (O-)
Ucu (O+)+ Ucp (O+)
.
W przypadku zerowych warunków początkowych, tj. gdy w chwili komutacji układ był
w stanie bezenergetycznym: . (O+) -. (O+) ' lLp --- - lLu
odpowiedź na wymuszenie w obwodzie zawierającym j.eden rodzaj .elementu zachowawczego otrzymuje się z rozwiązania równania różmczkowego pierwszego rzędu.
7.16.2. Metoda klasyczna Rys. 7.44. Obwód szeregowy R, L
W analizie obwodów elektrycznych przeprowadzonej w poprzednich punktach wykazano, że równania tych obwodów są opisane liniowymi równaniami różnicz kowymi, całkowymi lub całkowo-różniczkowymi pierwszego lub drugiego rzędu. Np. gałąź szeregowa R; L, C jest opisana równaniem: •
d' 1 L_!:. +Ri+-f idt= u dt c
1· idt
(7.165)
(7.166)
nym, składa się z dwóch składowych : iu - składowa wymuszona (ustalona) stanowiąca calkę szczególną równania niejednorodnego (7.166), • Przez
o-
162
źródła napięcia stałego
di
.
oznaczono chwilę bezpośrednio poprzedzającą chwilę poc:r.ątkową t = O, a przez
~ u
R
(7.171)
otrzymuje się z rozwiązania równania jednorodnego:
dip . L-+Rz dt p
Rozwiązanie równania (7.166), stanowiące odpowiedź i układu w stanie nieustalo-
chwilę bezpośrednio następującą po chwili początkowej.
do
L dt +Rz= U. Odpowiedź przejściową
= f(t).
włączony
W przypadku gałęzi szeregowej R, L, włączonej do źródła napięcia stałego (rys. 7.44), równanie to ma postać:
lub ogólnie
di +bi+c a dt
(7.170)
Ucu(Ot)'
=
o.
(7.172)
'
tj. dla przypadku, gdy funkcja wymuszająca U O. Rozwiązania poszukuje się w postaci funkcji iP ~-= Ae"'· Podstawiając tę funkcję do równania (7.172), otrzymuje się: LApeP'+ RAeP' O,
o+ -
Lp+R= O, u•
163
Niech będzie obwód elektryczny, składający się z szeregowo połączonych elementów R, L, C, załączony do napięcia stałego (rys. 7.46). Odpowiedź przejściową otrzymuje się z rozwiązania równania jednorodnego:
stąd
R L
p=--
oraz
Dla funkcji
wymuszającej
U
prąd
dip 1 Ldt +RIP+ C
R
Ł'
zP. = A e-
(7.173)
.
u
stąd
u
-~t L
się:
a szukany
prąd
u
(7.181)
·gdzie:
-~t
Pi=-~ +f({l;-~)· P 2: (~2·_ L~) ' 2
(7.176)
L
_!..
t=iu +ip =-(1-e T) ' R
L gdzie: T = R ściowy
R2 1 gdY: L2 - LC 4
nieustalony:
u
stała
A eP' i podstawiając ją do równania
'
wynosi:
= - -Re
(7.17~)
Równanie powyższe, zwane równaniem charakterystycznym, jest równaniem kwadratowym mającym dwa pierwiastki p 1 i p 2 , które dają odpowiedź przejściową:
u
ip
=
. O.
·
A=- R. powyższego składowa przejściowa
(7.178)
(7.180)
u
Wobec
o
(7.175)
A otrzymuje się z warunków początkowych. W chwili t = O i = O więc
R
1 .
+ LC 1p =
Zakładając rozwiązanie w postaci funkcji iP
(7.179), otrzymuje
Stałą
0=-+A
d 2 ip R dip dt 2 + L dt
(7.174)
i= iu+ip= R+Ae
IP t =
lub
ustalony wynosi:
iu =I= R'
J. d
(7.177)
· ' . czasowa o b wo d u, wyrazaJąca czas, po kt'orym prą d przej-
maleje e razy. Przebieg prądu nieustalonego przedstawiono na rys. 7.45 ..
-V
= -
. . k. > O, p1erwtast t
R2 I O . . k. - = , p1erwiast 1 4L2 LC
są
. . ó. rzeczywiste 1 r zne,
są
. . ó rzeczywiste 1 r wne,
R2 - - 1 < O, p1erwiast . . k'1 są zespo1one. -4L 2' LC Niech
będzie:
p1
=
-a+jw, p 2 =-a-jw,
Ponieważ wg równania Eulera e100'
gdzie
= coswt+jsinwt,
więc
;P = A1e<-a+icu> +A 2e<-a-Jw)t = e-"'[(A1 +AJcoswt+j(A1 -A2)sinwt] = 1
t Rys. 7.45. Przebieg prądu nieustalonego w obwodzie z rys. 7.44
Rys. 7.46. Obwód szeregowy R, L, C, włączony do źródła napięcia stałego ·
Odpowiedzi na wymuszenie w obwodzie zawierającym dwa rodzaje elementów zachowawczych otrzymuje się z rozwiązania równania różniczkowego drugiego rzędu.
164
= e-at
gdzie: B1 = A1+A2, ·B2 = A1-A2, " B1 a= arctg B
VB~+ B:sin(wt+ a),
(7.182)
•
2
165
z powyższego wynika, że charakter odpowiedzi przejściowej jest zależny od wielR, L, C. Gdy pierwiastki są rzeczywiste, odpowiedź ma kształt wykładniczy. Gdy pierwiastki są zespolone, odpowiedź ma kształt drgań zanikających wykład~ niczo (rys. 7.47). Miara wykładniczego zanikania jest określona przez stalą tłumienia:
Określony
jest on równaniem :
kości
R
R
ip Odpowiedź układu
--1
L
w stanie nieustalonym wynosi: R
i= i„+ iP =~ Imsin(wt+111-rp)+Ae -Lt.
(7.183)
a= 2L.
= Ae
Stałą A otrzymuje się z warunków początkowych. W chwili t
Gdy R = O, pojawiają się nietłumione drgania swobodne o pulsacji: O= /msin(tp-cp)+Ae
Wo=~·
(7.184)
= o+ i(O+) = o,
więc:
R --o L
,
stąd
Ostatecznie
prąd
nieustalony: R
'
i= /m[sin(wt+111-rp)-sin(1p-qi)e -I'] .
R t I
Przebieg prądu przedstawiono na rys. 7.49. W miarę wzrostu czasu prąd przejściowy iP zanika, a prąd i dąży do wartości ustalonej i„. Jeżeli w chwili włączenia sin('ljJ-
u=Umsin(wf+lfl)
L
/
Rys. 7.47. Przebieg prądu w obwodzie R, L, C z rys. 7.46 dla pierwiastków zespolonych
(7.188)
Rys. 7.48. Obwód szeregowy R, L, włą czony do źródła napięcia sinusoidalnego Rys. 7.49. Przebieg
prądu
w obwodzie z rys. 7.48
t
Drgania zanikają ze wzrostem rezystancji R. Rezystancja R osiąga wartość krytyczną, gdy:
Gdy stała czasowa obwodu jest bardzo duża w porównaniu z okresem prądu przemiennego, to przy najbardziej niekorzystnych warunkach włączenia, tj. w chwili
lub
(7.18S) Przy tej wartości rezystancji drgania nie powstają. W obwodzie składającym się z szeregowego połączenia elementów R, L (rys. 7.48), włączonym do źródła napięcia sinusoidalnego u= Umsin(wt+111), przebieg prądu ustalonego jest taki sam jak napięcia zasilającego:
. = .„VI R +(wL) urn sm . cwt+111-
111
Prąd przejściowy
2
jest
2
całką ogólną
.
<
lmsm wt+111-cp
)
(7.186)
równania jednorodnego: (7.187)
166
gdy i„ = Im,
największa wartość prądu nieustalonego
pojawi
się
po czasie t =
'!.2 =
7t
= - i będzie bliska podwójnej amplitudzie prądu ustalonego. Opisany przykład w
ma bardzo ważne znaczenie przy wszelkich operacjach łączeniowych (łącznie ze zwarciem) maszyn elektrycznych, transformatorów i innych urządzeń elektrycznych, które można przedstawić za pomocą obwodu szeregowego R, L. Zanikanie do zera składowej przejściowej (swobodnej) jest cechą obwodów stabilnych. Warunkiem koniecznym i wystarczającym stabilności obwodu liniowego jest, aby wszystkie pierwiastki równania charakterystycznego leżały w lewej pół płaszczyźnie płaszczyzny zespolonej (rys. 7.23). Zastosowanie metody klasycznej do rozwiązywania stanów nieustalonych jest często ogranicwne, głównie ze względu na trudności w ustaleniu warunków po167
w chwili t = O+ i obliczenia stałych całkowania oraz ze względu na związane ze znalezieniem odpowiedzi wymuszonej dla funkcji wymusza-
czątkowych
trudności jącej
typu
niewykładniczego.
7.16.3. Metoda operatorowa Oprócz klasycznej metody rozwiązywania liniowych równań różniczkowych o stałych współczynnikach szeroko rozpowszechniona jest metoda operatorowa, oparta na transformacji Laplace'a. Transformacja Laplace'a jest operacją całkową. Transformuje ona liniowe równania różniczkowe w pewien rodzaj równania algebraicznego, spełniającego ogólne zasady algebry. Aby otrzymać żądane rozwiązanie, należy wykonać odwrotne przekształcenie Laplace'a (rys. 7.50). Problem
Znalezienie tran8foflmafy
f{y, df, ~ )= F(t1
Funkcja czasu, zwana również oryginałem i funkcja argumentu zespolonego, zwana transformatąfunkcji czasu, tworzą odpowiadającą sobie parę transformacji Laplace'a. W rozpatrywanym przypadku funkcji jednostkowej 1 odpowiada transformata ~. s Zastosowanie powyższej procedury do różnych kształtów funkcji czasu pozwala na zestawienie najczęściej spotykanych par transformacji Laplace'a:
f(t)
F(s)
u
ue-·
u
u
s
s+a
U(l-e-at)
U sin wt
Ucoswt
Ua s(s+a)
Uro s•+ro•
Us s•+ro•
--·
Jeżeli
dana jest transformata F(s), a poszukuje przez zastosowanie: 1) przekształcenia odwrotnego Laplace'a:
się
I
-ot.
·e
smwt
ro --(s+a) 2 +w•
funkcji czasu f(t), to
można
ją wyznaczyć
f(g)=F(s)
'
a+Joo
1
f(t) = i:- F(s) =
2~.J J F(s)e•'ds ,
(7.190)
a-joo
Przek8zfr11'CM1ie algebraiczne Zna/eŻienie
Wgnik !J =cp(t)
2) tablicy transformat i oryginałów, 3) twierdzeń rachunku operatorowego, szczególnie twierdzenia o rozkładzie.
u=
or,g9inafu
17.16.4. Prawo Ohma w postaci operatorowej
Rys. 7.50. Schemat rozwiązania równania różniczkowego przez zastosowanie metody bezpośredniej i. metody operatorowej
W chwili obecnej metoda operatorowa jest potężnym i skutecznym narzędziem w badaniu dynamiki obwodów elektrycznych, mechanicznych, cieplnych itp. Jest ona również podstawowym narzędziem teorii automatycznej regulacji. Transformacja Laplace'a polega na przekształceniu funkcji zależnej od czasu f (t) na pewną funkcję zależną od częstotliwości uogólnionej s = a+ jw: oo
F(s) =
J f(t)e-"'dt;
t
>0.
(7.189)
Niech
oo
J 1 ·e-s'dt
168
=
gałąź szeregowa, u(t). Wtedy:
złożona
-lS 1e-s 1go = 1
_
lS 10.-11 = l. S·
z elementów idealnych R, L,C,
J' idt = u(t).
(7.191)
Przejście
od i(t) oraz u(t) do transformat J(s) oraz U(s) przy niezerowych warunkach początkowych przekształca równanie różniczkowo-całkowe w równania algebraiczne: 1
Przekształcenie to polega na pomnożeniu funkcji tranformowanej przez wyraże nie e-st i scałkowaniu iloczynu w całym przedziale czasowym. , Niech będzie funkcja jednostkowa, która jako funkcja czasu może być przedstawiona wprost jako 1. Stosując przekształcenie L'aplace'a otrzymuje się:
0
dana
di +Ri+ C 1 L dt
o
F(s) =
będzie
włączona na napięcie
(O)
Lsl(s)-Li(O)+ RJ(s)+ -C I(s)+ ~ s s
.
=
U(s),
stąd:
I(s) =
U(s)+Li(O)- uc(O) s
--~---
1
(7.192)
R+Ls+-C s 169
Wyrażenie powyższe
przedstawia prawo Ohma w postaci operatorowej dla stanu nieustalonego przy niezerowych warunkach początkowych, które są wbudowane do równania. W mianowniku wyrażenia (7.192) znajduje się impedancja operatorowa (7.193)
Stosując rozłożenie
funkcji: f(s)
l
~-= - - - - - - · - - -
(s2 f-w2 )(s+~)
.
na
ułamki
proste, otrzymuje
się:
W przypadk~ch zerowych warunków początkowych, tj. przy i(O) = O, oraz uc(O) =0, otrzymuje się wyrażenie: /(s} = U(sl Z(s)
(7.194)
analogiczne do wyrażenia uzyskanego w p. 7.9.2. Zastosowanie rachunku operatorowego do badania stanów nieustalonych obwodów elektrycznych zostanie przedstawione dla obwodów rozpatrzonych metodą
Wykorzystując tablice transformat oraz twicrdzcnk~ o transformacie sumy powrócić
i(t) =
klasyczną.
Dla gałęzi szeregowej R, L przy zerowych warunkach operatorowa wynosi: Z(s)-:- R+Ls.
Oznaczając
a=
~ można napisać transformatę prądu /(s) =
Gdy
gałąź
zostanie
włączona
impedancja (7.195)
R(l-e- ~, 0
co daje wynik identyczny z wyrażeniem (6.26) uzyskanym Gdy gałąź zostanie włączona na napięcie sinusoidalne
to zgodnie z
tablicą
(7.197)
170
J
=-=
Im[sinqie ~ 'T + sin(<()f--q:i],
(7.200)
E s
E
1
/(s) = __,,____ = - ---~ L R 1 s2+ Ls+ L-CR+Ls+ Cs (7.201}
R
Umw , s2+w2
(7.198)
U(s) Umw 1 (s) = Z(s) = s 2 + w2 ' Ls+ R ·
Prawy czynnik tego wyrażenia jest transformatą funkcji sinwte-a', jeżeli a= 2L ' w2 =
stąd.
I
Um wL -:: [ -e - -~r+sin(mt--1p) VR2+w2L2 VR2+m2L2
metodą 'klasyczną.
transformat: U(s) =
<•1L
co daje wynik identyczny z wyrażeniem (7.188), uzyskanym metodą klasyczną przy podstawieniu 1P = O. Przy włączeniu gałęzi szeregowej R, L, C na stałe napięcie E przy zerowych warunkach początkowych:
E, to:
się:
E
J
. cos wt-+ - R smmt .
t
=
(7.196)
E s
i(t)=
U wL [ e _Ił_I" 1 R2+w2L2
_I!.'____
przeróbki algebraiczne otrzymuje się: i(t)=
U(s)= - . Z tablicy transformat znajduje
Wykonując
/(s):
U(s} = _!. U(s) . R+Ls Ls+a
napięcie stałe
na
początkowych
* można
do funkcji czasu:
1 - ( RL LC 2
)2 , przy czym w Jest . 1·iczb
ą
. t ą. rzeczyw1s
(7.199) • Znane z kursu matematyki.
171
Stąd prąd:
niczną ustąpił
i(t)
=
E _!!.., - e 2L sinwt
wL
miejsca prądowi tróJfazowemu. Prądem trójfazowym nazywa się trzech sinusoidalnych prądów jednofazowych o tej samej częstotliwości i amplitudzie, przesuniętych między sobą w fazie o kąt 120°. Prąd trójfazowy jest szczególnym przypadkiem prądów wielofazowych, poza nim do celów specjalnych używa się czasem prądów wielofazowych o liczbie faz m = 6 lub m = 12. układ
(7:202)
.ma postać podobną do wzoru (7.182). Jak :"'Ynik.a z po~ższych przykładów, metoda operatorowa charakteryzuje się następującymi zaletami : . 1) uogólnia met.odykę układania równań i obliczenia obwodów w stanacl;l przejściowych (s = a+Jw) oraz ustalonych stanach prądu stałego (s =O) i prądu sinusoidalnego (s = jw); 2) otrzymanie równania dla transformaty szukanej funkcji jest bardzo łatwe dzięki algebraizacji równań różniczkowych i znanym metodom obliczania sieci w stanie ustalonym; 3) odpada charakterystyczna dla metody klasycznej konieczność określenia stałych całkowania z warunków brzegowych, gdyż warunki brzegowe tkwią w transformatach.
7.17.1. Wytwarzanie
napięcia
trójfazowego
Napięcie
trójfazowe wytwarza się w prądnicach trójfazowych, które pokrywają prawie całe zapotrzebowanie na energię elektryczną prądu przemiennego. Zasada działania takiej prądnicy (rys. 7.52) polega na przecinaniu trzech przesu-
a)
b)
c) e
E
-~W I\ \w \
7.16.5. Transmitancja operatorowa
o
. Wymuszenie obwodu elektrycznego jest oznaczane jako wejście, a odpowiedź Jako wyjście (rys. 7.51). Jeżeli wymuszenie i odpowiedź są transformatami prądu lub napięcia, to stosunek tych wielkości w zerowych warunkach początkowych nazywa się transmitacją operatorową: G() = Y(s) s X(s).
G(s)
i---~(s)
Rys. 7.51. Transmitancja operatorowa obwodu liniowego
Prąd
172
Eu
is2.
Wytwarzanie napięcia trójfazowego: a) szkic ideowy prądnicy, b) przebiegi czasowe napięć c) wykres wektorowy napięć źródłowych ·
niętych
przestrzennie o 120° zezwojów przez stały strumień magnetyczny, wirujący w. Na zasadzie prawa indukcji elektromagnetycznej powstają w tych zezwojach trzy napięcia źródłowe przesunięte między sobą w czasie o 120°. Przy przestrzennie sinusoidalnym kształcie pola otrzymuje się napięcie .indukowane w postaci czasowo sinusoidalnych przebiegów, przy czym ich wartości chwilowe wynoszą:
ze
stałą prędkością kątową
eu ev
=
Emsinwt, . ( wt- 2n) , . Emsm 3
(7.204)
. ( wt-3 4n) . ew = Emsm
trójfazowy
Dotychczas rozpatrywany prąd sinut>oidalny był prądem jednofazowym. Ma on zalet! w stos1!-nk~ do prądu stałego, jednak pod względem ekonomicznego wytwarzania, przesyłu 1 rozdziału energii elektrycznej oraz jej zamiany ~a energię mecha-
wt
źródłowych,
wiedzi w stanie ustalonym, lecz łącznie· z równaniem charakterystycznym pozwala napisać ogólne rozwiązanie odpowiedzi przejściowej. Transmitancja operatorowa jest podstawowym pojęciem w badaniu członów automatycznej regulacji.
7.17.
\
2rr
Iv
Rys.
(7.203)
Transmitancja zależna jest tylko od stałych cech układu, a niezależna od zmiennych jego stanów. Dostarcza ona niezbędnych informacji nie tylko do określenia odpo-
~s)
·fw
Przebiegi te są przedstawione na rys. 7.52b w postaci przebiegów czasowych, na rys. 7.52c - w postaci wykresu wektorowego. Czasowe przesunięcie fazowe poszczególnych fal napięcia odpowiada więc odpowiedniemu przesunięciu przestrzennemu uzwojeń.
zaś
173
Gdy do tych trzech zezwojów zostaną przyłączone rezystancje, to popłyną ,trzy prądy sinusoidalne zmienne iu, iv oraz iw, które rówllież będą przesunięte między sobą czaso'.vo o
2
3
rr. Tworzą one prąd trójfazowy i mogą być przedstawione w ten
wodzie zerowym płynie prąd I N > O. Prąd ten ma mniejszą wartość niż prądy w przewodach fazowych i dlatego przekrój przewodu zerowego jest mniejszy od przekroju przewodów fazowych.
a)
sam sposób jak napięcia na rys. 7.52c. Na wykresie wektorowym należy tylko e zastąpić przez i. Schematycznie układ trójfazowy przedstawia się w postaci trzech
uzwojeń przesuniętych względem siebie o kąt ~ rr:. Literami Ul, Vl, W1
oznacza
początki uzwojeń faz, zaś literami U2, V2, W2 - odpowiednie końce uzwojeń Jako dodatni kierunek napięć źródłowych przyjmuje się kierunek od końca początkowi. Podstawową zasadą układów
się
,/ ·( 32) ·(wt-:rn: 4) =0, n
+sm
układy
T
R
lv
V
c)
ls s
lr
trójfazowe
Skojarzenie uzwojdi poszczególnych faz prądnicy w układ trójfa ·owy można sposobem: przez połączenie we wspólny p. ·nkt N koń ców faz U2, V2,W2. Powstaje wtedy układ trójfazowy gwiazdowy, zwaJ.'Y połącze niem w gwiazdę. Do początków faz U, V, W tego układu dołącza się trzy przewody, którymi przesyła się energię z prądnicy do odbiorników. Przewody te oznacza się literami R, S, T. Możliwe są dwa warianty połączenia w gwiazdę. Na rys. 7.53a przedstawiono układ gwiazdowy czteroprzewodowy, w którym oprócz trzech przewodów połączonych z początkami faz uzwojeń istnieje ' przewód czwarty, wyprowadzony ze wspólnego punktu N, zwany przewodem zerowym lub neutralnym. Obciążenia przedstawione na rys. 7.53 w postaci rezystancji R włącza się między jeden z przewodów flizowych i przewód neutralny. Obwód każdej fazy zamyka się przez przewód neutralny, który jest wspólny dla wszystkich trzech faz. Prąd w przewodzie zerowym równa się sumie geometrycznej prądów fazowych (rys. 7.53b):
(7.206) W układzie symetrycznym przy równości obciążeń wszystkich faz IN= O. Jednak w praktyce pełna symetria obciążenia faz występuje rzadko, a więc w prze-
T
w Rys. 7.53. Połączenie w gwiazdę: a) układ cztcroprzewodowy, b) wykres wodowym przy obciążeniu niesymetrycznym c) układ trójprzewodowy
prądów
w
układzie
czteroprzc-
Układ gwiazdowy trójprzewodowy (rys. 7.53c) nie posiada przewodu zerowego, a obciążenie włącza się na napięcie przewodowe. Obwód prądowy każdej fazy zamyka się przez fazy pozostałe, wobec czego zależność:
przeprowadzić następującym
174
R
(7.205)
z któ1:ej wynika, że w układzie trójfazowym suma napięć źródłowych lub prądów obciąze.nia wy.nosi zero. Można to wywnioskować również z wykresu wektorowego przedstawionego na rys. 7.52c. Układ taki nazywa się symetrycznym.
7.17.2. Symetryczne
w JR h)
trójfazowych jest zależność:
s
lN lr
faz. fazy
ku jej
st;nwt+sm wt-
u
ls
!u+!v+!w
(7.207)
=O
zachodzi zawsze, niezależnie od równości lub nierówności obciążeń poszczególnych faz. Przy asymetrii obciążeń zależność (7.207) może być oczywiście spełniona tylko przy naruszeniu równości modułów i kątów między prądami fazowymi. Inny sposób łączenia nazywa się' układem tr6jkątowym. Powstaje on (rys. 7.54), gdy wszystkie trzy uzwojenia połączone są w szereg, tzn. gdy początek fazy łączy się z końcem fazy następnej. Przy idealnej symetrii suma napięć źródłowych wynosi
fr;
Rys. 7.54.
Połączenie
~R--.-
----ls
w trójkąt.
__
s
R
V
1,
w
TR
R
----------
zero, więc wewnątrz uzwojeń nie płynie prąd wyrównawczy. W praktyce jednak trudno zachować idealną symetrię i dlatego uzwojeń generatorów nie łączy się w trójkąt. Już przy niewielkiej asymetrii uzwojeń poszczegóh1ych faz płynąłby wewnątrz tych uzwojeń prąd wyrównawczy nawet przy pracy jałowej. Prąd ten niepotrzebnie nagrzewałby uzwojenia.
175
Do trzech przewodów fazowych układu gwiazdowego można dołączyć odbiornik trójfazowy połączony w gwiazdę lub w trójkąt i odwrotnie - do przewodów układu trójkątowego można dołączyć odbiornik połączony w trójkąt lub w gwiazdę.
Przy połączeniu w (rys. 7.54):
napięć
zbudować
prądów
i
w
wykres wektorowy należy rozróżniać z jednej strony napięcia fazowe na zaciskach generatora Uu, Uv, Uworaz prądy fazowe płynące w poszczególnych uzwojeniach [u, !v, !w, z drugiej ~ś strony - napięcia przewodowe URs· Y.sr.!frn, występujące między przewodami linii łączącej źródło z odbiornikami oraz prądy przewodowe IR , Is, 1r, płynące w przewodach tej linii. - - Przy połączeniu w gwiazdę, jak to widać na rys. 7.53b, prądy fazowe są równe prądom przewodowym:
!s;
!w= !r·
[R
!u-!w;
Z wykresu wektorowego wynika,
!s
Z wykresu wektorowego wynika,
Y.rn =!fr- ff.n.
(7.209)
że:
(7.210)
JR -lw' - \
\
\
I UR 1I
1
;'Jk I ______
I
J-J!s Jr
Rys. 7.55. Wykres w gwiażdę
napięć
połączenia
Rys. 7.56. Wykres w trójkąt
prądów
połączenia
Zwykle wielkości przewodowe oznacza się bez indeksu, zaś wielkości fazowe indeksem f. Dla układu gwiazdowego obowiązują więc zależności: (7.211) (7.212) 176
!v-!u;
Dla
układu
trójfazowego
fr== !w-lv.
v.3 I
IR! = 2focos 30°
Cl.
I= Ji3I1 Przyłączanie
(7.214)
(7.215)
obowiązują więc zależności:
(7.216)
U= U1 ,
7.17.4.
Usr = Qs-Y.r
=
że:
Dla określenia napięć przewodowych należy zauważyć, że powstają one z geometrycznej różnicy dwóch kolejnych napięć fazowych (rys. 7.55). Powstają więc za-
!!Rs= Y.R-!!_s;
przewodowym
gwiazdę. Zależności będą następujące.:
(7.208)
leżności:
są napięciom
fazowe różnią się natomiast od prądów przewodowych. Można dla nich wykres wektorowy (rys. 7.56) podobny do wykresu napięć dla połączenia
Budując
!u= [R,; !v =
fazowe równe
(7.213) Prądy
7.17.3. Wykresy wektorowe
trójkąt napięcia
odbiorników do
układów
(7.217)
.
trójfazowych
Układy czteroprzewodowe prądu trójfazowego stosuje się powszechnie w sieciach niskiego napięcia. Napięcie fazowe w tych sieciach wynosi U1 = 220 V, zaś napięcie przewodowe U {3 · 220 = 380 V. Odbiorniki jednofazowe (oświetlenie, sprzęt gospodarstwa domowego) przyłącza się do napięcia U1 = 220 V, to znaczy między jeden z przewodów R, S lub Ti przewód zerowy. W ten sposób odbiorca nie styka się z napięciem wyższym od 250 V *. Wprawdzie dąży się do takiego rozdziału obciążeń, aby wszystkie fazy były obciążone symetrycznie, lecz stanu takiego praktycznie nie można osiągnąć. Wsieciach niskiego napięcia zwykle istnieje obciążenie niesymetryczne, spowodowane niejednakowymi impedancjami odbiorników. Wskutek tego prądy i napięcia mają różne wartości oraz przesunięcia fazowe, tak że wykresy wektorowe nie są symetryczne. Nie wchodząc bliżej w obciążenia asymetryczne można stwierdzić, że są one niekorzystne dla pracy sieci. Z tego powodu zostaje zachowany przewód zerowy, przez który przy obciążeniu asymetrycznym płynie prąd wyrównawczy. Silniki trójfazowe przyłącza się do przewodów R, S, T, między którymi panuje napięcie przewodowe 380 V. Silniki te mają jednakowe impedancje każdej fazy, a więc obciążają sieć symetrycznie. Układy trójprzewodowe stosuje się w sieciach wysokiego napięcia, gdzie linie przesyłowe łączące prądnice z odbiornikami mają tylko trzy przewody R,S, T, między którymi panuje napięcie przewodowe U. Zatem wszelkie odbiorniki trój- lub jednofazowe przyłączone są do napięcia przewodowego. Dąży się do tego, by moc odbiorników jednofazowych była możliwie równomiernie rozłożona na przewody R, S, r.
• Napięcie powyżej 250 V względem ziemi zalicza się do wysokiego napięcia, którego nie wolno do zasilania instalacji oświetleniowej ani gospodarstwa domowego.
stosować
12 - Elelttrotechnika i elektronika
177
7.17.S.
Rozwiązywanie
Po wyznaczeniu UN z zależności (7.219) można obliczyć wszystkie prądy przewodowe z zależności:
obwodów trójfazowych
Rozwiązywanie układów
trójfazowych polega na wyznaczeniu rozpływu prądów płynących w poszczególnych obwodach układu. Dane są przy tym zwykle napięcia źródłowe oraz impedancje poszczególnych obwodów. Rozwiązania dokonuje się przez zastosowanie praw Kirchhoffa do punktów węzłowych lub do zamkniętych oczek, utworzonych przez fazy źródła, przewody łączące oraz fazy odbiornika.
lv
V
/, _Eu-UN _u- ~u •
/, _ §v-!Z.N _v- ?.v ,
/, _Ew-UN _w- ~w
Dla układu gwiazdowego bez przewodu zerowego zakłada się Będą tu obowiązywały zależności:
61
?.N =
(7.220) oo lub
y N= O. -
!u+!v+!w =O
(7.221)
oraz:
§.u+ §v +§w lu
l..1
?u
~v
Zw
1
I
1
-+-+-· ?_v ?_w
Jeżeli obciążenie jest symetryczne, to
Dla układ J !'."'iazdowego czteroprzewodowego (rys. 7.57) napięcie UN występu jące między pn.O:' ;tern neutralnym źródła i odbiornika można wyznaczyć z nastę
?.u
Zv=c
?.w=?:..
wtedy:
l
z(!Iu+§v+§w)
pujących zależności:
u
_N
=-
1
1
I
=0
--+-+ ?_v ?.w
(7.223)
'
?u (7.218)
ponieważ §v+!lv +§w= O. Prądy przewodowe będą równe co do wartości, a każdy będzie przesunięty
o ten sam kąt w stosunku do odpowiedniego napięcia źródłowego:
gdzie: Eu, Ev, Ew- napięcia źródłowe poszczególnych faz, lu, lv, Iw -prądy przewodowe równe prądom fazowym poszczególnych faz, IN prąd płynący w przewodzie zerowym, Zu, Zv, Zw~ impedancje obwodow fazowych będące sumą impedancji wewnętrznej źródła, impedancji linii zasilającej oraz impedancji fazy odbiornika, np. ?.u= ?.w+~,+.f'". Dzieląc poszczególne równania dając je stronami otrzymuje się:
(7.222)
?u
Rys. 7.57. Ukłi;d gwit;zdowy czteroprzewodowy z uwzględnieniem ińlpedancji linii
!!.N = Eu-?.u!u, !!.N= ~v-?_v!v, UN= !I,w-?_w!w, UN= ?.N!N,
§.uYu+§v_[v+§wXw .Yu+ Xv+ Xw
(7.218) przez odpowiednie impedancje i do-
!u=
Eu
.i)
Ew
Iw==-. ~w
(7.224)
Obliczenie rozpływu prądów dla odbiornika połączonego w trójkąt nastręcza w ogólnym przypadku pewne trudności. W tym celu impedancje trójkątowe zamienia się na równoważne impedancje gwiazdowe, korzystając z zależności (3.17), w których rezystancje zastępuje się odpowiednimi impedancjami. Po tym przekształceniu oblicza się prądy jak dla układu gwiazdowego.
\
~ 1 1 1) /JtJ . Ev Ew UN-+-+-+===-+=--+=--(!u+Iv+!w-IN)· - Zu ?_v ~w ?.N ?_u ?.v ?_w ·
7.17.6. Moc
Ponieważ:
178
Ew Zw
=-+=-+=-
u _ _N -
Ev Zv
1
1
I
trójfazowego
Całkowita moc układu trójfazowego jest równa sumie mocy poszczególnych faz, niezależnie od tego czy układ jest połączony w gwiazdę, czy w trójkąt. w symetrycznie obciążonym układzie trójfazowym jest więc ona rówxm potrójnej mocy
więc:
Eu Zu
prądu
l
-+ +-+?_u ~v ~w ?_N
!!.uXu+§viv+§wXw Xu+Xv+Xw+ YN
układu
jednofazowego:
(7.219)
(7.225)
gdzie kat cp jest przesunięciem między napięcie.in fazowym 12•
uf i
prądem
fazowym
1,. 179
Jeżeli moc ma być wyrażona przez napięcie i prąd przewodowy, to do wzoru {7.225) należy podstaw1ć odpowiednie zależności między fazowymi i przewodowymi prądami i napięciami.
Dla
układu
u -= , ft=
gwiazdowego U1 =
y'3
I, zatem:
.r
U
P = 3U1I1cosq; = 3 v'3'lcosq; __,; r 3Ulcosq;. Dla
układu trójkątowego
U1 = U, 11 =
:?, , stąd: I
p = 3U1l1COSq> = 3U V3 COSq> = Zatem moc wyrażona jedną zależnością:
przez
prąd
P
i
napięcie
przewodowe jest
= -V3Uicosq;
Przemiany energetyczne
.r r 3Ulcosq;. określona również
(7.226)
niezależnie
od układu połączeń. W podobny sposób otrzymuje się wzór na moc bierną symetrycznego układu trójfazowego:
· oraz wzór na moc
Q = V3u1sinq;
(7.227)
S= V3UJ.
(7.228)
pozorną:
Energia może istnieć w wielu postach::ch. Może być zamieniaJ1a z jednej postaci w drugą dzięki odpowiednim zjawiskom fizycznym, jak to widać z uproszczonego schematu przedstawionego na rys. 8.1. W niniejszym rozdziale zostaną opisane przemiany energii elektrycznej w inne postacie energii oraz prz~miany odwrotne, polegające na przemianie różnych postaci energii na energię elektryczną.
Rys. 8.1. Uproszczony schemat prwmian energetycznych
8.1. Energia elektryczna i mechaniczna Przemiana energii elektrycznej na energię mechaniczną ma miejsce' w urządze niach elektromechanicznych takich, jak silniki, przekafaiki, głośniki, mierniki wskazówkowe itp. Urządzenia te przetwarzają energię elektryczną w żądaną postać energii mechanicznej.
181
Urządzenie przetwarzające energię
z jednej postaci na inną postać nazywa się ogólnie przetwornikiem energii. Przetworniki przetwarzające energię elektryczną na energię mechaniczną nazywają się przetwornikami elektromechanicznymi. Stanowią one w zasadzie część systemu energetycznego i mogą być sklasyfikowane jako: a) przetworniki wywołujące ciągłe przetwarzanie energii, pracujące normalnie w stanie ustalonym, b) przetworniki, które przenoszą informacje i pracują z przerwami, wykorzystując jedynie niewielką ilość energii. Studia nad przetwornikami elektromechanicznymi są w zasadzie studiami nad wzajemnym oddziaływaniem obwodów elektrycznych oraz pola magnetycznego i energii związanej. Przetwarzanie energii wywołuje siły powstające między stałym i ruchomym elementem przetwornika. Koncepcja wprowadzenia indukcyjności własnej i wzajemnej ujmuje oba obwody i w konsekwencji daje zwartą formę analizy, która jest użyteczna zarówno w analizie obwodów, jak i w projektowaniu prze-. tworników.
ruchu i:nechanicznego części ruchome~ (wirni~), powodującego zmianę permeancji w c~~te. W tym przypadku powstaje właśme elektromechaniczne przetwarzanie energii. w. ruchu obrotowym indukcyjności własne na ogół nie mogą zmieniać się z położentem kątowym, lecz gdy dwa zwoje znajdują się w ruchu względnym geometria ob~odu nie jest..stała, ~skutek czego in~ukcyjność wzajemna zmienia ~ię. Rozpatrując dwa zwoje sprzęzone magnetyczme (rys. 8.2) otrzymuje się:
d
ei= dt (Li.i1+Li2i2),
lub po wykonaniu
e = ~{z4>) = d{Li) . (8.1) dt dt W ogólnym przypadku indukcyjność L oraz prąd i mogą zmieniać się w czasie, tak że wyrażenie na SEM będzie pochodną zupełną równania (8.1):
+i dt =
di dL de L dt +i de· dt
dL:t 2
+i2dt, (8.5).
L di1 di2 . dL21 • dL11 es= 21 dt +L2 dt +i1dt +12dt.
Jak wiadomo z rozdz. 6.5, równanie SEM, z pominięciem znaku, ma postać:
dL
różniczkowania:
di1 di2 • dLt ei= Li dt +L12 dt +ti dt
8.1.1. Równanie SEM w zależności od indukcyjności
di e = L dt
(8.4)
d ea = dt {L21i1 + L 2 ia)
Pierwsze dwa wyrazy przedstawiają tu SEM transformacji. Dla układu obrotowego drugą parę wyrazów wygodnie jest przedstawić w zależności od prędkości kątowej de w=; dt :
(8.6)
<8·2)
lub
e = e,+ e, .
{8.3)
Pierwszy wyraz prawej strony równania, w którym L = const a zmienia się prąd, nazywa się SEM transformacji e,. Powstaje ona przy elektrycznym przetwarzaniu
jo/ K/
zależności
od
indukcyjności
Pomijając chwilowo zmiany indukcyjności własnej zauważymy, że całkowita eJ1ergii (mocy) pobranej przez układ wynosi:
ilość
(8.7) Rys. 8.2. Dwa uzwojenia sprzężone magnetycznie
/~ /~ energii, tzn. przy przetwarzaniu energii elektrycznej jednego rodzaju na energię elektryczną innego rodzaju (np. w transformatorach). Drugi wyraz, dla którego i = const a zmienia się L, nazywa się SEM rotacji e,. Ta SEM powstaje w wyniku 182
8.1.2. Równanie momentu w
gdyż L12 = L21 • Ponieważ energia zmagazynowana w polu wzajemnie sprzężonym i jest równa dokładnie połowie energii pobranej, więc druga połowa pobranej, zamieniająca się na energię mechaniczną, wynosi:
iiiJ.-u
wynosi energii
.• dL1s de l1l2
de
dt. 183
W mechanice
wyrażenie
energię wyraża się
na
przez M
de
dt .
Porównując
ostatnie wyrażenia otrzymuje się równanie na moment obrotowy niku elektromechanicznego przetwarzania energii: M
.. dL12 = 1112 de .
powstały
oba
w wy(
8.8
)
Indukcyjności własne, wchodzące do równania na SEM rotacji, uczestniczą również w wytwarzaniu momentu, jeżeli zmieniają się z położeniem kątowym, wobec czego całkowity moment obrotowy wynosi: ·
M
1 .2 = 2
Indukcyjność
dLi
l .2 dL2 de
'1 .de + 212
wzajemna zawsze zmienia
się
z
. . dL12
+ 1112
de .
(8.9)
e, jeżeli jest względne przesunięcie
między uzwojeniami. Indukcyjności własne zmieniają się, gdy szczelina między częścią ruchomą i nieruchomą jest nierównomierna (np. w maszynie synchronicznej jawnobiegunowej) i powoduje zmiany reluktancji. Z tego powodu moment wywoła~y przez dwa pierwsze wyrazy wyrażenia (8.9), nazywa się momentem reluktancyjnym. Należy zwrócić uwagę, że miernik elektrodynamiczny "'jest prostym praktycznym przykładem elektromechanicznego przetwarzania energii w układzie dwucewkowym. Cewka rucbom<:1. przyrządu wychyla się pod wpływem momentu określonego równaniem (8.8). Zmiana indukcyjności wzajemnej jest wyrażona tu przez strumień
.
dLi2
d (zt'P12) . moment: T , więc
skoJarzony~ tj. de =de
.M =
.. dLi2 = 1112. . d (Z112) - .-
l1l2--
. d9
d9
~
. d12 d9
= Z1l1--.
Analogia rozciąga się na poszczególne elementy systemu. Dzięki temu, stosując wybór odpowiednich współczynników skali, staje się możliwe ustanowienie modelu elektrycznego dla układu mechanicznego. Łatwość zestawienia modelu elektrycznego do przeprowadzenia badań i duża dokładność pomiarów elektrycznych powodują, że obwody elektryczne są ważnym narzędziem w analizie systemów mechanicznych. Odwrotnie, można stwierdzić, że istota pewnych zjawisk elektrycznych może być lepiej zrozumiana, jeżeli jest interpretowana przez analogie mechaniczne. Układy mechaniczne, które przez analogię z obwodami elektrycznymi będą nazywane obwodami mechanicznymi składają się z elementów aktywnych (źródeł energii) oraz z elementów pasywnych. Poniżej będą rozpatrzone idealne elementy najprostszych liniowych obwodów mechanicznych wykonujących ruch postępowy lub obrotowy.
a)
Rys. 8.3. Obwody mechaniczne i ich analogie elektryczne: a, c) obwody mechaniczne, b, d) analogowe obwody elektrycźne
Równanie prostego obwodu mecha,nicżnego (rys. 8.3a) można zapisać w zależ od siły i prędkości :
ności
(8.10)
Gdy jeden z elementów przetwornika jest magnesem trwałym, to zakłądając, że cewka ruchoma porusza się w polu szczeliny powietrznej o indukcji równomiernej, otrzymuje się d12/d9 = const. Stąd otrzymuje się moment proporcjonalny do prądu cewki. Przykładem powstawania momentu reluktancyjnego jest przyrząd z ruchomym rdzeniem. Jest tu tylko jedna cewka, wobec czego ma zastosowanie pierwszy składnik równania (8.9).
m dł1 dt +h,·v+K
Podobna postać matematyczna, jako funkcja obwodu elektrycznego (rys.8.3b): di L dt
• Patrz
184
rozdział'
12..
(8.11)
F.
=
napięcia
+ Ri+ C1 f. i dt =
e.
i
prądu,
pojawia
się
dla
(8.12)
Wprowadzając wyrażenia:
dx dt
v = - oraz
· 8.2. Analogie elektromechaniczne Zjawiska badane na podstawie praw fizyki opisuje się matematycznie za pomocą układu równań. Wychodząc z tej samej postaci równań odpowiadających pewnym zjawiskom występującym w różnych dziedzinach fizyki, np. w obwodach elektrycznych i układach mechanicznych, można ustalić analogie między tymi zjawiskami.
f vdt
można powyższe
równania
napisać
.
dq dt '
i=-
w postaci:
d2x dx m dt2 +h,dt+JUc = F,
d2q L dt2
dq
1
.
+ R dt + C q =
e.
(8.13)
(8.14) 185
Porównanie powyższych form matematycznych ujawnia analogię, zwaną analogią , masa -indukcyjność". W analogii tej masa i indukcyjność, prędkość i prąd, 1 tarcie lepkie i rezystancja itd., są wielkościami analogowymi. Wielkości analogowe są zestawione w tablicy 8.1. Analogia między dwoma układami należącymi do tej samej grupy fizycznej została nazwana dualizmem, a układy nazwano dualnymi. Dualizm nie oznacza bynajmniej równoważności obwodów, lecz jedynie podobieństwo równań matematycznych. Wielkości fizyczne, wchodzące do równań i występujące na odpowiadających sobie miejscach, tworzą pary. Przykładowo, w elektrotechnice element idealny L można scharakteryzować przez równanie: di u=Ldt'
1
skąd
i=
Tablica 8.1 Analogie elektromechaniczne Wielkości
ruch postępowy
I
ruch obrotowy
V
w
j
f„
Iw
R
Łf udr.
e
X
c e G
c
1/K
l/K
o
Masa/pojemność
i
e L
m
elektryczne
Masa/indukcyjność
M lw
F
t
Wielkości
mechaniczne
L
Jedt
q
Element idealny C można przedstawić przez równanie: du i = C dt ,
skąd
u=
Dalsze badania poszczególnych' elementów, które stały się analogowymi w następstwie poprzednich porównań matematycznych, uwidaczniają podobieństwo dynamiczne ist:niejące między mechanicznymi i elektrycznymi obwodami i elementami: w obwodach mechanicznych energia zmagazynowana w masie przedstawiońa jest jako energia kinetyczna łmv2 , a energia zmagazynowana w sprężyJ1ie - jako energia
1 '
Cf i dt . o
Z powyższego wynika, że wielkościami dualnymi są: prąd
napięcie
i
indukcyjność
potencjalna. Magazyn energii powstaje w sprężynie z przesunięcia x = fvdt, spowodowanego siłą. Ta siła jest wyrażona przez stałą sprężyny K jako F = Kx = K f vdt. 11 F 11 1F ' jest dana przez pow1erzc . h: d k Praca wykonana mę po wy resem rowną 2 x = 2K •
u
pojemność C.
L
Można utworzyć dalsze pary, wynikające z równań opisujących obwo~y: ładunek
strumień skojarzony 1P =
q
f
o
T
Wskutek tarcia mechanicznego powstaje nieodwracalny proces przetwarzania energii, kinetycznej na ciepło, element obrazujący tarcie lepkie jest więc elementem iozpraszającym energię, czyli dyssypatywnym. W analogii „masa - indukcyjność" energia magnetyczna zmagazynowana w in-
I
e dt
konduktancja G admitancja Y.
rezystancja R impedancja Z
Dualizm tworzą również oczka i węzły, np. w przypadku szeregowego obwodu elektrycznego z rys. 8.3b równanie oczkowe otrzymuje się przez dodanie napięć wzdłuż oczka. Równanie dla równoległego obwodu elektrycznego otrzymuje się przez \lodanie prądów spływających do węzła (rys. 8.3d):
1 lJ t
de c-+-e+edt= dt R Lo
.
l.
dro
f' wdt= M
o
i porównać wielkości analogowe. Zostały one przedstawione w tablicy 8.1.
186
równa
się ~ Li2,
a w analogii
(8.15)
(8.16)
„masa-pojemność"
energia zmaga-
śc1:. l Ce2 • Energta . zmagazynowana w . zynowana w. poJemno
·
ność
staje
się
analogiczna do
·
spręzynie:
2
jest analogiem energii zmagazynowanej w
Ten obwód może być zastosowany jako analogowy do obwodu mechanicznego (rys. 8.3c), tworząc alternatywną analogię, zwaną anafogią „masa -pojemność". Oczywiście rozważania można rozciągnąć na przypadek ruchu obrotowego: J'dt +fa1·w+k
dukcyjności
indukcyjnośCi: ~ Li gdyż 2
,
2l !_pa K
indukcyj-
ugięcia sprężyny ~·
8.2.1. Współczynniki skali Aby przedstawić wielkości mechaniczJ1e przez analogowe wielkości elektryczne, muszą być wprowadzane odpowiednie wartości wielkości elektrycznycl;l. Jest to
bardzo ważne, szczególnie gdy chodzi o zestawienie układu analogowego do badań doświadczalnych. Podstawowymi wielkościami w układzie mechanicznym są masa,
187
długość i czas (m, !, tm). OdpowiedJ1ie miary analogowe w analogii „masa - indukcyjność" są: L, q oraz te. Początkowy wybór współczynników skali k 1 , k 9 oraz k 3 dyktowany jest zwykle względami praktycznymi. Dlatego można napisać:
L = kim, q = k2/, le = katm . Pozostałe miary są odniesione do powyższych trzech podstawowych wielkości i mogą być określone jak w tablicy 8.2.
prądu: F = Bli = funkcja prędkości:
napięcie indukow~ne w części elektryczn~j. - jako e = Blv = K 0v. Stała ~o Jest nazywana współczynntktem przetwarzania. Równania dynamiki można napisać: - dla obwodu elektrycznego:
Koi, a
di + R .i. t- e = e, Le dt 8 -
dla obwodu mechanicznego:
m dv +fvv + K.
Tablica 8.2 Współczynniki
dt
skali w analogii elektromechanicznej
Wprowadzamy Współczynnik
Analogia
skali
i/prędkość
i= k,v
e/siła
e
= k6F
Wymiary
Współczynnik
dv dt
równoważny
1
c
C/-· K
<»e/Wm
---
k,
1
~-
k,=k.
F[m1t;;:.2 J
ks= kiks ka
We= kaWm
dt'
f
'l1df
ke
~ [ ml:;;:.
k: k1=-
]
Wm(t;;:.l]
-
Re
F _..,....
Le
-
ka
k1 1
ka=ka
fv Rys. 8.4. Obwód zastępczy przetwornika elektromechanicznego: a) obwody elektryczne i mechaniczne b) kompletny obwód zastępczy
które podstawione do równania obwodu mechanicznego dają:
Jeżeli wypadkowe wąrtości, otrzymane dla niektórych wielkości elektrycznych,
m deg fv Ka d . --+---z-ee+ 2e8 t= z. K~ dt K0 Ko
są niepraktyczne, należy zmienić ki, k 2 lub k 3 • Zmiana skali czasu może czasem przynieść istotną poprawę.
8.2.2. Obwody zastępcze przetworników elektromechanicznych Zasady elektroanalogii są wartościowym narzędziem do badania dynamiki układów, w których części elektryczna i mechaniczna są między sobą wzajemnie powiązane. Zbudowanie kompletnego obwodu zastępczego pozwala na przepro;wadzenie kompleksowych badań analitycznych i doświadczalnych układu. Poniżej będą przedstawione zasady budowy kompletnych obwodów zastępczych na przykładzie przyrządu z ruchomą cewk,ą, w którym zwój jest wprowadzony w ruch mechaniczny wymuszony przez siły elektromagnetyczne i porusza się w równomiernym polu magnetycznym (rys. 8.4a). Jedyna w swoim rodzaju zależność funkcjonalna istnieje między zmiennymi elektrycznymi i mechanicznymi. Siła mechaniczna może być wyr~żona jako funkcja 188
l de!( = K0
k1
f,11 m 11-a tm] m 'T
2
K
(8.18)
v dt =Kei·
k~
'V(ft;;{]
r
R = k.!11
J
następujące zależności:
•
R/tarcie
(8 · 17)
(8.19)
Równanie powyższe przedstawia pod względem elektryczny~ punkt węzłowy odpowiadający sumowaniu składowych prądów ·i jest analogiem równoległego połączenia R, L, C, którego równanie ma postać:
de e 1 C-+-+dt R L
w następstwie rysować
Jedt=z..
(8.20)
powyższego kompletny obwód zastępczy przetwornika można na-
jak na rys. 8.4b, gdzie:
m
C
= K~
'
K~ L = Ks '
R
=
K~
fv .
Należy zwrócić uwagę, że R. i L. są rezystancją i indukcyjno~cią tkwiącą W elektrycz-: nej części przetwornika. Można je wyznaczyć drogą pomiaru.
189
8.3. Energia elektryczna i energia cieplna 8.3.1. Przemiana energii elektrycznej w
Równanie (8.23) nazywa się przez ana~ogię praw7m Ohma dla ciepła. Przew~dn~śc~ cieplne właściwe A. i konduktywności y mate.nałów są o~reślone o~pow~edmrru związkami. Dobre przewodniki ciepła są bowiem dobrymi przewodmkamt. prądu elektrycznego.
energię cieplną
Przy wytwarzaniu energii cieplnej z energii elektrycznej rozróżnia się ciepło oraz ciepło strat. Ciepło użyteczne jest wykorzystywane w praktyce urządzeniach elektrotermicznych (piece, grzałki, żelazka, suszarki itp.), w których dąży się do zamiany energii elektrycznej prawie całkowicie w energię cieplną. Ciepło strat powstaje we wszystkich urządzeniach elektrycznych (np. silniki, żarówki, tranzystory, transformatory, linie zasilające itp.) podczas ich normalnej pracy. Ciepło to należy w możliwie największej ilości odprowadzić do otoczenia, aby nie dopuścić do osiągnięcia przez urządzenie szkodliwego dla jego pracy dużego przyrostu temperatury. Z techniki cieplnej wiadomo bowiem, że ciepło wytworzone w ciele jest· częściowo w tym ciele magazynowane, co prowadzi do podwyż szenia jego temperatury, a częściowo jest odprowadzane do otoczenia. Podwyższenie temperatury nie występuje, gdy ciepło wytworzone jest równe ciepłu odprowadzanemu. Odprowadzenie ciepła może odbywać się' przez przewodzenie, konwekcję i promieniowanie. użyteczne
w
8.3.3. Konwekcja Przy konwekcji energia cieplna jest odprowadzana przez ruchome cząsteczki gazu lub. cieczy, omywające nagrzane ciało. Odprowadzany prąd cieplny w watach jest określony zależnością : (8.24) gdzie: a -
współczynnik
#1 {} 2 -
wnikania
KJ zależny głównie
ciepła [m~
konwekcja jest naturalna, czy wymuszona, temperatura powierzchni ciała, temperatura czynnika chłodzącego.
Analogicznie do równania (8.23) opór cieplny konwekcji
od tego, czy
J
[~
wynosi:
8.3.2. Przewodnictwo cieplne #1-1>2 l Rk=--=-. Q aS
Jeżeli dwa punkty (powierzchnie) przewodnika ciepb1ego odległe o dx mają różnicę temperatur di?, to prąd cieplny w watach, płynący z punktu o wyższej tern... pera turze do punktu o niższej temperaturze, jest określony zależnością:
8.3.4. Promieniowanie
Q =l.SdD
(8.21)
dx'
gdzie: A. -
przewodność
cieplna
właściwa materiału ,
Oddawanie ciepła przez promieniowanie, jako pewna forma fali elektromagnetycznej, nic wymaga bezpośredniego kontaktu nagrzanego ciała ze środowiskiem
[-W J, m·K
chłodzącym.
S-przekrój poprzeczny, m2. Gdy
wzdłuż
przewodu gradient temperatury:: jest
stały,
to przy
długości
Moc wypromieniowana jest określona prawem Stefana-Boltzmanna:
l
(8.22)
. . k śl . . 1 I . . I .Wyrazente 'AS przypomtna równame o re aJącc rezystancJę e ektryczną R = yS i dlatego nazywa
się
oporem przewodzenia
190
J
ciepła [~
R #1-1>2 I A={r= l\S'
(8.25)
c,lp = aST4
,
(8.26)
gdzie: a - stała promieniowania, T - temperatura [KJ. Dokładne rachunkowe określenie ciepła wypromieniowanego jest często utrudnione i w praktyce stosuje się prosty związek: (8.27)
(8.23)
gdzie: a - współczynnik zależny od powierzchni ciała oraz od warunków chło dzenia.
191
8.3.5. Nagrzewanie
ciała
jednorodnego
· Rozpatrzmy czasowy przebieg temperatury ciała jednorodnego, np. przewodu elektrycznego, w którym wytwarza się moc strat M. Jak już zaznaczono, część tej mocy cieplnej jest zmagazynowana w. ciele i prowadzi do podwyższenia jego tern~ peratury, część zaś jest odprowadzona do otoczenia. Równanie bilansu cieplnego jest następujące: tll'dt-:- med-O+ aS{)dt, gdzie: m - masa ciała [kg],
c-ciepło właściwe ciała [kg~
(8.28)
Kl
Przekształcając równanie (8.28) otrzymuje się róv·1nanie różniczkowe:
di? dt
llP =me-- +aS'I'},
(8.29)
którego rozwiązanie przedstawia funkcja wykładnicza o postaci:
t)] .
-O = ilP[ aS 1- exp (_!_ -T
(8.30)
Z równania (8.30) wynika, ie czasowy przebieg temperatury jest opisany funkcją wykładniczą. Dla czasu t = O przyrost temperatury -O = O, ponieważ ciepło. dopiero
Rys. 8.5. Przebieg nagrzewania
się ciała
Po czasie odpowiednio dużym (teoretycznie dla t-'>oo) ciepło wytworzone jest równe ciepłu odprowadzonemu. Ten stan równowagi określa ustalony przyrost temperatury # 11 , który zgodnie z równaniem (8.30) wynosi:
'°" =
ilP (8.32)
-aS .
Charakterystyczna dla przebiegu nagrzewania stała T = -me nosi nazwę aS cieplnej stałej czasowej. Na rys. 8.5 jest ona wyznaczona przez punkt przecięcia się stycznej do krzywej poprowadzonej z początku układu i prostej -O= {}11 • Operując stałą czasową można wyliczyć, że po czasie t = 4,6 T ciało osiąga ustalony przyrost temperatury z dokładnością do 1 %. 8.3.6. Przemiana energii cieplnej w energię elektryczną
Bezpośrednia przemiana energii cieplnej w energię elektryczną ma miejsce w termoelementach oraz w geńeratorach magnetohydrodynamicznych (mhd). Termoelement składa się z dwóch drutów wykonanych z różnych metali (np. miedzi i konstantanu), które są jednym końcem ze sobą zlutowane. Jeżeli między punktem zlutowania i pozostałymi końcami termoelementu występuje różnica temperatury{}, to powstaje siła termoelektryczna Er"'f>. Tę siłę termoelektryczną,
jednorodnego ~40f---~-+~~+--+-+.,<--r--t-~"7"t:;.---~-t-~-r~--i
~
1-
0,89TT
L(J
zaczyna się wytwarzać. Rys. 8.5 pokazuje, ze funkcja (8.30) ma określone nachylenie. Z równania (8.29) otrzymuje się dla t = O wyrażenie: ó.P me
80 f----+--Y-;h;.<.+-r-,,.'1-----+--i----+------i
20
(8.31)
z którego wynika, że nagrzewanie następuje tym szybciej, nn większa jest moc strat. Przyrost temperatury początkowo znaczny, z biegiem czasu zmniejsza się, ponieważ oddawanie ciepła rośnie ze wzrosfem temperatury ciała.
o
200
400
600
800
1000
1200
1400
1600
iJ{oC)
Rys. 8.6. Charakterystyki termoelementów: 1 - chromel-kopci, 2 - żelazo-kopel, ·3 - miedź-kopci, 4 - żelazo-konstantan, 5 - miedź-konstantan, 6 - chromel-alumel, 7 - nichrom-nikiel, 8 - platyna·platynorod
192. 13 - Elektrotechnika i elektronika
193
której wartość jest rzędu kilku mV, można zmierzyć czułym miliwoltomierzem lub kompensatorem. Jeżeli miernik napięcia jest wyskalowany w kelwinach, to służy on bezpośrednio do pomiaru temperatury. Wykonane z różnych metali termoelementy stosuje się do pomiaru temperatury o różnych zakresach. Dla porównania na rys. 8.6 przedstawiono charakterystykę Er= f(D') dla różnego rodzaju termoelementów. Do wytwarzania energii elektrycznej termoelementy zwykle nie są wykorzystywane ze względu na małą moc przemiany energetycznej. Przemiana energii mechanicznej w elektryczną w prądnicy wytwarzającej prąd na drodze dynamicznej, mianowicie przez wirowanie uzwojenia, wywodzi się ze znanych klasycznych doświadczeń Faradaya "', który zaobserwował indukowanie się SEM w przewodniku metalicznym, poruszającym się względem linii pola magnetycznego. Z powodu braku zastosowa11. technicznych są mniej znane jego do.świadczenia o indukcji w przewodzących cieczach, przecinanych przez pole magnetyczne. Jeżeli na miejsce strugi cieczy wejdzie elektrycznie przewodząca struga gazu (hydrodynamika), to powstanie statyczna metoda magnetohydrodynamicznego wytwarzania energii elektrycznej. Metodę tę wypróbowano laboratoryjnie w USA w 1959 r., dając początek generatorowi magnetohydrodynamicznemu (mhd), którego zasada działania przedstawiona jest schematycznie na rys. 8.7.
tryczną byłby
obieg zamknięty gazu szlachetnego, podgrzanego w reaktorze ją drowym do stanu plazmy *, która ma wyższą konduktywność niż metale. Ale energetyka oparta na fizyce plazmy, to według zdania fizyków, energetyka dopiero XXI wieku. Obecnie trzeba zadowolić się temperaturami znacznie niższymi, dopuszczalnymi dla ścianek kanału, którymi przepływa gaz.
8.4. Energia elektryczna i energia
świetlna
8.4.1. Przemiana energU elektrycznej w energię świetlną. Źródła światła Rozróżnia się dwa. rodzaje wytwarzania energii świetlnej z energii elektrycznej:
I) przez promieniowanie temperaturowe, 2) przez promieniowanie wyładowcze w gazie. Promieniowanie temperaturowe powstaje przez nągrzewanie ciała stałego lub płynnego, które wytwarza promieniowanie elektromagnetyczne o różnej długości fali. Rozkład intensywności promieniowania jest zależny od temperatury. Krzywa widmowa promieniowania (rys. 8.8) przesuwa się ze wzrostem temperatury w kie·
w
cmJ
Robc.;
Rys. 8.8. Krzywa widmowa rozkładu energii promieniowania ciała czarnego: A - zakres promieniowania widzialnego
Rys. 8.7. Elementarny generator mhd: 1 - elektrody
W kanale A porusza się z prędkością kilkuset m/s 'struga gazu o wysokiej temperaturze; jej wartość określona jest możliwą do uzyskania wytrzymałością termiczną ścianek kanału (rzędu 3000 K). Jeżeli kanał ten zostanie umieszczony w silnym polu magnetycznym, to zgodnie z regułą prawej ręki strzałka E pokaże kierunek SEM i ewentualnego prądu elektrycznego. Z powyższego wynika, że zasada wytwarzania SEM jest. tu taka sama jak w generatorze elektromaszynowym. Jedyną różnicą jest rodzaj przewodnika, zamiast miedzi występuje tu struga gazu. Jednak w celu uzyskania pełnowartościowego zastępstwa miedzi przez strugę gazową, konieczne jest doprowadzenie jej do odpowiednio wysokiej temperatury, aby powstała jonizacja termiczna, wtedy gaz zwiększa swoją konduktywność; jeśli osiągnie ona wartość rzędu lS/cm, to uważa się, że jest to wystarczające dla umożliwienia przepływu prądu w poprzek strugi gazowej. Idealnym rozwiązaniem bezpośredniej przemiany energii cieplnej w elek"' Patrz
194
rozdział
14.
runku mniejszej długości fali. Przy temperaturze około 6500 K, maksimum promieniowania występuje dla długości fali A. = 0,55 µm, której odpowiada największa czułość oka ludzkiego. Dla celów oświetleniowych ciała stałe nie mogą być nagrzane do takiej temperatury. Najwyższą temperaturę osiąga woffram. W żarówce próż niowej można osiągnąć okpło 2400 K, .powyżej tej temperatury wolfram zaczyna wyparowywać. Proces wyparowywania można zahamować przez dodanie gazu (azot, krypton), przez co można osiągnąć temperaturę do 3300 K. Do obniżenia · powstających w żarówkach strat konwekcyjnych używa się żarnika dwuskrętowego; "' Plazmą nazywa się gaz w stanie zjonizowanym. Zależnie od dostarczonej z zewnątrz energii zmienia się skład gazu będącego mieszaniną C7.ąsteczek, atomów obojętnych, jonów, elektronów i fotonów.• Przy dostarczeniu bardzo dużej ilości energii, wszystkie elektrony zewnętrzne zostają oderwane od jąder atomów i uzyskuje się plazmę o bardzo wysokiej temperaturze rzędu 105 K, zwaną plazmą gorącą. W elektrotechnice znajduje zastosowanie tzw. plazma zimna o temperaturze rzędu kilkunastu tysięcy kelwinów. 13•
195
mimo to skuteczność świetlna* jest mała i zawiera się w granicach 10720 Im W.
Żarówki mają małą sprawność, ponieważ większość energii. elektrycznej ulega w nich przemianie na ciepło, a tylko nieznaczna część energii - przemianie na światło. Promieniowanie wyładowcze w gazie powstaje, gdy elektrony zderzają się z atomami gazu i wzbudzają je do wysyłania promieniowania elektromagnetycznego o określonej długości fali. W promieniowaniu uczestniczy cała objętość gazu. Ponieważ z tego rodzaju promieniowaniem nie jest związany wzrost temperatury, mówi się o śwjetle zimnym. Do celów oświetleniowych stosuje się najczęściej parę rtęci. Ponieważ ultrafioletowe promieniowanie pary rtęci (0,25 p.m) leży w zakresie niewidzialnej .części widma, zostaje ono przetworzone na widmo widzialne przez materiał fluory;z;ujący, zwany luminoforem, którym pokryta jest wewnętrzna powierzchnia lampy. Otrzymuje się w ten sposób tzw. lampę fluoryzującą, zwaną popi.darnie
świetlówką.
Jej
skuteczność świetlna osiąga
40--;-50
~, dzięki
czemu
konkuruje ona z żarówką. Dla celów specjalnych (np. reklamy) lampę napełnia się umymi gazami, przy czym powstaje światło o określonej barwie (argon-zielona, neon - czerwona, hel - różowa, sód - żółta). Najnowsze badania w dziedzinie źródeł światła idą w kierunku wyzyskania jeszcze innego zjawiska, tzw. elektroluminescencji, polegającej na świeceniu niektórych półprzewodników w zmiennym polu elektrycznym, zwłaszcza o wielkiej czę stotliwości.
8.4.2. Przemiana energii świetlnej w energię elektryczną Przemianę energii świetlnej w energię elektryczną uzyskuje się dworna drogami, różniącymi się od siebie fizycznie: a) przez zewnętrzny efekt fotoelektryczny - fotoogniwa, b) przez wewnętrzny efekt fotoelektryczny - fotokomórki i oporniki fotoelektryczne. Fotoogniwa, fotokomórki i oporniki fotoelektryczne tworzą grupę tzw. przyrządów fotoelektrycznych.
8.5. Energia elektryczna i chemiczna 8.5.1. Przemiana energii chemicznej w energię elektryczną Przewodniki charakteryzujące się przewodnictwem jonowym (wodne roztwory kwasów, zasad i soli) nazywają się elektrolitami. Układ utworzony przez dwie elektrody (tj. przewodniki metaliczne zanurzone "' Sprawność zamiany energii elektrycznej na świetlną w elektrycznych źródłach światła określa się
skutecznością świetlną.
196
w elektrolicie), zdolny do wytwarzania energii elektrycznej kosztem reakcji chemicznej zachodzącej w .tym układzie, nazywa się ogniwem galwanicznym (ogniwem pierwotnym). . . . Jeżeli np.. w roztworze wodnym kwasu siarkowego zanurzy się dwie płytlo, miedzianą i cynkową, to cynk jako metal mniej szlachetny ma "".'yższą prężność roztwórczą i jest w stosunku do miedzi ujemny. Prąd ""! obwodzie ze~vnętrznyrn płynie od miedzi do cynku. W tym ogniwie, zwanym ogniwem. Volty, Jony cynku tworzą z resztą kwasową siarki siarczan cynku, podczas gdy Jony wodor.o-:ve wę drują do miedzi. Elektroda cynkowa jest więc rozpuszczalna, a w e!ektrohc1e tw?rzy się siarczan cynku. Wodór na elektrodzie miedzianej prowa.dz1 do powsta~ta tzw. napięcia polaryzacji, które obniża napięcie na zaciskach ogm.wa. W celu umknięcia szkodliwego działania polaryzacji stosuje się różn~ śr?d~t zaradcze.. . W 0 g n i wie Da n ie II a stosuje się na elektrody cynk 1 miedz'. ale rozdz1~la. się je przeponą. W obszarze elektrody miedzianej znajduje się elektrolit w postaci ~rnr czanu miedzi CuS0 4 zamiast kwasu siarkowego. Przepona przepuszcza tylko _Jony wodorowe ff+, przeszkadza jednak wymieszaniu się dwóch różnych elektro\1tów. Elektroda cynkowa Zn+++ HzS04-> 2H1· + ZnS04. Elektroda miedziana 2H++CuS0.1->Cu+++H2S04. Siarczan miedzi służy jako Jepolaryzator. Wolne jony Cui+ wędrują z elektrolitu do elektrody miedzianej i osadzają się na niej, nie zmieniając materi~łu e.lektrody. w ogniwie cynkowo-węglowym (ogniwo Leclanchego) stos~Je się k~bek cynkowy jako biegun ujemny, a pręt węglowy jako biegun dodatm: Elektroltt:m jest roztwór salmiaku (NH4 Cl). Pręt węglowy jest. otoczony worec~kte~ wypełnio nym braunsztynem (Mn0 2), który wiąże wodór 1 tym samym działa Jako depolaryzator. Elektroda cynkowa zn+++2NH,Cl->2NHt+ZnC12: Elektroda węglowa 2NHt->2H+ +2NHa, H 2 +2Mn0 2 -r,Mn20a+H20. Roztwór salmiaku jest zmieszany z trocinami, tworząc papkowatą n~as~, ~r~ez co ogniwo cynkowe' węglowe nazywa się ogniwem suchym. Jego nap1ęc1e zrodłowe wynosi 1,5 V. . Wadą wszystkich elementów galwanicznych j.est ?iemo~liw~ść odwracalnej przemiany energii, co oznacza, że po rozładowanm me mozna ich z powrotem naładować. Wady tej nie mają akumulatory (ogniwa wtórne). . „ Akumulatory są to ogniwa o odwracalnym przebiegu przem1~ny energ1~. chemicznej w elektryczną; po spadku napięcia wywołanym czerparnem energ11 elektrycznej z ogniwa, można je z powrotem. naładować do stanu po.czątkowego, zamieniając dostarczoną z zewnątrz energię elektryczną na .chemiczną. W )1ajbardziej rozpowszechnionym akumulatorze .ołowiowym elekt~odą ujemną jest ołów (Pb), elektrodą dodatJ1ią dwutlenek oło:w1~ (Pb02)'. a elektrohte:S wodny roztwór kwasu siarkowego (H 2S04+.H2?)· .Nap1ę~1e wynosi 2 Podcz rozładowywania elektroda ujemna (Pb) zam1ema się na siarczan ołowm (PbS04),
'!·
197
Zapotrzebowanie na nowe chemiczne źródła energii elektrycznej o dużej gęa wolne jony wodoru wędrują do elektrody dodatniej (PbOJ, tworząc tu w połą czeniu z kwasem siarkowym również siarczan ołowii.I, a poza tym wodę (rys. 8.9a). Proces rozładowania charakteryzuje się więc tworzeniem siarczanu ołowiu na obu elektrodach i powstawaniem wody kosztem kwasu siarkowego, którego gęstość jest dlatego miarą stanu naładowania akumulatora. W procesie ładowania reakcje b) .1 'I
+
PbSO
PbS04
,___
1--
stości
kWh) przy małej· masie · Je · d nost k oweJ· ( kWh kg ) , mał ym k oszcie · energetycznej ( kg
· · D uze · -zł- ) i długim okresie eksploatacji„ wzrasta n1eustanme. ( kWh nadzieje pokłada się w tzw. ogniwie paliwowym,_ tj. u~·zą~zeni_u elektroche: micznym, w którym energia spalania paliwa w postaci stałej? ciekłe~ lub gazo~ej zostaje bezpośrednio zamieniona na en~rgię elektr~czną. O~m.wo p~lrn'.owe mozna zdefiniować również jako wtórne ogmwo galwamczne, rózmące się Jednak charakterem pracy od typowego wtórnego ogniwa, jakim jest .ak~mulator; W akumulatorze substancje czynne (utleniacz i reduktor) stanowią Jego częsć składową
jednostkowym
H2 S04 + H2 0 I
-
---------- ------Rys. 8.11. Schemat ogniwa paliwowego
Rys. 8.9. Akumulator
ołowiowy:
a) proces
rozładowania,
b) proces
2~H-
przebiegają odwrotnie (rys. 8.9b). Wstanie naładowanym płyta ujemna jest barwy szarej, a płyta dodatnia - brunatnej. Na rys. 8.10 przedstawiono przebieg napięcia na zaciskach akumulatora podczas ładowania i rozładowania. Akumulator ołoV 2,4 2,0
\
- --
1
..--
L....---"
2
~
1,8
o Rys. 8.1 O. Przebiegi
napięcia
podczas
2
1 ładowania
i
rozładowania
V
-
J t[h} akumulatora: 1
ładowanie,
2
roz-
ładowanie
wiowy uważa się za rozładowany, gdy jego napięcie spadnie do wartości 1, 75 + l ,8 V, natomiast proces ładowania uważa się za skończony przy napięciu 2,6+2,7 V. ' W akumulatorze żelazo-niklowym na elektrodę ujemną stosuje się że lazo (Fe), na elektrodę dodatnią wodorotlenek niklu Ni(OH) 3 , a jako elektrolit - roztwór wodny wodorotlenku. potasowego (KOH). Ten zasadowy akumulator ma napięcie 1,2 V. Jego zaletą w stosunku do akumulatora ołowiowego jest większa odporność na wstrząsy mechaniczne i przeciążenia elektryczne oraz dłuższy okres życia (do 3000 rozładowań w przeciwieństwie do około 1500 rozładowań akumulatora ołowiowego).
198
%02+H 20+2e
ładowania
KOH i dlatego może on pracować tylko do czasu ich zużycia. :N~tomi.a~t
V:
?g~iwach paliwowych substancje czynne są poza ogniwem, dlatego dz1ęk1. mozltw?sc1 c1ą~ł~go
ich dostarczania mogą one pracować bez przerwy, co stanowi analogię do s1lmka spalinowego. . . Budowa ogniwa paliwowego (gazowego, wodorotlenowego) przedstawiona jest schematycznie na rys. 8.11. Każda elektroda oddziela przes~rzeń gaz~wą od elektrolitu. Gazy przechodzące przez porowate elektrody ulegają przemianom ele~~ro chemicznym, wskutek czego otrzymuje się prąd elektryc~ny i jak~ produkt reakcji -:wodę. Paliwem jest wodór. Wiadomo, że bezpośrednie spalame wod?ru w tleme wyzwala dużo energii, którą wykorzystuje się w postaci ciepła w pa~mku .wodorotlenowym lub w postaci energii elektrycznej w omawianym ogniwie paltwowym. Na rys. 8.12 przedstawiono sumaryczne reakcje zachodzące na elekt~odach. Wskutek reakcji następuje w pobliżu anody ubytek jonów wodorotlenowych 1 utw?.rzenie wody. Przy katodzie tlen - działając jako depolaryzator - ulega redukCJI. W pobliżu elektrody tlenowej następuje u~rata wody i prz~rost jonó~ HO-. ~ak z tego widać, podczas pracy ogniwa paliwowego następuje w pobltzu elektrod zmiana stężenia jonów OH- i rozcieńczenie elektrolitu. . z ogniw paliwowych uzyskuje się dużą sprawność energetyczną - teoretycznie 99 75 % praktycznie 70 %. Trudności techniczne i ekonomiczne (wysoka cena, sk~mpllkowana obsługa, wybuchowe reagenty), jakie niestety towarz~szą próbo~ szerszego stosowania ogniw paliwowych, powodują, że w obecnym stadmm rozwoju nie mogą znaleźć szerokiego zastosowania praktycznego. 199
Nie czekając na radykalny postęp w produkcji ogniw paliwowych, prowadzi się szereg badań mających doprowadzić do wyprodukowania tańszych, wydajnych ogniw elektrycznych. Z wielu nowych rodzajów ogniw na uwagę zasługuje ogniwo cynkowo-powietrzne. Wprawdzie koszty jego użytkowania są obecnie dwa razy wyższe niż akumulatorów ołowiowo-kwasowych, jednak ogniwo to wytwarza znacznie większą ilość energii elektrycznej w przeliczeniu na jednostkę objętości i na jednostkę masy. Ogniwo cynkowo-powietrzne charakteryzuje następujący proces elektrochemiczny: Zn(KOH)0 2
lub
Zn(NaOH)02
i opiera się na następujących reakcjach chemicznych: - utlenianie anody cynkowej 2Zn+0 2-+2Zn0, rozpuszczenie warstwy tlenku cynku w elektrolicie ZnO+ 2KOH + H 20-+ -+ K;Zn(OH) 4 • W ogniwie tym udało się wreszcie uzyskać duże pojemności przy minimalnej masie i objętości oraz możliwość regenerowania bez użycia e)1ergii elektrycznej, co jest zasadniczą wadą akumulatorów wszelkich typów. Baterie cynkowo-powietrzne są szczególnie przydatne do zasilania małych pojazdów oraz urządzeń przeznaczenia militarnego. Wprawdzie cynk jest drogi w porównaniu z wodorem w ogniwie paliwowym, jednak ogniwo cynkowo-powietrzne wykazuje już w chwili obecnej takie parametry pracy, jakie długo jeszcze Jlle będą osiągalne w ogniwach paliwowych. W tablicy 8.3 przedsrawiono dla przejrzystego porównania parametry niektórych elektrochemicznych źródeł energii. Tablica 8.3 Parametry niektórych elektrochemicznych Rodzaj Ogniwa wtóme wytwarzane na skalę przemy-
źródła
ołowiowo-kwasowe
Ce
[kWh/kG]
l I I N
'IJw
Gak
[kG/kWh]
0,033
225
0,75
30,2
0,0264 0,0264 0,0264
1000 1000 3000
0,75
37,8 37,8 37,8
stacyjne
trakcyjne niklowo-kadmowe niklowo-żelazowe
Ogniwa wtórne cynkowo-powietrzne rozwojowe: sodowo-siarkowe litowo-chlorowe
0,176
Ogniwo paliwowe hydrazyna
3,47
Ce -
N
energii
ołowiowo-kwasowe
słową:
-
0,150 0,230
0,6
----
5,6 7,6
·--
-0,7
4,5
0,034
gęstość
energetyczna, ogniwa (liczba cykli obejmujących pełne ładowanie do chwili zakwalifikowania na złom), trwałość
1Jw - sprawność wyładowania, Gak- ciężar jednostkowy.
200
l
źródeł
ładowanie
i wy-
8.5.2. Przemiana energii elektrycznej w energię chemiczną Jeżeli zaciski ogniwa zostaną połączone przez odbiornik lub też połączone z zewnętrznym źródłem napięcia, to istniejąca początkowo równowaga procesów elektrodowych będzie naruszona i przez układ metal-rozt:vór płynie p~ą? elek~ry.cz~y, któremu towarzyszą pewne zjawiska na elektrodach 1 w elektrolic1e. Jezeh z,iawiska te są wywołane przez zewnętrzne źródło napięcia, noszą nazwę e!ektr~li~y. Elektroliza jest procesem odwrotnym do procesu zachodzącego w ogn1w1e, tam - reakcja chemiczna powoduje powstanie napięcia elektrycznego: tu - przyłożone napięcie powoduje zachodzenie reakcji chemicznej. Elektroliza znalazła szerokie zastosowanie w przemyśle m. in.: do otrzymywania metali z roztworów ich soli lub z soli stopionych (otrzymywanie aluminium, magnesu); do rafinacji metali przez elektrolityczne rozpuszczanie na anodzie metalu zanieczyszczonego, otrzymanego np. metodą hutniczą i wydzielanie go później na . katodzie jako produktu wysokiej czystości (np. miedź clcktro!ityczna).; do obróbki powierzchni metali przez powlekanie elektro!Jtyczne 1nnym1 metalami w celu uzyskania określonych własności powierzchni (galwanoplastyka). czy też przez polerowanie elektrolityczne na aJ1odzie, dzięki czemu powierzchrna metalu staje się bardzo gładka, silnie błyszcząca; „ w przemyśle chemicznym do wytworzenia chloru, jako podstawy do produkcJt polichlorków itd.
zgodnie z prawem indukcji elektromagnetycznej, w cewce indukuje się napięcie: d
e = --zdt.
9
Zgodnie z II prawem Kirchhoffa
można napisać:
. dtP U,,,smwt--z dt
Elementy elel{.tromagnetyczne
Ri.
(9.1)
gdzie: R - rezystancja cewki. W punkcie 7.8.9 dla obwodu zawierającego bezrdzeniową cewkę o rezystancji R i stałej reaktancji L podano i rozwiązano równanie różniczkowe na prąd i płynący w obwodzie. Obecnie przedmiotem rozważail. będą występujące w dławiku zależ ności między napięciem u, strumieniem
Usinwt--z· =0 m dt " Elementami elektromagnetycznymi nazywa się statyczne urządzenia działające na zasadzie prawa indukcji elektromagnetycznej. Należą do nich dławiki, transformatory, wzmacniacze magnetyczne itp. Mają one szerokie zastosowanie we wszystkich dziedzinach elektrotechniki.
9.1.
Dławik
w obwodach
prądu
przemiennego
Cewki indukcyjne buduje się z rdzeniem stalowym lub bez rdzenia. W każdym przypadku głównym parametrem charakteryzującym cewk~ jest zależna od czę stotliwości reaktancja XL= 2rcfL. Cewki nawinięte na rdzeniu stalowym mają, w porównaniu z cewkami bez rdzenia ferromagnetycznego, znacznie większą wartość reaktancji, dzięki czemu mogą skutecznie dławić prąd przez nie przepływa jący i dlatego nazywane są dławikami. Procesy fizyczne w obwodach prądu przemiennego zawierających dtawiki wykazują szereg osobliwości, które nie tylko komplikują obliczanie tych obwodów, lecz mają rów.Q.ież wpływ na konstrukcję i charakterystyki aparatów i maszyn elektrycznych.
lub
u,„ smwt. .
dif> dt Całkując
stronami otrzymuje if> = '
się:
U coswt = -U-zw zw
111
111
Z równania (9.2) wynika,
z
sm •
('
2
że:
a) przy sinusoidalnym kształcie napięcia przyłożonego na zaciski cewki strumie11 magnetyczny
łożonego o kąt ".': ; · 2
3) napięciu U na zaciskach cewki odpowiada określona amplituda strumienia tP, niezależna od reluktancji obwodu magnetycznego. Przy dużej wartości reluktancji (cewka bezrdzeniowa) cewka musi pobierać duży prąd, aby wytworzyć strumień określony wartością napięcia przyłożonego. Strumień magnetyczny indukuje w cewce i nd ukcji), które wynosi:
9.1.1.
Napięcie źródłowe
strumienia magnetycznego uzyskuje się przez włączenie napięcia przemiennego u U111 sinwt, które wymusza przepływ prądu przemiennego i. Prądowi i towarzyszy przemienny strumień magnetyczny, dzięki czemu, W
202
(9.2)
napięcie źródłowe
e (SEM samo-
dif> . . e = -zdt = zwif>111 sm(wt-rc) = E 111 s1n(wt-rc).
dławiku zmianę
Amplituda tego
napięcia
wynosi: E111 = zw
,
203
a
wartość
skuteczna :
więc
E _ z_w_
- v2 -
v2
lub E = 4,44fz
(9.3)
Równanie (9.3) jest równaniem podstawowym wykorzystywanym nie tylko w dławikach, lecz również przy analizie pracy oraz praktycznych obliczeniach maszyn i aparatów elektrycznych prądu przemiennego.
9.1.2.
przy sinusoidalnym kształcie napięcia i strumienia kształt prądu magnesują nie może być sinusoidalny. Na rysunku 9.1 przedstawiono wykreślnie kształt prądu magnesującego dla liniowej i nieliniowej charakterystyki magnesowania oraz dla charakterystyki mającej grubą pętlę histerezy. Dla cewki bezrdzeniowej lub dławika nienasyconego, pracującego na prostoliniowej części charakterystyki magnesowania (rys. 9.la), prąd magnesujący ma kształt sinusoidalny. Dla cewki nawiniętej na rdzeniu z materiału magnetycznie miękkiego (pomijalna pętla histerezy) następuje symetryczne odkształcenie kształtu prądu od sinusoidy, lecz przebieg prądu jest w fazie z przebiegiem indukcji magnetycznej (rys. 9.lb). Jeżeli cewka ma rdzeil. z materiału charakteryzującego się grubą pętlą histerezy, to krzywa prądu magnesującego jest jeszcze bardziej odkształcona od sinusoidy;.. jej połówka dolna jest zwierciadlanym odbiciem połówki górnej, a poza tym prąd jest przesunięty w fazie w stosunku do indukcji magnetycznej (rys. 9.lc). Na rysunku 9.1 rzędne prądu magnesującego Iµ= f(t) wyznacza się, odmierzając dla określonej indukcji B wartości prądu z krzywej B f(~,). ~ego
Kształt prądu magnesującego
Dla obwodów z rdzeniem stalowym. zależność między strumieniem (lub ina prądem magnesującym I,, przedstawia się graficznie w postaci charakterystyki magnesowania. Ponieważ charakterystyka ta ma przebieg nieliniowy, dukcją B)
a)
" 9.1.3. Wykres wektorowy i schemat
zastępczy
Cewka bezrdzeniowa nie wykazuje strat elektrycznych (R O), ani strat magnetycznych. W związku z tym cewka idealna nie pobiera z sieci mocy czynnej (P = = Ulcoscp =O). Wykres wektorowy obrazujący zjawiska występujące w cewce idealnej przedstawiono na rys. 9.2. Jako wektor wyjściowy przyjęto strumień magne-
b)
Jµ t
7l/z
Pm
Pm
-Iµ
Iµ=f(t)
g
§.
Rys. 9.2. Wykres wektorowy cewki idealnej
c)
tyczny
Rys. 9.3. Wykres wektorowy cewki z rdzeniem stalowym
prądem magnesującym]µ.
Zgodnie z równaniem (9.2)
napięcie na zaciskach cewki wypr~edza strumień o kąt ~, a SEM !i_ = Rys. 9.1. Kształt prądu magnesującego w dławiku: a) liniowa charakterystyka magnesowania, b) nieliniowa charakterystyka magnesowania bez pętli histerezy, c) nieliniowa charakterystyka magnesowania z uwzględnieniem pętli histerezy
204
- U,
opóź-
nia się względem strumienia o kąt~· Dla cewki z rdzeniem stalowym moc czynna pobierana z sieci nie równa się założenia, że R = O) dostarczyć zowe i wiroprądowe).
zeru, ponieważ obwód elektryczny musi (mimo energii na pokrycie strat w stali (straty histere-
205
gdzie: Rm - reluktancja obwodu magnetycznego łącznie ze szczeliną powietrzną. Z równań (9.8) i (9.9) otrzymuje się zależność na impedancję dławika: z= U= 4,44 Vlfz 2 = 2efz 2 f Rm J?m '
a)
(9.10)
z
b)
nie prądu Is w uzwojeniu sterującym pociąga za sobą zwiększenie prądu I w rezystancji obciążeniowej Robc • Impedancja Z ma maksymalną wartość przy I3 =O. Zależność Z= f(ls) przy U const, przedstawiono na rys. 9.8b. Należy zaznaczyć, że impedancja Z zależy nie tylko od prądu I,, lecz również od napięcia U przyłożonego do uzwojenia roboczego. Przedstawiony na rys. 9.8a schemat dła wika podmagnesowanego prądem stałym ma wadę, ponieważ składowa przemienna strumienia magnetycznego indukuje przemienną SEM nie tylko. w uzwojeniu ro-
U B a)
h)
z
o Rys. 9.6. Dławik ,z regulowaną szczeliną powietrzną: a) szkic konstrukcyjny, b) zależność z= f(o)
Rys. 9.7. Charakterystyka prądowo dławika przy różnych szczelinach o
napięciowa
Reluktancja rdzeniajest znacznie mniejsza od reluktancji szczeliny powietrznej, wobec czego:
a impedancja dławika: PoS
Z= 2rcfz 2 •
<)
(9.11)
jest odwrotnie proporcjonalna do szczeliny powietrznej &. Zależność (9.11) przedstawiono wykreślnie na rys. 9.6b, a na rys. 9.7 podano charakterystykę napięciowo prądową dławika przy różnych szczelinach.
Rys. 9.8. Dławik pod magnesowany prądem stałym: a) schemat ideowy, b) charakterystyka Z= f(/3 )
boczym, lecz również w uzwojeniu sterującym. Pojawienie się tej SEM w uzwojeniu sterującym pogarsza pracę dławika i powoduje szereg trudności przy jego praktycznym zastosowaniu. Wady tej nie posiada dławik, którego schemat przedstawiono na rys •. 9.9. Uzwojenie robocze dławika składa się z dwóch szeregowo połączonych części, umieszczo.nych na zewnętrznych kolumnach rdzenia trójkolumnowego. Uzwojenie sterujące umieszczone jest na środkowej kolumnie rdzenia. Strumienie magnetyczne, wyU~
+ Rys. 9.9.
Dławik
podrnagnesowany
prądem stałym
u_
na rdzeniu trójko-
łur)lllOWym
9.1.5. Dławik podmagnesowany prądem stałym
Impedancję dławika można regulować również przez zmianę stopnia nasycenia rdzenia magnetycznego. W tym celu oprócz uzwojenia roboczego (rys. 9.8) umieszcza się na rdzeniu tzw. uzwojenie sterujące. Uzwojenie robocze, mające z 2 zwojów, przedstawia sobą regulowaną nieliniową impedancję, włączaną w obwód prądu przemiennego. Uzwojenie sterujące, mające z1 zwojów, służy do podmagne'Sowania rdzenia prądem stałym f.. Od wartości tego prądu, tj. od stopnia podmagnesowania rdzenia, zależy reluktancja stali. Im większy prąd J., tym rdzeń jest bardziej nasycony i tym większa jest jego reluktancja. Z zależności (9.10) wynika, że zwiększenie reluktancji obwodu magnetycznego powoduje zmniejszenie impedancji uzwojenia roboczego. W ten sposób zwiększe-
wołane przez każdą część uzwojenia roboczego, mają w kolumnie środkowej przeciwne zwroty, wobec czego działanie ich na uzwojenie sterujące jest ograniczone. Moc tracona w uzwojeniu sterującym jest niewielka w porównaniu z mocą uzwojenia roboczego. Zastosowanie dławików podmagnesowanych prądem stałym do regulacji prądu w obwodach silników, pieców i innych urządzeń elektrycznych daje znaczną oszczędność energii i wykazuje wiele innych zalet w układach automatycznej regulacji. Zasadę dławików podmagnesowanych prądem stałym wykorzystano w budowie wzmacniaczy magnetycznych.
208 14 -
Elektrotechnika i elektronika
209
9.2. Wzmacniacz magnetycmy Wzmacniaczem nazywa się przyrząd służący do zwiększenia amplitudy pewnej doprowadzonej na wejście, dzięki energii pobranej ze źródła
wielkości (sygnału)
zewnętrznego (zasilającego).
przedstawiono symbol graficzny wzmacniacza, stosowany w schematach elektrycznych. Na rys. 9.12 przedstawiono charakterystykę I= f(/0) nazywaną charakterystyką sterowania. Przy zmianie prądu /, w uzwojeniu sterującym zmienia się prąd I w rezystancji obciążeniowej Robc• przy czym zmiana mocy Pwy w rezystancji Robc znacznie przewyższa zmianę mocy P we w obwodzie sterującym. Wielkość:
Schemat ideowy oraz bilans mocy wzmacniacza przedstawiono na rys. 9.10. Moc na wyjściu wzmacniacza P wy jest mniejsza niż suma mocy Pwe+ Pz o łączne straty mocy we wzmacniaczu:
Pwo+Pz = Pwy+}; ilP. odgrywają dużą rolę we wszelkich układach regularna1ych mocach wyjściowych stosuje się wzmacniacze elektroniczne
Wzmac.ni:H:w i':kktryczne cyjnych.
h) Wzmacniacz
Pwy Pwe
(9.12)
nazywa się współczynnikiem wzmocnienia mocy. Jest to jedna : głównych wielkości wzmacniacz. Wzmacniacz przedstawiony na rys. 9 .11 pozwala uzyskać niewielki współ czynnik wzmocnienia. W celu zwiększenia współczynnika wzmocnienia we wzmacniaczach magnetycznych często stosuje się sprzężenie zwrotne, za pomocą którego część energii wyjściowej doprowadza się z powrotem na wejście. Na rys. 9.13 przedstawiono schemat wzmacniacza z tzw. zewnętrznym prą dowym sprzężeniem zwrotnym. Element sterujący wzmacniacza wyposażony jest w dodatkowe uzwojenie sprzężenia zwrotnego z 3 , umieszczone również na środkocharakteryzujących
Zas!lanie
I ...,.__
Rys. 9.10. Wzmacniacz: a) schemat ideowy, b) bilans mocy
I
półprzewodnikowe (rozdział 8) ;- przy mocach wyjściowych większych od kilkuset watów stosuje się wzmacniacze maszynowe (rozdział 16) i magnetyczne. Najprostszy wzmacniacz magnetyczny przedstawia sobą dławik podmagneso-
i
wany prądem stałym, w którego uzwojenie robocze włączono rezystancję obcią żenia R 0 bc (rys. 9.8a). Zaciskami wejściowymi wzmacniacza są zaciski uzwojenia
-
- u_+
a) Rys. 9.12. Charakterystyka I= f(I,) wzmacniacza magnetycznego
U,.., Rab<:
h)
~
Rys. 9.11. Wzmacniacz magnetyczny dwurdzeniowy: a) schemat połączeń, b) symbol graficzny
sterującego Zi. do których doprowadza się wzmacniany sygnał elektryczny. Zaciskami wyjściowymi są zaciski rezystancji obciążeniowej Robc. Źródłem energii jest sieć prądu przemiennego o napięciu U. Wzmacniacze magnetyczne buduje się często nie na jednym rdzeniu trójkolumnowym (rys. 9.9), lecz na dwóch rdzeniach dwukolumnowych (rys. 9.1 la). Każda część uzwojenia roboczego umieszczona jest na oddzielnym rdzeniu, a uzwojenia sterujące obejmują oba rdzenie. Na rys. 9.llb
210
Rys. 9.13. Wzmacniacz magnetyczny ze
sprzężeniem
zwrotnym
wej kolumnie rdzenia. Uzwojenie to jest włączone do obwodu roboczego poprzez prostownik P, umożliwiający zasilenie prądem stałym. Przy zwiększeniu sygnału doprowadzonego na wejście wzmacniacza (Uw• oraz / 3 ) prąd obciążenia I wzrasta. Jednocześnie zwiększa się podmagnesowanie od uzwojenia sprzężenia zwrotnego, co powoduje dodatkowe zwiększenie prądu obciążenia. Odwrotnie, przy zmniejszeniu wielkości wejściowych (Uwe, I, oraz Pw.) prąd obciążenia spada. Podmagnesowanie wywołane uzwojeniem sprzężenia zwrotnego maleje, iPOwodując dalsze zmniejszenie prądu obciążeniowego wzmacniacza. Rozpatrzone sprzężenie zwrotne, powodujące zwiększenie współczynnika wzmocnienia kP, nazywa się dodatnim. W praktyce stosuje się także ujemne sprzężenie zwrotne, powodujące zmniejszenie współczynnika wzmocnienia, lecz podwyższające stabilność pracy wzmacniacza. 14•
211
9.3. Transformatory 9.3.1.
Pojęcia
9.3.2. Zasada
podstawowe
Transformatory są statycznymi urządzeniami elektromagnetycznymi służącymi do przetwarzania energii prądu przemiennego o danym napięciu na energię prądu przemiennego o innym napięciu. Umożliwiły one przesył energii elektrycznej na duże odległości oraz prawidłowy jej rozdział. Oprócz zastosowań energetycznych, w których występują transformatory siłowe, buduje się różne transformatory specjalne. Należą do nich transformatory pomiarowe zwane przekładnikami, transformatory spawalnicze i prostownikowe, autotransformatory, przesuwniki fazowe, a także transformatory miniaturowe stosowane w układach przenoszenia informacji, elektroniki i automatyki. Zakres mocy transformatorów jest bardzo duży. Największe transformatory siłowe budowane są na moc rzędu I GY· A (10 9 V· A), zaś transformatory w ukła dach elektronicznych - na moc rzędu kilku V· A lub nawet poniżej 1 V· A. Napięcia transformatorów - zależnie od przeznaczenia - wynoszą od kilku woltów do setek kilowoltów. Taka różnorodność typów transformatorów oraz zakresu ich mocy i nap1ęc pociąga za sobą różnorodność konstrukcji, jednak zasada ich działania jest zawsze taka sama. Transformator składa się z rdzenia stalowego *, w którym zamyka się strumień magnetyczny oraz z uzwojeń, w których wytwarzają się napięcia źródłowe i przez które przepływa prąd. Ze względu na liczbę uzwoje!l. rozróżnia się transformatory dwuuzwojeniowe (najczęściej spotykane), trójuzwojeniowe oraz transformatory jednouzwojeniowe, czyli tzw. autotransformatory. Pod pojęciem uzwojenia rozumie się ogół uzwoje11. połączonych ze sobą elektrycznie, np. w transformatorze trójfazowym trzy odpowiednie uzwojenia poszczególnych faz tworzą jedno uzwojenie. Uzwojenie, do którego doprowadza się energię, nazywa się uzwojeniem pierwotnym, a uzwojenie, z którego odprowadza się energię, nazywa się uzwojeniem wtórnym. Wszystkie wielkości, jak napięcie, prąd, moc - odnoszące się do uzwojenia pierwotnego, nazywają się wielkościami pierwotnymi, zaś odnoszące się do uzwojenia wtórnego - wielkościami wtórnymi. Napięcie wtórne jest na ogół różne od napięcia pierwotnego. Jeżeli napięcie wtórne jest wyższe od napięcia pien\'.otnego, to transformator jest transformatorem podwyższającym, jeżeli odwrotnie - transformatorem obniż~ącym napięcie, przy czym ten sam transformator może być albo podwyższającym, albo obniżającym w zależności od kierunku przepływającej przez niego energii. Uzwojenie o wyższym napięciu nazywa się uzwojeniem górnego napięcia lub uzwojeniem górnym. Uzwojenie o niższym napięciu nazywa się uzwojeniem dolnego napięcia lub uzwojeniem dolnym.
działania
i podstawowe równania transformatora
Zasada działania polega na elektromagnetycznym oddziaływaniu dwóch lub kilku uzwojeń nie połączonych ze sobą elektrycznie, nawiniętych na wspólnym rdzeniu, tj. sprzężonych ze sobą wspólnym strumieniem magnetycznym. Na rysunku 9.14 przedstawiono rdzeń stalowy, składający się z blach jednostronnie izo-
Rys. 9. 14. Szkic ideowy transformatora
Iowanych. Na rdzeń nawinięto dwa uzwojenia, jedno o liczbie zwojów z1 , drugie o liczbie zwojów z 2 • Analiza pracy transformatora zostanie najpierw przeprowadzona dla tzw. transformatora idealnego, tj. transformatora bez strat i rozprosze11 magnetycznych. Stan jałowy. Jeżeli uzwojenie pierwotne zostanie dołączone do napięcia sinusoidalnego o częstotliwości/, to popłynie w nim prąd Iµ, zwany prądem magnesującym, który w obwodzie magnetycznym wzbudzi strumień magnetyczny. Jeżeli strumietl. ten zmienia się sinusoidalnie
z1
e2 = -z 2 Wartości
ich
~~ = - z w
~~ =
-z2 m
maksymalne tych SEM
zaś wartości
=
z1 w
~),
z2 w
(9.13)
wynoszą:
skuteczne:
(9.14)
21-J'. Strumień magnetyczny
• W układach wielkiej powietrzne.
212
częstotliwości
stosuje
się
transformatory bez rdzenia, tzw. transformatory
213
jest opóźniona w stosunku do strumienia o kąt
i·
Transformator w stanie jałowym
działa więc jak cewka indukcyjna. Wykres wektorowy transformatora idealnego
w stanie j&łowym przedstawiono na rys. 9.15. Wyrażenia na obie siły elektromotoryczne różnią się między sobą (wzory 9.14) tylko liczbą zwojów. Można więc przez odpowiedni ich dobór podwyższać lub obniżać napięcie.
fµ !==::!'!:::.--~
Rys. 9.15. Wykres wektorowy transformatora idealnego w stanie
jałowym
Dla transformatora idealnego napięcia na jego zaciskach są równe siłom elektromotorycznym, można więc napisać:
Obc ią że nie. Jeżeli w obwodzie wtórnym po przyłączeniu odbiornika płynie / 2 , to oprócz przepływu pierwotnego I1z 1 powstanie w transformatorze również przepływ wtórny / 2 z 2 • Przepływ ten, na zasadzie reguły Lenza, wytwarza strumień przeciwdziałający, wobec czego wypadkowy strumień magnetyczny jest mniejszy niż strumień w stanie jałowym, SEM E 1 jest również mniejsza, więc przez uzwojenie pierwotne popłynie z sieci dodatkowy prąd, który przywróci równowagę między napięciem sieci i SEM E 1 , a strumień magnetyczny zachowa poprzednią wartość. Powstaje więc samoczynne oddziaływanie prądu wtórnego na wartość prądu pierwotnego. Mimo powstania prądu obciążenia strumień sprzęgający oba uzwojenia pozostaje niezmieniony, więc SEM E 2 jest również taka sarna. W transformatorze idealnym prąd obciążenia zależy więc tylko od SEM E 2 oraz od impedancji odbiornika. Chcąc ustalić zależność między prądami /1 oraz / 2 można skorzystać z prawa zachowania energii (mocy). W transformatorze bez strat moc pozorna doprowadzona do strony pierwotnej będzie całkowicie przeniesiona na stronę wtórną, czyli: (9.18) prąd
stąd
11 ~
(9.15)
{}. -2
Stosunek napięć występujących jednocześnie na zaciskach transformatora w stanie jałowym nazywa się przekładnią transformatora. Wielkość ta charakteryzuje pod„ stawową własność transformatora, a więc zdolność do obniżania lub podwyższania napięcia. Należy podkreślić, że przekładnia wyraża zawsze stosunek napięcia górnego do napięcia dolnego, obowiązuje więc zależność {} 1. Przy transformatorach trójfazowych dla określenia przekładni należy posługiwać się napięciami między
U2
Z2
1
= U1 = ;;_ = # .
(9.19)
z równania (9.19)
wynika, że w uzwojeniu górnego napięcia płynie prąd mniejszy, podczas gdy w uzwojeniu dolnego napięcia płynie prąd większy. Przy obniżeniu napięcia za pomocą transformatora powiększa się prąd, zaś przy podwyższaniu napięcia zmniejsza się prąd. Z zależności (9.19) wynika, że:
>
fazowymi. Z zależności (9 .15) wynika,
Oznaczając że:
(9.20) można napisać:
(9.21) oznaczając
/~ - prąd obwodu wtórnego odniesiony do obwodu pierwotnego. Jest to który płynąłby w uzwojeniu wtórnym w przypadku z 2 = z 1 • Jeżeli obwód wtórny zostanie obciążony rezystancją R, to prąd wtórny wyniesie:
gdzie: (9.16) można napisać:
prąd,
_!_(z2) E1.
(9.17) gdzie: E~ - siła elektromotoryczna obwodu wtórnego odniesiona do obwodu pierwotnego.Jest to siła elektromotoryczna, która indukowałaby się w uzwojeniu wtórnym, gdyby uzwojenie to miało liczbę zwojów równą liczbie zwojów uzwojenia pierwotnego. 214
12 = E2 = R R Uwzględniając
(9.22)
Z1
równanie (9.21) można przedstawić prąd pierwotny jako: . (9.23) 215
prądu
lub
E1
11=-. {}2 R
pierwotnegq, wobec czego prądy 11 oraz -1~ prawie pokrywają się, a zależ (9.21) jest w przybliżeniu spełniona. Transformator rzeczywisty. Transformator rzeczywisty różni się tym od idealnego, że uwzględnia się w nim rezystancje uzwoje1'1 oraz reaktancje rozproszenia. Prądy płynące w obu uzwojeniach wywołują na rezystancjach spadki napięcia R 111 oraz R 2 l 2 , których zwrot na wykresie wektorowym pokrywa się ze zwrotem odpowiedniego prądu. Do tych spadków należy dodać geometrycznie, wywołane przez strumienie rozproszenia, indukcyjne spadki napięcia. Przy rozpatrywaniu ność
(9.24)
Z równania (9.24) wynika, że dla przybliżonego wyznaczenia prądu w obwodzie pierwotnym należy rezystancję R obwodu wtórnego pomnożyć przez kwadrat przekładni. Jest to szczególny przypadek ogólnie obowiązującej zależności oddziaływania impedancji Z 2 • · (9.25) Działanie impedancji Zobcjest takie same jak impedancji Z'= fJ 2 ·Z0 bc włączonej
w obwód pierwotny. Zależność (9.25) Jest szczególnie ważna dla tzw. transformatorów dopasowujących w obwodach elektronicznych, w których działają źródła o słabej mocy. W przypadku dopasowania generatory dostarczają* do obwodu (na który pracują) maksymalną moc. Przez odpowiedni dobór przekładni takiego transformatora impedancję obciążenia dopasowuje się do impedancji wewnętrznej generatora (Zobc = Zw). Wykres wektorowy transformatora obciążonego przedstawiono na rys. 9.16. Rys. 9.17. Strumienic rnzproszcnia w transformatorze
Rys. 9.18. Transformator
b)
a) Rys. 9.16. Wykres wektorowy transformatora idealnego przy
obciążeniu
„-
X,
+rY·
Rt 11
R;
!l1
Ro
jX,J,
-,
I
I
lf,"I; u·j -2
zastępczy
Rilt
I I
~Z'-obo.
-f,
1,
I
I
I
L_
__J
'1
I' -Z
Jako wektor odniesienia odkłada się strumień
-
-
2
ciwny zwrot. Zatem U1 = - E 1 • Prąd magnesujący [;, jest prądem biernym, opóźnionym o
kąt ~ w stosunku do napięcia, a więc jest w fazie ze strumieniem
'1>.
Prąd obciążenia !_2 , przy najczęściej spotykanych obciążeniach o charakterze indukcyjnym, opóźnia się o kąt
216
Rys. 9.19. Transformator rzeczywisty przy
obciążeniu:
a) schemat
zastępczy,
b) wykres wektorowy
transformatora idealnego założono, że oba uzwojenia są sprzężone z tym samym strumieniem magnetycznym. W rzeczywistości już w stanie jałowym P.ewna nieznaczna część linii strumienia zamyka się przez powietrze tylko wokół uzwojenia pierwotnego i nie obejmuje uzwojenia wtórnego. Taki strumień nazywa się strumieniem rozproszenia i zostanie oznaczony przez
217
~~
=
~o :ce~
R~+ jX,~' Ro+ jXo.
(9.26)
Przez zmianę impedancji obciążenia ~~be można ze schematu zastępczego wyciągnąć wnioski o zachowaniu się transformatora w różnych stanach pracy. Schematowi zastępczemu przedstawionemu na rys. 9.19a odpowiadają następujące równania pracy:
prądy
znamionowe. Napięcie to nazywa się napięciem zwarciowym. Ponieważ O, więc z równania (9.27) wynika, że SEM E~ = E1 jest mała, ponieważ pokonuje tylko czynny i indukcyjny spadek napięcia. Wobec tego również i prąd magnetyczny jest tak mały, że można go pominąć w dalszych rozważaniach. Schemat U~=
b) !J,
1
o Rys. 9.20. Transformator rzeczywisty w stanie zwarcia: a) schemat c) wykres oporów
punkt węzłowy
u;=~~+~~!;,,
i wykres wektorowy transformatora upraszcza się .(rys. 9.20), a równanie stanu zwarciowego, określające napięcie zwarciowe, będzie następujące:
"Q.
=
!/_1 = R~{~+jX~!~+Rif1 +jX1 [1 ,
I
(9.28)
lub (9.29) gdzie: (9.30)
(9.27)
przy czym:
· !o = !1 +l~ .
Wykres wektorowy uwzględniający powyższe równania przedstawiono na rys. 9.19b. Wszystkie parametry schematu zastępczego z wyjątkiem ~~be są wielkościami stałymi, mogą być one wyznaczone z próby stanu jałowego i z próby zwarcia. Stan zwarcia. Stan zwarcia jest jednym z charakterystycznych stanów pracy transformatora. W praktyce występuje on jako stań awaryjny, lecz niekiedy realizuje się go specjalnie w celu dokonania pomiaru niektórych parametrów charakteryzujących transformator, nosi wtedy nazwę zwarcia pomiarowego. W stanie zwarcia impedancja obciążenia Zobc = O oraz napięcie na zaciskach uzwojenia wtórnego u;, = O. Zależnie od wartości napięcia pierwotnego zmienia się wartość prądu zwarciowego transformatora. Przy znamionowym napięciu pierwotnym prąd ten jest bardzo duży (7730)1,,, wobec czego transformator musi posiadać odpowiednie urządzenia zabezpieczające, które go odłączają z sieci w przypadku powstania zwarcia. Jeżeli do uzwojenia pierwotnego zostanie dołączone napięcie niższe, to i prąd zwarciowy będzie odpowiednio mniejszy. Zwarciem pomiarowym nazywa się zwarcie transformatora na wtórnych zaciskach przy takim napięciu włączonym na zaciski pierwotpe, przy którym w uzwojeniach płyną
218.
b) wykres wektorowy napięć
zastępczy
obwód pierwotny U1 = -§.1+?;.1!1, obwód wtórny
zastępczy,
(9.31) Impedancja Zz nazywa się impedancją zwarciową transformat9ra, a trójkąt OAB, utworzony przez Rn x„, Zz, nazywa się trójkątem zwarciowym. Współ czynnik mocy w stanie zwarcia określa stosunek rezystancji do impedancji zwarciowej:·
(9.32) Napięcie zwarciowę jest jednym z charakterystycznych parametrów decydują cych o własnościach ruchowych transformatora i dlatego jest podawane na tabliczce znamionowej. Wyraża się je w jednostkach względnych w o1niesieniu do napięcia
znamionowego u„ =
Uz · 100 % . W
zależności
od mocy i konstrukcji transforma-
U1n
tora waha się ono w granicach od 3,5 da 15%. Wyznaczenie zmienności napięcia. Ponieważ prąd jałowy transformatora jest nieznaczny w porównaniu z prądem znamionowym,
Io
~
(O,Ot-;-0,l)I,, ,
219
więc równ1ez przy obciążeniu znamionowym można go pominąć, nie popełniając poważniejszego błędu. Schemat zastępczy oraz wykres wektorowy transformatora przy takim uproszczeniu przedstawiono na rys. 9.21. Odpowiada mu równanie:
Przy stałym obciąż:eniu a zmiennym cos
(9.36)
(9.33) Trójkąt ABC jest trójkątem znanym z rys. 9.19 przedstawiającym napięcie zwar-
wykresu wektorowego przedstawionego na rys. 9.21 można wyznaczyć zmienność napięcia, która jest jedną z charakterystycznych właściwości ruchowych transformatora. Zmienność napięcia transformatora definiuje się jako spadek na-
ciowe.
z
co powoduje podwyższenie napięcia wtórnego. W stanie jałowym trójkąt zwarciowy sprowadza czego:
Ze b)
11
xLt
R;
Xfz
1I,·I; o)
stałym
fl,
do jednego punktu, wobec
zmienności napięcia można wyznaczyć
matora,
. a)
się
tzw. charakterystykę zewnętrzną transforwtórnego od prądu obciążenia przy przedstawiono na rys. 9.21d dla różnych
przedstawiającą zależność napięcia
cosip 2 •
Charakterystykę taką
COS
I'
-2
9.3.3. Straty i
u')
-2
sprawność
transformatora
W transformatorach powstają straty w stali i straty obciążeniowe, nie ma natomiast w nich strat mechanicznych oraz strat wzbudzenia. Dlatego sprawność transformatora jest bardzo wysoka, co pozwala na stosowanie wielokrotnej transformacji w układacb energetycznych. Przy c:tęstotliwości 50 Hz można liczyć się z na-
d)
stępującymi wartościami sprawności:
Moc znamionowa kV· A Sprawność I I
I
1
10
100
1000
10000
100000
0,92
0,96
0,975
0,985
0,988
0,990
I
V Rys. 9.21. Wyznaczenie zmienności napięcia przy obciążeniu: a) uproszczony schemat zastępczy, b) wykres wekforowy, c) geometryczna interpretacja wzoru na zmienność napięcia, d) charakterystyki zewnętr;zne transformatora
pięcia wtórnego przy przejściu od pracy jałowej do pracy znamioriowej przy danym cosip 2 i przy znamionowym napięciu pierwotnym i znamionowej częstotliwości.
Z definicji zmienności napięcia wynika zależność:
(9.34) Zależność tę można wyznaczyć z wykresu wektorowego (rys. 9.2lc) w funkcji współczynnika
mocy transformatora:
(9.35)
Straty w stali. Na straty w stali składają się straty histerezowe oraz straty podczas przemagnesowywania· rdzenia przemiennym strumieniem magnetycznym. Straty histerezowe są proporcjonalne do pola powierzchni pętli histerezy, które jest zależne od gatunku użytych blach magnetycznych. wiroprądowe powstające
Straty histerezowe odniesione do kilograma
m~sy
blachy
[:J można wyrazić
zależnością:
f).P-C 100 f B1112
,- „
'
(9.37)
gdzie: c„ - stała zależna od gatunku blach. W rdzeniach magnetycznych, objętych zmianą strumienia magnetycznego, rzą się prądy wirowe. Ponieważ. blachy magnetyczne mają pewną rezystancję,
two-~
więc
221 220
wytworzone· w nich prądy wirowe spowodują str~tę !11ocy, zwaną stratami wiroprądowymi. Straty te w W/kg są określone wyrazen1em:
Wprowadzając współczym1ik obciążenia
12
P 2 = lcSncoscp 2 ,
kSncoscp 2
---- '
kSnCOScp2 + APFe+k2 APcun
gdzie: współczynnik zależny
od gatunku blach,
grubość blachy. Zależność strat wiroprądowych
. od grubości jest przyczyną stosowania na obwody magnetyczne blach o ograniczonej grubości. Na rdzenie transformatorów używa si~ powszechnie blachy o grubości d = 0,35 ~m. . Całkowite straty w stali APFe można przedstawić na schemacie zastępczym jako straty od prądu J0 na umyślonej rezystancji Ro:
wyrażając
można otrzymać zależność:
1J = - - -
d-
oraz
f2n
(9.38)
c„ -
transformatora k =
(9.44)
pozwalającą wyznaczyć sprawność transformatora dla dowolnego obciążenia.
!J.PFe ' ta k do b'1erac, ' a by W transformatorach energetycznych stosunek - na 1ezy APcu
przy średnim obciążeniu osiągnąć maksymalną sprawność. Sprawność ta jest naj~ większa, gdy straty w uzwojeniach przy średnim prądzie obciążeniowym są równe stratom w stali.
(9.39) Straty w stali APFc są prawie równe mocy P 0 pobranej w stanie jałowym. ~oż~1a je więc wyznaczyć po prostu jako moc pobraną przez transf~rmator w stame Jałowym przy napięciu znamionowym. Straty w stali, pr~porcJona1!1e do kwadrati.: indukcji, są przy stałym napięciu zasilającym praktyczme rzecz b10rąc stałe, gd~z w granicach normalnych obciążeń spadki napięć są ZJ1ikomo małe w porównanm z napięciem transformatora; można wobec tego uważać, że siła elektromotoryczna i indukcja magnetyczna są stałe. Straty 0 bci.ążeniowe. Straty obciążeniowe powsta~ą podczas przepływ?. prądu przez uzwojenie o rezystancji R1 i R~ „ Podczas stanu Jałow~~o na rezystanc31 obwodu pierwotnego wydzielają się straty R 1 l~, lecz są one pom11alne w stosunku do strat przy obciążeniu znamionowym, które wy.noszą: APcu
2 .
2
9.3.4. Budowa transformatorów Pod względem konstrukcyjnym transformatory różnią się budową rdzenia stalowego, formą uzwojeń oraz sposobem chłodzenia. Pod względem budowy rdzenia rozróżnia się transformatory rdzeniowe oraz płaszczowe. Na rys. 9.22a jest przedstawiona zasada budowy jednofazowego transformatora rdzeniowego. Transformator taki ma dwa słupy połączone jarzmami. Uzwojenia, zarówno górne jak i dolne, umieszczone są na obydwóch słupach transformatora.
a)
b)
(9.40)
= R1.l1n+ R2lzn
lub
(9.41) Straty te można określić podczas próby zwarcia nonnaln~g?. ~apięci.e ~tro~y pierwotnej, równe napięciu zwarciowemu, jest podczas takteJ p~oby_ n1ew1elk1.e, wobec czego strumień magnetyczny jest tak mały, że ~traty .w stall, w porównam.u ze stratami w uzwojeniach, mogą być pominięte. Jeżeh pormerzone straty w stanie zwarcia wynoszą APz, to z zależności: (9.42) można wyznaczyć straty uzwojeniowe przy dowolnyi:n. ob~ią~eniu. Sprawność. Sprawność
transformatora definmJe
P2
rJ=-=
P1
222
P2 . P2 +APp0 +APeu
się
Jako: (9.43)
Rys. 9.22. Budowa transformatora jednofazowego: a) rdzeniowa, b) płaszczowa
Inny typ transformatora, mianowicie jednofazowy transformator płaszczowy~ jest pokazany na rys. 9.22b. Tu całe uzwojenie osadzone jest na słupie środkowym. Drugi słup .jest jakby podzielony na dwie połowy, z których każda przewodzi po~ łowę strumienia; podobnie przedstawia się sprawa z jarzmami. Dlatego też przekroje jarzm i słupów zewnętrznych są odpowie
223
W uzwojeniu krążkowym na słupie transformatora są osadzone na przemian krążki uzwojenia dolnego i krążki uzwojenia górnego. Na krańcach umieszczone są krążki dolnego napięcia, gdyż wtedy odległości uzwojeń od jarzma mogą być mniejsze. Pod wzlędem sposobu chłodzenia rozróżnia się transformatory suche łub ole-' jowe. W transformatorach małej mocy wystarcza naturalne odprowadzenie strat do powietrza,. w transformatorach większych mocy rdze11 stalowy wraz z uzwojeniami umieszcza się w kadzi wypełnionej olejem, który oprócz podwyższonego działania chłodzącego ma również lepsze właściwości izolacyjne. Dla lepszego chło dzeJ1ia ścianki kadzi transformatora są najczęściej użebrowane. Przy większych mocach stosuje się zamiast żeber rury, a przy bardzo dużych mocach - radiatory. W celu zwiększenia chłodzenia stosuje się często wynrnszony przepływ powietrza lub chłodzenie oleju wodą.
cjach t~ansformatorowych bardzo dużej mocy w celu zmniejszenia ciężaru i gabarytów Jednostkowych, co odgrywa duzą rolę przy montażu i transporcie. W stacjach o mocy do 60 MVA stosuje się zazwyczaj transformatory trójfazowe (rys. 9.24b), w których uzwojenia są umieszczone na trzech kolumnach, połączonych we wspólny obwód magnetyczny za pomocą dwóch jarzm. Otrzymany w powyższy sposób obwód magnetyczny jest jednak niesymetryczny, ponieważ reluktancja fazy środkowej jest mniejsza ·od reluktancji faz skrajnych (rys. 9.25a).
b)
9.3.5. Transformatory trójfazowe
2R
2A
'A
I
2A Rys. 9.24. Trójfazowy fazowy rdzeniowy
układ
b)
r----0---I
.'8
2C
transformacji: a) trzy transformatory jednofazowe, b) lramformalor trój-
a)
1
'i.'
2C
Budowę transformatora trójfazowego dużej mocy przedstawiono na rysunku
9.23. Trójfazowy układ transformacji można utworzyć przez zestawienie trzech transformatorów jedJ10fazowych (rys. 9.24a). Jednakże duże rozmiary, ciężar i podwyższony koszt powodują, że taki układ transformacji jest stosowany tylko w sta-
fi
c)
JpB
'""\
I\..
i
I I
____ ),_ ____ _, I
I
Pe
Rys. 9.25. Obwód magnetyczny transformatora trójfazowego rdzeniowego i wykresy wektorowe: a) obwód magnetyczny, b) symetryczny układ strumieni magnetycznych, c) niesymetryczny układ prądów magnesujących ' Jeżeli
uzwojenie pierwotne jest włączone do symetrycznego układu naptęc w obwodzie magnetycznym transformatora powstają również symetryczne strumienie magnetyczne Aj <'f>c O kąt a (rys, r25c). w ten sposób przy symetrii napięcia pierwotnego prąd magnesujący tworzy układ trójfazowy niesymetryczny. Asymetria prądów praktycznie znika przy pracy znamionowej transformatora, a przy małych obciążeniach różnice wartości prądów TA, !n i !c są niewielkie. -
!!.A, !!.n i !J.c, to
Rys. 9.23. Transformator trójfazowy rdzeniowy 240 MVA, 126/15,75 kV produkcji ELTA Łódź
224
15 -
Elektrotechnika i elektronika
225
Rozpatrzone w poprzednich rozdziałach zależności funkcjonalne, schematy zastępcze i wykresy wektorowe mają zastosowanie w transformatorach trójfazowych w odniesieniu do dowolnej fazy transformatora. W transformatorach trójfazowych uzwojenia górne i dolne łączy się w gwiazdę lub w trójkąt. Do zasilania citeroprzewodowej sieci niskiego napięcia stosuje się również połączenie uzwojeń dolnego napięcia w zygzak, który ma właściwości wyrównywania przepływów poszczególnych faz przy niesymetrycznym obciążeniu, ponieważ uzwojenie każdej fazy jest umieszczone po połowie na dwóch kolumnach rdzenia transformatora. Wymienione sposoby łączenia faz (tzw. układy połączeń) zestawiono w tablicy 9.1. Istnieją różne odmiany połączeń transformatorów trójfazowych w zależności od kąta przesunięcia fazowego między napięciami na jednoimiennych zaciskach obu stron transformatora, np. U 1A 18 i U 2A 2 B. Norma PN-56/E-06040 Transformatory. Przepisy ogólne. zestawia te połączenia w grupy w zależności od kąta godzinowego, który otrzymuje się przyjmując, że wektor górnego napięcia jest wskazówką minutową, odpowiedni zaś wektor dolnego napięcia - wskazówką godzinową. Jeśli wskazówkę minutową ustawi się na godzinę 12, to wskazówka godzinowa określi szukany kąt godzinowy. Kąt ten umieszcza się w symbolu literowym układu połączeń. Zalecane przez normę grupy połącze11. (z wielu możliwych) zestawiono w tablicy 9.2. Układ YyO, jako najprostszy, ma duże zastosowanie, jednak może być używany tylko tam, gdzie przewód zerowr nie jest obciążony więcej niż 1O% prądu znamionowego.
Tablica 9.2 Grupy
połączeń
transformatorów trójfazowych
połączeń
O"
YyO
1C
Sposoby
łączenia
dolnego DN
A
;(
18
1A
+ 150°
faz w transformatorach trójfazowych
Układ
Trójkąt
Gwiazda
Zygzak
Schemat
Symbol graficzny
~
'6.
m
A
~
Symbol literowy strony górnej
dolnej
D
d
ICAIB
~
łączy
się
5
1C
2A 28 2C
2A 28 2C
2A
28 ~2C
5 2A
MI] mru 2A
28
2C
2A
28
2C
w QUllilJ
IA
18
te
w')[, ~ w 'tt w ™ "~ w [Lb} 1A 18 1C
S 2A
1A
1C61B
y
+330°
Ydll z
IC~IB
-----·
IA
· Transformatory zasilające sieci rozdzielcze z przewodem zerowym, gdzie obcią żenia tego przewodu przekraczają 1O% prądu znamionowego, powinny mieć przy mocy do 250 kV· A układ Yz5, przy mocach większych - układ Dy5. Oba te układy są prawie równoważne i ich przewody zerowe mogą być obciążone pełnym
226
~
2
1B
28
1A
nie
w w
1A
28
ICA„ ~
Yz5
Dyll
y
GN
2C
"6'" 1A
połączeń
2C
dolnego napięcia DN
napięcia
A
Dy5
Yd5
górnego
górnego GN
1A
Tablica 9.1
Układ połączeń uzwojeń
napięcia
Wykresy wektorowe
przesunięcia wektorów napięcia w stopniach Kąt
Symbol grupy
Yzll
'
ICAIB '
IA
1B
1A
18 !C
1A
18 1C
1C
2A
28
2C
2A
28 2C
11
28
2C
11
28
2C
2A
28
2C
28
2C
15•
-· _J
prądem
znamionowym. Dla transformatorów przesyłowych o dużych mocach stosowanym układem jest Yd 11. W transformatorach trójfazowych przekładnią nazywa się stosunek napięć międzyfazowych, natomiast liczby zwojów zgodnie z równaniem (9 J 5) są proporcjonalne do napięć fazowych. W związku z powyższym, w transformatorach trójfazowych przekładnia zależy nie tylko od stosunków zwojów, lecz również od układu połączeń uzwojeń strony górnej i dolnej. W tablicy 9.3 zestawiono wzory na przekładnię w zależności od układu połączeń. najczęściej
Tablica 9.3 Przekładnia różnych układów połączeń
-
Uklact
polącze!1
Yy
z,
Przekładnia
transforrna torowa
Z2
I
transformatorów trójfazowych
Dd
Dy
z,
Z1
-z,
Jl
----------··
-· 3z 2
Yd
Yz
Dz
i/3z1
2 Z1 -}13z,
--3 z,
--z,
2z1
~------~-------~------------
Praca równoległa transformatorów trójfazowych. Pracą równoległą dwóch Jub kilku transformatorów .nazywa się pracę przy włączeniu uzwojeń pierwotnych wszystkich transformatorów na wspólną sieć pierwotną oraz uzwojeń wtórnych na wspólną sieć wtórną. Zastosowallie kilku równolegle pracujących transformatorów, zamiast jednego o mocy łącznej, jest konieczne ze względu na zapewnienie ciągłości ruchu w przypadku awarii lub remontu jednego z transformatorów. Poza tym przy pracy stacji transformatorowej ze zmiennym obciążeniem w ciągu doby należy w godzinach szczytu włączać wszystkie transformatory, a w godzinach niewielkiego obciążenia stacji -- niektóre wyłączać. Włączenie transfor~ matorów do pracy równoległej może być dokonane przy spełnieniu następujących warunków: 1) transformatory powinny mieć jednakowe napięcie pierwotne i wtórne w sta~ pje jałowym, co jest jednoznaczJ1e z równością przekładni (tolerancja wynosi J::0,5 ~~): , (9.45) Przy
niespełnieniu
popłynie prąd
tego warunku już w stanie jałowym wyrównawczy Iw, spowodowany różnicą
I = -- 11!{_ _w
.f'z1+~zll'
między napięć
U,1 = U,n "'" U,m = ...
(9.47)
Jeżeli transformatory pracujące równolegle mają różne napięcia zwarciowe, to obciążają się one odwrotnie proporcjonalnie do ich napięć zwarciowych:
S1 V,11% Sn1 -::.::=--·-
Sn
(9.48)
U,1% S„n .
Prowadzi to do przeciążenia transformatora o mniejszym U,% oraz do niedociążenia transformatora o większym U,%. Przepisy PN-56/E-06040 ustalają, ż.e pn:ica równoległa jest zadowalająca, gdy napięcia zwarciowe transformatorów nie rótnią się więcej niż :!::10%. W Polsce napięcia zwarciowe dla transformatorów 0 mocy do 1600 kV ·A zostały znormalizowane i wynoszą: dla U8 do 20 k:V U •1 ="--= 4 5 °/0 ł dla Ug do 30 kV U,% = 6 %; 4) stosunek mocy znamionowych transformatorów pracujących równokgk nie P?winie~ być wię~szy niż 3 : I. Warunek ten wy.nika z warunku 3, ponicwm~ róż nica napięć zwarciowych transformatorów jest tym większa, im większa jest różnica ich mocy znamionowych. · I 10
'
I
9.3.6. Transformatory specjalne (autotransformator, transformator spawalniczyt przekładniki)
Autotransfor-mator. W tych przypadkach, gdy przekładnia transformatora mało różni się od 1, ekonomiczne jest zastosowanie autotransformatora. Autotransformator różni się tym od zwykłego transformatora, że uzwojenie pierwotne
Rys. 9.26. Schemat autotransformatora jednofazowego
tra;1sformatorami wtórnych 11.U: (9.46)
gdzie: :2-':1, ~zn -- impeda)lcje zwarciowe transformatorów; 2) transformatory powinny należeć do tej samej grupy połączet1, określcnej kątem godzinowym. Przy niespełnieniu tego warnnku międzyfazowe napięcia wtórne są przesunięte w fazie, pojawi si~ różnica napięć, pod działaniem której popłynie znaczny prąd wyrównawczy;
228
3) transformatory powinny mieć jednakowe napięcia zwarcia:
jest połączone galwanicznie z uzwojeniem wtórnym; tworząc transformator jednouzwojeniowy. Niech będzie dany autotransformator (rys. 9.26) obniżający napięcie z wartości U1 do wartości U2. Przy pominięciu spadków napięć przekładnia auto.transformatora wynosi:
(9.49)
229
~rzez z~oje Z1-Z2 płynie prąd {1, a przez zwoje z 2 prąd {2-{1• Pomijając prąd J~łowy I uwzględniając zwroty prądów w uzwojeniach, otrzymuje się wyrażenie na siły
magnetomotoryczne :
[1(Z1-Z2)-([2-[i)z2 = 0, z którego wynika
zależność:
/1
Z2
li = ~ =
*. 1
(9.50)
(9. 51)
Rozróżnia się moc własną i przechodnią autotransformatora. Moc własna Sw jest
to moc przenoszona na drodze transformacji. Moc przechodnia S jest to moc pozorna wydawana przez autotransformator. O wymiarach transformatora i autotransformatora decyduje moc własna. Dla transformatoi:_a moc własna jest równa mocy przechodniej: (9.52) Dla autotransformatora: Sw = U2(l2-l1) = U2l2
(1- ~) (1- ~). = S
(9.53)
P~równując powyższe wyrażenie można łatwo dojść do wniosku, że im prze~ładn1a autotransformatora jest bliższa jedności, tym mniejsza jest moc własna I tym mniejsze są jego wymiary. W granicznym przypadku, gdy {)Ar= 1, autotransformator jest zbędny, gdyż moc jest przenoszona drogą przewodzenia, a nie ?rogą transformacji. Autotransformatory mogą być wykonywane jako obniżające I podwyższające napięcie oraz jako jednofazowe i trójfazowe. Znajdują one szerokie zastosowanie w układach elektroenergetyki, telekomunikacji i automatyki. Aut~transformatory regulacyjne spełniają ważną rolę w laboratoryjnych układach pomiarowych.
Transformator spawalniczy. Transformator spawalniczy jest jednofazowym transformatorem obniżającym napięcie sieci 220 V na napięcie jałowe 60-;- 70 V, konieczne do powstania łuku elektrycznego. Ponieważ opór łuku jest
a)
Rys. 9.27. Transformator spawalniczy: a) schemat ideowy, b) charakterystyki zewnętrzne
bardzo mały, transformator spawalniczy pracuje w stanie zbliżonym do stanu zwarcia. W celu ograniczenia prądu zwarciowego w obwód wtórny transformatora włącza się dławik z regulowaną szczeliną powietrzną (rys. 9.27a). Dzięki obecności
dławika charakterystyka zewnętrzna transformatora jest mocno opadająca (rys. 9.27b), a prąd zwarciowy niewiele różni się od prądu spawania. ' Przez zmianę szczeliny powietrznej w obwodzie magnetycznym dławika można płynnie zmieniać reaktancję dławika, dzięki czemu zmienia się nachylenie charakterystyki zewnętrznej, a więc i wartość prądu spawania. Najmniejszej wartości szczeliny odpowiada najmniejszy prąd spawania (krzywa J), największej wartości szczeliny - największy prąd spawania (krzywa 2). Często dławik umieszczony jest na wspólnym rdzeniu z transformatorem.
Przekładniki. Przekładniki są transformatorami stosowanymi w układach pomiarowych w celu dopasowania mierzonych prądów i napięć do znormalizowanych zakresów mierników napięcia, prądu i mocy, rozszerzenia zakresu pomiarowego lub odizolowania się od wysokiego napięcia. Poza tym mają zastosowanie jako elementy pośredniczące w zasilaniu różnych przekaźników, w obwodach urządzeń regulacyjnych i sterujących, a także w różnych układach zabezpieczeniowych. Rozróżnia się dwa rodzaje przekładników, prądowe i napięciowe. Niezależnie od wartości parametrów pierwotnych, które obejmują zakres od dziesiątek amperów do dziesiątek kiloamperów oraz od setek woltów do setek kilowoltów, znormalizowanym prądem obwodu wtórnego przekładnika prądowego jest 5 A, a znormalizowanym napięciem obwodu wtórnego przekładnika napię ciowego jest 100 V. Obwód wtórny przekładnika prądowego na skutek małej impedancji cewek przyłączonych mierników, liczników lub przekaźników, pracuje praktycznie w stanie zwarcia. Przy otwarciu obwodu wtórnego, np. wskutek wymiany miernika, wystąpiłby wzrost strumienia magnetycznego do wartości wystę pującej w stanie jałowym, przez co na otwartych zaciskach powstałaby, odpowiadająca przekładni, niebezpiecznie wysoka wartość napięcia. Poza tym powstałby wzrost strat w stali, proporcjonalnY'CJ?. do strumienia, co mogłoby spowodować wzrost temperatury, groźny dla izolacji przekładnika. Aby tego uniknąć, należy obwód wtórny przy wszelkich przełączeniach przyrządów zwierać za pomocą zwykłego przewodu. Przekładniki prądowe wykonuje się jako jednofazowe. Uzwojenie pierwotne przy dużych prądach stanowi zaledwie jeden zwój, zwykle w postaci szyny. Przekładnik napięciowy odpowiaoa w budowie transformatorowi siłowemu w zmniejszonej skali. Przekładniki te buduje się w zasadzie jako jednofazowe, a do pomiarów w układach. trójfazowych łączy się dwa przekładniki w tzw. układ V (rys. 9.28), przez co otrzymuje się napięcie wtórne wszystkich trzech faz. Zaciski przekładników prądowych i napięciowych muszą być jednoznacznie oznaczone. Jest to niezbędne ze względu na prawidłowość wskaza11 mierników mocy. Początki zacisków przekładników prądowych oznacza się zwykle literami K-k, końce - L-1, przy czym duża litera oznacza stronę pierwotną. Dla zacisków przekładników napięciowych obowiązują odpowiednie litery M-m i N-n. Na rysunku 9.29 przedstawiono sposób włączenia pr,zekładników do sieci elektrycznej. Przekładniki dokonują transformacji z pewnym uchybem (błędem) dotyczącym zarówno wartości prądu (lub napięcia), jak i przesunięcia kątowego. Uchyby, prą-
231 230
dowy i napięciowy, są określone zależnościami: .li
ul
=
I~-11100% l o• l
~u = U~U1100% .ij o• .
10
(9.54)
. 1
zaś uchyb kątowy można łatwo wyznaczyć z wykresu wektorowego zbudowanego
w sposób podobny jak dla transformatora siłowego. Przepisy przewidują budowę
Elementy układó·w elel{troniczr1ych
~~~~----~~~~p
_...,..p
~~~--~-+-~~~~s
M ·m
Rys. 9.28. Przekładniki napięciowe jednofazowe w układzie V
10.1. 10.1.1.
Zobc.
Rys. 9.29. Układ pomiarowy mocy, prądu i na· pięcia z zastosowaniem przekładników
przekładników w klasach dokładności, odpowiadających liczbowo wartości uchybu prądowego lub napięciowego w procentach. Do celów pomiarowych stosuje się najczęściej przekładniki
o klasach 0,1, 0,2; 0,5 i 1,0.
Półprzewodniki Właściwości półprzewodników
Najszersze zastosowanie we współczesnej elektronice mają półprzewodniki, których podstawowymi składnikami są dwa czterowartościowe pierwiastki: german Ge i krzem Si. Atom germanu lub krzemu można przedstawić w postaci rdzenia jonowego o ładunku dodatnim +4e, otoczonego tzw. powloką walencyjną, w której skład wchodzą cztery elektrony walencyjne. W strukturze krystalicznej tych pierwiastków występują wiązania kowalentne. Każdy atom wiąże cztery sąsiednie atomy, tworząc sieć przestrzenną typu czworościanu foremnego (rys. 10.1). Płaski schemat sieci krystalicznej krzemu z zaznaczonymi symbolicznie dwuelektronowymi wiązaniami kowalentnymi przedstawiono na rys. 10.2. · Mechanizm przewodnictwa elektrycznego ciał krystalicznych, w tym również germanu i krzemu, wyjaśnia model pasmowy. Jak wiadomo, elektrony atomu odosobnionego mogą znajdować się tylko w określonych stanach eJ1ergetycznych, czyli zajmować określone poziomy energetyczne. W krysztale, wskutek wzajemnego oddziaływania wielu jednakowych atomów, poziomy energetyczne ulegają rozszczepieńiu. Tworzą się strefy o prawie ciągłym widmie możliwych stanów energetycznych, zwane pasmami energety_cznymi. Dla procesu przewodnictwa elektrycznego istotne znaczenie mają dwa pasma energetyczne: pasmo walencyjne (podstawowe) i pasmo przewodnictwa. Pasmo walencyjne odpowiada wartościom energii elektronów walencyjnych, a pasmo przewodnictwa - wartościom energii, przy 233
których elektrony stają się swobodnymi i mogą brać udział w procesie przewodzenia prądu elektrycznego. . . , . . W strukturze pasmowej pólprzewodn1kow, między pasmem walencyjnym a pasmem przewodnictwa, znajduje się wąskie pasmo zabronione 6.W (6.Wae = 0,68 eV;
Rys. 10.1. Struktura sieci krystalicznej germanu lub krzemu
elektron-dziura. Miejsce dziury w wiązaniu może łatwo zająć elektron z wiąza nia sąsiedniego atomu, tworząc nową dziurę. Proces ten jest równoważ.ny z przemieszczeniem się dziury. Obok procesu generacji zachodzić może zjawisko odwrotnerekombinacja. Polega ono na wzajemnej neutralizacji ładunków dziury i elektronu powracającego do pasma walencyjnego. Pod wpływem zewnętrznego pola elektrycznego ruch dziur (w pasmie walencyjnym) i elektronów swobodnych (w pasmie przewodnictwa) staje się systematyczny, przy czym dziury przemieszczają się w kierunku przeciwnym niż elektrony. Im większa energia cieplna zostanie doprowadzona do półprzewodnika, tym więcej powstanie nośników ładunku, a zatem zwiększy się jego przewodnictwo elektryczne. W warunkach równowagi termicznej liczba generowanych par elektron-dziura jest równa liczbie par podlegających rekombinacji. Przewodnictwo elektryczne półprzewodników oparte na zjawisku generacji par elektron-dziura nazywa się przewodnictwem samoistnym, a półprzewodnik, w którym występuje tylko ten rodzaj przewodnictwa -- pólprzewodnikiem samoistnym. Wprowadzając do czystego germanu lub krzemu pewne określone porcje
Rys. 10.2. Płaski schemat sieci krystalicznej krzemu
6.Wsi = 1,08 eV), którego elektrony nie mogą o.bsadzać. W~rt~ przyp?mnieć, że w metalach pasma przewodnictwa i walencyjne zachodzą na s1eb1e, a w izolatorach przedzielone są bardzo szerokim pasmem zabronionym (6.W > 2 eV). Idealny kryształ germanu lub krzemu w stanie niewzbudz~ny°:1 (np. w te?1peraturze. bezwzględnego zera) jest izolatorem. Pasmo walencyjne Jest. c~łko~1c1e wypełnione, a pasmo przewodnictwa - całkowicie wolne (rys. 10.3a). Jezeh taki kryształ otrzyma a)
b) w
Rys. 10.4. Model sieci krystalicznej wodnika typu 11 Rys. 10.3. Model pasmowy półprzewodnika: a) w stanie niewzbudzonym, b) z nośnikami swobodnymi
pewną ilość energii - np. cieplnej, to może nast~pić lokalne zerwanie wią~ania kowalentnego i przejście elektronu z pasma walencyjnego ?~ pasma przew~dntctwa
(rys. 10.3b). Elektron staje się wówczas swobodnym nośnikiem ładunku Ujemnego. Pozostałe po elektronie wolne miejsce w wiązaniu, równoważne elementarnemu ładunkowi dodatniemu, nazywa się dziurą, a opisane zjawisko - generacją pary:
234
półprze
Rys. 10.5. Model sieci krystalicznej wodnika typu p
półprze
domieszek pierwiastków trójwartościowych lub pięciowartościowych (jeden atom domieszki na 108 atomów pierwiastka podstawowego) otrzymuje się tzw. pólprzewodniki domieszkowe (niesamoistne), które w technice półprzewodnikowej mają największe znaczenie. Atomy pierwiastków pięciowartościowych (antymon, arsen, fosfor), wprowadzone jako domieszka do sieci krystalicznej germanu lub krzemu, zajmują miejsca węzłowe sieci, tworząc swymi cztere,ma elektronami walencyjnymi wiązania kowalentne z atomami pierwiastka podstawowego (rys. 10.4). Pozostały w nadmiarze piąty elektron nie wchodzi do żadnego wiązania i może łatwo stać się elektronem swobodnym. Atom domieszki staje się wtedy jonem dodatnim. Jest on mocno związany w sieci krystalicznej i nie .bierze udziału w procesie przewodnictwa elektrycznego. Domieszki dostarczające elektronów nadmiarowych nazywają się do-
235
norami, a półprzewodnik o nadmiarze elektronów, którego cechą charakterystyczną jest przewodnictwo elektronowe, nosi nazwę półprzewodnika typu n*. Domieszki z pierwiastków trójwartościowych (bor, gal, aluminium, ind) również tworzą wiązania kowalentne. z atomami pierwiastka podstawowego (rys. 10.5). Wskutek braku jednego elektronu walencyjnego w jednym z wiązatl. powstaje dziura, którą może wypełnić elektron z sąsiedniego atomu pierwiastka podstawowego. Wtedy w miejscu, z którego został pobrany elektron, powstaje nowa dziura, Atom domieszki staje się jonem ujemnym, a dziura - swobodnym J1ośnikiem ła dunku dodatniego. Domieszki powodujące niedomiar elektronów w wiązaniach sieci krytalicz.nej półprzewodnika nazywają się akceptorami, a półprzewodnik o .niedomiarze elektronów, którego cechą charakterystyczną jest przewodnictwo dziurowe, nosi nazwę półprzewodnika typu p **. Na rys. 10.6 przedstawiono modele pasmowe krzemu o przewodnictwie typu n i typu p. W krzemie typu n domieszka nadmiarowa tworzy lokalny poziom ener-
a)
b)
w
10.1.2.
Złącze
p-n
Złącze p-n powst~je wtedy, g?y w krysztale półprzewodnika wytworzone zostaną d~a ?bszary o. odm.1ennym typie przewodnictwa p i n. Schemat złącza p-n i jego ~ mektore właśc1wośc1 przedstawiono na rys. 10.7. . Konce~~racja (gęstość) elektronów swobodnych w obszarze 11 jest znacznie w1~s.za mz w ob~zarz~ p, w którym stanowią one nośniki mniejszościowe. Podobme koncentracja dziur w obszarze p jest znacznie większa niż w obszarze n. Wskutek różnicy koncent~acj~ następuje dyfuzja nośników większościowych: ełekt~onó~ z obs.zaru n do pt dziur z obszaru p do n. Nośniki te po przejściu warstwy granicznej ulegają rekombinacji.
w Rys. 10.6. Modele pasmowe półprzewodników domieszkowych: a) typu n, b) typu p
- elektrony + dziury c)
ejonu
u;emne
EE> i'iJb~atnie
d)
baf'iera
pufenojatu
getyczny w pobliżu pasma przewodnictwa. Różnica energii dzieląca te.n poziom od pasma przewodnictwa jest tak mała, fo już .nieznaczna energia cieplna (odpowiadająca np. temperaturze pokojowej) wystarcza do przesunięcia elektronów z poziomu lokalnego do pasma przewodnictwa, gdzie jako swobodne nośniki ładunku ujemnego mogą brać udział w przewodzeniu prądu elektrycznego. Z kolei w krze- · mie typu p domieszka niedomiarowa tworzy poi;iom lokalny w pobliżu pasma walencyjnego. Nośnikami ładunku, mogącymi brać udział w przewodnictwie elektrycznym, są .w tym przypadku dziury na poziomie pasma walencyjnego, powstałe wskutek przesunięcia elektronów z tego pasma do poziomu lokalnego. W rzeczywistych półprzewodnikach domieszkowych oprócz domieszek wprowadzanych celowo istnieją zanieczyszczenia. O charakterze przewodnictwa danego półprzewodnika decydują przeważające nośniki ładunków zwane większościowymi. Na przykład w półprzewodniku typu n nośnikami większościowymi są elektrony, a mniejszościowymi - dziury. Nawet przy braku zanieczyszczeń, w półprzewodniku domieszkowym będą występowały nośniki mniejszościowe wskutek generacji termicznej par: elektron-dziura. • Od Od
*"' 236
słowa
słowa
negativ. positiv.
Rys. 10.7. Złącze p-n niespolaryzowane: a) schemat złącza, b) rozkład koncentracji dziur i elektronów swobodnych, c) rozkład ładunku przestrzennego, d) rozkład potencjału
. W wyniku procesu dyfuzji w warstwie granicznej po stronie obszaru n zani-
kają elektrony swobodne, a pozostają niezrównoważone elektrycznie dodatnie jony d?norów, tworząc dodatni ładunek przestrzenny. W analogiczny sposób powstaj.c Ujemny ładunek przestrzenny w granicznej warstwie przejściowej po stronie obszaru P (rys. 10. 7c). Na złączu powstaje pole elektryczne i bariera potencjału (rys. l O. 7d). Pole . elektryczne przeciwdziała dyfuzji nośników większościowych, natomiast
sprzyja przepływowi generowanych termicznie nośników mniejszościowych: elektronów swobodnych z obszaru p do n i dziur w kierunku przeciwnym. Opisany wyżej prze~ływ noś~i~ów ':"iększościowych nazywa się prądem dyfuzyjnym, a przepływ nośmków mme1szośc10wych - prądem termicznym. . W w.ar~nkach równowagi dynamicznej złącza prądy te wzajemnie się kompensują. Jezelt do złącza p-n doprowadzone zostanie z zewnątrz napięcie U w ten sposób, aby dodatni biegun źródła był połączony z obszarem p, a ujemny ~- z obszar~?1. n, to b~ricra potencjału obniży się o wartość Uz (rys. 10.8). Przez obszar prze3sc1owy moze teraz przepływać duży prąd dziurowy z obszaru p do obszaru n t prąd elektronowy w kierunku przeciwnym. Ten sposób polaryzacji złącza p-n
237
nazywa się polaryzacją w kierunku przewodzenia. Złącze spolaryzowane w kierunku przewodzenia odznacza się małą rezystancją wewnętrzną, a zatem dobrym przewodzeniem prądu. W przypadku polaryzacji odwrotnej (rys. 10.9) bariera potencjału podwyższa się o wartość napięcia UZ' hamując przepływ nośników większościowych. Obszar ładunku przestrzennego pozbawiony nośników prądu, zwany warstwą zaporową,
~
Uz
„/--rz;,--
„
1
bariera ___ _potencja/u
/
,/,,--
~--i------
Rys. 10.8. Złącze p-11 spolaryzowane w kierunku przewodzenia
b;ri~ra
o odmiennym typie przewodnictwa niż podłoże. Na granicy obszarów tworzy się tzw. złącze stopowe. Największe znaczenie ma obecnie technologia dyfuzyjna i technologia warstw epitaksjalnych. Technologia dyfuzyjna polega na wprowadzaniu do płytki monokryształu półprzewodnika domieszek drogą dyfuzji w ośrodku gazowym zawierającym ich pary. Jedną z technik wytwarzania złącz dyfuzyjnych jest technika planarna, polegająca na wprowadzaniu domieszek przez otwory (okienka) w warstwie tlenkowej pokrywającej kryształ półprzewodnika. Technologia warstw epitaksjalnych wykorzystuje zjawisko wzrostu kryształu póJprzewodnika na odpowiednim podłożu, bezpośrednio z fazy gazowej. Narastająca warstwa jest domieszkowana akcepto.rowo lub donorowo w fazie gazowej. Zawartość domieszek może bvć dokładnie kontrolowana w procesie technologicznym. Połączenie technologii ~arstw epitaksjalnych z techniką planarną daje w chwili obecnej najdoskonalszą technikę wytwarzania złącz p-n, zwaną techniką epiplanarną.
potencjafu
Rys. 10.9. Złącze p-11 spolaryzowane w kierunku zaporowym
rozszerza się, co powoduje wzrost rezystancji wewnętrznej złącza. Ten rodiaj polaryzacji złącza /Hl nazywa się polaryzacją w kierunku zaporowym. Przez złącze spolaryzowane zaporowo przepływa tylko nieznaczny prąd wsteczny wywołany ruchem nośników mniejszościowych, tj. dziur z obszaru n do obszaru p, a elektronów mniejszościowych w kierunku przeciwnym. Prąd wsteczny zależy od temperatury złącza, gdyż jego główną składową jest prąd termiczny. Z powyższych rozważań wynika, że charakterystyka napię<...iowo-prądowa ?;łącza p-n jest asymetryczna (rys. 10.10). Właściwość dobrego przew, dzenia prądu
10.2. Diody
półprzewodnikowe
Diody półprzewodnikowe są to elementy dwukońcówkowe, w których wykorzystuje się właściwości złącz p-n. Rozróżnia się diody prostownicze, impulsowe, diody Zenera, diody tunelowe, fotodiody, diody luminescencyjne, pojemnościowe (warikapy) itd. Spośród różnych typów diod półprzewodnikowych omówione zostaną tylko diody o większym znaczeniu praktycznym.
10.2.1. Diody prostownicze Diodę prostowniczą
stanowi złącze p-n {rys. 10.11) wytworzone w płytce monogermanu lub krzemu jedną z wyżej opisanych metod technologicznych, na przykład metodą dyfuzji. Doprowadzenia metalowe obszarów p i n stanowią
kryształu
I
a)
Rys. 10.JO. Charakterystyka napięciowo-prądowa złącza p-n Rys. 10.11. Dioda prostownicza: a) schemat budowy, b) symbol graficzny
u tylko w jednym kierunku jest podstawą wykorzystywania złącz p-11 w wielu elementach półprzewodnikowych (diody, tranzystory, tyrystory itd.). Właściwości złącz p-n w dużej mierze zależą od technologii ich wytwarzania. Najstarszą ze stosowanych obecnie technologii jest technologia stopowa polegająca na wtapianiu w płytkę monokryształu półprzewodnika o określonym typie przewodnictwa kulki z metalu, którego atomy mają stanowić odpowiednią domieszkę. Po ochłodzeniu, w procesie rekrystalizacji półprzewodnika powstaje w nim obszar
238
A~K ~-~
~
b) i katodę diody. Właściwości prostownicze diody wynikają bezpośrednio z asymetrii charakterystyki napięci owo-prądowej złącza p-n (rys. I O. I O). Na rys. l0.12 przedstawiono charakterystyk\ prostowniczej diody krzemowej przy różnych temperaturach złącza, odpowiednio dla stanu przewodzenia (a) i stanu zaporowego (b). W stanie przewodzenia na diodzie występuje nieznaczny spadek napięcia rzędu I V. W stanie zaporowym przez diodę przepływa nieznaczny prąd wsteczny silnie zależny od temperatury zlącza. Napięcie występujące na diodzie odpowiednio
anodę
239
w stanie zaporowym nazywa
się napięciem
wstecznym. Przy przekroczeniu pewnej
wartości napięcia wstecznego Umax prąd wsteczny szybko wzrasta, co .może spowodować uszkodzenie diody. Dopuszczalna temperatura złącza p-n cl10d germanowych jest rzędu 90°C, a złącz krzemowych - ok. 150°C. Diody prostownicze
a)
b)
'A
I
V
60
-u
1200
800
400
o
10.2.2. Diody Zenera Diody Zenera są to specjalne diody krzemowe, w których wykorzystuje się zakrzywienie charak~erystyki ~rądowo-napi_ęciowej w obszarze przebicia (rys. 10.14). Podczas normalneJ pracy dioda Zenera Jest zatem spolaryzowana w kierunku zaporowym.
Napięcie wsteczne Uz, przy którym następuje gwałtowne zakrzywienie charakterystyki, nazywa się napięciem Zenera. Wartość napięcia Uz zależy od rezystyw-
45
ao u
15
o
0,5'
~+-~~;-~~-t-~~-;~5
Rys. 10.14. Charakterystyka napięciowo-prądowa diody Zen era
-I A Rys, 10.12. Charakterystyki napięciowo-prądowe diody prostowniczej: a) w stanie przewodzenia, b) w stanie :zaporowym
większych mocy są zwykle zaopatrzone w radiatory, chłodzone wymuszonym obiegiem powietrza. Na rys. 10.13 przedstawiono widok zewnętrzny krzemowej diody prostowniczej dużej mocy w wykonaniu dyskowym. Jej prąd znamionowy wynosi
(I ności użytego krzemu i dla najczęściej spotykanych typów diod Zenera wynosi od kilku do kilkudziesięciu woltów. Spadek napięcia na diodzie w obszarze przebicia, zwany napięciem stabilizacji, prawie nie zależy od prądu przepływającego przez diodę. Parametrem, który charakteryzuje zależność napięcia stabilizacji od prądu jest rezystancja dynamiczna „z, wyrażająca stosunek przyrostu napięcia stabilizacji l1U8 do przyrostu prądu l1fs:
11Us
Rys. 10.13. Dioda prostownicza dużej m.ocy w wykonaniu firmy ASEA (średnica 85 mm)
rz = !:il . s
Rezystancja dynamiczna diody Zenera w zakresie stabilizacji jest bardzo mała. W rozważaniach przybliżonych przyjmuje się, że napięcie stabilizacji jest stałe (niezależne od prądu), równe wartości napięcia Zenera Uz. Maksymalna wartość prądu I,; max, przy której dioda Zenera może pracować, jest ograniczona jej mocą dopuszczalną Pmax zgodnie z zależnością: 1000 A, a największe dopuszczalne nap1ęc1e wsteczne, zwane nap1ęc1em granicznym - ok. 2000 V. Diody przewidziane do prostowania dużych prądów mają dużą powierzchnię złącza, a w związku z tym -- dużą pojemność warstwy zaporowej. Ogranicza to zakres ich pracy do niskich częstotliwości. W układach wysokiej częstotliwości (np. detekcyjnych) stosowane są diody o małej pojemności złącza, wykonywane zwykle techniką planarną lub epiplanarną. 240
l
pmax
smax
=U· z
Po przekroczeniu /smax może nastąpić uszkodzenie diody na skutek termicznego przebicia złącza p:.n. Diody Zenera znajdują szerokie zastosowanie w układach stabilizacyjnych, ograniczających napięcie, jako wysokostabilne źródła napięć wzorcowych itp. l6 - Elektrotechnika i elektronika
241
10.2.3. Diody tunelowe W charakterystyce napięciowo-prądowcj diody tunelowej (rys. 10.15) wystę puje gałąź odpowiadająca ujemnej rezystancji dynamicznej. Ta charakterystyczna cecha diody jest wynikiem efektu tunelowego, tj. możliwości przechodzenia elektronów przez wysoką barierę potencjału na złączu p-n, jeżeli nie jest ona zbyt szeroka. Odpowiednią szerokość bariery potencjału uzyskuje się przez silne domieszkowanie
Rys. I0.15. Charakterystyka tunelowej
napięciowo-prądowa
okienko w .obudowie, wyko~ane w postaci soczewki. W stanie nieoświetlonym przez fotodiodę przepływa nieznaczny prąd wsteczny wskutek istnienia w złączu nośników mniejszościowych, generowanych termicznie. Prąd ten jest nazywany pn!dcm ci cmnym. Oświetlenie fotodiody powoduje wzrost liczby nośników mniejszościowych, a zatem -· wzrost pn!du w obwodzie. Tłumaczy się to tym, że kwanty energii świetlnej generują w obu obszarach złącza p-11 pary: elektron-dziura. Wzrost prądu jest największy, gdy fologcncracja odbywa się w złączu lub w jego bezpośred nim Stawiająccj zaló.ność względnej czułości folouiody od długości fali prórnicniowania (rys. J0.18).
diody
mA I 0,6
u
/0000 lx
'-·------·--L--0,4 V
:v tworzących złącze. Przy małych napięciach polaryzacji w kie.•1ia przepływ prądu przez diodę jest głównie wynikiem tunelowego przepływu ckkaonów. Przy napięciu około 0,2 V przepływ tunelowy się kończy (dno charaktcry~,tyki), a przy dalszym zwiększaniu napięcia zwiększa się przepływ dyfuzyjnego prądu przewodzenia. Diody tunelowe są stosowane w układach wzmacniających bardzo wysokich częstotliwości, w układach impulsowych i generacyjnych.
0,2
runku p1
10.2.4. Fotodiody Fotodiodę
2000/x
o
10
20
I/Imax 1 -
Rys. IO. 18. Charahłcrysłyk1 widmowe fotodiody germanowej (Ct•) i kr1e1rnrncj (Si)
p-n, w którym wykorzystuje się zjawisko generowania pod wpływem energii świetlnej. Zasadniczy schemat pracy fotodiody przedstawiono na rys. 10.16a. Fotodioda jest spolaryzowana napięciem stałym w kierunku zaporowym oświetlona przez specjalne stanowi
Ry<>. I 0.17. ( 'ltarakll'ry,tyk i napi~ciowo-prą dow.: fotodiody gernw11011ej
6'000/x
Pasmo widzialne
0,5
złącze
mniejszościowych nośników ładunku
Świafta
h)
a) I
p R n
~
c)
ł
f
f
2
J µm
FotodioJy wykonywane sii najcz\:scieJ z gcrmaJlll lub krzemu. Zaletą germanu fotoelektryczny, a zaletą krzemu ·· mniejszy pr:1d ciemny, a więc mniejsza wiażliwoś( na zmiuny temperatury. Czulość fotodiody jest największa dla promicniow:.inia o długości foli 1.5 µm · w przypadku germanu i 0,7 p.m --w przypadku krzemu.
jc~;t większy prąd
~
_J
Rys. 10.16. Fotodioda: a) schemat układu pracy, b) symbol graficzny, c) widok zewnętrzny
242
o
10.2.5. Diody
pojemnościowe
(warilulpy)
Struktura złącza 11-11 przypomina kondensator płaski. Okładkami tego kondensatora są obszary f> i /1 o malej rezystywności, a dielektrykiem - warstwa zaporowa. Szerokość wmstwy zaporowej, a wtem pojemność złącza, można zmieniać przez 243
~--------------· zmianę nap1ęc1a zewnętrznego, polaryzującego złącze w kierunku za~orowym.
Jeżeli napięcie zaporowe wzrośnie, to obszar dielektryczny złącza ulegnie. rozszerzeniu, a pojemność złącza zmaleje analogicznie jak w kondensatorze płaskim przy
rozsuwaniu jego okładek. Specjalnie wykonane złącze p-n, przeznaczone do pracy jako zmienna pojemność, nazywa się diodą pojemnościową lub warikapem. Zależ... ność pojemności warikapu od napięcia wstecznego przedstawiono na ry::.. 10.19.
o)
mA I
mW
80
4
60
J
40
2
20
1
pF C
50
o L.-.o::::J...--'----1---'-'-;li,..,..
30
0,9 1,0
Rys. 10.19. Zależność pojemności warikapu od napięcia
1,1
t,2
1,3 V
P
I
o
20
40
60
BOmA
Rys. 10.20. Dioda luminescencyjna: a) budowa, b) sym1'ol grnticzny, c) charakterystyka .prądowa, d) zależność mocy promienistej od prądu
20
napięciowcr
10
u o
5
10
15
10.3. Tranzystory
V
Przy napięciu U= O pojemność warikapu jest największa, a pr~y wzroście napięci~ polaryzacji zaporowej - maleje. Zależność tę można wyrazić wzorem przybhżonym:
1
c :::'. k-3,-.
-vu
Warikapy wykonuje się jako diody krzemowe, najczęściej techniką epiplanarną. one stosowane do . automatycznego dostrajania obwodów rezonansowych, w układach wzmacniających, generacyjnych i w automatyce. Są
elektrycznych, stanowią najważniejszą grupę elementów półprzewodnikowych. Najogólniej rozróżnia się dwa rodzaje tranzystorów: tranzystory bip o 1ar n e, których działanie opiera się na przepływie zarówno prądu elektronowego jak i dziurowego, oraz tranzystory unipolarne, w których przepływ prądu zachodzi za pośrednictwem nośników tylko jednego znaku. Do najstarszych historycznie tranzystorów bipolarnych należą dziś już nie produkowane tranzystory ostrzowe oraz tranzystory warstwowe o jednorodnej bazie, zwane także tranzystorami stopowymi z uwagi na stopową technologię WYtwarzania złącz p-n. Otrzymywane tą technologią tranzystory mają stosunkowo niską Tranzystory,
dzięki właściwości
wzmacnia1Jia
sygnałów
częstotliwość graniczną.
10.2.6. Diody luminescencyjne W niektórych półprzewodnikach, np. w arsenku galu GaAs, przy rekombinacji dużej liczby nośników może nastąpić emisja światła. C~ęsto.tliwość pro~ienio~ania arsenku galu leży w pasmie podczerwieni. Przez odpowiednie dozowanie donueszek fosforu można przesunąć częstotliwość promieniowania do pasma widzialnego. Zjawisko luminescencji uzyskuje się przez wprowadzanie dużej liczby nośników mniejszościowych przez złącze spolaryzowane w kierunku przewodzenia do obszaru, w którym mogą one łatwo rekombinować z nośnikami większościowymi. Budowę diody luminescencyjnej i jej charakterystyki pr~edstawiono. ~a rys. 10;2?·. . . Diody luminescencyjne stosowane są w techmce cyfrowej Jako wskaznik1 o duzeJ wydajności i trwałości.
244
Dzięki nowszym metodom technologicznym, a w szczególności technologii dyfuzji i technologii warstw epitaksjalnych, powstały tranzystory z niejednorodną bazą (dryftowe), odznaczające się dużą stabilnością i powtarzalnością parametrów oraz dużą częstotliwością pracy (do IO GHz). Tranzystory bipolarne mimo coraz doskonalszych technik wytwarzania nie zdołały całkowicie wyeliminować lamp elektronowych. Lampy pozostawały :nie~ zastąpione w układach wymagających bardzo dużej rezysta:ncji wejściowej. Wprowadzenie tranzystorów unipolarnych, zwanych również tranzystorami polowymi, umożliwia osiągnięcie rezystancji wejściowej o wartości 1010 n, a tym samym zastąpienie nimi nawet lamp specjalnych konstrukcji (elektrometrycznych). Jako półprzewodnik podstawowy jest coraz powszechniej stosowany krzem, ze względu na możliwość pracy w szerszym niż german zakresie temperatur on1z możliwość wytworzenia na jego powierzchni trwałej warstwy tlenkowej zabezpieczającej przed wpływami zewnętrznymi.
245
10.3.1. Tranzystory warstwowe (bipolarne) Tranzystor warstwowy jest elementem bipolarnym o dwóch złączach p-n, zlokalizowanych w monokrysztale półprzewodnika w ten sposób, że powstają w nim trzy obszary (warstwy) mające kolejno przewodnictwa p-n-p lub n-p-n (rys. 10.21).
a)
E
c p
B n
IE
la
-
Ee
+
b)
E
B
n
B
•I --
c n
---
_-l•r
EE
IE
Io
Ee
+
EYC EYC
krzemowego n-p-n wykonanego techniką planarną. W przypadku pierwszym trójwarstwowa struktura p-n-p została wytworzona w cienkiej (ok. 0,1 mm) płytce monokryształu germanu o przewodnictwie elektronowym (typtJ n), w którą wtopiono dwie kulki z indu. W procesie obróbki termicznej z obu stron płytki powstają. obszary domieszkowane akceptorowo, a więc o przewodnictwie dziurowym (typu p). W celu zwiększenia wzmocnienia prądowego wykonuje się kolektor o większej powierzchni niż emiter. W przypadku drugim strukturę n-p-n wytworzono w monokrysztale krzemu techniką planarną, tj. przez kolejne procesy dyfuzyjnego wprowadzania domieszek przez otwory wytrawiane w warstwach tlenkowych Si0 2 , wytwarzanych na powierzchni półprzewodnika. Zachodzące w tranzystorze zjawiska fizyczne można wyjaśnić na przykładzie . tranzystora stopowego (z jednorodną bazą) typu p-n-p. W stanie równowagi dy-
c)
Ie B
+
Rvs. I0.21. Struktura, polaryzac:ja elektrod i symbol graficzny tranzystora: a) typu p-11-p, b) 1ypu 11-p-n
Obszar wewnętrzny między złączami nazywa się bazą B, a obszary zewnętrzne -odpowiednio emiterem Ei kolektorem C. Emiter, baza i kolektor mają doprowadzenia metaliczne, zwane elektrodami tranzystora. Domieszki w poszczególnych obszarach są tak dozowane, aby koncentracja nośników większościowych w obszarze bazy była znacznie mniejsza od koncentracji nośników większościowych w pozostałych obszarach.
a)
h) n
Si02
c
E
E B
n
c B Rys. 10.22. Budowa tranzystorów: a) tranzystor stopowy p-11-p, b) tranzystor planarny 11-p-11
Stan tranzyston1, w którym wykazuje· on właściwości wzmacniające, uzyskuje odpowiednii.:j polaryzacji elektrod (rys. 10.21). Złą<.'ze emiterowc spolaryzowane jest w kierunku przewodzenia, a złącze kolektorowe - zaporowo. Należy zwrócić uwagę na różnice w biegunowości źródeł polaryzujących i w kierunkach prądów w układzie p-n-p i n-p-11. Na rys. 10.22 przedstawiono budowv dwóch typów tranzystorów warstwowych: tranzystora germanowego p-n-p wykonanego techniką stopową oraz tranzystora się dzięki
246
„„„-------------
X
X
Rys. 10.23. Zasada działania tranzystora: a) tranzystor niespolaryzowany, b) tranzystor z kolektora, c) tranzystor w stanic normalnej polaryzacji kolektora i emitera
X polaryzacją
namiczncj, bez polaryzacji zewnętrznej, na złączu emiterowym oraz na złączu kolektorowym występują bariery potencjału (rys. I0.23a). Jeżeli złącze kolektorowe spolaryzowane zostanie w kierunku zaporowym przez włączenie źródła Ee, to bariera potencjału między kolektorem i bazą podwyższy się (rys. 10.23b). W obwodzie baza-kolektor popłynie nieznaczny prąd, zwany kolektorowym prądem zerowym lCiw. Prąd ten, podobnie jak prąd wsteczny w diodzie, jest wyi1ikiem ruchu nośHi ków mnkjszościowych. Dziury z bazy wpływają do kolektora, a elektrony z kolektora do bazy. Wartość prądu kolektorowego można znacznie zwiększyć przez wprowadzenie (wstrzyknięcie) do obszaru bazy dodatkowych dziur. Rolę tę spełnia złącze emiterowe. Jeżeli złącze to zostanie spolaryzowane w kierunku przewodzenia pn:ez włączenie źródła EE (rys„ I0.23c), to bariera potencjału między emiterem a bazą obniży się. Obniżenie bariery potencjału złącza emiterowego powoduje osłabienie hamującego działania pola w złączu, co umożliwia dyfuzyjny przepływ dziur z obszaru emitera do baz~, a elektronóVv w kierunku przeciwnym. Prądu elektronowego ·można nie uwzględniać, gdy~ jak wspomniano na wstępie, koncentracja elektronów w bazie jest bardzo mała, a zatem dyfuzyjny prąd elektronowy jest znacznie rrriiejszy od prądu dziurowego. Dziury, które weszły z emitera do bazy przemieszczają się dyfuzyj nie dalej z obszaru o dużej koncentracji (w pobliżu emitera)
247
do obszaru o małej koncentracji (w pobliżu kolektora)*. Dzięki małej szerokości bazy tylko nieznaczna liczba (h-5 %) dyfundujących dziur ulega rekombinacji ~ elektronami, natomiast większość dziur osiąga złącze kolektorowe i pod wpływem Jego pola elektrycznego przechodzi do kolektora. Kolektor jest , w stanie zebrać prąd dyfuzyjny nawet przy napięciu zewnętrznej polaryzacji Ee równym zeru. Z powyższych rozważań wynika, że prąd kolektora Ie jest ściśle uzależniony od prądu emitera Ie. Przy uwzględnieniu zerowego prądu kolektora Icno zależność tę można przedstawić w postaci: (10.1)
Współczynnik
a=
~lic, zwany współczynnikiem
wzmocnienia
prądowego, określa
E
jaka część prądu emitera jest przeniesiona do obwodu kolektora. Ze względu na częściową rekombinację nośników w obszarze bazy, współczynnik a jest nieco
b)
a) Eo--f=~--------1 C I I
Bo
B
I I
L~ B
o)
:--------1 C B I I 1
E
o-ł-----il_i.----J-oE c Q-1----+---ł--ń c
a
oznaczenia: {3 = - - -współczynnik wzmocnienia prądowego 1-a 1 w układzie OE; IcEO = Icno - prąd zerowy kolektora w układzie OE, otrzy1- a muje się zależność prądu kolektorowego od prądu bazy w postaci: Wprowadzając
le= f3ln+ICEo. Współczynnik a
(10.3)
jest bliski jedności, a zatem {3
}>
1. Oznacza to,
że małe
zmiany
prądu bazy wywołują duże zmiany prądu kolektora. Duże wzmocnien.ie prądowe, duże wzmocJ1ienie mocy oraz inne korzystne właściwości układu OE zadecydowały, że układ
ten jest najczęściej stosowany. w podobny sposób jak w przypadku układu OE, otrzymuje się zależność prądu emitera od prądu bazy w układzie o wspólnym kolektorze (OC), a mianowicie: (10.4) Postępując
Tramystor, jako element obwodu elektrycznego, może być przedstawiony w postaci różnych układów zastępczych. Przy pracy impulsowej traktuje się tranzystor jako połączenie dwóch diod, charakteryzujących odpowiednio złącze emiterowc i kolektorowe (rys. 10.25). W wielu układach elektronicznych można zc:.-stąpić tranzystor układem przedstawionym na rys. 10.26. Układ ma trzy gałęzie
'"'F
Rys. 10.24. Zasadnicze układy pracy tranzystora: a) o wspólnej bazie (OB), b) o wspólnym emiterze (OE) c) o wspólnym kolektorze (OC)
mniejszy od jedności (a = 0,95--;--0,99). W rozpatrywanym układzie tranzystora, mimo braku wzmocnienia prądowego (a< 1) można uzyskać duże wzmocnienie mocy, gdyż prąd,z obwodu o małej rezystancji (złącze emiterowe spolaryzowane w kierunku przewodzenia) jest prawie całkowicie przeniesiony do obwodu o dużej rezystancji (złącze kolektorowe spolaryzowane zaporowo). W opisanym powyżej układzie pracy tranzystora prąd kolektorowy był sterowany prądem emitera, a baza stanowiła elektrodę wspólną dla obwodu wejściowego i wyjściowego. Taki sposób połączenia tranzystora nazywa się układem o wsp6lnej bazie (OB) rys. 10.24a. Oprócz tego układu podstawowego stosuje się układ o wsp6!nym emiterze (OE) (rys. 10.24b) i układ o wsp6/nym kolektorze (OC) (rys. 10.24c). W układzie o wspólnym emiterze (OE) prądem wejściowym (sterującym) jest prąd bazy, a wyjściowym - prąd kolektora. Zależność między tymi prądami można znaleźć podstawiając do wzoru (10.1) obliczony z pierwszego prawa Kirchhoffa prąd emitera IE= !~+In. W wyniku podstawienia otrzymuje się wyrażenie: a 1 - --In+--Icno · -a -a 1 1
(10.2)
"' W tranzystorach dryftowych (z niejednorodną bazą) dziury są przyspieszane dodatkowo polem elektrycznym wytworzonym w obszarze bazy przez nierównomierny rozkład koncentracji nośników więk· szościowych (elektronów).
248
Eo
~I
----------r1c
I
\
p
I I
'--~ I I
B 0 --------__,..,B Rys. 10.25. Układ zastępczy tranzystora p-n-p w postaci dwóch diod
I IL __ _
I
:I
I
I I
L__ ,_1
_ _ _ _ _JI
Rys. J0.26. Rezystancyjny układ zastępczy tranzystora p-n-p
odpowiadające trzem elektrodom tranzystora. Rezystancje re i re są przyporządko wane odpowiednio złączom emitera i kolektora, a rb stanowi rezyst
249
mieszanych (h) dla przypadku niskich częstotliwości i czwórnik o parametrach dla wysokich. . , admitancyjnych (y) Równania opisujące czwórnik o parametrach h mają postac: 11 1
= hu.ii+ h12 u2 (równanie
wejścia),
i2 ""' h21 i 1 + h22 u2 (równanie wyjścia),
(10.5)
ukła~ów pracy .tranzystora (OB: OE i OC). Zmieniają się tylko wartości parametrów
h, ktore dla ~azdego,u~ł~~u są inne. Z t~go powodu, obok wskaźników liczbowych, 1 c), które określają do jakiego układu dany parametr s1~ odnosi (np. h21 • - współczynnik wzmocnienia prądowego w układzie OE). Relacje między parametrami h dla połączenia OB a parametrami r h • e • n U uk łd a u zastępczego z rys. l 0.26 są następujące: • wprowadz~ się wsk~zmk1 literowe (b, e
„ ,.
gdzie: u1 , t oraz u2 ,i2 -·składowe zmienne napięć i prądów odpowiednio na wejściu 1 i wyjściu czwórnika.
rb
::: .f.1 Tranzysfof'
jako
Rys. 10.27. Tranzystor jako czwórnik liniowy
czwómik
Parametry h można wyznaczyć eksperymentalnie lub na podstawie charakterystyk statycznych tranzystora. przypadku wysokie~ często~Iiwoś~i właściwości tranzystora charakteryzuje się za pomocą paramctrow adm1tancyjnych y, które uwzględniają pojemności wewnętrzne tranzystora. Równania tranzystora w po~taci czwórnika 0 parametrach v są następujące: ·
. V:
Parametry h, określające właściwości tranzystora, są definiowane następująco: -
rezystancja wejściowa (przy zwartym wyjściu);
-
współczynnik
sprzężenia
zwrotnego (przy rozwartym
wej-
{1
=
YuQ1+Y12!!2 ,
[2
=
Y21Qd- Y22ll_2 ,
(10.6)
przy czym:
ściu);
h = ~2 1 21
l1
h22
= i2 -
-
u,-o
I
Y12
współczynnik wzmocnienia prądowego (przy zwartym wyj-
. !„ Y22 = g22+ yuC2;i = ='.'..,
ściu);
-
0
!!~
konduktancja wyjściowa (przy rozwartym wejściu).
Układ zastępczy
U2 11 -0
Zwarte wyjście oznacza zwarcie dla składowej ~miennej, a nie stałej. Zwarcie to można zrealizować praktycznie, zwierając zaciski wyjściowe układu kondensatorem dużej pojemności. Parametry h zalei.ą od puJ1ktu pracy tranzyscora, tzn. od war0 tości napięć polaryzujących.
Układowirównań (10.5) można przyporządkować schemat zastępczy tranzystor~ przedstawiony na rys. 10.28. Kierunki prądów i napięć w układzie zastępczym przyj-
Rys. 10.28. Hybrydowy schemat zastępczy tranzystora
muje się zgodnie z formalną teorią czwórników, a zatem nie zawsze są one .zgodne z kierunkami rzeczywistymi, wynikającymi z zachodzących w tranzystorze procesów fizycznych. Zaletą układ u jest to,. że pozostaje on taki sam dla każdego z trzech
250
Rys.
I
,
l:'.1•0
tranzystora o parametrach y przedstawiono na rys. 10.29:
10.29. Admitancyjny schemat zastępczy
I ranzystora
Rys. 10.30. Układ pomiarowy do wyznaczania charakterystyk statycznych tranzystora p-11-p w układzie OE
W zakresie dużych zmian prądów i napięć przy małej częstotliwości właściwości tranzystora można opisać na podstawie jego charakterystyk statycznych. Dla każ-
251
~---------------
a)
tworzone są silnie domieszkowane obszary typu p zaopatrzone w doprowadzenia metaliczne, które łącznie stanowią elektrodę sterującą G, zwaną bramką. Na styku obszarów p z obszarem n tworzą się dwa złącza p-n. Ścieżka przewodząca n między elektrodami S i D nazywa się kanałem.
h) mA Is
mA Ie
0,4
08
4 3 0,2mA
0,2
2
0,1
1
,
przestrzennego obu złącz, jak pokazano na rysunku
O.JmA
0,8 -·
O
Jeżeli bramka jest odłączona, to kanał stanowi małą rezystancję i w obwodzie wyjściowym płynie duży prąd. Z chwilą doprowadzenia do bramki napięcia sterującego U polaryzującego złącza P,,-n zaporowo, zwiększa się obszar ładunku
, 18--o4mA
powodując
zmniejszenie czynnego przekroju kanału, to rezystancji
linią kreskowaną. Oznacza
Of mA
01 I
0,2
o
V
.9_ -2
-4
-B
-8
zwiększenie
mA ]SD' 12
UcE
UGs =-O
V
Rys. 10.31. Statyczne charakterystyki. tranzystora w u kładzie OE a) wejściowe, b) wyjściowe
Rys. 10.33. Charakterystyki statyczne tranzystora polowego
'ś . h I n;== f(U ) przy Ucs = conśt powy przebieg ch~r~kterystyk. weJf(cUiow)yc c~~st tranzystora p-n-p oraz pracharakterystyk WYJŚc10wych le= es przy 11 cującego w układzie OE przedstawiono na rys. 10.31.
-
-W
8 6
-2V
4
-3V
2
-4V
o
10
U.D
20
80
V
lO.J.2. Tranzystory polowe (unipolarne)
ależn~"'ci
f.I:r--D
l ( skrócie FET) stanowią grupę elementów unipolarnych Tranzystory po owe w od sposobu doprowadzenia sterusterowanych polem elektrycznym. ~ z . d „ , rodzaje tranzystorów polowych: jącego pola elektrycznego rozróznta się wa d . · t t ry z elektro tranzystora staw10no na rys. IO ·32 · Jest to ph.tka 'J . krzemowa o przewo mctw1e ypu n,
~
tra~~~~r~ ~~~~:~c~ ~:~~;ań
izolowaną
G~s
ą steru1ącą.
polowego
a)
b) tranzystor „normalnie załączony"
b)
kanału,
gdyż
,,,,h+----~
końcach znajdują się dwie metaliczne elektr.o d~· ElJe kt ro d a
połączeń,
b) symbol
od nośniki U której nazywa się . ,. h d pływem napięcia zewnętrznego sn' rozpoczynają SWOJ ruc po w. . , . lub drenem · Po obu stronach płytki wyźródlem a elektroda D nazywa się UJsCtem '
oddziałując
wyjściowym złącza bramka-kanał stanowią
bezprądowe, dużą
Typowe charakterystyki statyczne tranzystora polowego przedstawiono na rys. 10.33.
llrw
Rys. 10.32. Tranzystor polowy złączowy z kanałem typu. n.. a) budowa i schemat graficzny
'
prądu wyjściowego.
a zatem zmniejszenie W ten sposób, na za pośrednictwem napięcia bramki U , można sterować prą 08 dem lsn w obwodzie tranzystora. Sterowanie jest prawie spolaryzowane zaporowo bardzo rezystancję wejściową tranzystora (od 106 do 1011 .O).
rezystancję kanału
---_. .
Rys. 10.34. Tranzystory polowe z izolowaną elektrodą sterując.1: a) tranzystor „normalnie wyłączony",
s'
Jeszcze większą rezystancję wejściową niż tranzystory złączowe (do 1016 !"2) tranzystory polowe z izolowaną elektrodą sterującą, w których bramka oddzielona jest od Jedno z rozwiązaii tego typu tranz)'storów (MOS-FET) przedstawiono na rys. 10.34a. W krzemowym o przewodnictwie typu p wytworzono dwa obszary typu 11, które wraz z odprowadzeniami S, D odpowiednio i Meta-
mają
podłożu
półprzewodzącego podłoża izolacyjną warstwą tlenkową.
stanowią
źródło ujście.
252 253
l! Iowa elektroda sterująca G (bramka) wraz z podłożem (p) i rozdzielającą warstwą izolacyjną Si0 2 tworzą rodzaj kondensatora. Jeżeli zostanie do niego doprowadzone napięcie sterujące o takiej biegunowości, że na elektrodzie G zgromadzi się ładunek dodatni, to w górnej warstwie podłoża powstanie kanał umożliwiający przepływ
Il l
prądu elektronowego ze źródła S do ujścia D.
Ten typ traJ1zystora polowego nazywa się tranzystorem normalnie wyłączonym, tzn. nieprzewodzącym prądu przy braku napięcia sterującego. Mo.żliwe jest także wykonanie tranzystora normalnie załączonego, w którym wytwo~ rzony w podłożu p kanał przewodzący typu n umożliwia przepływ z.nacznego prądu przy braku napięcia sterującego (rys. 10.34b). Wyłączenie tego typu tra:oz.ystora można spowodować ujemru1 polaryzacją bramki, przy której zmniejsza się przekrój czynny kanału, powodując wzrost jego rezystancji. Wszystkie rodzaje tranzystorów polowych mogą mieć kanał typu 11 (jak w przytoczonych powyżej przykładach) lub kanał typu p. Na symbolach graficznych odróżnia się je przeciwnym zwrotem strzałki oznaczającej zwykle bramkę G lub
Przy odłączonej bramce (otwarty łącznik W) t ,. . . d nawet przy dodatniej polaryzacJ'i anod yry,,~oi me przewodzi pn}du 1 ' k , k' · . Y wzg ę cm katoay w " , · wo ac rot 1 impuls prądu w ob wo d zie ·, b ram , k'I zamyk'lJąc .· ysiarczy h ·1 Jednak wvJ a b Y wprowadzić tyrystor w stan przewodze ,, 'p · , ,' _< na c WJ ę łącznik J·V wodzenia bramka traci wl'1s11os'c1' st. . , 111'1. o wc1sc1u tyrystora w stan prz•'~ . . '· e1own1cze,azate t . . ·,, . ~ bramki me przerywa prądu anodowe' W I· , ~ .m o w. <1rc1c ł4cz111ka w obwodzie I , · , , go. Y,!czcrne t "rys ton 111 · . wy ączcn1em napięcia anodowego znfr .. , I J .: ' ozna spowodowa(~ ' . dną Jego po aryzacJJ lub zmniejszeniem prądu
ł
Rys. I0.36. Budowa tyrystora· , 1 lk a polp1,-cw · · ' I pv f 'k c,-tcrowar-;twowcj do•)!'OW'l(l ·k ot nr owa o struk1urzl' ' • ' lClllC ·atm 1y, J d >Jlf l • doprowadzenie brnrnk i l •mat 1c11ie an(ldy, 4
„ __
4
podłoże.
Tranzystory polowe ~tosowane są najczęściej w układach logicznych i wzmacniających. Z uwagi na dużą rezystancję wcjściow<1, najbardziej celowe Jest ich zastosowanie w pierwszych stopniach wzmacniaczy służących do wzmacniania sygnałów pochodzących ze źródeł o dużych rezystancjach wewnętrznych (elektrody pH-metrów, przetworniki piezoelektryczne itp.). Jako element układu wzmacniającego, tranzystor polowy może pracować w jednym z trzech układów podstawowych o wspólnej elektrodzie S, D lub G, analogicznie do odpowiednich układów z tra.nzystorami bipolarnymi.
I
l
i
1
I
I
10.4. Tyrystory Tyrystor, nazyv1any także diodą sterowaną, jest cleme,ntcm półprzewodnikowym (krzemowym) o strukturze czterowarstwowej p-n-p-n (rys. l0.35). Końcówki przyłączone do zewnętrznych warstw p i n stanowią anodę i katoóę, a końcóv/ka przyłączona do wewnętrznej warstwy p stanowi elektrodę :>terUJ[!Cf!, zwaną bramką.
f-
b)
a) A
B
-
K
1~+r-
n
p
ts I t
anodowego poniżej pewnej wartości kr t cz , , . . . Wprowadzanie tyrystora w st'lll i~i·ze y ~ ·~leJ, ZWdlleJ prądem podtrzymania. . ' ' ' , woc1zen1a 11npulsem 1.. d b k' wyzwa lamem bramkowym. · P ą u ram 1 nazywa się
n
I
d)
t
B Z3
Ie.
B
lct
B K
K
Rys. 10.35. Tyrystor: a) symbol graficzny, b) struktura czterowarstwowa, c) schemat dwutranzystorowa
254
I
I ł I
n
n
!
Rys, JO.J7, T) ryslur ;, radiatorem (AE<.i)
A
p
J
I
I
c)
- A
I!' I
I(
zastępczy, d) analogia
i
I
Budowę tyrystora przedstawiono na r s IO 36 T 1. na radiatorach ułatwi'iJ'ących od . d Y ·. ·, · Y ystory montowane są zwykle . ' pt owa ze111e ciepła (ry. IO 37 ) tyrystora mc)Żll'l' wYJasn1e · , ·, zastępuJ"!c s.st.1 kt· . · Z asadę działania . p-n-p-n zestawieniem dwo' eh t. , · ' · u lll ę czterowarstwową · 1anzystorow · p-n-p „ ( o tyrystora jest doprow·1dzo11. . . , . ot:iz n-p-n rys. I0.35c i d). Gdy d ' c nap1ęc1c pohryzu . d d · . ' · Jące o atmo anodę względem · k, atody, zewnętrzne złącza -1 7 1 Zs są spo 1aryzowane w k' . k . srodkowe Z2 jest spolaryzowane z . tet un u przewodzenia, a złącze prąd kolektora tranzystora p-n-;~porowo. Przez złącze Z2 przepływają dwa prądy:
255
oraz
prąd
kolektora tranzystora n-p-n : In = ~IE2+ Icno2 '
gdzie: a 1 i a 2 - współczynniki wzmocnienia prądowego. Suma tych anodowy tyrystora : JA= Ici+IC2.
prądów
stanowi
prąd
Przy
odłączonej
bramce zachodzi
tyrystor znajduje się w stanie zaporowym. Jego charakterystyka J·est I · · ana og1czna d o ch ara kt erystyk t· zwykł ej· diody krzemowej w obszarze napięć wstecznych p .. d d . . . rzy po1aryz~CJI o atmeJ tyryst,o~ znaj.duje się w stanie blokowania, jeżeli napięcie anodowe me przekracza wartosc1 napięcia przełączania UP. W stanie blokowania przez
równość:
/El
= IE2 = JA •
stan przewodzenia
a zatem (10.7)
gdzie: Ico = Icnoi+Icnoz - prąd generowany cieplnie w zh+,czu z2 • Wzór (10.7) wyraża związek między prądem anod0wym I A płynącym przez prądem generacji tyrystor przy dodatniej polaryzacji anody względem cieplnej Ico oraz współczynnikami wzmocnienia prctr~;.'„v11eJ~o a1 i a 2. Jeżeli (a1 +aJ ~ 1, przez tyrystor przepływa bardzo mały rzędu Ico· Taki stan tyrystora nazywa się stanem blokowania. Gdy suma (a1 + n1;1 wzrasta do jedności, prąd JA gwałtownie wzrasta do wartości, którą ogranicza tylko rezystancja obwodu zewnętrznego R; tyrystor znajduje się w stanie przewodzenia. Współczynniki a1 i a 2 silnie zależą od prądów emiterów IE1 i IE2 , a zatem również od prądu anodowego JA. Wystarczy zwiększyć prąd jednego z emiterów (co ma miejsce przy wyzwalaniu bramkowym), aby spowodować wzrost odpowiedniego współ czynnika wzmocnienia, a w konsekwencji - silny wzrost prądu anodowego. Jeżeli prąd anodowy jest większy od wartości prądu podtrzymania, suma współczynników wzmocnienia (a1 + a 2) jest stale bliska jedności, a zatem stan przewodzenia jest ·podtrzymywany nawet po zaniku impulsu sterującego. Oprócz opisanego wyzwalania bramkowego, przejście tyrystora ze stanu blokowania do stanu przewodzenia może nastąpić wskutek następujących czynników: - przy przekroczeniu pewnej granicznej warfości napięcia anodowego (wyzwalanie napięciowe), - przy przekroczeniu granicznej temperatury złącza z 2 (przełączanie temperaturowe), - pod wpływem energii świetlnej doprowadzonej do złącza z 2 (wyzwalanie świetlne),
- przy przekroczeniu pewnej maksymalnej szybkości narastania naplęcia na tyrystorze du/dt (prąd pojemnościowy płynący przez złącze z 2 może wywołać taki sam efekt jak' prąd bramki). W przypadku niewłaściwej konstrukcji lub eksploatacji urządzeń tyrystorowych, wymienione czynniki· mogą powodować niezamierzone wyzwalanie tyrystorów. Niektóre z nich wykorzystuje się celowo w elementach stanowiących odmiany tyrystorów. Na zasadzie wyzwalania napięciowego pracują diody czterowarstwowe, zwane dynistorami, a wyzwalanie świetlne wykorzystywane jest w fototyrystorach. Na rys. 10.38 przedstawiono charakterystyki napięciowo-prądowe tyrystora sterowanego prądem bramki. Przy ujemnej polaryzacji anody względem katody
256
I I
stan zapol'OW!J
Up2
I
Upt
stan blokowania
Rys. 10.38. Charakterystyki napięciowa-prądowe tyrystora
t~ry~tor przepływa .bar~zo mały prąd generacji cieplnej złącza z 2 • z chwilą gdy nap1ęc1e a.nodow~ o.s1ąg111e wartość UP, tyrystor przechodzi skokowo w stan przewodzem.a. Nap1ę.c1e na tyrystorze spada do wartości rzędu 1 V, a prąd wzrasta do wartości zależnej tylko do rezystancji obwodu zewnętrznego. Charakterystyka tyrysto~a w _tym stanie pracy st~je się podobna do charakterystyki diody spolaryzowanej w kierunku przewodzenia. Wartość napięcia przełączania U zależy od prądu bra~ki ~n· Im mniejsz.e napięcie an?dowe i mniejszy prąd anod~wy, tym większy musi byc prąd bramki, aby nastąpiło wyzwolenie tyrystora.
10.5. Hallotrony . H~llotrony są to elementy półprzewodnikowe, których działanie opiera się na ZJ~w1sku Halla. Zjawisko to polega na odchylaniu torów nośników prądu w matenale przewodzącym pod wpływem pola magnetycznego. Jako materiał półprze-
Rys. 10.39. Hallotron w polu magnetycznym
~odnikowy szerokie zastosowanie w hallotronach znalazł antymonek i arsenek mdowy.(InSb i lnAs). Budowę hallotronu przedstawiono schematycznie na rys. 10.39. Zasadniczą jego część stanowi cienka, prostopadłościenna płytka półprzewodnikowa,
257
wzdłuż której płynie prąd /, zwany prądem sterującym. Jeżeli płytka umieszczona zostanie w polu magnetycznym prostopadle do kierunku indukcji ma~~tycznej B, to na elektrodach napięciowych pojawi się napięcie UH• zwane nap1ęc1em Halla. Napięcie to jest wprost proporcjonalne do iloczynu prądu sterują(,ego i indukcji magnetycznej :
· Warystory, zwane także opornikami nieliniowymi, są elementami półprzewodni kowymi o rezystancji zależnej od przyłożonego napięcia. Są one wykonywane z zia. renek węglika krzemu SiC z odpowiednimi domieszkami. Typowa charakterystyka napięciowo-prądowa warystora jest przedstawiona na rys. 10.41. Z przebiegu cha_ mA I
(10.8)
gdzie: Rn d-
stała Halla; grubość płytki.
Hallotrony znajdują liczne zastosowania w technice pomiarowej i automatyce. Zależność napięcia Halla od iloczynu dwóch wielkości stwarza możliwość zastosowania hallotronów w tzw. układach mnożących.
Rys. 10.41 Charakterystyka
napięciowo-prądowa
warystora
u V
10.6. Termistory i warystory Termistory są to elementy półprzewodnikowe o bardzo dużym ujemnym współ czynniku temperaturowym rezystancji. Najczęściej są one wykonywane z pół: przewodników samoistnycłi stanowiących mieszarliny tlenków różnych metali
a)
b)
u
kSJ 5
n·
rakterystyki wynika, że wartość p1 ądu przepływającego przez warystor nie zależy od biegunowości doprowadzonego napięcia, a zatem warystor jest elementem symetrycznym. Warystory są najczęściej stosowane do ochrony urządzeń elektrycznych przed przepięciami i do stabilizacji napięcia.
4
a 2
1(,=100°0
1 I
o
5
fO
15 mA
T
100
oc
Rys. 10.40. Charakterystyki termistora: a) charakterystyka prądowo-napięciowa, b) charakterystyka temperaturowa
(żelaza,
niklu, manganu). W zależności od przeznaczenia, termistory są wytwarzane w postaci krążków~ prętów lub płytek o różnych wymiarach geometrycznych. Typowy przebieg . charakterystyki prądowo-napięciowej termistora oraz charakterystyki temperaturowej przedstawiono n:i rys. 10.40. Dzięki dużej czułości i małej bezwładności cieplnej termistory są stosowane jako przetworniki termoelektryczne w układach do pomiaru i regula~j~ te~pera~ury. W połączeniu z opornikami liniowymi mogą być u~ywane do stab1hzacJ1 ~1ap1ęcia oraz kompensacji wpływu zmian temperatury otoczenia w układach elektromcznych.
258
17•
11.1.1. Prostowniki Układ
prostowniczy składa się ze źródła napięcia przemiennego, prostownika i odbiornika energii elektrycznej. W zależności od zastosowanego ź:·ódła zasilania określa się prostowniki jako jednofazowe lub ':Yielofazowe. Ponadto rozróżnia się prostowniki jednopołówkowe i dwupołówkowe, zależnie od tego czy prostowanie prądu odbywa się w półokresie napięcia zasilającego, czy też w całym okresie. Odbiorniki mogą mieć charakter rezystancyjny, il)dukcyjny lub pojemnościowy, jak również mogą zawierać elementy aktywne (akumulator, twornik silnika prądu stałego itp.). Rodzaj odbiornika ma istotny wpływ na przebiegi wyprostowanego napięcia i prądu. Do zasilania wielu urządze11. elektronicznych stosowane są prostowniki wyposażone w układy filtracyjne i stabilizacyjne, których zadaniem jest odfiltrowanie tętnicil i stabilizacja wyprostowanego napięcia. Są to tzw. zasilacze. Prostowniki mające możliwość regulacji napięcia dzięki zastosowaniu zaworów sterowanych nazywają się prostownikami sterowanymi.
11 Układy
elektroniczne 11.1.
Prostowniki niesterowane jednopołówkowe. Najprostszy układ prostownika, zwany jednofazowym układem jednopołówkowym, przedstawiono na rys. l l.2a. Układ zawiera źródło napięcia sinusoidalnego u1 == U,,, sin wt, zawór ciek;-
Przekształtniki
W technice zachodzi często konieczność przekształcania jednej postaci energii elektrycznej w inną. Służące do tego celu układy elektroniczne nazywają się ogólnie przekształtnikami. Przekształtniki elektroniczne można podzielić na trzy zasadnicze rodzaje: - przekształtniki prądu zmiennego w stały, zwane prostownikami (rys. 11.la); - przekształtniki prądu stałego w zmienny, zwane falownikami lub inwertorami (rys. 11.lb); - przekształtniki prądu zmiennego w prąd zmienny, lecz o innej częstotliwości, zwane przemiennikami częstotliwości (rys. 11.lc, d).
a)
b)
c)
0)"17
~ ~ ~~-~ ~~-~ft Rys. 11.1. Podstawowe
przekształtniki
a)
.
l
b)
-Up
c)
d)
:p
(\
1 wr
u,r u„, /\ ~1 ov VWt I
o
/~hr~ fz f,~~~fz
e)
energii elektrycznej: a) prostownik, b) falownik, c, d) przemienniki
częstotliwości
260
R
d)
Podstawowymi elementami elektronicznych przekształtników energii są elementy mające właściwości jednokierunkowego przewodzenia prądu, określane mianem zaworów elektrycznych. Najczęściej jako zawory elektryczne są obecnie stosowane półprzewodnikowe diody prostownicze i tyrystory. Przy omawianiu układów elektronicznych przekształtników diody i tyrystory będą traktowane jako zawory idealne, tj. takie, których rezystancja w stanic przewodzenia jest równa zeru, a w stanie zaporo_\vym lub w stanic blokowania jest nieskończenie wielka.
i
O~cd
+
Uzt
u,Ru„ (\ \ : I\
f w1 ·
Rys. 11.2. Prostownik jednofazowy jednopolówko wy: a) schemat, b) przebieg napięcia zasilającego, c) przebieg prądu, d) przebieg napięcia na rezystancji obciążenia, e) przebieg napięcia na diodzie prostownicz:ej
tryczny w postaci diody prostowniczej i rezystancję obciążenia R. Dzięki zaworowemu działa1iiu diody prąd w obwodzie może płynąć tylko w jednym kierunku (i> O), a zatem:
u"' sm . wt (O < wt < n ) , = -, R i= o (n ~::;;·wt <. 2n). . = -u1
1
R
• 261
Jest to prąd tętniący o przebiegu przedstawionym na rys. 11.2c. Dioda przewodzi w jednym półokresie (O< wt< n), a w pozostałym półokresie (re ~wt ;( 2re) znajduje się w stanie zaporowym. Napięcia występujące w obwodzie prostownika związane są prawem Kirchhoffa u1 = uP + u2 • W półokresie przewodzenia spadek napięcia na diodzie jest równy zeru uP = O, a zatem
,prąd
u2 =
U1 =
Należy zauważyć, że stopień gładkości napięcia jest tym wyższy, im mniejszą wartość ma współczynnik k,. · Na rys. 11.3a podano układ, w którym odbiornik oprócz rezystancji R zawiera źródło o sile elektromotorycznej E. Prąd w obwodzie prostownika może płynąć tylko wtedy, gdy u1 = Umsinwt ~ E, tzn. w zakresie
Umsinwt (O< wt< re).
.
arc sm -
W półokresie zaporowym napięcie wyjściowe jest równe zeru u2 = Ri = O, a całe napięcie wejściowe występuje na diodzie jako napięcie wsteczne up= u1 = Umsinwt (re ~wt ~ 2re) •
E
um
<
.
wt < re- arc sm -
um
b) U,,E
a) i
o
(11.1) wartość
.
Odpowiednie przebiegi napięć i prądu wyprostowanego przedstawiono na rys. 11.3b. Kąt przewodzenia zaworu A. jest w tym przypadku mniejszy od re.
Przebiegi napięć u2 i up przedstawiono odpowiednio na rys. 11.2d i e. Napięcie wyjściowe u2 jest napięciem tętniącym jednokierunkowym. Wartość średnia czyli skła dowa stała tego napięcia wynosi:
a
E
skuteczna:
i
Składowa zmienna napięcia wyprostowanego, którą. można przedstawić w postaci różnicy ii 2 = u2- U2 śn nazywa się tętnieniem. Stopień wygładzenia napięcia określa współczynnik tętnic1i k,;równy stosunkowi skutecznej wartości składowej zmiennej ff2 do składowej stałej U2 śr: '
(11.2) Podstawiając wartość skuteczną składowej
zmiennej obliczoną według wzoru:
Rys. 11.3. Prostownik jednopołówkowy z odbiornikiem b)' przebiegi napięć i prądu
zawierającym źródło napięcia E:
a) schemat,
Prostowanie jednopołówkowe może być stosowane również w układach wielofazowych. Na rys .. 11.4a przedstawiono przykład prostownika jednopołówkowego trójfazowego z odbiornikiem rezystancyjnym R. Zawory w tym przypadku przewodzą kolejno. Prądy w poszczególnych zaworach (le= 1, 2, 3) mogą być wyrażone wzorem ogólnym: . = R Um SIU . ( wt- )2 rek) ,
lk
przy czym: re re re . re ) (2k- 3)+ < wt< ) (2k-1)+ l
do (11.2) otrzymuje się wzór na współczynnik tętnień w postaci:
k, =
v(.!!_:_)2 -1 .
2
(11.3)
U2fr
Wzór ten jest słuszny dla dowolnego układu prostowania. w przypadku rozpatrywanego układujednopołówkowego współczynnik le, wynosi: le,=
262·
„!~
Jl
4-l
= 1,21 .
.
Prąd w odbiorniku jest sumą prądów składowych i= i 1+iA+ i 3 (rys. l 1.4b). Komutacja prądu odbywa się co 1/3 okresu, dzięki czemu prąd w obwodzie obciążenia . ma charakter ciągły. Wartość średnia napięcia wyprostowanego w powyższym uki1dzie wynosi:
a
współczynnik tętnień tk =
0,187. 263
u a)
J·est dwa razy
b)
o
---
większa niż
w
układzie
prostowania
Ua
i:
a)
b)
--fu1 o, Upt
-
Ił.+
jednopołówkowego
(rys. 11.2).
Współczynnik tętnień wynosi k, = 0,48. Inny układ jednofazowego prostownika dwupołówkowego przedstawiono na rys. l 1.6a. Układ ~en zawiera transformator posiadający odczep w środku uzwo-
c wt...
i
~
fu2
0.0R7 "~wt O
i
+
tuR
R
Dz
---
:~wF
Upt
Upz
wt
Rys. 11.4. Prostownik trójfazowy jednopołówkowy: a) schemat, b) przebiegi napięć' i prądów
Prostowniki niesterowane dwu połówkowe. Na rys. Il.5a przedstawiono ukła~ .prosto~nika. d~upołówkowego, zwany układem mostkowym. Przy dodat~teJ półfalt nap1ęc1a u1 przewo.dzą .zawory D1 i D 2 , a przy ujemnej _zawory Ds 1 ~''.Prą~ pł~nący przez odbiornik ma ten sam kierunek w obu półokresach. Przeb~egt napięć t prądów w układzie mostkowym przedstawiono na rys. 11.5b.
Średnia wartość wyprostowanego napięcia, która w danym przypadku wynosi : U2,r =
lJ" Umsmwtd(wt) .
TC
Rys. 11.6. Prostownik jednofazowy dwupołówkowy w układzie transformatorowym: a) schemat, b) przebiegi napięć i prądów
2.
= -
o
Um,
a)
1t
---
b)
UR
b)
a)
o o~v·Wt
.!v
l -<ł--
----e-
R
II
~h[\f\/\ .
u2 ~ O Rys: 11:5. Prostownik jednofazowy dwupołówkowy napięć 1 prądu
264
wukładzie
wt
~fiw!
mostkowym: a) schemat b) przebiegi '
R
i
2 ----i-+ 1 U21
Rys. 11.7. Prostownik trójfazowy dwupolówkowy w układzie mostkowym: a) schemat, b) przebiegi napięć
jenia wtórnego. Zawory D1 i D 2 przewodzą na przemian w dodatnim i ujemnym półokresie napięcia zasilającego, w wyniku czego przez rezystancję obciążenia R płynie prąd tętniący o przebiegu podanym na rys. 11.6b. Uzwojenie wtórne transfor265
matora jest w zasadzie uzwojeniem dwufazowym i z tego punktu widzenia ·cały ukł~d .1:11oże być t.raktowany jako prostownik jedJ10połówkowy dwufazowy. Należy ~wrocic uwagę, ze . maksymalna wartość napięcia wstecznego, występującego na zaworach w układzie transformatorowym, jest dwukrotnie większa niż w układzie mostkowym, przy założeniu jednakowych napięć wyjściowych. Na rys. 11.7 przedstawiono układ prostownika dwupołówkowego, zwany trójfazowym u,kładem. most~o';"ym, oraz przebiegi napięć przy obciążeniu rezystancyjnym. Wspołczynmk tętnien w tym przypadku wynosi tylko k, = 0,040. Oprócz układów wyżej opisanych są stosowane układy prostowania dwupołów~o~ego, .w.których napięcie wyprostowane wielokrotnie przewyższa amplitudę napięcia zasilającego. Na rys. 11.8 podano przykładowe rozwiązanie układu pro-
„ Rys. 11.8. Prostownik
dwupołówkowy
tliwości
dużą reaktancję XL= 2rcf,L, natomiast dla składowej stałej przypomnieć, że częstotliwość f, zależy od liczby faz (m) i często
f, stanowi
XL= O. Warto
oraz od ·układu prostowania. Dla prostowników f, = mf, a dta dwupołówkowych f, = 2mf W rozpatrywanym prostownika z filtrem indukcyjnym prąd może być wyznaczony z równania
(f)
napięcia zasilającego
jednopołówkowych
układzie napięć:
di L dt Rozwiązanie
z podwajaniem na-
sto~ll:ika umożl~wi~jącego podwojenie napięcia. Przy dodatniej półfali napięcia
zasilającego ładuje się kondensator C1 poprzez diodę D1 • Napięcie na kondensatorze narasta do w~rtości .urn'. równej amplitudzie napięcia źródła. Podobnie w następ nym półokresie ładuje się kondensator C2 poprzez diodę D 2 • Napięcie na wyjściu układu, będące sumą napięć na poszczególnych kondensatorach, jest równe podwojonej amplitudzie napięcia zasilającego u2 = 2Urn. Fi~tr.y w ukła~ach prostowniczych. Tętnienia napięcia otrzymywanego na WYJŚCIU ~~osto~ntkó~ ~ą .w wielu przypadkach niepożądane Jednym ze sposobów zmnie3szenia tętnien Jest zastosowanie filtrów dolnoprzepustowych. Naj-
+ Ri =
. Urnsmmt.
równania ma postać:
.
urn [sm(wt-
z=
gdzie:
pięcia
a)
tłiwości
-z
I
] ,
(~).
Rozwiązanie to
zawiera składową sinusoidalną i składową wykładniczą. Przebieg wyprostowanego (i >O) przedstawiono na rys. 11.9b. Występuje tu charakterystyczne zjawisko przepływu prądu przez czas dłuższy niż pół okresu (A.> n). prądu
b)
a)
uJ I
i
o
...............
Up
le
c
lR
R
i
I I
Uz \Ut
I \ Wft --~- I Włz \ I '
lL
Uz
\
wt \
\
...__/I U2
'\ \U1 \
/
/
"\ \
c)
o
b) i L
Rys. 11.9. Prostownik jednopołówkowy z filtrem indukcyjnym: a) schemat, b) przebiegi napięcia i prądu
częściej stosuje się filtry indukcyjne, pojemnościowe, pojemnościowo-indukcyjne
ł~b P?jemnościowo-rezystancyjne. Na rys. 11.9a jest przedstawiony układ prosiównika Jednopołówkowego z filtrem indukcyjnym. Skuteczność działania tego rodzaju filtra polega na właściwości cewki, która dla składowej zmiennej prądu 0 często-
266
Rys. 11.10. Prostownikjednopołówkowy z filtrem pojemnościowym: a) schemat, b) przebiegi napięć i prądu c) przebiegi napięć przy R = oo
Przedłużenie przepływu prądu na część ujemnego półokresu napięcia zasilającego tłumaczy się oddawaniem energii zmagazynowanej w cewce w czasie narastania prądu. Tętnienia prądu są tym mniejsze, im większa jest indukcyjność cewki. Układ prostownika jednopołówkowego z filtrem pojemnościowym przedsta-
wiono na rys. 11. lOa. W czasie przewodzenia zaworu przez odbiornik R i przez kondensator C płyną odpowiednio prądy:
.
ln
=
ul
urn .
R = -R smwt
267
oraz .
le=
zatora jest utrzymywanie stałej wartości napięcia na wyjściu Uwy• niezależnie od wahań napięcia wejściowego Uwc i prądu obciążenia ! 0 • Traktując napięcie wyjściowe stabilizatora jako funkcję dwóch zmiennych:
C du1
= wCU coswt dt m '
a przez zawór przepływa prąd sumaryczny i= iR+ ie. Z .chwil~ f1 .(rys. 11: 1Ob), gdy prąd i zmaleje do zera (i-:-- O), zawór przestaje przewodzić odcmaJąc obwód R, C od źródła. Od chwili t 1 następuje wyładowanie kon'densatora o napięciu początkowym Uc1 = Umsinwt1 przez odbiornik R, przy czym prąd wyładowania maleje wykładniczo zgodnie z zależnością:
u -
iR
Prądowi wyładowania
=-Se R
(11.4) można wyz.tiączyć
nych
RC
wyrażającego
przyrost zupełny funkcji (11.4). Pochodne cząstkowe występujące w powyższym równaniu, zwanym równaniem stabilizacji, stanowią dwa podstawowe parametry stabilizatorów: - dynamiczny współczynnik stabilizacji napięcia:
t-11
= RiR =
przyrost tego napięcia AUwy przy zadanych przyrostach zmienAUwe i A/0 z równania: 8Uwy 8Uwy AUwy =--AUwe+ -8-Alo, 8Uwe Jo
1-11
odpowiada napięcie na· odbiorniku: U2
niezależnych
Uc 1e -JiC.
Pro~es. wyładowania kondensatora trwa do chwili t 2 , w której następuje zrównanie napięcia na kondensatorze z napięciem źródła. Od tej chwili zawór ponownie zaczyna przewodzić i proces się powtarza. Skuteczność działania filtru pojemnościo
8Uwyl
F,,
wego zależy od stałej czasowej t' = RC. Przy małych wartościach R należy stosować kondensatory o dużej pojemności (np. elektrolityczne). W przypadku gdy R = oo
- dynamiczna rezystancja
(11.5) /o=COOSl'
wyjściowa:
R
=
wy
-H-.
8UWC
oUwy\ 8/o
(11.6) Uwc =const
Współczynnik
pierwszy określa wpływ zmian napięcia wejściowego przy stałym a drugi - wpływ zmian prądu obciążenia przy stałej wartości napięcia wejściowego. Oprócz tych parametrów wprowadza się tzw. średni współczynnik stabilizacji napięcia; wyrażający .stosunek względnego przyrostu napięcia wejściowego do względnego przyrostu napięcia wyjściowego: obciążeniu,
Rys. 11.11. Filtr
pojemnościowo-indukcyjny
typu
Tt'
. Io
.
o-
~
Pf'asfawnik
Fi/ff'
-
o-
fuwe ;:;
8tabi/izafof' napięcia
AUwe
tuw9 IIRo
uwe
Rys. 11.12. Schemat blokoWY zasilacza stabiliwwanego
Uwy
do zera. Napięcie na kondensatorze pozostaje stałe; u2. Um = const (rys. 11.IOc). Napięcie wsteczne up= u1- u2 występujące na diodzie przy R = oo osiąga wartość maksymalną równą podwójnej amplitudzie naupmax =
2Um.
'
·
Filtry stosowane w praktyce mają zwykle bardziej złożone układy. Jednym z częściej stosowanych układów jest filtr pojemnościowo-indukcyjny typu przedstawiony na rys. 11.11.
„
Stabilizacja napięcia. Na rys. 11.12 przedstawiono schem'ai blokowy prostownika wyposażonego w filtr ograniczający tętnienia l stabilizator napięcia. Układ taki jest nazywany zasilaczem stabilizowanym. Zadaniem stabili-
268
fo-const
Współczynnik
(stanjałowy), tętnienia maleją
pięcia zasilającego
(11.7)
Ks= AUwy
~
I.
ten służy do porównywania jako~ci stabilizacji napięcia różnych stabilizatorów. Większa wartość współczynnika Ks świadczy o lepszych właści wościach stabilizacyjnych danego układu. Na rys. 11.13 przedstawiono dwa zasadnicze układy stabilizatorów napięcia: szeregowy i równoległy. Każdy z układów zawiera element nieliniowy zwany regulacyjnym i element liniowy. Stabilizator nazywa się kompensacyjnym albo parametrycznym zależnie od tego, czy element regulacyjny jest sterowany, czy też nie. Przykładową realizację parametrycznego stabilizatora napięcia w układzie równoległym przedstawiono na rys. 11.14. Układ składa się z opornika liniowego· R, elementu regulacyjnego niesterowanego w postaci diody Zenera oraz opornika R 0 , stanowiącego obciążenie. W celu wyznaczenia parametrów sta-
269
a)
b)
W układach praktycznych zwykle rz Fu i Rwy przyjmują prostszą postać:
r----------
1
Uwe L _________
tl
1
I
o-+----
J
I
<{
R, a wtedy wyrażenia na współczynniki
fuwy
I
L~-·-------_j
Rys. 11.13. Podstawowe układy stabilizatorów napięcia: a) stabilizator szeregowy, b) stabilizator równoległy
Łatwo zauważyć, że
stabilizacja napięcia jest tym lepsza, im mniejsza jest warrezystancji dynamicznej elementu regulacyjnego. W stabilizatorach parametrycznych z diodą Zenera uzyskuje się współczynniki Fu w granicach od 0,05 do 0,005, a współczynniki Rwy od 20 do 200 mn. Główną ich wadą jest niska sprawność rzędu 25 %. Prąd obciążenia / 0 nie powinien przekraczać maksymalnej wartości prądu Zenera. Przyjmuje się zwykle /o max = 0,9 /z max.· Lepszą stabilizację napięcia i wyższą sprawność mają stabilizatory kompensacyjne. Na rys. 11.16 przedstawiono schemat blokowy i przykładową realizację stabilizatora kompensacyjnego w układzie szeregowym. Sygnał ·sterujący doprowadzony do elementu regulacyjnego uzyskiwany jest na drodze ciągłego porównywania natość
Rys. 11.14. Parametryczny stabilizator napięcia z diodą Zenera i jego układ zastępczy
b)
a) bili2.uc~i da.11cgo układu można zastosować dwuodcinkową linearyzację charakte~ ryst~~1 prądowo-Jiapięciowej diody Ze11era (rys. 11.15) i zastąpić nieJ.iniowy układ stabthzatora układem liniowym. Napięcie źródła zastępczego Uz je; ;t napięciem
Rys. 1I .15. Aproksymacja dwuodcinkowa charakterystyki prądowo-napięciowej diody Zenera
O lzmin
lzmax I
progowym diody linera (napięcie Zenera), a rz - jej rezystancją dynamiczną. Dla układu z~stępczego, na podstawie praw Kirchhoffa, otrzymuje się funkcję (11A) w postaci:
R
rz
r,R
UW)'=~ R+t~ u,+ R+rz uw.-- R+r, Io, z której można wyznaczyć parametry stabilizacji korzystając bezpośrednio ze wzorów (11.5) i (11.6): . r
F = - ' - - oraz R
"
270
R-1- rz
wy
+
~) Rys. 11.16. Kompensacyjny stabilizator ideowy
Dzielnik napięcia
napięcia
!u~
F
+ R1
Ju~
Rz
w układzie szeregowym: a) schemat blokowy, b) schemat
pięcia wyjściowego z napięciem wzorcowym. Każda zmiana napięcia wyjściowego wytwarza sygnał błędu, który po wzmocnieniu oddziałuje na element regulacyjny w taki sposób, aby zmiana napięcia została skompensowana. W układzie praktycznym (rys. 11.16b) elementem regulacyjnym jest trani:ystor Tl, a tranzystor T2 spełnia jednocześnie funkcję elementu porównującego i wzmacniającego. Dioda Zenera, utrzymując stały potencjał emitera tranzystora T2, jest źródłem napięcia wzorcowego. Napięcie emiter-baza tranzystora T2 stanowi róż.nicę między napięciem wzorcowym występującym na diodzie Zenera a napięciem porównywanym, pobranym z dzielnika napięcia wyjściowego R1 , R 2 • Różnica ta stanowi sygnał błędu, który po wzmocnieniu odpowiednio wysterowuje tranzystor Tl . Stabilizatory kompensacyjne odznaczają się dobrymi parametrami stabilizacji. Współczynniki stabilizacji Fu uzyskuje się w granicach od 0,001 do 0,01, a wartości dynamicznej rezystancji wyjściowej Rwy 0d 1 mn do 50 mn. Sprawność kompensacyjnych stabilizatorów szeregowych wynosi 60-;- 70 %.
271
Prostowniki sterowane. Prostownikami sterowanymi nazywane są układy prostownicze, w których dzięki zastosowaniu zaworów sterowanych możliwa jest regulacja napięcia i prądu wyprostowanego. Na rys. 11.l 7a przedstawiono układ jednofazowego prostownika sterowanego p obciążeniu rezystancyjnym z zastosowaniem tyrystora. Przy braku impulsów sterujących w obwodzie bramki tyrystor
a)
b) Up ....,.__,_....
.
l
c)
ls
tuz
Ił
~!
o
I
I
7l:
2'ff
n
.
a)
wt
l
u,!
u,i
f
wt
Uo
R
wt
.
U,L
I
I
/"1
I
I
o
I
Rys. 11.18. Prostownik jednofazowy sterowany z filtrem indukcyjnym: a) schemat, b) przebiegi . i prądu
/1
wt
Rys. 11.17. Prostownik jednofazowy sterowany obcią:tony rezystancyjnie: a) schemat ideowy, b) przebieg prądu sterującego w obwodzie bramki, c) przebieg napięcia wejściowego i wyjściowego, d) przebieg napięcia wstecznego i prądu
nie przewodzi prądu zarówno przy dodatniej, jak i ujemnejpółfali napięcia zasilającego. Wyzwolenie tyrystora impulsem prądowym może nastąpić tylko w czasie dodatniej półfali napięcia. Na rys. 11.17b przedstawiono przypadek, w którym
w obwodzie przedstawiono na rys. 11.17c i d. Łatwo zauważyć, że im wyzwolenie tyrystora, tym większa jest średnia wartość prądu i napięcia wyprostowanego. Tyrystor może być wysterowany najwcześniej w chwili odpowiadającej początkowi dodatniej półfali napięcia u 1• Kąt a liczony od tej chwili do chwili wyzwo-
napięć
ujemnej półfali napięcia zasilającego. W celu zachowania ciągłości przepływu prądu w obwodzie obciążenia włącza się często tzw. diodę gaszącą w sposób podany na rys. ll.19a. Dioda umożliwia przepływ prądu obciążenia w tych przedziałach czasowych, kiedy tyrystor nie przewodzi. Odpowiednie przebiegi napięć i prądów przedstawiono na rys. ll.19b.
a)
b)
i„
l
in
wyzwolenie tyrystora nastąpiło w chwili wt = ~ . Odpowiednie przebiegi napięć i
b)
l
u
o d)
w prostowniku sterowanym z filtrem indukcyjnym przebieg prądu i proporcjonalnego do niego napięcia na odbiorniku rezystancyjnym jest z1rif-kształconą sinusoidą (rys. 11.18). Indukcyjność obwodu, podobnie jak w prostownikach lriesterowanych, łagodzi przebieg narastania prądu oraz powoduje wydłużenie czasu jego przepływu przez tyrystor. Przewodzenie prądu odbywa się częściowo przy
L
)uo
wt
R
prądów
wcześqiej nastąpi
lenia tyrystora nazywa się kątem
op6źnienia włączenia.
W danym przypadku a =
11:
. 2 W chwili oJt = 11: tyrystor przechodzi w stan zaporowy i może być włączony ponownie impulsem sterującym przy dodatniej półfali napięcia następnego cyklu. Zmieniając kąt a w przedziale O < a < 11: można regulować napięcie wyprostowane od zera do pełnej wartości średniej, jak w przypadku prostownika niesterowanego. Średnią wartość napięcia dla danego kąta a można obliczyć ze wzoru:
U2 śr =
-J Umsinwtd(wt) = -2 1 "
211:
7t
a
272
I
Um(I +cosa) .
Rys. 11.19. Prostownik sterowany z filtrem indukcyjnym i /i prądów
diodą gaszącą:
a) schemat, b) przebiegi
napięć
W układach trójfazowych, aby uzyskać ciągłość przepływu prądu obciążenia w szerokim zakresie zmian kąta a (w układach wielofazowych kąt a liczony jest od chwili komutacji naturalnej), stosuje się filtry indukcyjne o dużej indukcyjności. Prąd obciążenia w takich przypadka ,h jest zbliżony do prądu stałego (rys. 11.20b). Regulacja napięcia prostownika trójfazowego odbywa się w zakresie zmian kąta a od zera do ~ . Przy
2
a = '.::
2
średnia wartość napięcia wyjściowego jest równa zeru.
Do sterowania tyrystorowych układów prostowniczych stosuje się specjalne układy umożliwiające łatwą regulację kąta wysterowania a i wytwarzalrie odpowiednich impulsów bramkowych. Schemat blokowy jednego z częściej stosowanych 18 - Elektrotechnika i elektronika
273
układów tego typu przedstawiono na rys. 11.21a. Układ składa się z generatora
napięcia piłokształtnego synchronizowanego częstotliwością sieci zasilającej oraz członu porównującego napięcia i wytwarzającego impulsy sterujące. Zasadę dzia-
łania układu ilustruje rys. 11.21 b. Napięcie stałe U3 porównywane jest z napięciem
a)
11.1.2. Falowniki
Falownikami nazywane są układy z zaworami sterowanymi, przekształcające energię prądu stałego na energię prądu zmiennego. W zasadzie każdy prost?":'nik terowany o obciążeniu aktywnym może w określonych warunkach pracowac Jako
~atownik, przekazując energię prądu stałego
b) u
o
Rys. IJ.:?o. f1ć>d
o przebiegu piłokształtnym uP. W chwili odpowiadającej punktowi przecięcia się przebiegów U,_ i uP wytwarzany jest prądowy impuls sterujący. Impuls ten doprowadzony do bramki odpowiedniego tyrystora powoduje jego wyzwolenie. Impulsy sterujące wytwarzane są cyklicznie, w każdym dodatnim półokresie napięcia
z odbiornika do źródła prądu. zm_ie~: nego. Właściwości falowniczc takich prostowników wykorzystywane .są m1Jczęsc1~J w układach napędowych Jo hamowania silnikó":' prądu stałego. Energi~ h~mowania nie jest w tym przypadku tracona bezużytecznie, lecz po przetworzenm Jest zwra.-;ana z powrotem do sieci prądu przemiennego. Zasadniczą grupę falowników sta: nowią jednak układy autonomiczne, pracujące bez powiązania z zewnętrznymi źródłami prądu zmiennego. Układy te są nazywane falownikami niezależnymi. Falowniki niezależne stosowane są jako źródła prądu zmiennego o regulowanym napięciu i częstotliwości. . Praca falownicza prostowników sterowanych. Praca falown1cza prostowników sterowanych wiąże się z zagadnieniei::i zmiany kie~·unku str~m~enia e,nergii w układzie zawierającym dwa źródła encrgu elektrycznej. Zagadn1eme to można wyj~1śnić na przykładzie prostego obwodu (rys. l 1.22a) złożonego ze źró~ła napięcia stakgo U0 zasilającego odbiornik zawierający również źródło napięci~, np. akumulator o ~;ile elektromotorycznej E. Energia w rozpatrywanym układzie Uo-E Ju b by(: przekazywana ze źródła do odbiornika, gdy U0 > E, I ' =--= -R z odbiornika do
źródła, gdy E >
U0 , I"
~f!:_k_f}o). W
drugim przypadku zachodzi
kierunku przepływu pqdu. Chcąc zachowa-': poprzed11i kierunek prądu przdąc;1yć źródło jak i odbiornik w sposób pokazaJ1y na rys. 1 l.22b. Gdyby
a)
b) p
JL
~!J
Ut
\
O
2rr
e\C i..,_ I
I
I
I I
I
I
i~
n:
2JT
sterującego [!„ można,,
regulować kąt opóźnienia włączenia tyrystorów a, od którego zależy średnia wartość
wyprostowanego
napięcia.
1:! \'1 "111mi.,ni:t energii t. b) przy ::adiowa111u kkrunk,1 pqdu
wt
:lys. 11.21. Układ sterowania prostowników tyrystorowych: a) schemat blokowy, b) przebiegi wyjaśniające zasadę działania układu; G - generator napię,cia pilokszta!tnego; K - układ porównujący napięcia i wy'w"""'"'"'dv impulsy sterujące; P - prostownik sterowany I
W ten sposób, zmie:nJaJąc wartość
b)
I i
~:-~~{<~u~_
O
a)
przełączony został
zwarcia I,
:=c
tylko
~-- -~
zastąpić prostownikiem z odbiornika do :l:ródła przemienne. Należy tylko odbiornika.
rta 13•
duży prąd
napięcia
U
Na rys. ll.23a przedstawiono trójfazowy prostownik sterowany, którego biornik zawiera filtr indukcyjny L oraz źródło napięcia stałego E. W zakresie tów opóźnienia włączenia tyrystorów O< a <
TC
2
układ pracuje jako
I -- E- Uośr sr R
a)
Przebieg napięcia wyjściowego dla a= %TC przedstawiono na rys. l l.23d. Zależ .pość śred)1iej wartości napięcia od kąta a przy L->oo ilustruje rys. 11.24.
R
E:
źródła napięcia stałego powoduje przejście układu do pracy falowniczej. Energia ze źródła prądu stałego przekazywana jest do źródła trójfazowego. Kierunek prądu jest taki sam jak przy pracy prostowniczej, a jego wartość średnia wynosi:
+(-)
b) u
Rys. 11.24. Charakterystyka sterowania trójfazo. wego prostownika sterowanego
o
o
wt
Rys. 11.23. Praca prostownicza i lownicza I trójfazowego sterowanego: a) schemat b) przebiegi napięć przy c) przebiegi napięć przy d) przebiegi napięć przy a
ot=1T/2
c) u
o
7il
a
I I
Praca falownicza
I
I
wt Rys. 11.25. Trójfazowy układ przeciwsobny „prostownik-falownik"
d) u Aby uniknąć przełączania odbiornika przy przejściu na pracę falowniczą, można wyposażyć układ w drugi komplet zaworów połączonych jak na rys. 11.25. Po-
przekazując energię ze źródła trójfazowego do odbiornika, przy czym średnia wartość prądu obciążenia wynosi:
l - Uośr-E śr R '
U
ośr
>E •
Przebieg napięcia na wyjściu prostownika dla kąta a=~ przedstawiono na rys. 1l .23b. Przy zwiększaniu kąta a średnia wartość napięcia wyjściowego maleje. TC
Przy a=
2 napięcie
średnie staje się równe zeru (rys. ll.23c) i prąd w gałęzi obcią-
żenia przestaje płynąć. Dalsze zwiększanie kąta a 276
(a >;)przy zmianie polaryzacji
łączenie takie nazywa się układem przeciwsobnym prostownik-falownik, gdyż jedna grupa wworów (T11 , T12 , T13) wysterowana jest do pracy prostowtiiczej, a druga (T?.~, T2 2, T23) do pracy falowniczej.
Falowniki niezależne. Działanie falownika niezależnego można wyJasmc na podstawie układu przedstawionego na rys. l 1.26a. W układzie tym zastosowano dwa łączniki Wl i W2 sprzężone wzajemnie w taki sposób, że włączenie jednego z nich powoduje wyłączenie drugiego. Prąd ze źródła napięcia stałego U1 może przepływać przez lewą lub prawą połówkę uzwojenia pierwotnego transformatora Tr zależnie od tego, który z łączników jest aktualnie zamknięty. Jeżeli przełączanie łączników odbywa się cyklicznie z określoną częstotliwością, to w rdzenm transfor~ matora powstaje zmienny strumień magnetyczny, który indukuje w uzwojeniu wtórnym napięcie przemienne o przebiegu zbliżonym do prostokątnego (rys. 11.26b). Częstotliwość tego napięcia, równa częstotliwości przełączania łączników, może być regulowana w szerokich granicach. Zastąpienie łączników mechanicznych za-
277
worami sterowanymi, np. tyrystorami, jest możliwe przy rozwiązaniu zagadnięnia .komutacji, czyli przechodzenia prądu z jednego zaworu na drugi. W rozpatrywanych dotychczas układach z tyrystorami, zarówno przy pracy prostowniczej jak i fałow niczej, komutacja odbywała się w sposób naturalny w~ wyniku zmian napięcia źródła zasilającego. W falownikach niezależnych napięciem zasilającym jest napięcie stałe,
CT
a)
J
h)
---Tr,
~------------~ spełnia
drugi tyrys:or'.
Dzięki
kon?ensatorowi .oba tyrysto:y
mog~ się
nawzajem
wyłączać. Włączenie Jednego z rnch powoduje wyłączerue drugiego. Falo'Wllik z układem komutacyjnym, włączonym jak w danym przypadku równolegle do obwodu obciązenia, nazywa się falownikiem równoległym. Analogia między danym układem a układem z rys. 11.26 jest oczywista i nie wymaga wyjaśnień. Inny przykład falownika niezależnego podano na rys. l l .29a. Jest to tzw. falownik szeregowy, gdyż kondensator komutacyjny włączony jest w szereg z odbiornikiem. Kondensator wraz z indukcyjnością obciążenia stanowi szeregowy obwód
rezonansowy. Działanie układu jest następujące. Po wyzwoleniu tyrystora Tl w ob-
----~---r u,~
a)
b)
r
działania
Rys. 11.26. Zasada falownika niezalefoego w ukladzic przeciwsobnym: a) schemat ideowy, b) przebieg napięcia wyjściowego
a zatem
przejście
tyrystorów ze stanu przewodzenia do stanu zaporowego
może
od".'>ywać się tylko przy sztucznym wytworzeniu na przewodzącym tyrystorze napięcia ujemnego. Komutacja w takim przypadku nazywa si~ wymuszoną, a odpowiednie układy służące do wytwarzania 'ujemnego napięcia wyłączającego Jioszą
:,~ l
-
W
i~
Rys. l 1.29. Falownik szeregowy: a) schemat ideowy; b) przebiegi prądów
---Tf'
T
O·-~----____,
T2 Rys. 1I .27. Zasada działania pojemnoś ciowego ukladu komutacyjnego
Rys. I J .28. Falownik równoległy
nazwQ układów komutacyjnych. Działanie najprostszego układu komutacyjnego z kondensatorem można wyjaśnić na podstawie rys. 11.27. W czasie gdy tyrystor T przewodzi, kondensator C ładuje się poprzez opornik R do napię::ia Eo polaryzacji zaznaczonej na rysunku. Zamknięcie łącznika W powoduje przyłączenie nałado wanego kondensatora do elektrod tyrystora w taki sposób, że anoda uzyskuje potencjał ujemny względem katody. Tyrystor przechodzi zatem w stan zaporowy i może być ponownie włączony impulsem w obwodzie bramki po przeładowaniu kondensatora. W układzie falownika przedstawionym na rys. 11.28 rolę łącznih1 W
278
wodzie powstaje impuls prądowy o przebiegu oscylacyjnym. Czas trwania impulsu rezonansowa obwodu. Gdy impuls prądu staje się ujemny, tyrystor Tl przechodzi w stan zaporowy, a zaczyna przewodzić tyrystor T2, umożli wiając przepływ prądu w odbiorniku w drugim półokresie. W falownikach szeregowych przebieg prądu jest prawie sinusoidalny (rys. l 1.29b). Falowniki tego typu znajdują zastosowanie głównie jako źródła napięcia wysokiej częstotliwości (do kilkunastu kHz). W wersji trójfazowej mogą być wykorzystane do zasilania silników indukcyjnych w napędach wymagających dużych prędkości obrotowych.
określa częstotliwość
Największe znaczenie praktyczne mają falowniki niezależne o komutacji fmpul" sowej, których przykładem może być układ przedstawiony na rys. 11.30a. Ukiad zawiera cztery tyrystory. Tyrystory główne Tl i T3 pracują jako łączniki w obwo" dzie obciążenia, a tyrystory T2 i T4 spełniają rolę łączników komutacyjnych. Do wyłączania tyrystorów zastosowano tn specjalny, niezależny od obciążenia obwód rezonansowy LC. Tyrystory tworzą układ mostkowy, którego jedną przekątną stanowi wspomniany układ rezonansowy, a drugą źródło prądu stałego włączone poprzez dławiki Ll i L2. Tyrystory wyzwalane są impulsami w obwodach brame.k w kolejności: Tl, T2, T3, Ti!-. Jeżeli w czasie przewodzenia tyrystora 74 zostame wyzwolony tyrystor Tl, to kondensator C naładuje się tak, jak pokazano na rysunku. 279
Przy zaniku impulsu prądu ładowania kondensatora tyrystor T4 przechodzi w stan zaporowy, a wyzwolony zostaje tyrystor T2. Kondensator rozładowuje się wtedy prze~ odbiornik Z i przez diodę Dl, przy czym katoda tyrystora Tl otrzymuje potencjał wyższy od anody, co powoduje jego wyłączenie. Z kolei wyzwolony zostaje tyrystor T3 i następuje ponowne ładowanie kondensatora, lecz w kierunku prleciwnym. Komutacja tyrystorów T3 i T4 zachodzi analogicznie jak w przypadku ty-
a)
h) Df
1Uf2
Uz
o
ł
D2
---U2
I
wt
zasilanego ze źródła prądu przemiennego o stałej częstotliwości, filtru i falownika trójfazowego. Mimo podwójnego przetwarzania prądu, sprawność tego typu przemienników przy zastosowaniu tyrystorów może dochodzić do 96 %. Zaletą przemienników pośrednich jest możliwość regulacji częstotliwości wyjściowej / 2 w szerokich granicach, przy czym częstotliwość / 2 może być mniejsza od fi lub większa (j2 ~fi). Regulacja napięcia wyjściowego jest możliwa zarówno w układzie prostownika jak i falownika. · Przemienniki bezpośrednie, zwane cyklokonwertorami, obejmują grupę układów przekształcających be~p~śred~~o ~apięcie ~rze?1.ienne_ o stałe~ częst?tl.iw?ści (!1ajczęściej 50 Hz) na nap1ęc1e o rnzszej częstotl1:'osc1 (/2 <.fi): Z~sadę dztałama takiego przemiennika ilustruje rys. l 1.32a. Układ Jest w zasadzie jednofazowym dwupołówkowym prostownikiem nawrotnym, sterowanym wedł~g programu. pr~edsta wioncgo na rys. 11.32b. Najpierw przewodzą tyrystory Tl i T2 przy zmrnmc kąta
a)
i
Rys. 11.30. Falownik o komutacji impulsowej: a) schemat, b) przebieg
b)
a 'Jl'
napięcia wyjściowego O
rystorów Tl i T2. Dzięki cyklicznemu przełączaniu tyrystorów Tl i T2 w zewnętrz nym obwodzie obciążenia Z płynie prąd zmienny, przy czym napięcie na odbiorniku ma przebieg prostokątny (rys. l 1.30b) o częstotliwości zależnej tylko od wości impulsów sterujących. Zaletą falowników tego typu jest niezależność ków komutacji od obciążenia.
T/2
T r
u~(\(\(\(\•
c)·o\J
V\/\/V
t
Uw9 ~
o~t I/
11.1.3. Przemienniki częstotliwości
Rys. 11.32. Przemiennik częstotliwości: a) schemat, b) program sterowania, c) przebiegi napięć
Elektroniczne przemienniki częstotliwości przekształcające prąd o częstotliwości .h w prąd przemienny o częstotliwości }; budowane sa obecnie, podobnie jak prostowniki sterowane i falowniki, w oparciu o tyrystory. Przemienniki częstotliwości można podzielić na dwie zasadnicze grupy: przemienniki pośrednie, ft= const
fz = VOi' Rys. 11.31. Schemat blokowy przemiennika po-
średniego
Pf'ostownik
Falownik
a w granicach rc--)0-->rc, a pozostałe tyrystory są blokowa~e (a= re), następnie_ z~ś przewodzą tyrystory T3 i T4, a blokowane są tyrystory. !11. T2. Otrz~m~n~ nap~ęc1e wyjściowe jest napięciem przemiennym (rys. l 1.32c) o ~1zszej częstothwos~~ (/2 <. fi). Kształt napięcia wyjściowego zależy od programu zmtan kąta a. w. funkcji cza.su, a wartość mahymalna napięcia - od zakresu zmian kąta a. Największą amplitudę osiąga napięcie przy zmianie kąta a w zakresie TC--> O --> re. . Na rys. 1l .33a przedstawiono przemiennik częstotliwości z zasilaniem trójfazowym, składający się z dwóch połączonych przeciwsobnie grup.tyrystorów pra~u jących w układzie mostkowym. Jedna grupa przewodzi prąd w kierunku dodatm~, a druga w kierunku ujemnym. Kolejność włączania poszczególnych tyrystorow jest tak zaprogramowa!la, aby wypadkowy przebieg napięcia, składający się _z cinków fal napięcia zasilającego, był zbliżony do sinusoidy (rys. l 1.33b). Przem1enm~ z wyjściem trójfazowym otrzymuje się, łącząc trzy takie układy wysterowane w ta~J sposób, aby kąt przesunięcia fazowego między napięciami wyjściowymi wynosił
Wt
w których przy przemianie prądu przemiennego stosuje się pośredni obwód prądu st~łeg~ or~z, prze~ienniki bez~ośrednie. Schemat blokowy trójfazowego prze-
~mennika posredniego przedstawiono na rys.
"'
11.31.
Układ składa się z prostownika
~3 TC . Częstotliwość napięcia wyjściowego
tego typu przemienników
może być
280 281
a)
korzystuje się najczęściej tylko w zakresie jego liniowej charakterystyki, w którym wartość współczynnika wzmocnienia
R o---t-~-~~-..--~-t----i- s 0----+--*----1'------+----. T o---<1>-----+---+-
k„
b) Napięcie zasilające
(l 1.8)
pozostaje stała. Zależność współczynnika wzmocnienia od częstotliwości sygnnlu weJsc10wego k„ = f(f) Jrnzywa się charakterystyką częstotliwo.friową wzmacniacza. W zależności
Rys. l l.33. Przemiennik częstotliwości z La~;ilanicm trójfazowym: a) schemat, h) przebieg nnpi~ch wyjfriowego przy obciążeniu rczystancyjnym
Rys. 1 J.34. Wzmacniacz sterowany sinusoidalnym
regulowana od zera do ok. 50 /;; częstotliwości wejściowej, a amplituda od zera do 90% amplitudy napięcia wejściowego. Z;1ktą układu jest możliwość pracy przy obciążeniu o dowolnym charakterze.
napięciem
Charnktcry,tyka
dynamiczna
od przebiegu tej charakterystyki rozroznta się wzmacniacze prądu zmiennego (rys. 1l.36a i b), które nie wzmacniają sygnałów stałoprądowych (przy fccc O) oraz wzmacniacze prądu stałego (rys. l l .36c), które dają pełne wzmocnienie w za-
a!k„v-
11.2. 'Vzmacniacze 1'Vzmacniaczem clektryc::nym nazywa sir;: uklad, w którym sygnał w postaci napięcia ut lub prądu it o malej mocy p 1 powoduje pojawienie wyjściu sygnału u 2 -- k 11 ut łub i 2 k/1 o znacznie większej mocy p 2 • W wzmacniacza zachodzi zatem wzmocnienie mocy sygnału p 2 k"pl, przy k" ;i> 1. Wzmocnic'nic to uzyskuje się kosztem mocy doprowadzonej z źródła zasilającego wzmacniacz. W'>półczynniki k 11 ,, k 1 , i k" nazywają się wicdnio w.1pólczy1111ikami ll'Zl1lOCrlienia napięcioll'efio, prądowego i mocy. Vie niaczach elektronicznych wykorzystuje się właściwości 'vvzm~1cniające elementów elektronicznych.· Do niedawna powszechnie sto<;owann elementy powc (triody, pentody), obecnie najszerzej stosowane są wLnucniaczc rowe. Podstawowe charakterystyki wzmacniacza definiowm1c' -;;! przy że sygnał wejściowy ma przebieg sinusoidalny (rys. 11.34). Cliarakterrstiką mic:ną w::.mac11iacza (rys. 11.35) nazywa się zależność skutecznej .\a11u
Rys. 11.35. wzmacniacza
b) 1136. Typowe charakterystyk i częstotliwościowe a) prądu zmiennego szerokopasmob) prądu zmiennego selektywnego; c) prqdu
l~
A„L;l_ o
o
Au
______ ---- -------'llo-· f
f
najniższych częstotliwości do f-= O włącznie. Wzmacniacz prądu zmiennego się szerokopasmowym, jeżeli jego V\'Zrnocnicnie ma stalą wartość w sz~ zakresie częstotliwości (rys. 1 L36a). Jeżeli pasmo przenoszonych częstoth-
282
283
wości jest wąskie (rys. 11.36b), to wzmacniacz nazywa się selektywnym lub rezonansowym. W zależności od położenia użytecznego pasma częstotliwości rozróżnia się wzmacniacze ma!Pj i l1'ielkiej częstotliwości.
11.2.1. Wzmacniacze
prądu
Otrzym~nct składowa zmienna napięcia kolektorowego stanowi sygnał wyjściowy wzm,acruacza uCE = u2. Należy zauważyć, źe dodatnim przyrostom-napięcia wejścio wego będą towarzyszyć dodatnie przyrosty prądu bazy i prądu kolektora oraz ujemne przyrosty napięcia kolektorowego, a zatem pojedynczy stopień wzmocnie-
4
zmiennego
· Zasada działania wzmacniacza prądu zmiennego omówiona zostanie na przywzmacniacza trax1zystorowego malej częstotliwości, którego schemat przedstawiono na rys. l l.37. Elementem wzmacniającym jest tranzystor typu n-p-n
kładzie
Is o
--I•
Rys. 1 I .37. Wzmacniacz tranzystorowy w
układzie
OE
Ee
+ lB=O
pracujący
o wspólnym emiterze (OE). W obwodzie bazy znajduje się źródło sygnału wejściowego przedstawione w postaci idealnego źródła napięcia przemiennego 111 oraz źródło polaryzacji bazy EB. W obwodzie kolektora włączona jest rezystancja obciążenia R 0 i źródło zasilające Ee. Dla uproszczenia można przyjąć, że rezystancje wewnętrzne źródeł EB i Ee są równe zeru. Z danych powyższych wynika, że obwód kolektorowy składa się ze źródła i dwóch połączonych szeregowo rezystancji: liniowej R 0 i nieliniowej, którą reprezentuje tranzystor. Obwód taki· można rozwiązać graficznie (p. 3.5). Na rodzinie charakterystyk kolektorowych tranzystora Ie= f(Ues) rysuje się charakterystykę odwróconą rezystancji R 0 , zwaną charakterystyką roboczą wzmaćniacza. Charakterystyka ta przechodzi, jak wiadomo, przez punkt na osi odciętych, odpowiadający wartości napięcia Ee oraz przez punkt na osi rzędnych, odpowiadający wartości prądu Ee/R0 (rys. 11.38). Przy braku sygnału wejściowego (u1 =O) w obwodzie bazy płynie prąd stały !Bo· U sta1a się w tranzystorze pewien stan początkowy określony na rodzinie cha. rakterystyk Ie= f(UCE) położeniem punktu P. Punkt ten nazywa się punktem pracy tranzystora. Prąd w obwodzie kolektora ma w tym przypadku stałą wartość Ieo i nazywa się składową stałą prądu kolektorowego. Składowa ta tworzy w obwodzie kolektorowym dwa spadki nąpięcia: spadek napięcia na tranzystorze UeEo, zwany składową stałą napięcia kolektorowego, oraz spadek napięcia na rezystancji R<> wynoszący R 0 Ieo. Suma tych spadków napięć zgodnie z prawem Kirchhoffa jest równa napięciu zasilającemu Ee. Jeżeli teraz pojawi się sygnał wejściowy w postaci napięcia przemiennego u1 , które w obwodzie bazy wywoła prąd przemienny o ampli·· tudzie JB111 , to punkt pracy będzie przesuwał się cyklicznie po charakterystyce ro~ boczej w zakresie od punktu P' do punktu P". Spowoduje to powstanie składowej zmiennej prądu kolektorowego ie, która wywoła zmienny spadek napięcia na rezystancji o?ciążenia R 0 ie, a także zmienne napięcie kolektorowe Ues. = -R0 ie. 284.
w
układzie
o
t
I~
Rys. 11.38. Analiza graficzna wzmacniacza tranzystorowego w układzie OE
nia w układzie OE odwraca fazę napięcia wejściowego o 7t'. Biorąc pod uwagę wartości maksymalne składowych zmiennych odpowiednich napięć i prądów można obliczyć:
-
wzmocnienie
napięciowe
wzmacniacza:
k = U2= UcEm u U1 U1m' -
wzmocnienie
oraz moc
prądowe:
wyjściową:
1
UeEm Iem
Pa=
v2 v2
=
2 UCEmlcm.
Na rys. 11.38 moc wyjściowa jest reprezentowana przez pole powierzchni trójkąta P'AP lub PBP".
285
Graficzną analizę pracy wzmacniacza w oparciu o charakterystyki tranzystora przeprowadza się zwykle w przypadku dużych sygnałów występujących np. we wzmacniaczach mocy (p. I i .2.2). Przy małych sygnałach analizę wzmacniacza można przeprowadzić analitycznie, korzystając z parametrów zastępczych tranzystora. Na rys. 11.39 przedstawiono schemat jednostopniowego wzmacniacza tranzystorowego, w którym tranzystor reprezentowany jest przez czwórnik o pa-. ramctrach 11. Do zacisków wejściowych wzmacniacza dołączone jest źródło na-
W układzie wzmacniacza przedstawionym na rys, 11.37 zastosowano zasilanie tranzystora z dwóch źródeł napięcia stałego. W praktyce unika się stosowania kilku źródeł zasilających. Na rys. 11.40 przedstawiono trzy najczęściej stosowane układy, w których obwody bazy i kolektora zasilane są z jednego wspólnego źródła. W układzie pierwszym (rys. 1 l.40a) baza jest zasilana przez rezystancję RB. Napięcie polaryzacji bazy zależy w tym przypadku od spadku napięciit na rezystancji RB, który powstaje wskutek przepływu przez nią prądu bazy Ilia. Układ taki nie jest
Ra-~J± . -
Rys. 11.39. Schemat zastępczy jednostopr.iowego wzmacniacza tranzystorowego
jaku czwó1•nik h
J-
o---~l--IL.
pięcia sinusoidalnego Eo rezystancji wewnętrznej R8 , a do zacisków wyjściowych rezystancja obciążenia R 0 • Korzystając z równań: dla czwórnika (tranzystora):
dJa obwodu
!~
wejściowego:
Rys. 1l .40. Podstawowe
"'" h2t!d- h22!!.2 '
1 wyjściowcg0:
1!2
R0[~
.,
n11:i7Jrn wy?uaczy(: następnj11cc pmamctry wzmacniacza, -- współczynnik wzmoc;ucrda :napięci.owego: R0 hu+ i'J.hR0
'
~-- współczynnik
'
-
wspóiczynriik wzmocnicwa
-
reiyst:mcję wcj.ściowc!:
-
rezystancję wyjściową:
il
l+
R' o
hu-I-Rg l1h+h 2 2R;·'
286
]~~+
-
we o ..,..
~
układy
J
~----1 o--
we (
~J
zasilania wzmacniacza
korzystny z powodu dużej zalcż:ności punktu pracy wzmacniacza od temperatury tra.nzystora. Lepszą stabilizację punktu pracy uzyskuje się w układzie drugim (rys. 1 l.40b), w którym opornik RJJc włączony jest między bazę a kolektor. Dzięki ujemnemu sprzężeniu zwrotnemu (p. 11.2.3) wzmacniacz jest mniej wra?.liwy na temperaturowe zmiany parametrów tranzystora. Najszersze zastosowanie ma układ trzeci (rys. 11.40c), w którym baza jest zasilana z dzielnika napięcia Ri. R 2 , a ujemne sprzężenie zwrot:ne polepszające stabilność temperaturową układu uzyskuje się na oporniku emiterowym Re, zbocznikowanym kondensatorem o dużej pojemności który dla składowej zmiennej stanowi zwarcie. Wzmocnienie uzyskane w układzie z jednym elementem wzmacniającym okazuje się często niewystarczające. W celu zwiększenia wzmocnienia stosuje się wzmacniacze wielostopniowe. Wzmacniacz wielostopniowy stanowi układ kilku stopni wzmocnienia połączonych kaskadowo. Wyjście pierwszego stopnia sprzężone jest z wejściem drugiego, wyjście drugiego z wejściem trzeciego itd. Rozróżnia się następujące rodzaje sprzężenia między stopniami: - sprzężenie pojemnościowe, zwane również rezystancyjno-pojemnościowym, - sprzężenie transformatorowe ' - sprzężenie bezpośrednie. Przykład dwustopniowego wzmacnir:1cza o sprzężeniu pojemnościowym przedstawiono na rys. 11.41a. Elementem sprzęgającym jest kondensator C. Umożliwia on przejście do obwodu bazy stopnia drugiego tylko składowej zmiennej napięcia kolektorowego stopnia pierwszego, dla składowych stałych natomiast stopnie są rozdzielone. Sprzężenie pojemnościowe uniezależnia zatem punkt pracy stopnia drugiego od składowej stałej napięcia kolektorowego stopnia pierwszego. Cha- ~ rakterystyka częstotliwościowa wzmacniacza o sprzężeniu pojemnościowym ma
ce'
- lr21
k
we V
!:!_1 ' hHfd- hu_'!.2 ,
c)
b)
a)
7;nanzysror>
287
przebieg podobny do przedstawionego na rys. 1 l .36a. W zakresie średnich często kondensator sprzęgający C stanowi praktycznie zwarcie, gdyż jego reaktancja X jest bardzo mała. W układzie zastępczym wzmacniacza (rys. 11.41 b) pozostają jedy11ie elementy niezależne od częstotliwości, wobec czego współczynnik wzmocnienia ma stałą wartość. Wzmocnienie wzmacniacza maleje w zakresie małych często· tliwości, gdyż reaktancja kondensatora sprzęgającego Xe tworzy z rezystancjami wyjściowymi dzielnik napięcia (rys. I 1.41c). Jm mniejsza częstotliwość, tym większa jest reaktancja Xe, a zatem mniejsza część napięcia podawana jest na bazę tranzystora drugiego stopnia wzmoq1ienia. Spadek wzmoc11ienia w zakresie wielkich tliwości
h)
a)
mator Tr3 umożliwia dopasowanie rezystancji odbiornika do stopnia wyjściowego. Sprzężenie transformatorowe wzmacniacza z odbiornikiem jest powszechnie stosowane we wzmacniaczach mocy (p.11.2.2). Galwaniczne oddzielenie wzmacniacza od obwodu obciążenia umożliwia uziemienie dowolnego punktu tego obwodu. Wzmacniacze o sprzężeniu pojemnościowym lub transformatorowym nie nadają się do wzmacniania sygnałów w zakresie najniższych częstotliwości. W ukła dach wzmacniających przebiegi wolnozmienne wykorzystuje się sprzężenie bezpolrednie (galwanicwe). Niektóre układy tego typu omówione są w p. 11.2.4. Osobną klasę wzmacniaczy o sprzężeniu bezpośrednim stanowią układy kilku eleme11tów wzmac11iających bezpośrednio sprzężonych, które zachowują się jak jedeJ1 element. Jede11 z częściej stosowanych układów tego typu, zwa11y układem
+ c) Rys. 11.43. Wzmacniacz w
Rys. 11.41. a) Wzmacniacz dwustopniowy o sprzężeniu pojemnościowym, b) jego schemat średnich częstotliwości, c) schemat zastępczy dla niskich częstotliwości
zastępczy
układzie
Darlingtona
dla
częstotliwości występuje głównie
wskutek zmniejszania się wartości współczynni ków wzmocnienia prądowego {3 tranzystorów oraz bocznikującego działania pojemności międzyelektrodowych i montażowych. Sprzęż.enie transformatorowe we wzmacniaczach daje możliwość galwanicznego oddzielenia obwodów oraz dopasowania wzmacniacza do obciążenia lub źródła sygnału wejściowego. Dopasowanie uzyskuje się dzięki odpowiedniemu doborowi przekładni transformatora sprzęgającego. Na rys. 11.42 przedstawiono schemat
Darlingtona, przedstawiono na rys. 11.43. Prąd wyjściowy jest w tym przypadku sumą prądów kolektorowych obu tranzystorów lwy= lc1 +IC2, a całkowite wzmocnienie prądowe, przy odpowiednim doborze tranzystorów, jest rów11e w przybliże niu iloczynowi ich współczynników wzmocnienia prądowego k 1 = {-Ji{J 2 • Układ Darlingtona zachowuje się zatem jak jeden tranzystor, lecz o bardzo dużym współ czynniku wzmocnienia .
.--~~~.....-~-.-~-.~~-o+
11.2.2. Wzmacniacze mocy Rys. 11.42. Wzmacniacz dwustopniowy o sprzężeniu transformatorowym
wzmacniacza dwustopniowego, w którym przykładowo zastosowano trzy transfor· matory sprzęgające. ZadanieHt transformatora Tr1 jest dopasowanie rezystancji źródła sterującego Rg do wejścia wzmacniacza. Dopasowanie takie jest stosowane w niek'tórych wzmacniaczach pomiarowych. Transformator Tr2 jest zastosowany jako element sprzęgający międzystopniowy. Sprzężenie takie stosowane jest w praktyce jedynie we wzmacniaczach rezonansowych wysokiej częstotliwości. Transfor288
Parametry energetyczne, takie jak moc użyteczna, sprawność lub wykorzystanie elemei1tów wzmacniających, .nie mają większego znaczenia w układach wzmacniaczy napięcia lub prądu. Nabierają one natomiast szczególnego znaczenia w tzw. wzmacniaczach mocy, których zadaniem jest dostarczenie do odbiornika możliwie największej mocy sygnału. Uzyskanie maksym1;tlnej mocy użytecznej przy możliwie dużej sprawności i bez wiekształceń sygnału uwarunkowane jest właściwym wyborem układu wzmacniacza i punktu pracy zastosowanych elementów wzmacnitijących. We wzmacniaczach mocy najczęściej stosuje się układy przeciwsobne, pracujące w klasie A lub B: Schemat ideowy wzmacniacza przeciwsobl1ego pracującego w klasie A przedstawiono na rys. 11.44a. Układ zawiera dwa tranzystory sterowane napięciami przesuniętymi w fazie o re. Napięcia te są pobierane z transformatora 7H 19 - Elektrotechnika i elektronika
289
o dzielonym uzwojeniu wtórnym. Odbiornik R 0 jest włączony do układu poprzez transformator Tr2 z odczepem w środku uzwojenia pierwotnego. Klasie A odpowiada taki wybór punktu pracy tranzystorów, aby każdy z nich mógł pracować w ciągu całego okresu trwania sygnału (rys. 11.44b). Charakterystyka robocza tranzystora powinna być przesunięta w kierunku hiperboli dopuszczalnych strat
a) f
ic1p
a) Uao
9
- I• + Es
Eo
Tr>t
O Tr>2
Ro
Ie
t
b)
o
ic2t
[\
(\
ie
,.. t
k~N\; t-
ic2
b)
[\
t
t
Rys. 11.45. Wzmacniacz przeciwsobny w klasie B: a) schemat ideowy, b) wybór punktu pracy, c) przebiegi napięć i prądów
w klasie B odznaczają się większą sprawnością niż wzmacniacze w klasie A. W celu zmniejszenia zniekształceń sygnałów, które w przypadku wzmacniaczy w klasie B są większe, stosuje się ujemne sprzężenie zwrotne. Rys. ll.44. Wzmacniacz przeciwsobny w klasie A: a) schemat ideowy, b) wybór punktu pracy, c) przebieg napięć sterujących i prądów
11.2.3. mocy w kolektorze Ie= Pdop, dzięki czemu wykorzystuje się większy obszar poła UcE charakterystyk. Wzmacniacze pracujące w klasie A charakteryzują małe zniekształ cenia sygnałów, gdyż praca tranzystorów odbywa się w zakresie liniowych obszarów charakterystyk statycznych. Pracę wzmacniacza ilustrują przebiegi napięć i prądów przedstawione na rys. 11.44c. Na rys. 11.45a przedstawiono układ wzmacniacza przeciwsobnego pracującego w klasie B. Klasie B odpowiada taki wybór punktu pracy tranzystorów, że każdy z nich pracuje tylko przez pół okresu. Współrzędne punktu pracy P (rys. 11.45b) wynoszą Ico ~O, UCEo = 0,5UcEm· Pracę wzmacniacza ilustruje rys. 11.45c, na którym przedstawiono przebiegi napięć sterujących i prądów kolektorowych. Gdy jeden tranzystor przewodzi prąd; drugi jest zabłokowa11y. Każdy z tranzystorów dostarcza do odbiornika połowę mocy użytecznej. Wzmacniacze pracujące
Sprzężenie
zwrotne we wzmacniaczach
Sprzężenie
zwrotne, czyli oddziaływanie sygnału wyjściowego na obwód wejściowy jest stosowane we wzmacniaczach w celu poprawienia ich właściwości, a przede wszystkim utrzymania stałego wzmocnienia, niezależnie od działania różnych czynników zaJdócających. Schemat blokowy wzmacniacza ze sprzężeniem zwrotnym przedstawiono na rys. 11.46. Obwód sprzężenia zwrotnego wprowadza do obwodu wejściowego wzmacniacza o współczynniku wzmocnienia ku napięukładu,
Us -- będące częścią napięcia wyjściowego. Współczynnik -flu = !b
cie Us= fluU2 ,
-
nazwę współczynnika sprzężenia
= lii!Ł:
+ Us) =
wzmacniacza ze
!~11 (Qg
+/!_ !!_ 11
sprzężeniem
2 ),
zwrotnego.
Uwzględniając zależność
można wyrazić współczynnik
U2 = T.s.u U1 :_ wzmocnienia układu
zwrotnym w postaci: k' = Y.2 = T.s.„ -"U I Bk .::;_g
290
nosi
-
(11.9)
-"-"
. 291
Sprzężenie zwrotne powoduje zmianę wzmocnienia ukradu, przy czym zależnie od wprowadzonej zmiany rozróżnia się trzy przypadki: 1) jeżeli 11.-~"!ul >I, to k~
2) jeżeli O< 11-~u~.,I < l, to 1c;, >ku. Napięcie sprzężenia zwrotnego jest z~oc'.ne w fazie z napięc!em sygnału wejściowego, co powoduje zwiększenie wzmoc. mema układu. Sprzężeme zwrotne w tym przypadku określone jest jako d 0 da tnie· 3) jeżeli Il--~"-!f11 I = O, to k;,->oo. Układ może w tym przypadku pracowaĆ bez sygnału wejściowego (Ug :=O), stając się generatorem drgar1.
Cechą charakterystyczną wtórnika emiterowego jest duża impedancja wejściowa mała impedancja wyjściowa. W związku z tym wtórniki stosowane często jak-0 układy dopasowujące. W przeciwieństwie do wzmacniacza w układzie OE, v.rtórnik emiterowy nie odwraca fazy napięcia wejściowego.
i
Ujemne sprzężenie zwrotne, realizowane za pomocą opornika w obwodzie emitera, wykorzystuje się również do stabilizacji temperaturowej punktu pracy wzmacniaczy tranzystorowych (rys. l 1.40c). W układzie przedstawionym na
~=0.5
Rys. l 1.46. Wzmacniacz ze sprzęfonieiu zwrotnym
:Rys. 11.47. Zależność tościach
. _Największe znac~enie w układach wzmacniaczy ma przypadek ujemnego sprzę zema zwrotne.go .. UJemne. ~pr~ężenie zwrotne zmniejsza wprawdzie wzmoCJlienie, ale w znaczne.1 mierz~ st.abtl1zuJe parametry wzmacniacza i dlatego jest powszechnie s~osowanc. Wzmocmem~ na.torniast można zwiększyć stosując układy wielostopn:owe. Przy zastosowamu silnego uj~m~ego sprzęienia zwrotnego, tak aby speł n~oJ~y był warunek fJJc" ~ 1, wzmocnieme układu k:i staje się niezależne od wzmocn1~ma samego wz1~acniacza ku (rys. 11.47). Wynika to bezpośrednio ze wzoru (11.9) ktory upraszcza się w tym przypadku do postaci: '
k _u
Rys. 11.48. Wtórnik emiterowy
rys. 11.40b ujemne sprzężenie zwrotne zrealizowano za pomocą opornika włączo nego między kolektor a bazę trnnzystora. Sprzężenie to również zmniejsza wpływ zmian temperatury tranzystora, a jednocześnie pozwala uzyskać polaryzację bazy. W przypadku wzmacninczy wielostopniowych każdy stopień odwraca fazę o :,..., wobec czego sprzęż-:nie zwrotne stosuje się tylko między stopniami parzystymi lub nieparzystymi. W. prz-:::c:wnym przypadku przy sprzężeniu zwrotnym między dwoma kolejnymi stopniami sprzężenie byłoby dodatnie.
1
Oprócz stabilizacji współczynnika wzmocnienia, ujemne sprzężenie zwrotne zmniejsza wpływ ~1;-iiany im~eda~1cji_ obciążenia na wartość napięcia wyjściowego . a pona~to. zrruueJ~Z'.l za~łocenm 1 ~ni~kształccnia sygnału w tym samym stosunku, w Jakun zmme.isza się wzmocmeme. !»rost~m i~rzy.klade~n realizacji wzmacniacza z ujemnym sprzężeniem zwrotnym mo~e ?yc wto~·rn~ em1terowy przeds~awiony na rys. 11.48. W układzie tym jako :nap1ęc1e ~przę~erna z~rotnego wykorzystane jest całe napięcie wyjściowe u na 2 rezystancJI em1tcroweJ Re~ czyli u. = - J!.2 • Współczynnik sprzężenia zwrotnego w tym pr~yti~dku wy_n?s1 fl.11 =". -1, a. współczynnik wzmocnienia nnpięciowego :ma wartosc meco mnteJszą od Jedności:
292
f(k 11 ) przy riżnych warzwrotnego
sprzężenia
= - -fJ- • _u
k'11 =
k:,
współczynnika
_ls:___ <~
I+k11
'
1 •
11.2.4. Wzmacniacze
prądu stałego
Do wzmacniania sygnałów wolnozmiennych mogą być zastosowane rezysta:n· cyjne wzmacniacze jednostopniowe lub wzmacniacze wielostopniowe o sprzężeniu bezpośrednim. Sprzężeń pojemnościowych lub transformatorowych stosować nie można, gdyż nie przenoszą one składowej stałej napięcia. Prosty przykład dwustopniowego wzmacniacza o sprzężeniu bezpośrednim przedstawiono na rys. 11.49. W celu ułatwienia zasilania układu zastosowano tranzystory różnych typów: pierwszy typu p-n-p, drugi typu n-p-n. Jeżeli nastąpi zmiana napięcia wejścio wego U„ to ulegnie zmianie prąd bazy tranzystora Tl, co spowoduje odpowiednio większą zmianę prądu kolektora lc1 • Prąd lc 1 przepływa przez gałąź równoległą złożoną z rezystancji Rc1 oraz złącze baza-emiter tranzystora T2 wraz z rezystancją emiterową Re2. Zmiana prądu lc1 wywoła zatem zmianę prądu Ic2 wy-
293
tw~:z~jącego na r~zystancji Rc2 spadek napięcia Rc2 IC2 = U2 stanowiący napięcie wyJsc1owe wzmacniacza. . w. układac~ ~zmacniaczy prądu stałego o bezpośrednim sprzężeniu występuje rue~o~dane.;J~w1sko, zwan~ pełzaniem zera lub dryftem. Polega ono na tym, że nap1ęc1e wyJsc10we wzmacmacza ulega wahaniom nawet wtedy, gdy napięcie
+ Rez
1~
u, +
Rys. 11.49. Dwustopniowy wzmacniacz prądu o sprzężeniu bezpośrednim
U2
I
Re
Rys. 11.50. Wzmacniacz symetryczny (róż. nicowy)
stałego
wej~ci~we jest stał? lu.b róv:ne ~er~. Zjawisko to jest wynikiem wzmacniania każdego ~ap1ęc1a s~ałego, J~kte P~Ja.w1a stę w układzie wskutek czynników zakłócających, Jak np. z~nt~ny n~ptęć zastlaJących, starzenie się elementów, zmiany temperatury itp. Wady teJ me maJą wzmacniacze prądu zmiennego, które składowej stałej nie prze.
u,L;- uLn_ 2
.---~
0
U. f
Us~r
U2
Wzmacniacze prądu stałego ze sprzężeniem zwrotnym mogą być wykorzystane do wyko.nywania niektórych operacji matematycznych, jak np. sumowanie, całko' wanie, czy też różniczkowanie. Układy takie nazywane są wzmacniaczami operacyjnymi. Wzmacniacze operacyjne są podstawowymi elementami analogowych maszyn JllQ.tematycznych. Na rys. U .52 a przedstawiono schemat blokowy wzmacniacza operacyjnego, którego gałąź sprzężenia zwrotnego stanowi pojemność C, a napięcie do obwodu a)
i2 i1 R,
-
Uc
c
t
''k ,mm,, #
U3
tt.2.5. Wzmacniacze operacyjne
4
t
WDnacniacz
-/,....,
stałej sygnału wyjściowego.
uLin1L
u8 ~
t.,__ _...,
'f'Zeńtvr>nil<
,..
wia technika obwodów scalonych. Wzmacniacze scalone prądu stałego "są obecnie produkowane masowo. , . . . Znaczną poprawę własc1wośc1 wzmacniaczy prądu stałego uzyskuje się przez zastosowanie przetwarzania napięcia stałego na zmienne. Schemat blokowy wzmacniacza z przetwarzaniem przedstawiono na rys. 11.51. W układzie dokonują się trzy podstawowe operacje: 1) przetwarzanie napięcia wejściowego na napięcie przemienne, 2) wzmocnienie w układzie wzmacniacza prądu zmiennego, 3) wyprostowanie. Na wyjściu układu stosuje się filtr w celu odtworzenia składowej
"'/-
t-----·---Flltr li4 ...__ __,
1
Generafo,.,r--''JG~~-----------...J
Rys. 11.52. Wzmacniacz operacyjny w układzie integratora: a) schemat blokowy; b) symbol graficzny, c) przebieg napięcia wyjściowego przy skokowej zmianie napięcia wejściowego wejściowego
doprowadzone jest przez rezystancję R1 • Wzmacniacz taki może wyi nazywa się integratorem. Wzmacniacz pracujący w układzie integratora powinien mieć duży współczynnik wzmocnienia rzędu 104 -;--108 oraz dużą rezystancję wejściową, np. Rwe = 1 MO. Do pełnego wysterowania takiego wzmacniacza wystarczy bardzo małe napięcie wejściowe, wobec czego można pominąć prąd wejściowy ;we= Uw 0 fRwe ~O. Przy takim założeniu można pełniać operację całkowania
Rys. 11.51. Schemat blokowy wzmacniacza prądu stałego z przetwarzaniem
n??zą .. Zmni~js;zenie. "'.pływu czynników zakłócających można uzyskać przez stab1lizacJę naptęc zasilających oraz stosowanie układów kompensacyjnych (różni
cowych). P1:zykład takiego układu przedstawiono na rys. 11.50. W układzie zastosowano dwa Jedna~?":e tranzystory pracując.e jako wzmacniacze rezystancyjne. Napięcie sygn?łu W~Jsc10wego d?prowadzone J<:;St do bazy jednego z tranzystorów, a baza dr~~1?go t'.·anzysto~·a Jest polaryzowana napięciem o stałej wartości. Napięcie WYJSCt~:Ve Jest pob1era~e z k.olektorów obu tranzystorów. W przypadku idealnej sym~trn .ukł~du wszelki~ zmiany parametrów wzmacniacza i napięć zasilających wzaJemme stę kompensują. Uzyskanie dużej symetrii układu wzmacniacza umożli-
294
napisać:
Z zależności tych uzyskuje się związek między napięciami u1 i u 2 w p~staci: (11.10)
295
Napięcie wyjściowe integratora jest zatem proporcjonalne do całki napięcia wejścio-
wego, przy czym współczynnik proporcjonalności wynosi ko =
1 Ri C . Przy odpo-
wiednim doborze parametrów układu, tak aby współczynnik k 0 był równy jedności (np. R1 = 1 MO; C = 1 µF), równanie (11. l O) przyjmie postać:
zastosowanie podstawowych układów wzmacniaczy operacyjnych do rozwiązywania równań różniczkowych zwyczajnych można zilustrować następującym przykładem.
. Dane jest równanie różniczkowe drugiego rzędu w postaci: a x(t)+ bx(t)+ cx(t) = y(t)
b)
a) Na rys. 1l .52c przedstawiono przebieg napięcia na wyjściu integratora przy skokowej zmianie napięcia wejściowego.
b)
u, t
(11.11)
R
Rys. t t.54. Wzmacniacz operacyjny w układzie inwertora: a) schemat blokowy, b) symbol graficzny 0 zerowych warunkach początkowych. Równanie to przepisuje się zwykle w takiej postaci, aby po lewej stronie pozostała tylko pochodna funkcji x(t) najwyższego rzędu, a zatem:
Rys. ll.53. Wzmacniacz operacy)ny w układzie sumatora: a) schemat blokowy, b) symbol graficzny
x(t)
=--=
[ !?_ a
.~(t)+ ~a x(t)- !a y(t)J .
(11.12)
Przyporządkowując funkcjom x(t) i y(t) odpowiednie napięcia można równa-
Operacja sumowania może być dokona.na w układZie zwanym sumatorem, którego schemat blokowy przedstawiono .na rys. 11.53. W układzie tym obowiązują zależności: · · ·
.nie (11.12) przepisać w postaci: (11.13) Jeżeli do wejść sumatora (rys. 11.55a) o nastawionych współczynnikach k1, k2 i ka doprowadzone zostaną odpowied}1io .napięcia ux, ux oraz - u>'' to na jego wyjściu uzyska się .napiecie iix. Rozwiązanie równania (11.11) można zatem zrealizować
Po przekształceniu powyższych wzorów uzyskuje się:
W szczegÓI nym przy·padk u, gd Y R k = R (k = 1 , 2 , ·„ • n) ,
'•1apięcie
wyJ'ściowe
jest sumą napięć wejściowych: U2
= -(u11 +uu+
„.+ U1n) •
W układzie sumatora, podobnie jak w integratorze, występuje inwersja znaku. Sumator o jednym wejściu (k = 1) spełniającym warunek R11 , R jest układem odwracającym żnak bez zmiany wartości napięcia u2 = - uu. Układ taki nazywa się inwertorem (rys. 11.54). . .
Za pomocą wzmacniaczy operacyjnych można również realizować operację
różniczkowania, jednakże układy te są rzadko stosowane z powodu dużej wrażli wości
296
na zakłócenia.
Rys. 11.55. Zastosowanie wzmacniaczy operacyjnych do rozwiązania równania różniczkowego
w układzie przedstaw10nym na rys. 1 l .55b. Napięcie z wyjścia sumatora jest dwukrotnie całkowane za pomocą h1tegratorów, przy czym napięcie otrzymane w wyniku całkowania doprowadza się do odpowiednich wejść sumatora. W celu odwrócenia znaku napięcia ux, otrzymanego na wyjściu pierwszego integratora, zastosowano inwertor. Po doprowadzeniu do wejścia układu napięc,ia - uy o zadanym
297
przebiegu odpowiadającym funkcji y(t) otrzymuje się rozwiązanie równania w postaci napięcia ux, którego przebieg można zarejestrować. Wzmacniacze operacyjne, oprócz zastosowań w maszynach analogowych, są szeroko stosowane w układach automatycznej regulacji i w technice pomiarowej.
11.3. Generatory Generatorami elektronicznymi są nazywane układy wytwarzające drgania elektryczne kosztem energii pobieranej ze źródeł zasilających. Do generacji drga1i
. 1·m1owe . . . (du mogą być wykorzystane elementy nie z ujemną rezystancją di
<
o) ,
np. dynistory lub diody tunelowe. Najczęściej jednak generatory elektroniczne pracują na zasadzie dodatniego sprzężenia zwrotnego. Ze względu Jla kształt generowanych napięć lub prądów rozróżnia się generatory drgai1 sinusoidalnych i niesinusoidalnych.
11.3.1. Generatory
drgań
sinusoidalnych
Większość generatorów drga1i sinusoidalnych pracuje na zasadzie dodatniego sprzężenia zwrotnego. Zasadę działania generatorów tego typu ilustruje rys. 11.56. Jeżeli do wejścia wzmacniacza elektronicznego (rys. 11.56a) o współczynniku
a)
b) Ywe ł Wzmacniacz
!su
Wzmacniacz
fYw8
!su
tYw9 Y.s
t
11.
tyws
Rys. 11.56. Zasada działania generatora o dodatnim sprzężeniu zwrotnym: a) wzmacniacz sterowany na· pięciem sinusoidalnym, b) wzmacniacz z dodatnim sprzężeniem zwrotnym
wzmocnienia ·'s_11 doprowadzone zostanie napięcie sinusoidalne !!.we• to na wyjściu wzmacniacza pojawi się napięcie !!.wy= fs_11 !!.we· Przez zastosowanie dodatniego sprzężenia zwrotnego (rys. 1l.56b) można uzyskać samowzbudzenie układu, I tzn. wytworzenie drgań w układzie bez doprowadzenia napięcia zewnętrznego !!.we· Warunkiem powstania drgań jest taki dobór współczynnika fJ układu sprzężenia zwrotnego, aby napięcie na jego wyjściu Q. = f!.Qwy było równe napięciu !!.we• czyli:
Q. = f!_Qwy = f!_'s_„!!_we ~ 298
Uwo •
I
(11.14)
z zależności
(11.14) wynika równość:
/}Js, =
1,
(11.15)
. zwana warunkiem generacji drgań'. Przyjmując oznaczenia {!.. = {Je 1r, lj;_„ = k 11 ei'P można warunek (11.15) przedstawić w pąstaci wykładniczej: {Jk„ eHY+ 'l') = 1 .
z
wyrażonego w ten sposób warunku generacji drgar1 wynikają dwa warunki 'częściowe obowiązujące równocześnie: a) waru.nek modułów, zwany warunkiem amplitudy:
(11.16)
b) warunek
kątów
fazowych, zwany wtiruJ1kiem fazy: y
+lf'
2/rn ,
k ~=-· O, 1 , 2,
„.
(11.17)
Drgania w układzie g·~neratora są zatem utrzymyw~me, gdy iloczyn modułów {Jlc11 ma dostatecznie dużą wartość dla częstotliwości, przy której suma przesunięć fazowych we wzmacniaczu i układzie sp1 zężenia zwrotnego jest równa zeru .. Właściwości generatora w dużej mierze zależą od zastosowąncgo obwodu, który decyduje o częstotliwości drgafi. W zależności od rodzaju tego obwodu generatory można podzielić na trzy grupy: a) gex1eratory LC, w których częstotliwość drgań jest .zależxia od obwodu rczo-· nansowego o elementach L, C, b) generatory RC, w których częstotliwość drgai'i jest zależ.na od obwodu zło żonego tylko z oporników i kondensatorów, c) generatory elektromechaniczne, w których częstotliwość drgań zależy od drgań elementu mechanicznego, najczęściej oscylatora kwarcowego, pobudzanego na drodze elektrycznej. Generatory LC. W generatorach LC wykorzystuje się właściwości obwodu rezonansowego, najczęściej równoległego, zawierającego cewkę indukcyjną i kondensator. Zjawiska fizyczne zachodzące w takim obwodzie ilustruje rys. 11.57a. Kondensator C (naładowany ze źródła napięcia stałego) wyładow:uje się przez cewkę indukcyjną L. W procesie wyładowania energia zgromadzona w polu elektrycznym .kondensatora przechodzi w energię pola magnetycznego cewki. ~nergia ta podtrzymuje przepływ prądu w obwodzie i powoduje ponowne ładowame kondensatora, lecz w kierunku przeciwnym do poprzedniego. Z chwilą całkowitego przekazania energii pola magnetycznego polu elektrycznemu kondensatom, kondensator znów zaczyna się wyładowywać. Jego energia gromadzi się w polu magnetycznym cewki, po czym następuje ponowne ładowanie kondensatora itd., Często tliwość powstałych w ten sposób drgań elektrycznych zależy od parametrow L, C obwodu rezonansowego i określona jest zależnością:
!=
1 2rcVLC
(11.18)
299
W rzeczywistych obwodach rezonansowych LC, wskutek istniet1ia strat energ' w rezystaącji obwodu amplituda drgań nieustannie maleje (rys. 1L57b). Aby drga nia w obwodzie były stale podtrzymywane, należy w odpowiednich chwilach uzu pełniać straty energii z zewnętrznego źródła zasilającego. Rolę tę w generatorze spełnia układ wzmacniający z dodatnim sprzężeniem zwrotnym, spełniający wa~
b)
a)
(ind1*cyjność wzajemna M 1'.1u~i być ujemna), gdyż tranzystor pracujący w ukła OE wprowadza przesun1ęc1e f~zowe .'Jf . TI.
dzie
W drugim podstawowym układzie generacyjnym,
zwanym
układem
Hartleya (rys . .11.58b), stos~je się obwód rezo~ansow~ o dzielone~ gałęzi indukc_Yjnej, Li_, L 2 ; Napięcie sprzężenia zwro,tnego. pobierane Jest z cewki L1. Częstothwośc drgan generatora Hartleya okreslona JCSt wzorem:
l
i
Io= ---=--==. 2TI Jl (L 1
+ L2) C
Trzeci układ generacyjny, zwany układem Colpittsa (rys. l 1.58c), ma obwód rezonansowy o dzielonej gałęzi pojemnościowej C1, C2. Napięcie sprzężenia zwrotnego pobierane jest z kondensatora C 1 • Częstotliwość drgań można w tym przypadku'. obliczyć ze wzoru: . 1
Jo= ·
Rys. 11.57. Zjawiska fizyczne
zachodzące
2TI
w obwodzie rezonansowym LC: a) powstawanie drgai'i, b) drgania
a) ~-------
+
b)
c)
L
l
2
C1 +C~
gasnące
runek generacji drgań (11.15). W zależności" od sposobu realizacji sprzężenia zwrotnego rozróżnia się trzy podstawowe układy generatorów LC. W pierwszym układzie generacyjnym, zwanym układe.m Meissnera, (rys. 1l.58a) sprzężenie zwrotne realizuje się przez oddzielną cewkę sprzężoną indukcyjnie (transformatorowo) z cewką obwodu rezonansowego. W przypadku
y _c_c_
, Opisane powyżej generatory LC stosuje się jako źródła nap1ęcia sinusoidalnego w zakresie częstotliwości od kilkudziesięciu kHz do kilkuset MHz. W zakresie mniejszych częstotliwości korzystniejsze jest stosowanie generatorów RC. Generatory RC. Generator RC składa się ze wzmacniacza i obwodu sprzę zwrotnego złożonego z oporników i kondensatorów o tak dobranych parametrach, aby warunek fazy (11.17) był speł11io.ny tylko dla jednej częstotliwości. W generatorach tego typu najczęściej stosowane są trzy rodzaje obwodów sprzęże· nia zwrotnego: z przesuwnikiem fazowym RC, z mostkiem Wiena i z układem podwójne T. Uproszczony układ generatora z przesuwnikiem fazowym przedstażenia
-----o+ Re -------
[c Rys. 11.59. Generator RC z pn:esuwnikicrn fazowym
Rys. 11.58. Podstawowe c) układ Colpittsa
układy
generatorów
drgań s~nusoidalnych:
a)
układ
Meissnera, b)
układ
Hartleya.
zastosowania wzmacniacza tranzystorowego w układzie OE obwód rezonansowy znajdiijc się w obwodzie kolektora, a cewka sprzężenia zwrotnego - w obw,odzie bazy. Częstotliwość drgmi generatora Meissnera wyznaczona jest p,rzez często tliwość drgaii własnych obwodu rezonansowego i może być w przybliżeniu obljczona ze wzoru (11.18). W celu zachowania warunku fazy cewka sprzężenia zwrotnego musi być włączona odwrotnie w stosunku do cewki obwodu rezonansowego
c c
--U--0,..,,
-łr1-·
llJR
wiono na rys. 11.59. Układ zawiera wzmacniacz tranzystorowy OE oraz przesuw~1ik fazowy złożony z trzech członów RC. Wzmacniacz daje przesunięcie fazowe 1Jf = n, zatem dla spełnienia warunku generacji drgań przesuwnik musi dawać przesunięcie fazy również o n. Warunek ten jest spełniony dla częstotliwości:
300 301
Układy generacyjne z przesuwnikiem fazowym stosowane są do wytwarzania drgań w zakresie częstotliwości od I Hz do 100 kHz. Częstotliwość drgań można łatwo regulować przez zmianę rezystancji R lub pojemności C w obwodzie sprzężenia zwrotnego. Układ generatora RC z mostkiem Wiena przedstawiono na rys. 11.60. Z analizy mostka Wiena wynika, że w stanie równowagi przy częstotliwości
J
Io=
2rcRC
(11.19)
daje on przesunięcie fazowe równe zeru. Dla spełnienia fazowego warunku generacji drgań w układzie zastosowano wzmacniacz dwustopniowy przesuwający fazę
r-~~,
roechaniczne. Drgająca płytka krzemowa wytwarza z kolei między okładkami zroieone napięcie elektryczne. Oba te zjawiska, oparte na tzw~ prostym i odwrotnym efekcie piezoelektrycznym, są wykorzystywane do stabilizacji częstotliwości generatorów elektronicznych. Oscylator kwarcowy zachowuje się bowiem podobnie do obwodu rezonansowego LC. Największą amplitudę drgań mechanicznych, a zatem i największą amplitudę wytwarzanego napięcia uzyskuje się przy częstotliwości rezonansowej odpowiadającej częstotliwości drgań własnych płytki kwarcowej. Częstotliwość ta ma ściśle określoną wartość i prawie nie zależy od czynników zewnętrznych. Do podtrzymania drgań oscylatora kwarcowego wystarczy bardzo roała energia pola elektrycznego. Oscylator kwarcowy może być zastosowany w różnych układach generatorów, najczęściej zastępuje się nim cewkę indukcyjną obwodu rezonansowego. Przykład takiego generatora przedstawiono na rys. 11.62.
.----------o+ Oscylafol' l
+--+--
1--oł'V
I I
Rys. 11.62. Generator kwarcowy
Rys. J t.60. Gnerator RC z mostkiem Wiena
I
Cz
IL
r
Rys. 1J.61. Generator RC z układem podwójne T
I I I
I
I I
Jest to w zasadzie generator Colpittsa, w którym zamiast cewki włączono oscylator kwarcowy. W celu zmniejszenia wpływu temperatury na zmiany częstotliwości rezonansowej oscylator kwarcowy umieszcza się zwykle w termostacie. Generatory kwarcowe odznaczające się dużą stałością częstotliwości znajdują zastosowanie w technice pomiarowej i automatyce jako generatory wzorcowe.
I
I
L-------------
11.3.2. Generatory o 2rc. Generatory z mostkiem Wiena stosuje się w zakresie częstotliwości od 0,01 Hz do 300 kHz. Schemat ideowy generatora RC ze sprzężeniem zwrotnym w układzie podwójnego T przedstawiono na rys. 11.61. Gdy m > 2, układ T daje przesunięcie fazy o 7t dla częstotliwości rezonansowej określonej wzorem (11.19). Obwody podwójne T są stosowane w generatorach o nieregulowanej częstotliwości. Generatory elektromechaniczne. Stanowią grupę generatorów drgań sinusoidalnych wykazujących największą stałość częstotliwości. Spośród generatorów tego typu najszerzej stosowane są generatory kwarcowe, w których wykorzystuje się piezoelektryczne właściwości płytki wykonanej z kryształu kwarcu. Płytka taka, zwana oscylatorem kwarcowym, umieszczona między metalowymi okładkami, do których doprowadzono napięcie przemienne, wykonuje drgania 302
drgań
niesinusoidalnych
Generatory drgań niesinusoidalnych działające na zasadzie dodatniego sprzę żenia zwrotnego muszą spełniać warunek generacji drgań w postaci {Jk" 1. Typowym przykładem tego typu generatorów jest multiwibrator astabiiny (rys. 11.63a). W zasadzie jest to rezystancyjny wzmacniacz dwustopniowy, w którym obwód wyjściowy stopnia drugiego jest sprzężony za pomocą kondensatora C1 z obwodem wejściowym stopnia pierwszego. Drgania wytwarzane w multiwibratorze mają przebieg zbliżony do prostokątnego. Mechanizm ich powstawania można wyjaśnić
>
następująco.
W chwili t = O, przyjętej za początkową, tranzystor Tl znajduje się w stanie nasycenia (przewodzenia), a tranzystor T2 przechodzi w stan blokowania (rys. l 1.63b). Kondensator C1 ładuje się przez opornik kolektorowy Rc2 i złącze baza-emiter tranzystora Tl do napięcia Uc1 F::I E, a kondensator C2 naładowany w poprzednim cyklu do napięcia E wyładowuje się przez rezystancję Rn2 ze stałą 303 ..
~
czasową RB2 C2 • Gdy napięcie uBEz (napięcie ·na kondensatorze C 2) przechodzi przez wartość zerową, tranzystor T2 odblokowuje się i jego napięcie kolektorowe
maleje skokowo do wartości bliskiej zera. Do bazy tranzystora TI przyłożone jest teraz napięcie ujemne uBEi = -E występujące na naładowanym kondensatorze Ci, a zatem tranzystor Tl zostaje zablokowany, a- napięcie na jego kolektorze dąży wykładniczo (wskutek ładowania kondensatora C 2) do wartości napięcia źródła zasilającego E. Zmiana napięcia na kolektorze tra}lzystora Tl następuje ze stałą czasową Rn C2 • Kondensator C1 wyładowuje się ze stałą czasową RB1 C1 i z chwilą
a)
h)
po osiągnięciu stanu nasycenia dalszy wzrost prądu kolektorowego staje się niemożliwy, a prąd bazy zaczyna maleć. W czasie trwania stanu nasycenia kondensator C ładuje się prądem bazy do napięcia Uc ~ mE, przy czym m- przekładnia
transformatora równa m = zB. Proces ładowania kondensatora trwa bardzo Ze
krótko, dlatego czas trwania nasycenia tranzystora jest rzędu mikrosekund. Po tym czasie prąd kolektorowy maleje, indukując ujemne napięcie w uzwojeniu wtórnym transformatora, co jeszcze przyspiesza zanik prądu. Proces zanikania prądu ko-
b)
a) +E Ro
UcEt
T1'
utr
~u. I I I :
UaE
1
I I I I
f
,.,---
__,_...-.-
.-
t V
Rys. 11.64. Generator
samodławny:
a) schemat ideowy, b) przebiegi
napięć
Rys. 11.63. Multiwibrator ast~bilny: a) schemat ideowy, b) przebiegi napięć
gdy napięcie na nim (unEi) osiąg.nie wartość bliską zera następuje kolejny przerzut i cykl pracy powtarza się: Okres drgat'i możp,a obliczyó ze wzoru: ( l l.20) W przypadku symetrii układu, gdy Rn 1 = R 82 =Rn oraz C1 = C~ = C, wzór (11.20) przyjmuje postać: ·
T= 1,38R8 C. Innym przykładem generatora drgań niesinusoidalnych o dodatnim sprzężeniu zwrotnym może być generator samodławny. Generator tei1 stosuje się przy wytwa~ rzaniu impulsów o krótkim czasie trwania, Generator samodławny można rozpatrywać jako wzmacniacz jednostopniowy z silnym indukcyjnym dodatnim sprzę żex~iem zwrotnym. Schemat jednego z \V
304
lektorowego przebiega również lawinowo, co prowadzi do stanu zablokowania tranzystora. Złącze baza-emiter tranzystora znajduje się teraz pod napięciem Uc, do jakiego został naładowany kondensator. Kondensator wyładowuje się przez rezystancję Rn i złącze baza-kolektor. Gdy potencjał bazy osiąga wartość · 'równą zeru, tranzystor przechodzi w stan nasycenia i proces powtarza się. Oprócz opisanych wyżej generatorów drgań nies:nusoidalnych duże znaczeni~ praktyczne mają generatory napięć piloksztaltnych (liniowych). Zasadę wytwarzania drgań piłokształtnych ilustruje rys. 11.65. Kondensator C ładowany jest ze źródła napięcia stałego przez opornik R. W procesie ładowania napięcie na kondensatorze narasta wykładniczo według zależności: t
Uc = E
(1-- e- Re) .
W chwili gdy napięcie Uc osiągnie określoną wartość (uc = UCt„) zamyka się automatycznie łącznik W, co powoduje szybkie wyładowanie kondensatora. Po zakoń czeniu procesu wyładowania otwiera się łącznik W i kondensator ładuje się ponownie. Wskutek cyklicznego ładowania i wyładowania kondensatora otrzymuje się na wyjściu układu napięcie o kształcie zębów piły (rys. 11.65b). Okres drgań T jest sumą czasu narastania napięcia T 1 i opadania T 2 • W wielu przypadkach istotne jest uzyska~1ie liniowego narastania napięcia w czasie ładowania kondensatora (uc = kt). W tym celu wykorzystuje się tylko początkowy przebieg krzywej wykładniczej, który jest zbliżony do liniowego. Taka 20 - Elektrotechnika i elektronika
305
linearyzacja pociąga jednak za sobą znaczne ograniczenie amplitudy drgań (Ucm ~ E), co wymaga stosowania układów wzmacniających. Inna metoda otrzymywania napięcia liniowego polega na ładowaniu kondensatora przez element nieliniowy stabilizujący wartość prądu ładowania. Napięcie na
tości z dzielnika Ri. R2, przez co uzyskuje się stałość prądu w obwodzie kolektora, a więc prądu ładowania kondensatora. Równolegle do kondensatora jest dołą czo11.y układ elektroniczny (np. tyrystor odpowiednio sterowany), powodujący szybkie wyładowanie kondensatora po osiągnięciu określonej wartości napię cia Ucm, a więc spełniający tę samą funkcję co łącznik W w układzie z rys. 11.65. Czasowe przebiegi napięcia na kondensatorze i prądu przedstawiono na rys. 1l .66b.
c) 11.4.
-------
...... , ••>_A_,.__..._.--.,. _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ _ ...._
.,.,,. ----
„/'
/'
-·~1/l(?WVT {) ·-
t„
Rys. 11.65, Z'.l:sa(h dzi lania generatora napięcia piłoksztaltnego: a) układ zasadniczy, b) przebieg napięcia na kondensf:torz<., c} kształt pojedynczego impulsu
kondensatorze uarasta bowiem liniowo tylko wtedy, gdy spełniony jest warunek
d:;
= const, któremu odpowiada
.
le=
stałość prądu ładowania: duc
cdt =
Układy przekaźnikowe
Przekaźnikami elektronicznymi nazywane są układy elektroniczne, w których pojawienie się sygnału wejściowego wywołuje skokową zmianę napięcia lub prądu wyjściowego. Układy przekaźnikowe można podzielić na stykowe i bezstykowe. W układach stykowych stosowane są elementy przełączające stykowe typu elektromechanicznego. Klasycznym elementem stykowym jest przekaźnik elektromagnetyczny przedstawiony na rys. 11.67a. Obwód magnetyczny przekaźnika wykonany jest z materiału magi1etycznie miękkiego. Na rdzeniu (1) nawinięta jest cewka (4) zwana cewką sterującą. Ruchoma zwora (2) umożliwia przełączanie układu sprężyn stykowych (5) i (6) za pomocą dźwigni izolacyjnej (7). Do zwory przymocowany jest od strony rdzenia sztyft antymagnetyczny (3) zapobiegający „klejeniu się" zwory do rdzenia pod wpływem remanencji magnetycznej. Jeżeli przez cewkę
h)
a)
· const.
5 6 Rys. 11.67. Przekaźnik elektromagnetyczny: a) zasada budowy, b) symbol graficzny; 1 rdzeń elektromagnesu, 2 - zwora, 3 - sztyft antymagnetyczny, 4 - cewka sterująca, 5 - zestyk zwiemy, 6 - zestyk rozwiemy, 7 -- dźwignia izolacyjna
Rys. 11.66. Generator napięcia liniowego ze stabilizacją prądu ładowania kondensatora: a) schemat b) przebiegi czasowe napięcia i prądu
Prosty przykład generatora nap1ęc1a liniowego, w którym wykorzystano powyższą metodę, przedstawiono na rys. 11.66. Kondensator C jest ładowany nie przez opornik, lecz przez element nieliniowy, którym w danym przypadku jest tranzystor. Baza tranzysfora jest zasilana napięciem o ściśle określonej, stałej war-
sterującą popłynie prąd stały, to zwora elektromagnesu zostanie przyciągnięta, · powodując otwarcie zestyku (6) i zamknięcie zestyku (5). Liczba zestyków, w jakie wyposażony jest przekaźnik może być różna. Zestyki typu (5) i (6) nazywają się odpowiednio zestykami zwiernymi i rozwiernymi. Symbole graficzne cewki sterującej przekaźnika i zestyków przedstawiono na rys. 1l .67b. Wśród nowszych konstrukcji elektromechanicznych elementów stykowych na szczególną uwagę zasługują przekaźniki z zestykami kontaktronowymi. Kontaktron (rys. 11.68) składa się z dwóch płaskich sprężyn wykonanych z materiału magne~ tycznie miękkiego, zatopionych w rurce szklanej wypełnionej gazem obojętnym. Końce sprężyn tworzące zestyk pokryte są metalem szlachetnym. Jeżeli kontaktron
306 20•
307
umieszczony zostanie w polu magnetycznym, wówczas sprężyny ulegają namagne, sowaniu, dzięki czemu między ich końcami powstają siły przyciągania. Przy dosta. tecznie dużym natężeniu pola magnetycznego następuje zwarcie zestyku. Pole
O
10
20
30mm
1--..---"'---''---I
Rys. 11.68. Kontaktron
magnetyczne może być wytworzone przez magnes trwały lub przez prąd cewki wewnątrz której umieszczony jest kontaktron (rys. 11.69). Przekaźniki kontaktro~ nowe odznaczają się dużą niezawodnością działania i dużą trwałością rzędu 1011-;-109 łączeń przy częstotliwości pracy nawet powyżej 500 Hz.
baza-emiter) a wyjściową i2 (prąd w obwodzie zestyku). Przy zwiększaniu napięcia wejściowego w za~re.sie O~ u1 ~..::: u~ zest~k przekaźni~a pozo~taje .otwarty, a zatem i 2 = O. Gdy nap1ęc1e u1 os1ągwe wartośc u1 , następuje przyciąganie zwory i zamknięcie zestyku przekaźnika, co powoduje skokowy wzrost prądu i2 do wartości I. Dalsze zwiększanie .napięcia u1 nie ma wpływu na prąd i 2 , gdyż zestyk przekaźnika pozostaje zamknięty. Zwolnienie zwory i otwarcie zestyku następuje do~ piero przy zmniejszeniu napięcia u1 do wartości u;'< u~. Z przebiegu charakterystyki przekaźnika wynika, że prąd wyjściowy i 2 może mieć tylko dwie wartości: ii= O dla u1 < u~' oraz i2 = I dla u1 > u~. Zakres u~' < u1 < u;, w którym charakterystyka nie jest jednoznaczna, nazywa się obszarem niejednoznaczności przekaźnika. , Podobną charakterystykę można uzyskać
wionym
na rys. 11.71a.
Układ
ten,
w układzie bezstykowym przedstazwany przerzutnikiem Schmitta,
b) Uz
E ---------........----Rys. 11.69. Przekaźnik kontaktronowy: 1 - ekran z materiału ferromagnetycznego, 2 -· cewka steru. jąca, 3 - kontaktron
W najprostszym układzie przekainika elektronicznego przekaźnik elektromagnetyczny lub kontaktronowy współpracuje z elektronicznym elementem wzmacniającym, np. tranzystorem, w wyniku czego uzyskuje się zwiększenie czułości układu. Przykład takiego przekaźnika z zastosowaniem tranzystora podano
b)
Rys. 11.70.
Przekaźnik
tranzystorowy.: a) schemat ideowy, b) charakterystyka
na rys. 11:70a. Cewka sterująca przeka~nika elektromagnetycznego znajduje się w obwodzie kolektorowym, a sterowanie tranzystora odbywa się w obwodzie bazy. Na rys. 11.70b przedstawiono typowy przebieg charakterystyki statycznej przekaźnika, stanowiącej zależność między wielkością wejściową u1 (napięcie
308
Rys. 11.71. Przerzumik Schmicta: a) schemat ideowy, b) charakterystyka
stanowi w zasadzie dwustopniowy wzmacniacz tranzystorowy ze sprzężeniem zwrotnym zrealizowanym za pomocą wspólnej dla obu tranzystorów rezystancji emiterowej R„. Dzięki sprzężeniu zwrotnemu układ.umożJiwia pracę tranzy~'tora 1'2 tylko w dwóch stanach: w stanie zablokowania, w którym napięcie na wyjściu układu osiąga wartość maksymalną bliską napięciu zasilającemu u 2 '.::'.:: E i w stanie pełnego przewodzenia, w którym napięcie wyjściowe jest bliskie zera: u 2 = ue '.:::::'.O. Jeżeli napięcie wejściowe u1 jest dostatecznie małe, to tranzystor Tl jc&t zablokowany, a tranzystor T2 przewodzi wskutek dodatniej polaryzacji bazy. Napięcie wyjściowe u 2 jest wtedy równe nieznacznemu spadkowi napięcia na rezystancji Re. Gdy na wejściu układu pojawi się napięcie o wartości priewyższająccj spadek napięcia na R., to tranzystor Tl zaczyna przewodzić. Wskutek oddziaływania sprzę żenia zwrotnego tranzystor T2 przechodzi w sta~1 blokowania, z chwilą gdy potencjał jego bazy staje się niższy od napięcia ue. Napięcie u 2 osiąga wtedy skokowo wartość bliską napięcia E. Powrót przerzutnika do stanu wyjściowego jest możliwy przy zmniejszeniu napięcia u1 do takiej wartości, przy której napięcie baza .. cmi ter tranzystora T2 osiągnie wartość spadku napięcia na rezyst
309'
11.4.1.
Przekaźniki
parametryczne
Przekaźniki elektroniczne nazywane są parametrycznymi, jeżeli ich wysterowanie następuje wskutek zmiany jednego z parametrów R, L lub C. W zależności od rodzaju zastosowanych elementów układ przekaźnikowy może reagować na różne
czynniki fizyczne. Wśród układów tego typu liczną grupę stanowią przekaźniki fotoelektryczne reagujące na zmianę strumienia świetlnego. Na rys. 11. 72 przedstawiono prosty układ przekaźnika fotoelektrycznego, w którym jako element o zmiennej rezystancji zależnej od natężenia strumienia świetlnego zastosowano fotodiodę. Cewka przekaźnika elektromagnetycznego jest włączona w obwód wyjściowy wzmacniacza tranzystorowego pracującego w układzie Darlingtona. Wejście wzmacniacza stanowi dzielnik napięcia złożony z fotodiody i opornika R. Gdy fotodioda nie jest oświetlona, jej rezystancja jest bardzo duża. W obwodzie bazy tranzystora TI płynie wówczas prąd tak mały, że wzmacniacz nie jest wysterowany i przekaźnik ~~~~~~--~--<1
Przekaźnik oświetlenie
fotoelektryczny fotodiody
Przekaźnik
termiczny
Rys. 11. 73. Przekaźnik fotoelektryczny reagujący na zanik strumienia świetlnego
elektromagnetyczny nie działa. Z chwilą oświetlenia fotodiody jej rezystancja znacznie maleje, powodując wzrost napięcia sterującego i zadziałanie przekaźnika. Inny przykład przekaźnika fotoelektrycznego przedstawiono na rys. 11.73; Przekaźnik teJ1 reaguje na zanik strumienia świetlnego. W układzie zastosowano dwustopniowy wzmacniacz prądu stałego. Gdy fotodioda jest oświetlona, tranzystor TI znajduje się w stanie przewodzenia, gdyż w obwodzie jego bazy płynie duży prąd. W tym stanie napięcie na tranzystorze TI jest bliskie zera, a zatem prąd bazy tranzystora T2 jest bardzo mały i przekaźnik elektromagnetyczny włą czony w obwód kolektorowy tego tranzystora nie działa. Przerwanie strumienia światła powoduje wzrost rezystancji fotodiody. Prąd bazy tranzystora Tl wówczas maleje, a prąd bazy tranzystora T2 wzrasta, powodując zadziałanie przekaźnika. W obu opisanych powyżej układach przekaźnikowych zmiana napięcia wejścio wego wzmacniacza wywołana była zmianą rezystancji jednego z elementów dzielnika napięcia. W niektórych rozwiązaniach przekaźników parametrycznych wykorzystuje się układ mostkowy, w którym element o zmiennej rezystancji, indukcyjności lub pojemności stanowi jedną z gałęzi. Przykładem takiego rozwiązania może być układ przekaźnika termicznego przedstawiony na rys. 11. 74. W układzie zastosowano termistor, którego rezystancja, jak wiadomo, silnie zależy od temperatury. Termistor T tworzy jedną z gałęzi mostka, a pozostałe gałęzie stanowią oporni~i R 2 oraz R 3 i R, wraz z potencjometrem RP. W przekątnej 310
11.74.
wagi mostka i wzrost napięcia na wyjściu wzmacniacza różnicowego. Jeżeli napięcie to osiągnie wartość napięcia Zenem diody Dz, wówczas w obwodzie bazy tranzystora T3 pojawia się prąd, powodując wysterowanie tranzystora i zadziałanie przekaźnika elektromagnetycznego P. Układ jest czuły na zmiany temperatury rzędu ułamków °C. W układach przekaźnikowych wykorzystuje się często generatory elektroniczne, w których zmiana jednego z parametrów L lub C prowadzi do zaniku generacji
+
p\
Rys. 11. 72. reagujący na
mostka włączony jest wzmacniacz różnicowy, w skład którego wchodzą tranzystory Tl i 72. Mostek jest zrównoważony dla określonej wartości rezystancji termistora, a więc dla określonej temperatury. Zmianę punktu równowagi mostka umożliwia potencjometr RP. Przy wzroście temperatury ponad wartość zadaną :następuje zmniejszenie rezystancji termistora, co powoduje naruszenie równo-
Rys. H.75. Generacyjny przekaźnik parametryczny w układzie bezstykowym
a) Rys. 11.76. Przykłady zastosowań przekaźnika generacyjnego: a) wykrywanie metalowych przedmiotów, b) przetwarzanie obrotów na ciąg impulsów o ci.ęstotliwości proporcjQnalncj do pręd kości obrotowej
drgań, powodując pojawienie się lub zanik sygnału wyjściowego. Jeden z układów tego typu przedstawiono na rys. 11.75. Tranzystor Tl pracuje w układzie samo· wzbudnego generatora sinusoidalnego z indukcyjnym sprzężeniem zwrotnym. Obwód rezonansowy złożony z cewki La i kondensatora C2 znajduje się w obwodzie kolektora, a cewka sprzęgająca ~ w obwodzie bazy. Napięcie sinusoidalne za. indukowane w cewce L 3 podawane jest poprzez diodę prostowniczą D na wejście
311
wzmacniacza wyjściowego pracującego w układzie wtórnika emiterowego. Wszystkie cewki nawinięte są na rdzeniach ferrytowych. Wsunięcie w szczelinę powietrzną między .rdz~niami płyt~i aluminiowej powoduje zmniejszenie sprzężenia między cewkami Li 1 L2, w wyniku czego następuje zerwanie generacji drgań i zanik sygnału wyjściowego. Układ może pracować jako przekaźnik bezstykowy lub stykowy po zastąpieniu opornika R 4 przekaźnikiem elektromagnetycznym. Niektóre zasto~ sowania układu ilustruje rys. 11.76.
11.4.2.
Przekaźniki
czasowe
prąd, a tranzystor T2 jest zablokowany, dzięki czemu prze~aźnik Pnie działa. Przy chwilowym naciśnięciu przycisku K kondensator C zostaJe zwarty, co powoduje jego całkowite wył~dowanie. Tra~ystor Tl zostaje wów~zas zablok?wany, ~tra~ zystor T2 natychmiast prz~c~odz1 do stanu i::rzewodzeJ11:a, powodując zadz1ałame przekaźnika P. Równoczesm~ rozpoczyna stę .ładowanie koJ~densator~ C przez opornik R. Po upływie okres~one?o czasu .zale~nego o~ stałej czasowej RC, gdy ,napięcie na kondensatorze os1ągme odpo:v1ednią wartosć, tranzyst?r Tl zaczy~a przewodzić prąd, a tranzystor ~ zostaJe zablokowany, pow?duJąc wyłącz~me przekaźnika P. Czas dawkowa.nia można regut:rwać przez z?11anę rezysta1:cJ1. R lub pojemności C. Górna granica czasów uzyskiwanych w opisanym układzie Jest rzędu kilku mi.nut.
Przekaźnikami
czasowymi lub zwłocznymi nazywa się przekaźniki działające z opóźnieniem czasowym. W układach elektronicznych dla uzyskania niezbędnego opóźnienia czasowego wykorzystuje się najczęściej proces ładowania lub wyłado~ wania kondensatora przez opornik. Prosty układ tranzystorowego przekaźnika czasowego działającego na zasadzie wyładowania kondensatora przez opornik przedst~wiono na rys ..11.77. Jeżeli łącznik W jest zamknięty, tranzystor znajduje się w stanie zablokowania, gdyż jego baza jest spolaryzowana ujemnie względem emitera. W tym stanie układu kondensator C naładowany jest do napięcia U. Z chwilą otwarcia łącznika W rozpoczyna się proces wyładowania kondensatora
Większą dokładność i dhiższe czasy działania można uzyskać w układach cyfrowych działających na zasadzie zliczania impulsów. W u~ładach tych ~ą stosowane elektroniczne liczniki impulsów o nastawnej pojcmnośc1, w których zhczane są impulsy o określonej częstotliwości powtarzania. Po ~lic~cniu nastawion~j liczby impulsów, której odpowiada określony czas, otrzymuje się sygnał włączaJący lub wyłączający przekaźnik.
Układy liczące
tt.5.
11.5.1. Dwójkowy system liczenia I
w
urr: +
Rys. 11 :n. Elektroniczny
przekaźnik
czasowY
Rys. 11.78. Elektroniczny dawkownik czasu
Do zapisu dowolnej liczby w powszechnie stosowanym dziesiętnym syste~1ie liczbowym wykorzystuje się dziesięć cyfr: O, 1, 2, .„, 8, 9. Podstawą systemu Jest liczba 10, co oznacza, że dwie je dowolnego pozycyjnego systemu liczbowego przez p, można każdą liczbę całkowitą.„a 3 a 2 a 1 a 0 przedstawić w postaci szeregu: .„ OsP
(zwłoczny)
przez opornik R. Po pewnym czasie zależnym od stałej czasowej RC napięcie bazy staje się dodatnie i tranzystor zaczyna przewodzić prąd, powodując zadziałanie przekaźnika elektromagnetycznego P. Czas opóźnienia zadziałania przekaźnika może być regulowany, np. przez zmianę rezystancji R. Jednakże rezystancji tej nie można zwiększać do zbyt dużych wartości ze względu na małą rezystancję wejściową tranzystora. Opóźnienia czasowe uzyskiwane w powyższym układzie są zatem niewielkie. Zwiększenie czasu opóźnienia wymaga zastosowania układów bardziej złożonych.
Na rys. 11.78 przedstawiono układ przekaźnika czasowego, zwany niekiedy dawkownikiem czasu. Przekaźnik ten może być włączony na pewien z góry określony czas, po upływie którego następuje jego samoczynne wyłączenie. W układzie wykorzystano przerzutnik Schmitta. W stanie normalnym tranzystor Tl przewodzi
312
3
+
1
G2P 2 + 01P
+
0
GoP
,
w którym każdy współczynnik a1 stanowi jed~1ą z cyfr przedziału O < a1 < p. Na przykład w systemie dziesiętnym liczbę 154 można wyrazić następująco: 154 == = 1 . 102
+ 5. 10 + 4. 10°. 1
Elektroniczne układy liczące opierają się na dwójkowym systemie liczbowym, którego podstawą jest liczba p = 2. W systemie tym dowolną licŻbę całkowitą .„a3 a 2 a1 a0 można wyrazić w postaci: „.a32 3
+ a 2 + a 2 + a 2°, 2
2
1
1
0
przy czym współczynniki a mogą przyjmować tylko dwie wartości: O lu~ 1. ~la przykładu liczba 154 zapisana w dwójkowym systemie liczbowym będzie miała postać:
1·2"'+0·26 +0·25 +1·24 +1 ·23 +0·22-j- l ·21 +0·2° = 10011010. 313
Wybór ~wójkow~go systemu liczbowego wiąże się z łatwością realizacji elektrycznych układow o dwoch stanach, którym łatwo przyporządkować liczby 1 i o. Dwa sta.ny ~e~rezentowane mogą być np. przez dwa położenia łącznika Jub zestyku przekazmka (zamknięty-otwarty) , dwa p oz1omy · · · . . . . elektromagnetycznego ) . . nap1ęc1a (wyzsz~-niz.szy itp. P?Jed~ncza cyfra w układzie dwójkowym (1 lub O) na~ywa się bttern: !ak ~11~c hczba 154 w poprzednim przykładzie wyrażona została z~ pomocą 8 bit?"'. (2 '-- 154 < 28). W elektronicznych układach liczących korzysta się często z ?~1es1ętnego systemu liczbowego, w którym poszczególne cyfry są kodowane dwojk~wo. s!'\'femy dwójkowego kodowania liczb dziesiętnych nazywane są skr~'.m1•0 ko~a"!1 dwó~kowo-dziesiętnymi ( BCD). Najczęściej stosowane kody dwo.1kowo-dz1es1ętne ujęto w tablicy 11.1. Każda cyfra dziesiętna jest zapisana Tablica 11.1 Cyfry dziesiętne
o 1
2 3 4 5 6 7 8 9
Kod 8421 21 2"
Z3
20
-
I
21
o o o o o o l o o I o o o 1 1
o o 1 1
o o
1 I I I
o 1
I
o
l
1
o
o o o
o
o
20
o o o o o o o 1 o o 1 o o o l 1 o 1 o o o 1 o 1 o 1 1 o
o
o o
Kod 2421 21 2•
1
I
1
l 1 1
l 1 1
I
o 1
I
Kod Aikena 20 21 20
21
o o o o 1
1 1 1 I 1
o o o o o 1 o 1 o o 1 1 o 1 o o 1 1 l o o I 1 l
o
1
1 1
o
Zadaniem funktora AND (rys. 11. 79) jest realizacja iloczynu logicznego y = przykładowym układzie zastępczym tego funktora (rys. 11.79b) każde wejście układu jest reprezentowane przez zestyk zwierny, przy czym stan zwarcia zestyku odpowiada wartości logicznej 1, a stan rozwarcia wartości O. Zestawienie
= x1 ;\x2 • W
x,
o o o I o o o I o
b)
f Rys. 11.79.
Układ
0101
0100
5
4
wanej hczby w zapisie dziesiętnym. 11.5.2. Podstawowe układy logiczne
Dz~ałania u~ładów liczących można sprowadzić do kilku podstawowych funkcji. Funkcje te realizowane są przez układy elektroniczne zwane układam· l · · 1 bfi k ·I · · ' z og1cznym1
u~ tor~m1. stm~Ją trzy elementarne funktory, które spełniają trzy podstawowe fun~cJe logiczne: / ' (iloczyn logiczny), „lub" (suma logiczna) oraz „nie" (negaCJa), powszechme zwane AND, OR oraz NOT.
u
314
c) tablica stanów
x, X2 !I o o o
1
Jak widać z. pr~ytoczone~o przykładu, każda pozycja liczby dziesiętnej jest kodo~a_na oddz1elme, co da.Je łatwość dekodowania, czyli odtworzenia zakodo-
układ zastępczy;
możliwych stanów układu podano w tablicy stanów (rys. 1i.79c). Na wyjściu układu pojawia się napięcie (wartość logiczna 1) tylko wtedy, gdy wszystkie zestyki są zwarte, tzn. gdy na każdym wejściu układu istnieje wartość logiczna 1. Zadaniem funktora OR (rys. 11.80) jest realizacja sumy logicznej y = X1 V X2. ·Elektryczny układ zastępczy funktora OR i tablicę stanów przedstawiono odpowiednio na rys. l l .80b i c. Na wyjściu układu pojawia się napięcie (wartość Io-
Rys. 11.80. 0001
f
f
logiczny AND: a) symbol graficzny; b) elektryczny
za pomocą czterech bitów stanowiących tzw. tetradę. Kodem podstawowym jest tzw. czysty. kod dwójkowy oznaczany symbolem 8421. Zapis przykładowej liczby 154 w kodzie 8-4-2-1 przedstawia się następująco: /
y
Xz
Układ
f
o
f
o
f
f
1
f
f
logiczny OR: a) symbol graficzny; b) elektryczny
układ zastępczy;
c) tablica stanów
giczna 1) wtedy, gdy którykolwiek z zestyków zostanie zwarty, tzn. gdy na którym. kolwiek wejściu układu zaistnieje wartość logiczna 1. Układ logiczny określany mianem funktora NOT (rys. 11.81) spełnia funkcję negacji y =i. Funktor ten służy do odwracania sygnału, czyli do zamiany wartości logicznej 1 na O i odwrotnie. Jak wynika z rys. 11.81 b, doprowadzenie sygnału do wejścia układu (rozwarcie zestyku) powoduje zanik sygnału wyjściowego. Powią-
a)
x-{>o-y=x
lli1j 1
X
b)~ T
o)
o
·iu
Rys. 11.81. Układ logiczny NOT: a) symbol graficzny; b) elektryczny układ zastępczy; c) tablica stanów '
315
zanie :unkto:a NOT z funktorami AND i OR daje możliwość realizacji negacyjnych układow logicznych. Do podstawowych funktorów negacyjnych zalicza się funktor NAND (rys. 11.82) realizujący negację iloczynu y = x1 !\,;~ oraz funktor NOR (rys. 11.83) realizuj.ący negację sumy y = x 1 V x 2 • Na rys. 11.84 przedstawiono podstawowy układ logiczny NAN D należący do rodziny cyfrowych układów scalonych o un:ownej. ,n~zwie TTL (Transistor-Transistor Logie). Brak napięcia na którymkolw1ek weJscm układu (wartość logiczna O) powoduje, że tranzystor wieloemite-
a)
x=Q---,y=x /\x 1
Xz -
c)
I
.., ___ ,__,_ A
Z
Xz
1
X1~ y
~-y
Xr~y
Xz-D-
V Xe
Xz-
--NOT
x-D-Y
x-D--y
y=X
!J
Xt~
NOR
0
I
X2
OR
--
o 1 1 o o o 1 o
x,-D>-i_
Xt=D-0-- !f
~
Xt
Realizacja funktorem NOR
Xz
y =Xi/\ Xa
Rys. 11.83. Układ logiczny NOR: a) symbol graficzny, b) elektryczny układ zastępczy c) tablica stanów
funktorem NAND
D4nl
AND
y =Xi
c)
I
J
Rys.11.82. Układ logicznyNAND: a) symbol graficzny, b) elektryczny układ zastęp ' czy, c) tablica stanów
--
,
Tablica 11.2 Realizacja ważniejszych funkcji logicznych funktorami z negacją
--
= Xi V Xa
y
=
Xi /\ Xa
Xz-D-1
Xt=t>-y. X;
.'f
O
y=
[]
--~--
Xi /\ Xa =
x,~H
x,=D>-!J
NAND
----r----0 +E
Xz
Xi V X1
Xz-
--<-)!)
EXCLUSIVE-OR
T-2 ---o-
Rys. 11.84. Podstawowy układ logiczny NAND rodziny TTL
rowy TI znajduje siQ w stanie nasycenia. Jego napięcie kolektorowe jest bliskie zera, co· powoduje, że tranzystor T2 jest zabloko.wany. Napięcie ·kolektorowe tranzys!01:a T2, będące jednocześnie napięciem wyjściowym układu, ma wartość napięcia zasilaJ~,cego. + E (wartość logiczna 1). Jeżeli na wszystkich wejściach układu panuje ~artosc_,1~g1?zna ~· ~o tranzystor T2 jest wysterowany, a tym samym napięcie na Jego wyJscm Jest bhskte zera. Układ realizuje zatem funkcję NAN D. Przy użyciu jednego tylko typu układów negacyjnych NAND lub NOR praktycznie można realizować dowo~~e f~nkcje. logiczne. W tabJicy 11.2 przedstawiono realizację ważniejszych funkCJI logicznych za pomocą funktorów z negacją. Oprócz wymienionych funktorów w skład elen1entów l?gicznych wchodf:ą elementy pamięciowe, zwane przerzutnikami. Układ przer~ut.mka statycznego w wersji tranzystorowej przedstawioJ10 na rys. 11.8~. Przerzutnik może się znajdować tylko w jednym z dwóch możliwych stanów stabilnych. Przejście z jednego stanu stabilnego do drugiego następuje tylko po
316
y
= Xi
"
Xt V X2
/\
Xi
AND-OR-INVERT y
= Xi /\
X11
V X1 /\ Xa
x,gp-y
x,~
Xz
Xz
x,~ Xz-[_ 6
x,~9 Xt
doprowadzeniu do jednego z wejść przerzutnika odpowiedniego impulsu wyzwalającego. Jeżeli w stanie·wyjściowym tranzystor Tl przewodzi prąd, a tranzystor T2 jest zablokowany, to napięcie kolektorowe UcEz jest bliskie wartości napi~cia za, silającego UcEz ~ E, co odpowiada wartości logicznej 1, a napięcie kolektora UcEi jest bliskie zera:' lfcEi ~O (wartość logiczna O). Przez rezystancje Rc2 i RBl płynie dostatecznie duży prąd bazy tranzystora Tl, a więc tranzystor ten jest silnie spolaryzowany w kierunku przewodzenia, natomiast baza tranzystora T2 jest spo-
317
lar~zowana nap~~iem uje:nnym z ?zielnika R 92 , R 8 B2, a zatem tranzystor T2 nie moze prze~odz1c pr~~u 1 _rozostaje zablokowany. Przejście układu do drugiego stanu stabilnego mozhwe jest przez doprowadzenie napięcia uiemn~go do b , k 1. . . . . J azy tr anzys t ora, kt ory a tua me znajduje się w stame przewodzenia, a zatem do wejścia R.
Najprostszym licznikiem impulsów jest licznik dwójkowy (rys. 11.88), składa jący się z szeregowo połączonych przerzutników typu T. Przy doprowadzeniu do wejścia licznika ciągu impulsów :następuje przełączanie przerzutników z częstotli·· waścią malejącą z krotnością 2\ przy czym k - kolejny numer przerzutnika.
+
Rc2
a)
-t__ł--+--·-o A2
At
:U.S.3. Elektroniczne liczniki impulsów
2' II
T2r1"E2
UcEft Tt
'---t-t-+=+-l----J----00 R
A
Rys. 1l.85. Przerzutnik statyczny
Rys. 11.86. lłramka impulsowa na wejściu przerzutnika
Ujemny i~1pruls napię:ia spowoduje zablokowanie tranzystora Tl i odblokowanie tranzystor<~ ~2 .. Powrot u~ładu do stanu wyjściowego może teraz nashwić przez doprowadzenie impulsu Ujemnego do wejścia S. Przerzutnik statyczny tworzy siQ zwykle z dwóch funktorów NAND lub NOR.
a)
b) 1---------------0+
Wejście
.Rys. 11.88. Licznik dwójkowy: a) schemat blokowy, b) przebiegi napięć
Sygnały wejściowe przerzutników określają liczbę
doprowadzonych impulsów w dwójkowym systemie liczbowym. Stan licznika może być wyświetlany za pomocą lampek sygnalizacyjnych. Na rys. 11.89 przedstawiono licznik dziesiętny, zwany dekadą liczącą. 'Składa się on z czterech przerzutników połączonych kaskadowo. W układzie licznika za-
Ur
b)
a) I
41
c
B
A
Tt
D Wyjście
Cu-i-T---1
T
T
Wejście
Rys. 11.89. Dekada licznika
dziesiętnego:
T
A 8
c
o o o t o iJ f 1 o 4 o o 1 5 f o 1 6 o f 1 7 f f 1 8 o f f 8 f f 1 - o-· o o o t 2
f
D
o o o o o o o 1 t
o
a) schemat blokowy, b) tablica stanów
Rys. 11.87. Przerzutnik typu T: a) schemat, b) przebiegi napięć
Przerzutnik, sterowany ~ynamicznie można zrealizować przez dołączenie do ?az tranz~storow prz~rzutmka statycznego bramek impulsowych. Ukhd bramki ~mpulsoweJ przed~taw10n~ na rys. 11.86. Układ ten składa się z członu różniczku jącego CR .oraz diody. J?10da _rr~epuszcza impuls ujemny tylko w tym przypadku gdy pote~CJ.ał punktu A Jest bhski zera. Przerzutnik sterowany dynamicznie przerzutmk1em ty~u T lub dwójką liczącą, przedstawiono na rys. 11.87. Prz~r~~~~ tego typu stanowi podstawowy element liczników elektronicznych.
318
stosowano sprzężenia zwrotne, dzięki którym cykl jego pracy zamyka się po 10 impulsach. Licznik pracuje w kodzie 2-4-2-1. Zestawienie kolejnych stanów przerzutników przedstawiono w tablicy (rys. l 1.89b). Jako wskaźniki w układach liczących najczęściej stosowane są lampy .o wyła dowaniu jarzeniowym, tzw. jarzeniowe wskaźniki cyfrowe. W bańce szklanej wypełnionej neonem znajduje się dziesięć katod o kształcie cyfr od O do 9 wykonanych z cienkiego drutu i ustawionych jedna za drugą oraz jedna wspólna anoda w postaci cienkiej siatki. Po doprowadzeniu do anody i jednej z katod napięcia
319·
o wart~ści rzędu 1~o-;-.170 V następuje w lampie wyładowanie jarzeniowe i katoda stanow1ąca .odpowiednią cyfrę pokrywa się dobrze widoczną, pomarańczowo-czer woną poświatą.
. Spoty~ane są dwa rozwiązania konstrukcyjne lamp, w których cyfry obserwuje się od wierzchołka (czołowe) albo z boku bańki (boczne) -· rys. 11.90. Typowy
scalony rozumie się kompletny układ elektroniczny, np. wzmacniacz, przerzutnik, licznik dziesiętny itp., wytworzony na małej powierzchni płytki stanowiącej podłoże. W chwili obecnej najszersze zastosowanie znajdują układy scalone, tzw. monolityczne, wytwarzane na bazie technologii epiplanarnej tranzystorów krzemowych. Układ elektroniczny zawierający struktury tranzystorowe oraz elementy bierne, takie jak oporniki i kondensatory, jest wytwarzany w jednej płytce półprzewodnika w procesie wielokrotnej, selektywnej dyfuzji domieszek. Połączenia metaliczne wewnątrz układu wykonuje się przez Jlaparowanie warstwy aluminium i wytrawianie fotolitograficzne odpowiednich ścieżek. Wymiary geometryczne poszcze-
a)
b)
Rys. 11.92. Obudowy układów scalonych: a) obudowa plastykowa, b) obudowa metalowa (kapturkowa)
Rys. 11.90. Jan.eniowy wskaźnik cyfrowy: a) o odczycie czołowym, b)
0
odczycie bocznym
Rys. 11.91. Dekada licznika z jarzeniowym wskaźnikiem cyfrowym
Licznik
dziesiętny
uk~ad lic~ni~a z. jarzenio~ą lampą cyfrową przedstawiono na rys. 11.91. w obwo.dz1.e zn~JdUJe się opornik R ograniczający prąd płynący przez lampę w czasie św1ecema.
11.6. Mikrominiaturyzacja układów elektronicznych .W wy~ik.u dą.żenia do jak największej miniaturyzacji układów elektronicznych
zwzększema ich mezawo.dności i zmniejszenia kosztu powstały najnowocześniejsz~
elementy półprzewodnikowe, zwane układami scalonymi. Pod pojęciem układ 320
g61nych elementów są tak małe, że na 1 mm2 powierzchni podłoża mieści się kilkadziesiąt elementów. Powierzchnia płytki krzemowej zawierająca jeden układ scalony wynosi ok. (2 x 2) mm2 • W jednym procesie technologicznym wytwarza się kilkadziesiąt takich układów na wspólnej płytce, którą następnie odpowiednio się dzieli. Układy scalone umieszcza się w obudowach metalowych lub plastykowych zawierających wyprowadzenia metaliczne. Najczęściej stosowane obudowy układów scalonych przedstawiono na rys. 11.92. Ze względu na zastosowanie układy scalone można podzielić na dwie grupy: układy logiczne i układy liniowe. W grupie układów logicznych stosowanych w technice cyfrowej wyróżnia się trzy stopnie integracji, tj. integrację małoskalową, średnioskalową i wielkoskalową. Do grupy integracji małoskalowej zalicza się podstawowe układy logiczne, jak np. funktory logiczne i przerzutniki. Integracja średnioskalowa obejmuje układy bardziej złożone, jak np. dekady liczników, dekodery, sumatory i rejestry. Grupa integracji wielkoskalowej zawiera większe zespoły układów, takie jak np. programowane pamięci i przetworniki analogowo-cyfrowe. W grupie układów liniowych najbardziej rozwinęły się wzmacniacze operacyjne stosowane w maszynach analogowych, w technice regulacyjnej i pomiarowej. Należy zaznaczyć, że asortyment produkowanych układów scalonych, zarówno logicznych jak i liniowych, stale wzrasta. Wprowadzenie układów scalonych umożliwiło uzyskanie znacznej miniaturyzacji aparatury elektronicznej i zwiększenie niezawodności jej działania. Na rys. 11.93 przedstawiono porównanie rozmiarów zewnętrznych aparatury elektronicznej trzech generacji: na układach lampowych (a), tranzystorowych (b) i scalonych (c). 21 - Elektrotechnika i elelttronlka
321
Jeszcze większe różnice gabar~tów występują w przypadkach układów wyspecjali zowanych. Na pr.zykła? rozmiary dekady licznika wykonanej w układzie lampo wym, tranzystorowym 1 scalonym można wyrazić stosunkiem 1720. .· 300 .· t . B.10rąc
a)
b)
12
c) 35: 6 :1
Elelitryczne przyrządy • pormarowe
Rys. 11.93. Porównanie gabarytów aparatury elektronicznej: a) pierwszej, b) drugiej, c) trzeciej generacji
pod uwagę ~alety układów scalonych należy oczekiwać ich dalszego, wszechstronrozwoju zarówno pod względem technologii wytwarzania, asortymentu jak
~ego
l zastosowań.
Pomiarem nazywa się proces poznawczy polegający na porównaniu wielkości mierzonej z jej jednostką za pomocą doświadczenia fizycznego. W porównaniu z innymi rodzajami pomiarów, pomiary elektryczne wyróżniają się dużą dokładnością, prostotą i niezawodnością. Dzięki temu elektryczne przyrządy i metody pomiarowe wykorzystuje się również do pomiaru wielkości nieelektrycznych oraz przy regulacji i automatyzacji procesów wytwórczych. Pomiary wykonuje się za pomocą przyrządów pomiarowych. Do elektrycznych przyrządów pomiarowych zalicza się: 1) przyrządy pomiarowe wskazówkowe, zwane miernikami wskazówkowymi lub krócej miernikami, 2) liczniki, . 3) wskaźniki informujące o występowaniu lub zaniku danej wielkości elektrycznej. Nie są one wyskalowane w żadnych jednostkach. Do wskaźników należą galwanometry, elektronowe wskaźniki napięcia, wskaźniki kierunku wirowania pola wirującego„ lampy oscyloskopowe, słuchawki itp., 4) przyrządy rejestrujące, stosowane do zapisu zmian wielkości elektrycznej w funkcji innej wielkości np. w funkcji czasu, 5) przyrządy pomiarowe porównawcze (układy pomiarowe), umożliwiające porównanie wielkości elektrycznych z wzorcami tych wielkości, np. kompensatory, mostki itp.· Do poszerzenia zakresu zastosowania elektrycznych p,rzyrządów pomiarowych stosuje się przybory pomiarowe. Należą do nich boczniki, oporniki szeregowe, dzielniki napięcia oraz przekładniki. 21•
323
12.1. Właściwości mierników elektrycznych
po podstawieniu wyrażenia (12.1) i (12.2), otrzymuje się:
Istnieje wiele typów i konstrukcji mierników elektrycznych przeznaczonych do najrozmaitszych pomiarów, najbardziej jednak rozpowszechnione są mierniki wskazówkowe. Są to mierniki mające podziałkę i wskazówkę materialną lub świetlną, które umożliwiają bezpośredni odczyt mierzonej wielkości. Spośród mierników wskazówkowych najczęściej spotyka się mierniki elektromechaniczne. l\,fiernik elektromechaniczny składa się z układu elektrycznego, mechanizmu pomiarowego, urządzenia odczytowego i urządzeń pomocniczych. 111echanizmem pomiarowym nazywa się zespół elementów konstrukcyjnych, w którym doprowadzona energia elektryczna zamienia się w przemieszczenie organu ruchomego. Jest to więc elektromechaniczny przetwornik energii służący do celów pomiarowych. Każdy mechanizm pomiarowy składa się z części ruchomej i nieruchomej. Ruchoma część, zwana organem ruchomym, jest zwykle tak umocowana, aby istniała możliwość ruchu obrotowego. Ruch obrotowy jest wywołany momentem wytworzonym przez przetwornik pomiarowy. Moment ten, zwany momentem napędowym, jest funkcją wielkości mierzonej oraz kąta odchylenia organu ruchomego od położenia spoczynkowego: (12.1) Ruchowi organu ruchomego przeciwdziała moment zwracający Mz wywołany przez działanie spiralnej sprężyny (rys. 12.1 ). Moment zwracający jest zależny od kąta odchylenia organu ruchomego: (12.2) I
f 1 (W, a)= f 2 (a) lub
a= F(W).
(12.5)
Odchylenie organu ruchomego jest funkcją wielkości mierzonej. Pomimo wiciu różnic w budowie i działaniu, elektryczne przyrządy pomiarowe mają szereg wspólnych właściwości, do których można zaliczyć. dokładność, czułość, stałą, tłumienie drgat'i, wytrzymałość mechaniczną, wytrzyrm1lość elektryczną, wytrzymałość cieplną, stałość wskazań i trwałość.
12.1.1.
Dokładność
Dokladno,\'ć przyrządu określa
z jakim błędem (uchybem) należy się liczyć przy danego przyrządu. Błędem (uchybem) nazywa się różnicę między wartością w~kazaną przez miernik Ww a wartością rzeczywistą W,. Za wartość rzeczywistą uważa się wartość wskazaną przez przyrząd wzorcowy. Błąd wyraża się wzorem: użyciu
B Może
z
Ww-W,.
on mieć wartość dodatnią lub ujemną. Wartość rzeczywistą można uzyskać:
wyrażenia: W,=~
Ww-·B,
W,
Ww+P,
lub poprawka równa błędowi wziętemu z odwrotnym znakiem. Błąd względny przyrządu jest to stosunek błędu do największego w~kazania
gdzie: p
przyrządu:
Rys. 12.1. Uklad ruchowy miernika wskazówkowego: 1 - sprę zwrotna, 2 - oś, 3 - dźwignia, 4 - guzik (mocowany w obudowie) wraz z mimośrodem, 5 - wskazówka
(12.6)
żynka
Błąd
ten można wyrazić również w działkach skali miernika: a --a
W=-"'. __,'
(12.7)
llmax
gdzie: -- liczba działek wskazana przez przyrząd, - liczba działek odpowiadająca wartości rzeczywistej wielkości mterzonej, a - całkowita liczba działek przyrządu. mal\ d · Odniesienie uchybu przyrządu do końcowej wartości skali ma na celu po ame granic, w jakich zawierać się może błąd, nic natomiast nie mówi o rzeczywistej wartości błędu przy danym pomiarze. Uchyb procentowy przyrządu lub wprost uchyb przyrządu jest to wartość błędu względnego przyrządu pomnożona przez 100. W zależności od dokładności przya.., a,
Po odchyleniu organ ruchomy ustali się w położeniu, w którym suma działających na niego mo.mentów jest równa zeru: · 1
'5
lub
M=0
(12.3)
M=Mz.
(12.4)
,;;...;
324 325
rządy
pomiarowe są podzielone na klasy dokładności: 0,1; 0,2; 0,5; 1,0; 1,5; 2,5. Liczba dokładności, do której zaliczony jest dany przyrząd pomiarowy, oznacza, że uchyb przyrządu w procentach największego jego wskazania nie przekracza tej liczby. Uchyb przyrządu jest jednym ze składników uchybu pomiaru danej wielkości. Uchyby pomiaru dzielą się na uchyby systematyczne i uchyby przypadkowe. Uchyby systematyczne wywołane są przyczynami, które w czasie pomiaru są stałe lub zmienne w sposób określony. Uchyby przypadkowe wywołane są przyczynami, które w czasie pomiaru są zmienne w sposób nie dający się określić matematycznie, jak przyczyny zewnętrzne (np. zmiana napięcia zasilającego) oraz przyczyny zależne od obserwatora (np. niedokładność odczytu). Określenie błędów systematycznych i przypadkowych jest znane z laboratorium fizyki, nie będzie więc tutaj podane. 12.1.2.
Czułość
Czułością nazywa się stosunek przyrostu wielkości wyjściowej do wywołującego go przyrostu wielkości wejściowej. W miernictwie wielkością wejściową jest mierzona wielkość elektryczna W, a wielkością wyjściową kąt odchylenia organu ruchomego a. Wobec powyższego czułość miernika określa zależność:
da dW'
s
Odczytywanie wskazań w działka9h jest bardzo wygodne w przypadku dokotlywania wielu pomiarów na prz~rządach wi~lo~akresowych. W t~ch przypadkach starczy liczbę odczytanych działek pomnozyc przez stałą podziałki danego za;?esu, aby otrzymać wynik w jednostkach wielkości mierzonej.
tz.t.4.
Tłumienie
Organ ruchomy jest osadzony w łożysk~ch ~ub zawieszo~y ~ przy jakiejkolwiek
ianie wielkości mierzonej przemieszcza się z Jednego połozema ustalonego w po:enie określone nową równowagą mom~ntu napęd~wego. i zwr~cającego. Zja~
wiska przejściowe między dwoma stanami równowagi mozna opisać za pomocą · 1ewą st ronę rów.nania różniczkowego (8.16), podstawiając, w= da dt 1· przyró wnuJąc równania do zera. Znane z mechaniki rozwiązanie tego równani~ przedstaw~a roch drgający. Przy niewielkim tarciu w łożyskach ruch t~n byłby n1edosta~ecz~e tłumim1y i trwałby długo, wskutek czego odczyt wskazan byłby pfaktyczn1c me-
(12.8)
Liczbowo czułość wyraża się stosunkiem zmiany odchylenia wsJrnzówki do zmiany mierzonej. Czułość ma wartość stałą tylko przy równomiernej skali miernika; podaje ona jednocześnie jaka jest najmniejsza wartość wielkości, którą można pomierzyć danym przyrządem. Czułość jest podstawową właściwością galwanometrów. Rozróżnia się czułość prądową i czułość napięciową. Czułość prądowa jest to liczba działek przypadająca na jednostkę prądu, a czułość napięciowa - liczba działek przypadająca na jednostkę wielkości
napięcia.
Czułość
12.1.3.
i klasa dokładności miernika są właściwościami niezależnymi od siebie.
Stała
miernika
Odwrotność czułości
nazywa
się stalą
1
C=s=
miernika: dW da.
(12.9)
Często używa się pojęcia stałej podziałki:
C _ P-
gdzie: n - liczba
WmaK-Wmin
n
'
(12.10)
Rys. 12.2. Tlumienie powietrzne
Rys. r12.3. Tłumienie wiroprądowe: 1 - ·magnes trwały, 2 - wskazówka, 3 - oś organu ruchomego, 4 - tarcza aluminiowa
możliwy. z tego względu prawie wszystkie mie:niki ws~azówk~w~ są wy~osa.żone w urządzenia tłumiące, powodujące dostatecznie szybkie stłumterne drgan organu ruchomego. Najczęściej stosuje się tłumienie powietrzne i wiroprądo~e.. . . w tłumieniu powietrznym (rys. 12.2) na osi układu ruchomego zna3duJe s1~ rami~ zaopatrzone w skrzydełko, które porusza się w zamkniętej komorze powietrzneJ i spręża zawarte tam powietrze. . . . . Tłumienie wiroprądowe (rys. 12.3) polega na mdukowanm się prądó': w1ro. wych w ruchomej blaszce umieszczo~ej w. pol~ magne~u trwałego. Jak wiadomo rozdziału 6, prądy wirowe wywołują dzmłame hamujące. Celem układów tłumiących jest takie stłumienie ruchu, aby wskazówka wykon~ła nie więcej niż 1 do 3 wahnięć. Pozwala to na skrócenie cza.su odczytu. Przep1~~ ustalają, że miernik powinien być tak tłumiony, aby po upływie .4 se~un~ .od chw~h włączenia wychylenie wskazówki znajdowało się V: ?dle?łośc1 ~ajwyzeJ ± 1,5 % od wartości ustalonej. Należy podkreślić, że tłum1erne me ma zadnego wpływu
z
działek podziałki.
327 326
na ':"skazan.ia prz~:z~du. Powstaje ono bowiem jedynie podczas ruchu przyrządu czyl~ w s~ame przejsc10wym, a z chwilą osiągnięcia stanu ustalonego tłumienie znika' pomewaz organ ruchomy zatrzymuje się, zajmując położenie, jakie wyznacza rów: nowaga momentu napędowego i zwracającego.
zania
przyrządu należy poddawać okresowej kontroli. Trwałość mierników nie-
przenośn~c~ granicznej
1
"':ynosi .15 l~t. Po t~n: ok,resie uc~yby ros~ą zwykle powyżej me mozna ich zmnteJszyc bez gruntowneJ naprawy.
wartości
12.2•. Klasyfikacja przyrządów pomiarowych 12.1.S.
Wytrzymałość
mechaniczna, elektryczna i cieplna
Z konstru~cji organu rucho~eg? wyni~a, ~e jest on wrażliwy na wstrząsy, co wymaga ~stro~neg? obchodzenia się z m1ern1kiem. Nieostrożne postawienie lub ' upuszczenie m1ern1ka nawet z wysokości kilku centymetrów może spowod t t · · owac znacz~y. wzros arct~ 1 w konsekwencji zmniejszyć dokładność wskazań. Ntek~edy za~hodzt konieczność użycia przyrządu w ciężkich warunkach eksploatacyjny~h, ~ak wstrz~sy, wilgoć, gazy żrące. W tych przypadkach należy zastosować m1ern~k o specJaln~j konstrukcji. W katalogach firmowych podawane są za,;sze w~ru~t. eksploatacyjne wytwarzanych przyrządów. Spotykane w laboratortach, ~1ern1k1 są na ogół nieodporne na wstrząsy, wibracje, zwiększoną wilgotnośc 1tp. Wytrzym_alość elektrycz~a ~otyc~y izolacji części wiodących prąd. Wytrzymałość t~ o~reśla s.1ę przez przyłoze~1e między badaną część a obudowę określonego na~1ęcia pro~te~czego. W~rtośc te~o ~apięcic~ zależy od wartości napięcia występu JąCe~o. w s1ec1: w której dokonuje się pomiarów. Dla napięć sieci od 40 do 650 V napięcie prob1erc~e ~ynosi 2 kV. Wartość napięcia probierczego w kV, kt6remu zosta~ poddany ~uermk, oznacz.a się na skali przyrządu w postaci cyfry umieszczonej w gwia.zdce. Gwiazdka bez cyfry oznacza, że napięcie probiercze wynosi 500 V. Wyma~~ma dot:'cz~ce stanu iz~lacj.i s~ bar~zo surowe, gdyż od tego zależy bezpieczenstwo obsłu~t; ~ogorszeme się 1zolacJ1 może spowodować porażenie. Wytrzymalosc cieplna zale~y ~d pojemności cieplnej uzwojeń, w których podczas pra?~ p,rzy~z~du ~ytwarzaJą się straty powodujące wzrost temperatury, a w konsekwencji ro~mez zmta?ę parametrów elektrycznych, np. rezystancji uzwojeń. · Wpływ c1.epła ~ydztelan.e~o :' mi?rniku jest zawsze uwzględniany przy jego konstru?wanm. P1 ~y przec1ąze?1~ch Je~nak wytwarzane ciepło może wzros11 ąć ~ tyle, ze sp?woduje uszkodzenie 1zolacJI a nawet stopienie przewodów lub sprę zyne~. ~w1ązku z. po~yższym obw~dy pomiarowe przyrządów nie mogą podlegać pr~ectązem~m ·~ wyJątkt~m przypadkow, gdy dopuszczalne przeciążenie jest podane w instrukCJI ~zyt.kow.am~. N~ ogół jednak przypadki przeciążenia przyrządów są w ekspl.oatacJt. ~1e~111kn1one 1 dlatego normy na przyrządy pomiarowe określają warunki przec1ązen, przy których przyrząd nie może ulec uszkodzeniu.
'V!
12.1.6.
Stałość wskazań
i
trwałość
~t~łość wskaz~~ P?leg~ na zachowaniu niezmiennych uchybów podczas wieloletmeJ eks_rloatacJI miernika. W czasie eksploatacji dokładność przyrządu ulega pogorszenm ze względu na wstrząsy, przeciążenia i zużycie łożysk. Dlatego wska-
Elektryczne przyrządy pomiarowe klasyfikuje się według różnych cech. W podręczniku podano klasyfikację wg cech podstawowych i tylko dla przyrządów o najbardziej szerokim zastosowani u: 1) według mierzonej wielkości, np. amperomierz, woltomierz, watomierz, omomierz, miernik częstotliwości, miernik cos
0,1; 0,2; 0,5.
Na skali miernika umieszcza się szereg umownych symboli pozwalających ustalić następujące jego cechy eksploatacyjne: l) wielkość mierzoną, 2) zasadę działania, 3) rodzaj prądu, 4) klasę dokładności, 5) położenie pracy, 6) napięcie probiercze, 7) znak :firmowy, numer fabryczny i rok produkcji. W tablicy 12. l zestawiono niektóre wyżej wymienione symbole. Na symbole te należy zwracać baczną uwagę przy doborze przyrządów do badanego układu pomiarowego.
12.3.
Przyrządy
magnetoelektryczne
Działanie przyrządów magnetoelektrycznych opiera się na zjawisku oddziały wania stałego pola magnetycznego na przewód z prądem. Przyrząd składa się z ruchomej cewki umieszczonej w łożyskach lub zawieszonej na nitce skrętnej. Cewka
porusza się w koncentrycznej szczelinie, w której działa równomierne pole magnetyczne, wytworzone przez magnes trwały. W zależności od kształtu magnesu trwałego rozróżnia się ustrój magnetoelektryczny ? magnesem zewnętrznym (o kształcie podkowy) oraz ustrój z magnesem wewnętrznym (o kształcie cylindrycznym). Oba ustroje przedstawione są Jla rys. 12.4. W typie z magnesem zewnętrznym strumict1 magnetyczny zamyka się przez rdzeń
329 328
Tablica 12.1
Symbol
Opis
Przyrząd
Przyrząd
magnetoelektryczny
magnetoelektryczny ilo-
o
wtypie z ~agnese~ wewnętrznym·- przez ko11centryczny cylinder ze stali miękkiej. Do wyr;.rorzema 1:°ome:ntu o~rotowego, oprócz potrzebny JCSt zgodnie z równaniem (6.10) prąd i.
Niektóre symbole na skalach mierników wedhig PN-61 / E-SSOOJ
Symbol
ze st~ miękkiej, umocowany koncentrycznie w stosunku do szczeliny powietrznej, magnetycznego o indukcji B, ten doprowadza się do cewki
Opis
Osłona
h)~
magnetyczna (ekran) }tys. 12.4. Priynąd magnetoelektryczny: a) z magnesem zewnętrznym, b) z magnesem wewnętrz-
Przyrząd prądu stałego
nym
razowy
Przyrząd
magnetoelektryczny o prostowniku półprzewodni kowym
Przyrząd
magnetoelektryczny o przetworniku teimoelektrvcznym i termoeleme11cie izolow~nym
Przyrząd
elektromagnetyczny
Przyrząd prądu
przemiennego
Przyrząd prądu stałego
i prze-
miennego
Przyrząd prądu
nym
układzie
trójfazowego o jedpomiarowym
za pośrednictwem dwóch sprężynek spiralnych, które jednocześnie służą do wytworzenia momentu zwracającego, koniecznego do ustalenia się wskazówki. Moment napędowy wy11osi zgodnie z wzorem (8.1 O):
dit> Af = zi- =ci da '
gdyż strumień IP w polu równomiernym ma wartość stałą r1iezależną od położenia cewki. Współczynnik proporcjonalności c jest stałą konstrukcyjną c = BSz. Przeciwdziałający moment zwracający sprężynek Mz rośnie ze wzrostem kąta odchylenia wskazówki a, a więc:
(12.12)
Mx= Ka, Przyrząd prądu Przyrząd
Przyrząd
elektrodynamiczny
elektrodynamiczny ilo-
razowy
Przyrząd
Przyrząd
Przyrząd
Przyrząd prądu
o trzech
trójfazowego pomiarowych
układach
trójfazowego pomiarowych
układach
gdzie: K - stała sprężyny. W stanie rówJ10wagi zachodzi równość wyrażeń (12.11) i (12.12), wobec czego kąt wychylenia wskazówki wyniesie:
c .
.
a= K' =ki. ferrodynamiczny
ferrodynamiczny ilora-
zowy
Przyrząd
o dwóch
Położenie pionowe przyrządu podczas pomiaru
Pochyle położenie czas pomiaru
indukcyjny
wibracyjny
Położenie poziome przyrządu podczas pomiaru
języczkowy
przyrządu
pod-
Izolacja przyrządu sprawdzona napięciem probierczym (np. 2 kV)
(12.l 1)
(12.13)
Równanie (12.13) wskazuje, że podziałka przyrządu magnetoelektrycznego jest równomierna pod warunkiem, iż pole w szczelinie jest również równomierne (B = const). W przyrządach z magnesem zewnętrznym pole jest w przybliżeniu równomierne, natomiast w przyrządach z magJ1esem wewnętrznym z powodu promieniowego magnesowania magnesu przebieg pola jest cosinusoidalny, a skala nieliniowa. Równa.nie (12.13) wskazuje również, że przyrząd nadaje się tylko do pomiaru prądów stałych, ponieważ przy zmianie zwrotu prądu również moment elektromagnetyczny zmienia swój znak. Jeżeli prąd stały ma przebieg pulsujący, to z powodu bezwładności organu ruchomego przyrząd wskaże średnią arytmetyczną. 3 Pobór mocy przez przyrząd jest .niewielki (rzędu 10-0 '7-I0- W), ponieważ pole w szczelinie nie zależy od wielkości mierzonej, lecz jest wytworzone przez magnes trwały. W związku z tym przyrządy mogą być zastosowane do pomiarów w obwo331
dach słaboprądowych bez potrzeby uwzględniania poprawki na pobór mocy przez przyrząd.
Dok!ad~ość osiągalna przez przyrząd magnetoelektryczny jest większa niż we wsz~s~kich innych rod.zajach mierników. Przyrządy precyzyjne można wykonywać seryjnie n:awet :V klasie ?okładności 0,1. Mierniki te najczęściej są używane jako amperomierze t "'.ol.tomierze prądu stałego. Jako amperomierze mierniki mają wbudowa~e boczniki, kt~re pozwalają rozszerzać zakres skali. W woltomierzach rozszerzeme zakresu skah odbywa się przez włączenie opornika szeregowego.
12.3.1. Przyrząd magnetoelektryczny z prostownikiem . Pr~yrząd m?g!1e~oe~ektr~~zny mo~e być zastosowany do pomiarów przy prądzie
pi.zemien~ym, Jezeh w~elkosc przem.1e~ma zostanie uprzednio wyprostowana przez
~'. ost~wm.k. w, ~kładzi~ z ?rosto:vmkiem pomiarowym przyrząd wskazuje wartość Stedmą w1elkosc1 pulsująCCJ. Pomeważ prądy przemienne podaje się w wartościach sk~1tecznycl~,, t~ prz~rząd musi być wyskalowany w tych wartościach, chociaż wska-
prądowych
ma on oddzielną równomierną podziałkę. Dzięki wielu zakresom pomiarowym, niewielkim wymiarom i prostej obsłudze miernik taki znajduje zastosowanie w laboratoriach pomiarowych, przy pracach monterów, radioamatorów i wszędzie tam, gdzie zależy na szybkim pomiarze przy dużej rozpiętości wielkości mierzonych. Pobór mocy przyrządów z prostownikiem jest mniejszy niż innych przyrządów na prąd przemienny, poza tym nadają się one do pomiarów wielkości przemiennych 0 częstotliwości od kilkunastu do kilku tysięcy herców. Jako prostownik pomiarowy stosowany jest element półprzewodnikowy kuprytowy lub germanowy. Wskutek nieliniowej charakterystyki prostownika początek podziałki przyrządu jest zagęszczony. Ze względu na prostownik określa się również granice dokładności miernika. W wyniku starzenia się prostowników uchyb miernika magnetoelektrycznego na prąd przemienny jest większy niż miernika na prąd stały . Mierniki z prostownikiem wytwarza się seryjnie w klasach dokładności od 0,5 do 1,5.
12.3.2.
Przyrząd
termoelektryczny
ZUJe wartosc sredmą. Przy przebiegach odkształconych od sinusoidy przyrząd Przyrządem
termoelektrycznym nazywa się miernik magnetoelektryczny współ z przetwornikiem termoelektrycznym (13.2.4). Jeżeli spoina termoelementu zostanie ogrzana prądem mierzonym (rys. 12.6), to między tą spoiną a zimnymi końcami termoelementu powstanie różnica temperatur, która jest propor-
pracujący
Rys. 12.5. Miernik uniwersalny wielozakresowy typu UM-5B Rys. 12.6. Miernik termoelektryczny
w~kdazuje mniej dokładnie, ponieważ współczynnik kształtu jest inny niż dla sinuso1 y . . Pr~y!ządy z yrost.o'"'.nikic1:1 mają szerokie zastosowanie jako wielozakresowe micr~11ki prą~u ~ 1 .nap1ęc!a. W1eloza~resowy. woltoamperomierz prostownikowy do pomiaru ~ap1ęc 1 prądow stałych. t przemiennych oraz rezystancji i pojemności pr~c~staw1ono na rys. 1~.5. Jeżeh przyrząd jest wyposażony w przełącznik odłącz?Jąc.y u~dad prosto":'mkowy, to może również mierzyć prądy i napięcia stałe. Takt m1errnk nazywa się woltoamperomierzem uniwersalnym. Do pomiarów stało-
332
cjonalna do siły termoelektrycznej. Jeżeli w spoinie nie ma wymiany ciepła, to siła termoelektryczna pomierzona przez miernik będzie proporcjonalna do mocy grzejnej prądu, a przyrząd będzie miał skalę kwadratową. Wskazuje on wartość skutecwą i nadaje się do pomiarów w szerokim zakresie częstotliwości. Zakres pomiarowy amperomierzy termoelektrycznych wynosi od 1 mA do 50 A. Mogą one pracować przy częstotliwościach do 10 MHz. Zakres pomiarowy woltomierzy wynosi od 1 V do 1000 V, a zakres częstotliwości do 0,1 MHz. Pobór mocy takiego przyrządu jest większy, a błąd leży w granicach 1 %, przy bardzo wielkich częstotliwościach - w granicach 2,5 %. Przyrząd z przetwornikiem 333
termoelektrycznym może być również; zastosowany przy małych częstotliwościach, jeżeli przyrząd z prostownikiem nie może być użyty ze względu .na bardzo duże odkształcenie krzywej od sinusoidy.
12.3.3. Galwanometr magnetoelektryczny miernik elektryczny wskazówkowy o bardzo dużej galwanometru można osiągnąć stosując cewkę o dużej liczbie cienkich zwojów, zawieszoną na płaskich tasiemkach o małym momencie zwracającym. Tasiemki te doprowadzają prąd do cewki. Galwanometry mają z reguły wskazówkę świetJną. Promień świetlny wytworzony przez żarówkę pada na lusterko przyklejone do organu ruchomego miernika i po odbiciu się pada ,11a podziałkę. W ten sposób wskazówka świetlna może być dłu7,s;za niż w miemihlach ze zwykłymi wskazówkami. Należy podkreślić, że im dłuższa wskazówka, tym większa czułość miernika. W galwanometrach laboratoryjnych stosuje się najczęściej wskazówkę świetlną długości jednego metra. Odchylenie 1 mm można otrzymać wtedy przy prądzie około 10- 10 A. Galwanometr umieszcza się zwykle na konsoli wmurowanej w ścianę, co zabezpiecza go przed wstn.ąsami, a naświetlacz i skalę np, na stole w pewnej od niego odległości (rys. 12.7).
Galwanometrem nazywa
Tłumienie przebiegów przejściowych organu ruchomego powstaje wskutek dukowania w cewce prądów podczas jej ruchu V: polu magnesu trwałego. Prądy _te płyną przez cewkę i przez obwód, do którego Je~t ':"łączony galwanometr. ~n:ie~ niającrezystancję obwodu można wpływać. ~a tłu.mienie ga.lw~nometru. Podobnie Jak miernikach elektrycwych najkorzystntcJsze Jest tłmmenre, przy którym organ ~cbomy osiąga położenie ustalone ruchem aperiodycznym krytycznie tłumionym.
się
czułości. Dużą czułość prądową
Rys. 12.8. Galwanometr lusterkowy z wielokrotnie odbitym promieniem świetlnym
Całkowita rezystancja obwodu galwanometru zapewniająca tłumienie krytyczne nazywa się rezystancją krytyczną galwanometru (12.14) gdzie: R„k -- rezystancja zewnętrzna krytyczna. Rezystancja krytyczna Rk oraz rezystancja wewnętrzna galwanometru Ra są podawane na tabliczce znamionowej. . . . . Galwanometr magnetoelektryczny pracuje zwykle Jako m1em1k (wskaźntk) prądu i dlatego określa się przede wszystkim jego czułość prądową w mm/A. S 1 = a/I,
Rys. 12.7. Galwanometr ze nometr, 5 - konsola
wskazówką świetlną:
l -·podstawa, 2 -
naświetla~z.
3 - skala, 4- galwa-
Wskazówkę świetlną stosuje się do podwyższenia czułości również w galwanon:ietrach przenośnych (rys. 12.8), w których drogę promienia świetlnego wydłuża się za pośrednictwem wieloluotnego odbicia. Pozwala to w wielu przypadkach zastąpić galwanometr nieprzenośny z oddzielnym naświetlaczem i skalą wygodnym w użyciu przyrządem przenośnym. Galwanometr magnetoelektryczny jest przyrządem delikatnym i wymaga troskliwej obsługi. Taśma, na której zawieszona jest ruchoma cewka, jest obciążona tak silnie, że nie wytrzymuje wstrząsów. Z tego względu galwanometry zaopatruje się w urządzenia, za pomocą których unieruchamia si~ układ ruchomy po zakończeniu r:acy. Dla dokładnego ustawienia przyrządu galwanometr jest zaopatrzony w poz10mnice i śruby ustalające; dzięki nim można uniknąć ocierania wiszącej cewki o powierzchnię magnesu przy jej ruchu w wąskiej_ szczelinie powietrznej.
{12.15)
gdzie: a - odchylenie wskażówki galwanometru w mm lu? działkach po~ziałki. . W przypadku użycia galwanometru jako czułego woltomierza przydatnosć galwanometru określa .czułość napięciowa w mm/V (12.16)
Czułość J1apięciowa jest podawana dla tłumienia krytycz:nego. Czułość prą~owa 12 galwanometrów magnetoelektrycznych wynosi od 106 do 10 mm/A, czuło,śc na·pięciowa przy tłumieniu krytycznym - od 104 do 107 mm/V. Okres drgan swobodnych - od 1 do 10 s. Dla danego galwanometru
zależność między czułością prądową i napięciową
wynosi: S 1Su = const .
{12.17)
Galwanometr o dużej czułości prądowej ma więc małą czułość napięciową.
335 334
Galwanometry magnetoelektryczne mają zastosowanie głównie jako przyrządy zerowe, wskazujące obecność prądu lub napięcia stałego w układach pomiarowych porównawczych, tj. w mostkach, kompensatorach itp. Przy prądzie przemiennym stosuje się galwanometry wibracyjne.
12.4. Przyrządy elektromagnetyczne Zasada działania przyrząd6w elektromagnetycznych opiera się na wykorzystaniu siły występującej pomiędzy elektromagnesem a ruchomym rdzeniem z miękkiej stali. Możliwe są różne rozwiązania konstrukcyjne. W jednym z tych rozwiązań w.polu elektromagnesu (rys. 12.9) umieszczone są dwie blaszki z miękkiej stali, jedna nie-
większość tych przyrządów produkuje się
w wykonaniu tablicowym w klasie do-
kładności 1,5.
. k' k t . t ł k n · ·k· t blt'cowe są one ze względu na ms ie osz y I wy rzyma ą o Ja k o mterm I a ' 1· · h t · kc' nieczułą na wstrząsy, bardzo chętnie stosowane. Da szą te ~a. etą Jes! str~ Ję, . . I ios'c' ni'ezależność od rodzaju prądu, kształtu krzywej 1 wahan duza przec1ąza l , ' , . . . , · 'k' t h 'k'1 te są wykonywane rowmez Jako przenosne m1erm 1 ee 1. , · M' · częstot iwosct. term . d 60 A do 30 A lub od 6 do 600 V. niczne w klasie 1,0 o wielu zakresach, np. o , m
12.s.
Przyrządy
elektrodynamiczne
· · tyciI przyrząd6 w opiera '~ię· na powstaniu sild elektrodynamicznych D7wfame kł d · d ó I 11, dwÓch rzewodaclz z prądem (p. 6.3). Mechanizm przyrzą u s a a .stę z ;v c 1 k . pd nich J'est nieruchoma druga, umieszczona w polu p1erwszeJ, ru• · db · d bnie jak w przy cewe ; Je na z h Doprowadzenie prądu do cewki ruchome] o ywa się po o , . ;z:~~j magnetoelektrycznych za pomocą spiralnych sprężynek, które Jedno-
1
Rys. 12.9. Miernik elektromagnetyczny: 1 - blaszka ruchoma, 2 - blaszka nieruchoma, 3 - cewka elektromagnesu
~ d ynam1czn · y·· J Ry3 • 12.10. Miernik 1erro 2 - cewka ruchoma
ruchoma przyklejona do wnętrza cewki elektromagnesu, druga ruchoma połączona z osią miernika. Blaszki te magnesują się jednoimiennie i odpychają się z siłą zależną od pola cewki. Przyrząd jest elektromechanicznym przetwornikiem energii zawierającym jedną cewkę, zatem zgodnie z wyrażeniem (8.9) jego moment napędowy wynosi: 1 dL M= 2i2 da.
(12.18)
Powstający w ten sposób moment obrotowy jest funkcją kwadratu prądu cewkt. Ponieważ i 2 ma zawsze wartość dodatnią, niezależną od zwrotu prądu, więc przyrząd nadaje się do pomiarów prądu stałego i przemiennego. Kąt odchylenia wska-
cewka nieruchoma,
1
cześnie wytwarzają moment zwrotny. Cewka nieru~homa może być ~sa~zona na rdzeniu stalowym i w takim wykonaniu przyrząd nosi nazwę ferrody.namtcznego
(rys~;;~f' elektrodynamiczny jest typowym dwucewkowym, clektromechanic:ym
przetwornikiem energii, zatem zgodnie z równaniem (8.10) moment napę owy wynosi: (12.20)
zówki jest określony zależnością:
a= kf(i 2).
(12.19)
Przez funkcję f(i należy rozumieć również zależność od parametrów konstrukcyjnych miernika, np. kształtu blaszek itp. Przez odpowiedni dobór tych blaszek można 'w szerokim zakresie uzyskać skałę liniową. Pobór mocy przyrządu jest rzędu 1 V· A, a więc około 105 razy więcej niż miernika magnetoelektrycznego. Przez odpowiednią konstrukcję ułożyskowania można ten pobór znacznie obniżyć. Najmniejszy osiągalny błąd jest rzędu 0,5 %, jednak 2 )
Prz rząd nadaje się do pomiarów prądu stałego i przemie~nego. , organu ruchomego jest do lloczynu cewek, a przy prądzie przemiennym również do cosinusa kąta przesunięci,i azo wego obu prądów.:
~dchylenie
proporcjonal~1e / ..........
a= k/1/2cos(/1,IJ.
pr~d~.w fob~ (12.21)
Jeżeli obie cewki miernika elektrodynamicznego są połączone szeregowo, to 11 = la,
O, a więc:
336 22 -
Elektrotechnllca l elektronika
a= k/2.
(12.22) 337
Skala przyrządu jako amperomierza i woltomierza jest kwadratowa. Miernik elektrodynamiczny jest jednak głównie stosowany jako watomierz. Jeżeli obie cewki są tak połączone, że w cewce 1 płynie prąd 11 = I (prąd od, biornika), a w cewce 2 płynie prąd 12 proporcjonalny do napięcia odbiornika O, to wskazanie przyrządu: ~
oo
odobnie jak w silniku indukcyjnym dwufa~owym, opisanym w rozdziale 14. o 9 pt obrotowv działający na bębenek wynosi: )ifome:n ·J /'--...
M
= c J 1Jsin(l1,l2).
(12.25)
1 1
u
a= kl1 12 cos(I1 ,IJ =kl- cos
(l
=
k„Ulcos ( cp-
może być użyty
i)= kPUisht
do pomiaru mocy biernej,
kPQ.
(12.24)
Jedtin z r::·rtOÓVi II' llSi być \Vięc przesunięty w fazie o rc/2. Przesunięcie to uzyskuje poi specjalnego układu. Do pomiaru mocy trójfazowej stosuje się dwa lub trzy m~·~:i.HJ1izmy pomiarowe, których organy ruchome znajdują się na wspólnej osi. Dzl ,:J<.i ter,'.u Vvskazówka przyrządu wskazuje sumę mocy wszystkich mechanizmów pomiarowy ;.h. 1
się za
Pobór mc~::y miernika ferrodynamicznego jest znacznie większy niż miernika magnetoelektrycznego, a dokładność - rzędu 1%. Przyrządy te budowane są głównie jako tablicowe i przenośne mierniki mocy czynnej i biernej. Mierniki elektrodynamiczne bez rdzenia ferromagnetycznego (rys. 12.11) buduje się najczęściej jako przyrządy precyzyjne do sprawdzania innych przyrządów.
. . a) postać Rys. 12.12. Zasada budowy miernika indukcyjnego.
bębnowa,
b)
postać
tarczowa
e it ten w położeniu równowagi jest r ó wny momentowi zwracającemu , l('t.!lt obrotu organu ruchomego: Morn JV/. = cJ 2 .et, za tem
/~ a= CJ1 JJsin(I1,I2).
z
(12.26)
J.
. na wskazania zależne od częstotliwości i dlaIndukcyjny mechanizm pom1<~rowy J ' , dzic przemiennym. Przyrząd moze być tego nadaje się tylko pomiarów ~r~y ?ri ~ocy. Zgodnie z równaniem (12.26) TC • • d 0 pomiaru prądu, nctp1ęcm zastosowany /"'-. . • ~ (I 1 ) = _. Przesunięcie , . eh prądu i napięcia sin (11 ,12) = 1, więc i, 2 2 przy pomiara
?o
Rys. 12.11. Miernik elektrodynamiczny (bezrdzeniowy): J - cewka nieruchoma, 2 - cewka ruchoma, 3 - wskazówka, 4 - sprężynka,
S-tłumik
. · u kł'a do'w . Podziałki am• • • za omocą specjalnych między prądami osiąga się " p I . ,ć o 2. 1· • ·e ze .na za eznos . . d k · go są me tntow • . . Perom1erza i woltomierza m u .CYJ~ke y mechanizm pomiarowy indukcyjny · a= c,12 Jub a= c" U 2 . Jako mierni moc TC
względu
wskazuje moc bierną: . Mają one tę właściwość, że przy prądzie stałym i przemiennym wskazują dokładnie to samo, więc cechowanie ich może odbywać się przy prądzie stałym z dużą dokładnością. Buduje się je jako amperomierze, woltomierze i watomierze.
12.6. Przyrządy indukcyjne
Przyrządy indukcyjne działają na zasadzie dynamicznego działania pola wirującego na organ ruchomy, zbudowany w postaci bębna lub tarczy (rys. 12.12). :P~Je wirujące jest wytworzone przez dwa pola zmienne przesunięte w fazie i w przestrzeni 338
a= cPUlsin
.napięcia
o
kąt ~ .
(12.27)
napięciowej przesunąć w stosunku
Wtedy:
a --
CP
Ulsin(m+ :) ' 2 = cPU/cos q; = cPP.
. d u kcyJ·ny J. ako amperomierz, Przyrzą d m 1 . · P d 'ałka watomierza jest Im1owa. dk Natomiast powszec me o ~I . . . . st stosowany bardzo rza o. . woltomierz. 1 watom1e1 z .J:ko licznik energii prądu przem1en.nego. zastosowanie znalazł o.n J
339
12.7. Logometry
tub
Logometrami nazywają się mierniki, w których położenie wskazówki zależy od stosunku dwóch różnych prądów przepływających przez dwie cewki orr;anu ru. chomego. Wskazania logometrów prądu przemi~nnego zależą nie tylko od stosunku modułów, lecz również od przesunięć fazowych prądów w cewkach. Logometry, zwane również przyrządami ilorazowymi, stosuje się do pomiaru wielu wielkości elektrycznych (rezystancji, częstotliwości, współczynnika mocy), jak również wielkości .nieelektrycznych metodami elektrycznymi (termometry opo. rowe, przepływomierze, wskaźniki poziomu itp.). Na rysunku 12.13 przedstawiono logometr magnetoelektryc:z;ny. W polu magnesu trwałego porusza się organ ruchomy, składający się z dwóch cewek w 'kształcie ramek umieszczonych sztywnie na wspóhwj osi pod kątem od 30 do 90°.
. 'k że kąt odchylenia organu ruchomego jest funkcją ilorazu prądów zrównania wyni a, . . Jlących w cewkach. metru magnetoelektrycznego działają p1Y Analogicznie do rozpat.rywa:n~go 1og~. 1 ktrodynamicz:nym, elektromagne«ometry z mechanizmami p~m1ar?wJ~~· c::ki ruchome wytwarzające momenty 1Oe . 'ndukcy)·nym. Wszystkie mają w tycznym i~ .
(12.28)
a=FG)·
przeciwdziałające.
12.8. Przyrządy rejestrujące
.
. . ś . fi c nych zmiennych w czasie·: . dwa ro.dza3e w1elko ~:ek~~:nergetycznej sieci zasilającej zmiany np. w i· ś . 1) wielkości .wolnozm1enne, d y i częstot iwo ct, d l kt vczwartości napięcia, prą u •. moc rzebieg prądu zwarciowego obwo u ee r. . 2) wielkości szybkozmienne, np. p h stosuje się przyrządy piszące, ~wane o . negD.o reJ'estracji przebiegów woln.ozmtenhny~ u pomiarowego nie różnią się one . W b d wie mec amzm · ś · · ą to również rejestratorami. u ~ . . ~ników wskazówkowych. NaJCZę c1ej s d zwykłych opisanych poprze n10 m1e namiczne. Jedynie organ r~ch.omy ma ~ierniki magnetoelektryczne lub elektrodyd ma urządzenie do założema i posuwu urządzenie zapisujące. Oprócz tego przyrzą
Rozróżnia się
Rys. 12.13. Logometr magnetoelektryczny
Mechaniczny moment zwracający w logometrze nie występuje, doprowadzeJ1ie do cewek odbywa się przez niesprężyste paski miedziane, wskutek tego wskazówka przyrządu nie pracującego może zajmować dowolne położenie. Aby nastąpiło wychylenie wskazówki, jedna z cewek musi wytwarzać moment napędowy, a druga moment zwracający. Osiąga się to przez odpowiednie kierunki prądów w cewkach. Moment zwracający wytworzony elektrycznie musi być, tak jak moment zwracający sprężynek - zależny od kąta wychylenia. Osiąga się to przez nierównomierną szczelinę powietrzną, przez co pole jest również nierównomierne. Na rysunku 12.13 pokazano jeden ze sposobów uzyskania pola nierównomiernego - nabiegunniki zamiast kołowego mają kształt eliptyczny. Należy zwrócić uwagę, że pole nierównomierne ma przyrząd magnetoelektryczny z magnesem wewnętrznym i dlatego nadaje się on szczególnie do pracy jako logometr. Momenty wytworzone przez cewki można w ogólnym przypadku wyrazić równaniami:
5
prądu
6
7 . . ktouNm • J - kolo 'estrator o zapisie pun " J • Rys. 12.1 4• R CJ •. ś ód 3 _ cewka ruchoma, zapadkowe , 2 - muno r ł •k 6 _ taśma nasycona 4 _ wskazówka, 5 - pa ą • apier perforowany t uszem, 7 - P
M1 = l1f1(a), M2 = I2f2(a).
Dla stanu równowagi tych momentów otrzymuje / 1 f 1 (a)
skąd
340
= I 2 f 2 (a),
się:
.
" N
taśmy pap1erow~J.
. . i ze stałą prędkością za d taśmy papierowej odbywa. s ę z~ dach tych apę lub silnika synchronicznego. W ?rzy~ ,ą ądzenie
pomocą mheco.~Ym:~iz;~:~Ja~g:ięlcszy
momhent napędtoówwy' t~r~~~~w:i:~z dużego organ ruc . dodatkowyc momen . . d · powstawanie piszące powo uje 341
tarcia stosuje mentowy.
się jeszcze do dzisiaj w niektórych konstrukcjach tzw. pisak atra,
Dla wielkości mierzonych zmieniających się powoli, np. temperatur, rozpowszech, nione są pisaki punktowe (pałąkowe) (rys. 12.14), w których wartości mierzone są znaczone na papierze w postaci punktów w odstępach np. co 5. sekund. Niektóre rejestratory tego typu zapisują na jednej taśmie w różrtych kolorach 6 przebiegów zmiennych. Wielkości zmienne szybciej (do 5 Hz) są rejestrowane za pomocą zapisu świetlnego na papierze światłoczułym. W nowoczesnych rejestratorach tego typu rejestracja odbywa się przez promieniowanie ultrafioletowe lampy rtęciowej, dŻięki któremu zapis natychmiast utrwala się na specjalnym papierze.
1
12.9. Oscylografy Oscylografy służą do obserwacji i rejestracji przebiegów szybkozmiennych, Rozróżnia się oscylografy elektromechaniczne i elektroniczne.
12.9.1. Oscylograf elektromechaniczny Oscylograf elektromechaniczny jest odmianą magnetoelektrycznego galwanometru lusterkowego, którego organ ruchomy wykonany jest w postaci pętlicy, mającej dużą wartość częstotliwości drgań własnych. Dzięki temu organ ten jest w stanie nadążać za przebiegami zmiennymi i dokonywać ich pomiarów. Budowę pętlicy przedstawiono na rys. 12.15. Jest ona ulr\ieszczona w szczelnej obudowie, wypełnionej przezroczystym olejem o określonej lepkości, a to w celu
. .· I f I ktromechanicznego Rys. 12· 16 · U kład, optyczny oscylogra u ee graficzna
matówka ekranu, 2 -
błona foto-
1
Rys. 12.15. Pętlica oscylografu elektromechanicznego: I - magnes trwały, 2 - pętlica, 3 - sprężynka, 4 - pryzmat, 5 - lusterko
5 2
3
. d k .. Consolidated Electrodynamics 12 17 Dziewięciokana!owy oscylograf e1.ektromechamczny pro u CJI
R
• · • dwu np. trój-, dz1ew1ęc10-, Obecnie budowane są oscylograf~ ~ . badanie wielu niezależnych przenastopętlicowe itd. U~ożl.iw~ają one Je no~:=~~~wiono na rys. 12.17. Oscylo~a~ bl'egów Oscylograf dz1ew1ęc10kanało~ p 6„ ych wielkości elektrycznych zm1en · · ~tę · do pomiaru r zn · · 1· mo cy oraz elektromechaniczny stosuje . ś . chwilowych prądu, napięcia . do pomiaru wa1to c1 nych w czasie, np. 343 ys.
osiągmęcia odpowiedniego tłumienia. Oscylograf elektromechaniczny ma układ optyczny wykonany w ten sposób (rys.)2.16), że zapewnia możliwość jednoczesnej obserwacji przebiegu badanego na ekranie-matówce (1) i rejestracji na taśmie fotograficznej pozytywowej, negatywowej (2) lub na papierze czułym na promieniowanie ultrafioletowe. 342
· •
ielokanałowe,
wielkości nieelektryczn eh . miczne. y ' Jak prędkość, przyspieszenie i inne wie1k , . d Cz ł , , osc1 ynau osc prądowa pętlicy zawiera si . ę w granicach od 5·104 mm/A do 20 a częstotliwość drgań własn eh Zakresy · Y od 500 do 20 OOO H mm/A. . pomiarowe oscy1ografó . z. lezą onekod typu pętlicy i zawieraj; si~le~trgor:e~hanh1cznych są ograniczone za - za res prądowy od 0 1 A ntcac : ' - zakre · · ' m do 220 mA s napięciowy od O, 1 mV do 75 ' W celu rozszerzenia zakresów . OmV. < 5 oraz oporniki dodatkowe ~~m~:r~~Y~ stosuje się boczniki dla prądów I ~ oscy ogra.fu. Dalsze rozszerzanie z k 'p~ę <.250 V, umieszczone w obud ~ stosowame boczników i opornikówa d~~a~ pomhiarowych uzyskuje się przezo;~~ owyc zewnętrznych.
t
które oprócz przyspieszania odgrywają również rolę elektrod skupiających, tworząc
tzw. soczewki elektronowe. Odpowiednio skupiony strumień elektronów, padając na ekran tworzy w środku małą świecącą plamkę. Odchylenie plamki w kierunku poziomym lub
jego pio11owym osiąga się przez działanie na strumień elektronów pola elektrycznego lub Jilagnetycmego. Odchylenie elektrostatyczne uzyskuje się za pomocą dwóch par płytek umieszczonych prostopadle względem siebie (płytki X i Y). Odchylenie plamki jest proporcjonalne do wartości napięcia odchylającego, co pozwala na zastosowanie lampy jako przyrządu pomiarowego. Poza lampą oscylograf elektroniczny wyposażony jest w dwa wzmacniacze do wzmacniania napięcia przykładanego na płytki X i Y oraz w przestrajany w sposób
12 9 2 · • • Oscylograf elektroniczny Zasadniczą czę, ·
sc1ą
Wzmacniacz pfytekY
oscylografu elekt
(Ku)
.
:~~;~:~ el~~tronów może hy_ć skupiaJ~;~1~~~:01!~st Ian:pa elektro~owa, w której pa a na ekran luminescencyjny pow ~ . y ~ ząda~ym kierunku. Struampa oscyloskopowa (rys W 18) kł d .o UJąc Jego świecenie. atody oraz układu elektrod sluż~cychs d~ się. z pł~skiej be.zpośrednio żarzonej . upiama t przyspieszania elektronów.
Generator 1--1-+-+-11 podstawy czasu 1 - - 1 - - 1 - - .
L
k
:k
t
-
Synchronizacja
Rys. 12.19. Zasada
,~~~
działania
oscylografu elektronicznego
~-::-==~
~ys. 12.18. Lampa oscyloskopowa:. I Jfimt der Wehnelta, 5 - anoda pierwsza 6 ba:kadszkdlana, 2 • no a ruga, 7 _ owa
~iei~szą elektrodą skupiającą
1
~i~~:
strumień elektronów 3 ~ k płytki
t d Y. 8 •. a o a, 4 - cy1 X, 9 - warstwa gra' - Pytki
jest tzw . ~p~;~:~:{ący ''?flędem.katody ujemny p·o~:~~~:rd~~nelta,
spełniający rolę
siatki
!::'d;~,:~~E~kF:;.~:~~:i:ć ;,~~,~~:~~;~:-::;ei• ~:Y~: ~1~r~~: :;J:~~o;; · e . rony r . ' m samym obr:n:u przechodzące
Wobec czego komeczne jest dalsze ich
344
Jasność
~k~~~a~~:r~zą anodę ulegają I .
ciągły generator drgań o kształcie piły, zwany generatorem podstawy czasu. Napięcie tego generatora wzrasta liniowo w czasie t 1 , osiągając wartość maksymalną U„„ a następnie raptownie maleje w czasie t 2 , stanowiącym droboy ułamek
skokowy i
rozproszew: '• o tego celu służą właśnie anody
czasu t 1 • To napięcie o kształeie trójkątnym stanowi liniową podstawę czasu, czyli linearny. Nadaje ono badanemu przebiegowi skalę czasową. Oscylograf posiada również człony do regulacji jasności i ostrości obrazu oraz do przesuwania obrazu na ekranie. Zasada działania oscylografu katodowego przedstawiona jest na rys. 12.19. Napięcie, którego przebieg należy obserwować łub fotografować, jest doprowadzone zwykle przez wzmacniacz do płytek odchylenia pionowego Y. Do płytek odchylenia poziomego X doprowadzone jest napięcie z generatora podstawy czasu. W wyniku sumarycznego oddziaływania tych dwóch napięć na strumień elektronów na ekranie pojawi się obraz napięcia badanego w" funkcji czasu. W celu otrzymania nieruchomego obrazu na ekranie jest konieczne, aby rozciąg
345
.. R włączone\ w obwód uzwoa rezystancJl i J k . m wzroac:niacza na płyt i x. jów Z1 i z2 (rys: e~o ; jest przyłożony za ~oś~ed.n1ct':1"~owego z2 za pośrednictwem łroyt~Yes~!c włącz~ne napięcie z uzwo3e)11~ ;~::Cnt. wzmacniacza. W związku 1 ?.:{a p • ( nik R i kondensator 2J układu całku3ącego opor 2 . ·
12 21) Spadek :napięcia :n
częstotliwość
generatora podstawy czasu była równa częstotliwości przebiegu badanego albo stanowiła jej całkowitą wielokrotną lub podwielokrotną. Uzyskuje się to dzięki tzw. synchronizacji, czyli wymuszaniu częstotliwości generatora podstawy czasu przez częstotliwość badanego przebiegu. Osiąga się to w ten sposób, że część napięcia badanego doprowadza się do generatora podstawy czasu. Podstawowymi parametrami charakteryzującymi oscylograf są: zakres często tliwości oraz czułość pionowego odchylenia (mm/V), wyrażająca odchylenie strumienia elektronów przypadające na 1 wolt napięcia dołączonego do płytek. W porównaniu z oscylografem elektromechanicznym, oscylograf elektroniczny ma następujące zalety: 1) szeroki zakres częstotliwości, co pozwala badać przebiegi periodyczne o czę stotliwości od 1 Hz do setek MHz oraz przebiegi aperiodyczne o czasie trwania w zakresie od 10- 10 s do kilkudziesięciu s; 2) możliwość badania jednego przebiegu jako funkcji innego przebiegu;
jeJua
1' 1 /00~
,,.~~se
,,,55§Z
3) duża czułość napięciowa; 4) szeroki zakres badanych napięć od ułamka mV do tysięcy woltów; 5) duża impedancja wejściowa. Główną wadą tych oscylografów jest ograniczona liczba jednocześnie bada-
nych przebiegów. Jeżeli istnieje potrzeba jednoczesnej obserwacji kilku przebiegów w funkcji czasu, to w tym celu stosowane są oscylografy, w których strumień elektronów może rozczepiać się na kilka wiązek. Ze względu na wzajemny wpływ poszczególnych wiązek elektronów, nie buduje się lamp oscyloskopowych o większej liczbie wiązek niż 2. Oscylograf zawierający dwie wiązki elektronów nazywa się oscylografem dwustrumieniowyrn. Obserwację przebiegów o tej samej częstotliwości można przeprowadzić, stosując do oscylografu jednostrumieniowego przełącznik elektroniczny, który przełącza z dużą częstotliwością badane napięcia na każdą z par płytek odchylających, dzięki czemu przełączenia s~ niezauważalne na ekranie. Jeżeli do poszczególnych par płytek włączy się napięcia sinusoidalne zmienne ux i uy, to w zależności od amplitudy, fazy i częstotliwości tych napięć, strumień elektronów będzie opisywał na ekranie różne figury, zwane figurami Lissajous (rys. 12.20). Jeżeli do płytek x dołączy się .napięcie znane, a do płytek y napięcie badane, to z otrzymanej figury Lissajous można otrzymać informacje odnośnie fazy i często tliwości przebiegu bada;nego. Podawanie dwóch różnych przebiegów na płytki oscylografu może być roz·· szerzone na przebiegi ;niesinusoidalne i wykorzystane do szybkiego badania zależności funkcyjnych. Przykładowo pomiar mocy metodą oscylograficzną przy przebiegach odkształconych jest prostszy i dokładniejszy w porów;naniu z innymi metodami. Również pomiar tą metodą mocy chwilowej lub bardzo małej jest godny polecenia. Jedną z możliwości zastosowania oscylografu elektronicznego jest pomiar pętli histerezy materiału ferromagnetycznego. Jak wiadomo, pole powierzchni tej pętli jest proporcjonalne do mocy strat histerezowych. W celu wyziiaczenia pętli histerezy nawija się na próbkę badanego materiału dwa uzwojenia o liczbach zwo346
2JQ~~9 o
. . rzy 12 20 Figury L1ssa1ous P . .
4
różnych
2
stosun
.
. . . rzesunięciach razowych kach częstotliwości I róznych p
. . t roporcjoJla\ne do · · kierunku poziomym JCS p d · róbce: . dchyle11ie prom1e:nta w . l gnetycznego w ba an.eJ p z powyzszym o . . . do )latężenia po a ma . prądu magnesującego, tJ. , (12.29) R i =~il H,,
Rys.
U1
•
~1,
=
1 1
Z1
. neJ· próbki. . dukcJl„ magnetycz 0 d ionowym ~ tJ1
a odchylenie w k1eru~~u p 1 to w przybliżeniu: Jeżeli
Ra ~ - C- ' w 2
z2S dB, i2= R21 = ~dt-· R2 dt d
U2
. .
Nap1ęc1e Uc
Z2
na konde:nsatorze C2 wyn.osi··
f .dt c 1
u c =-
2
lub
12
(12.30)
'- --- •
-
S
__:~ RC 2
2
f dB,
(12.31)
(12.3la)
347
Jednoczesne działanie na płytki osc 1 f . , w badanej próbce spowoduje powst:n~g~: ~knap.1ęck prop~rcjonalnych do Ę i B, magnetycznej. ranie rzyweJ, zwanej pętlą histerezy Oprócz wielkości elektrycznych i ma et cz . . bardzo przydatny do pomiarów i b d ?11 .Ylkn~c~ ?scylograf elektromczny Jest a an wie osc1 nieelektrycznych. Pozwala on
15 Elelttryczne metody • po1111arowe
Rys. 12.21. Ferrometr elektroniczny
13.1. Pomiary
mierz~ć pr~esunięcia, ciśnienie, drgania mechaniczne i
. . za posredrnctwcm przetworJlikó\v p . h tp. Pomiary te są realizowane z . om1arowyc . powyzszego krótkiego i niepełne d , . grafy elektroniczne są. przyrząda.n11' go. przegl1ą u .z~stosowan wynika, że oscylo. . uniwersa nym1 1 stan · d posazeme wszelkiego rodzaju laboratoriów. ow1ą po stawowe wyJ
wielkości
elektrycznych
· W praktyce stosuje się różne metody pomiarów wielkości elektrycznych. Najszersze zastosowanie w technice pomiarowej ma metoda bezpośrednia, w której wartość liczbową mierzonej wielkości określa się bezpośrednio z miernika, mają cego skalę wyskalowaną w jednostkach tej wielkości. W ten sposób mierzy się prąd ze wskazań amperomierza, napięcie ze wskazań woltomierza itp. W niektórych przypadkach wielkość elektryczną wyznacza się metodą poś red nią z pomiarów innych wielkości. Na przykład wartość współczynnika mocy cos'P można wyznaczyć z pomiaru mocy, na_vięcia i prądu, wartość rezystancjiz pomiaru napięcia i prądu. W technice pomiarowej, szczególnie w urządzeniach automatycznych, szeroko wykorzystuje się metodę zerową. U podstaw tej metody leży porównanie wielkości mierzonej ze znaną identyczną wielkością. Rozróżnia się dwie zasadnicze metody zerowe: mostkową i kompensacyjną. Przykładem zastosowania metody mostkowej jest pomiar rezystancji za pomocą mostka Wheatstone'a, a przykładem zastosowania metody kompensacyjnej jest pomiar. napięcia drogą porównania ze znaną siłą elektromotoryczną tzw. ogniwa normalnego. Metody zerowe charakteryzują się dużą dokładnością, lecz technika pomiarów jest złożona. 13.1.1. Pomiar
prądu
i
napięcia
Pomiary bezpośrednie. Organy pomiarowe seryjnie wykonanych amperomierzy i woltomierzy są zwykle zbudowane na małe zakresy pomiarowe. Wbi\dowując dodatkowe oporniki włączone szeregowo lub równolegle z cewką miernika, otrzymuje się odpowiednio dopasowane przyrządy jednozakresowe.
349
Jeżeli przyrządy prądu stałego mają być zastosowane do innych zakresów po~ miarowych, to muszą być dołączone boczniki lub posobniki dokładnie wycechowane i dopasowane do wewnętrznej rezystancji miernika. Oporniki te mogą być wykonane w postaci wymienionych oddZie1nych przyrządów lub mogą być wbudowane w miernik. W ten sposób powstają mierniki wielozakresowe. Schemat' takiego miernika
Rys. 13.J. Schemat połączeń woltoamperomierza wielozakresowego: RA bocznik i, R v - oporniki szeregowe
. ed SEM ogniwa normalnego ma zw~o: Gdy przełącwik p jest w polożeum N,.:vtR yPod działaniem różnicy tych nap1ęc '7eciwnY do napięcia RJ nl.a ~ezyRs~ag~~~J·ąc.~rąd I za pomocą opornika R, otrzynr.... · tru odchy. i się. k . .~ ka galwa:nome tru przy warun u·
cew_
. zerowe odchylerue galwanome
JllUJe się
.
(13.1)
E = R. I .
N • • X Nie zmieniając prądu I sproetr przełącza się w połozen1e . . c styk D na opor~astępni.e gga!~::::metr do . wychylenia zerdo;;egkoo~rp:~:o':~~e przez spadek na·· adza się · cie u bę zie w.ku Rp· Wtedy mierzone. na~ę W (ym przypadku będzie: ~ . RI' na części opornika, p· (13.'2) pięcia Ux = Rl. .
. , (13 1) i (13.2) otrzymuje się: z wYrazen ·
R
(13.3)
Ux= EN Rs •
z
R
. 1 . y od stosunku rezyst·u1C)i R 'k że wynik pomiaru za ez s zależuości (13.3) wyru a, . klas dokładności. .
Obi~:~~~·:~~:.;;~;:;;~:;~~":;:12:0:::::.ip~:!:: ~ed~~d~ao~~~;,~~::~ ~:. ; w chwth dokonywa:nta
(woltoamperomierza) przedstawiono na rys. 13.1. Rozszerzenia zakresu pomiarowego amperomierzy i woltomierzy prądu przemiennego dokonuje się za pomocą przekładników (transformatorów pomiarowych), które są opisane w rozdziale 9. Przy pomiarze prądu i .napięcia odbiornika powstają błędy pomiaru. Są one pomijalne, gdy 'zastosowane przyrządy mają znikomy pobór mocy, zwany mocą własną. Błąd można łatwo oszacować, gdy znana jest wewnętrzna rezystancja miernika. Ponieważ amperomierze włącza się szeregowo do obwodu prądowego, więc ich rezystancja wewnętrzna powinna być .niewielka. PrzeciwJlie, w woltomierzach włączanych równolegle rezysta.nc;ja wewnętrzna powinna być możliwie
również tę zaletę, ze · a zawsze . . awialna W praktyce składa się on . . cia :nie płynie prąd. ptę Na rys. 13.2 rezystai1cja .Rs J~St )11~.nas\tości i. z części nastawiah1ej, wyko~an_i ści. podstawowej o mezm1em1eJ wa 'k te pozwalają zmieniać rezysta~cJę z czę t ci oporników dekadowych. 0~.orn1 i iększa od wartości liczbowej SE w pos a . . t ść liczbowa była 1O razy w tak, by Jej war o B
M
R;;
największa.
Pomiary metodą kompensacyjną. Pomiar prądu, .napięcia i mocy miernikami wskazówkowymi może być wykonany w najlepszym przypadku w klasie dokładności O, 1. Bardziej dokładny pomiar wymienionych wielkości można uzyskać jedynie metodą kompensacyjną. Na rys. 13.2 przedstawio,no schemĘtt wyjaśniający zasadę pomiaru metodą kompensacyjną. Sche;mat ten jest podstawą działania wszystkich kompensatorów prądu stałego. Akumulator B zasila obwód składający się z trzech szeregowo połączonych rezystancji: R,, RJi i Rs. Do zacisków X włącza się badane napięcie Ux, a do zacisków N - ogniwo normalne EN. Za pomocą przełącznika P galwanometr G można włączyć w obwód ogniwa normalnego lub w obwód napięcia mierzonego. Pomiar metodą kompensacyjną składa się z dwóch operacji: 1) nastawienie w obwodzie kompensatora prądu I, mającego z grubsza określoną wartość,
2) 350
właściwy
pomiar nieznanego
napięcia.
Rys. 13.2. Zasa
da metody kompensacyjnej
p
D R
Nr Gn:. EN
.
·
ogniwa normalnego. Licz~al~l~~o~ Nastawiając Ra na wartoś ' '
w amperach:
E - 1 01855 V· 3 lub 4 Niech np. n= 4• N ' l) ~trzymuj; się prąd kompensatora (wzór 13.
1 01855
- ' = 10-11 ' I - 10185,5 351
a napięcie mierzone (wzór 13.3):
u X=
13.1.2. Pomiar mocy 1,01855 10185 5 R = 10-4R.
Pozw~Ia to na wyskalowanie oporu R w woltach mierzone o . . Większość współczesnych kompensatorów prądu stałe ~ nap1~c1a.
matu przedstawionego na rys 13 2 Ró. . . d . . g pracuje według sche~ w schemacie rezystancji po~ia;o~e. z;ica mię z~ nm~t polega tylko na zmianach zmierzyć tylko SEM lub na . . J. p· Bezpośredrno kompensatorem można . . p1ęc1e me przewyższajace naj · k pięcia, które można uzyskać na rcz sta c" • w1ę szcgo spadku nasię z górnym zakresem pomiarów ~ .. n Jl RP. Zwykle kompensatory wykonuje 2 V stosuje się dzielnik napięcia r;;s1tzoesJ 2 V. _Wdce.lu] ~komictzcnia napięcia powyżej . · , owame zie 111 'a nnp;ęcia b . k pensator Jego podstawowej zalety- . b" . ·c ' poz awia om. mepo ierama prądu ze źródła napięcia mierzo-
I X
-r+ilr~
I
Kompensafof1
.-----i I
I
Rys, 13.3. Pomiar
1
v
I
"ompensa for
1'
układzie
wielofazowym
obowiązuje zależność:
(13.5)
Mnożąc
równanie (13.5) przez dowolny potencjał v0 otrzymuje się:
I
-----------.1
(13.6) Odejmując
tego
źródła.
stronami równanie (13.6) od równania (13.4) otrzymuje się: p = i 1(v1 -v0)+ i2(v2-v0)+ ... + i„(vn-Vo).
Na
Rys. 13.4. Układ kompensacyjny do pomiaru prądu
1 I
I
L------·-----1
W kompensatorach prądu przemien e k . . . ortogonalnych składowych napięcia . .J:.k~o w~:~e~acja musi o?no.sić się d~ dwóch galwanometr wibracy·1ny Uchyb . a ~1 . zera stosuje się tu najczęściej • • J • pomiaru napięcia prze · . . I .~nosi przy częstotliwości 50 Hz około O 1 % d mlennego Jest większy pięcia stałego wynosi około OOl % I b ' o• P? .czas gdy uchyb pomiaru na' o u nawet mmej.
352
{13.4)
gdzie: vk - potencjał przewodu k-tego, ik - prąd płynący w przewodzie k. Wzór (13.4) jest niezależny od rodzaju prądu i napięcia, ale znajduje głównie zastosowanie w układach wielofazowych, a przede wszystkim w układach trójfazo-
i1+i2+.„+in =O.
.y zie m iem nap1ęc1a. Układ ten służy . om1erzy. omiaru prądu metodą kompensacy· d k . . wionego na rys 13 4 W ob ód . Jną o onuJe s1ę według schematu przedsta. · · · w mierzonego prądu włąc · . o rezystancji R a kompensat . za się opormk wzorcowy w' or mierzy spadek napięcia na tym oporniku.
1
V1i 1 +V2 i2 + „.+vnin = _2.) Vkik, 1
ł
r
p
r----------.rłI -Ff-fi{~
p=
W
I I
ry~. 13.3 przedstawiono układ pomi!·~;p ~w; _P~ą~yobiera~y. z między innymi do cechowania wolt
n
wych.
napięcia kompensatorem z dzielnikiem napięcia
nego, gdyż przez dzielnik napięcia
W celu poznania metod pomiaru mocy odbiorników prądu przemiennego z równania określającego moc chwilową układu. n-przewodowego. Moc ta wynosi: należy wyjść
I
I
L
Moc prądu stałego można wyznaczyć najprośdej pośrednio z pomiarów prądu wyznaczenia pobotu mocy przez
napięcia. Jeżeli napięcie sieci jest stałe, to do odbiornik wystarczy dokonać pomiaru prądu.
i
'
Jeżeli przyjąć
v0 = v,„ to równanie (13.7) przyjmie
(13.7)
postać:
(13.8) Równanie (13.8) wskazuje od razu jak powinny być połącŻQne watomierze dla pomiaru układu n-przewodowego. Cewki prądowe powinny być włączone szeregowo z n- 1 przewodami, a cewki napięciowe między odpowiednie przewody a przewód n-ty. Ogólnie dla pomiaru mocy układu n-przewodowego potrzeba n-1 watomierzy. W przypadku układu jednofazowego (dwuprzewodowego) potrzebny jest jeden watomierz. Cewkę prądową watomierza włącza się szeregowo w jeden z przewodów, a cewkę napięciową między oba przewody (rys. 13.5). Jeżeli zamieni się miejscami zaciski jednej z cewek watomierza, to kierunek momentu napędowego :lmieni się. W celu zachowania prawidłowego włączenia watomierza zacisk, do którego przyłączony jest początek cewki prądowej, oznacza się gwiazdką. Zacisk ten należy połączyć z początkiem cewki napięciowej i włączyć do sieci od strony zródła,/zenergii (rys. 13.6). 23 - Elektrotechnika 1 elektronika
353
W przypadku ukladu trójfazowego bez przewodu zerowego potrzebne są tylk dwa watomierze (rys. 13. 7) niezależnie od współczynnika mocy Jub asymetrii obcią żenia, spełniony być musi tylko warunek (13.5). Moc chwilowa, przepływająca przez sieć trójfazową z włączonymi w powyżs sposób watomierzami, jest równa sumie algebraicznej mocy chwilowych poszcz gólnych watomierzy:
Dla
układu symetrycznego 11 = 12, a U13 = U23 = U23 = U, moc układu wyniesie
więc:
P = Jfli+ W2 = JV[cos(30-cp)+cos(30+ip)] =
V3 U/cos
Różnica wskazań watomierzy wynosi:
W1-W2 = U/[cos(30-
co stanowi moc bierną podzieloną przez
(13.
Rys. 13.8. Wykres wektorowy napięć i prądów dla układu Arona
Analogiczne zależności istnieją dla wartości średniej : }
(13.13)
Rys. 13.5. Włączenie watomierza do sieci jednofazowej
Enef'f}ia
P= T
Jl'i
(13.12)
T
f pdt
}
= T
o
1
T
f
i 1 uudt+ T
o
T
fi
2 u 23
o
dt = W1 + W 2
,
(I 3. IO)
gdzie: W1 - wskazania watomierza pierwszego, W2 · - wskazania watomierza drugiego.
3
I
r-1 *
.
u u
~
160V 300V
J~t
·~
~
I
'-------Of
Rys. 13.?. Wskazania watomierzy w układzie Arona
z Rys. 13.6. Połączenie zacisków watomierza jednofazowego
Rys. 13.7. Włączenie watomierza do sieci trójfazowej trójprzewodowej
Układ połączeń z rys. 13.7 nazywa się układem Arona. Prawie wszystki pomiary mocy w sieciach trójfazowych dokonywane są za pomocą tego układu. Wykres wektorowy prądów i napięć przedstawiono na rys. 13.8. Zgodnie z tym
rysunkiem wskazania watomierzy wynoszą:
W'i. =
11 U1acos(30-
W2 = /2U2acos(30+ip).
(13.11)
Z
zależności (13.12) i (13.13) można dla obciążenia symetrycznego* wyznaczyć
przesunięcie
fazowe:
(13.14)
Dyskusja wzorów ( 13.11) pózwala wyciągnąć następujące wnioski: l) gdy obciążenie jest czynne (rp =O), to oba watomierze mają jednakowe wskazania W1 = W 2 = 0,866UI, "' Dla mocy biernej
354 23•
układ Arona jest słuszny tylko dla układu symetrycznego.
355
2) gdy COSq> = 0,5 (qi = 60°), to W3 = 0, 3) gdy COSq> =o (ip = 90°), to W1 = 0,5UI, wll = -0,5UJ; p = W1+ Wa= o całkowita moc czynna równa się zeru, ' 4) jeżeli jeden z watomierzy odchyli się w lewo, to cosqi < 0,5. Powyższe wnioski dotyczące obu watomierzy uogólnione dla różnych obciążeń są przedstawione na rys. 13.9.
13.1.3. Pomiar energii elektrycznej Do pomiaru pobranej energii elektrycznej wykorzystuje się specjalne przy. zwane licznikaml. Zliczają one wartość mierzonej wielkości w określonym czasie, czyli są przyrządami całkującymi. Liczniki dzielą się na liczniki prądu sta. łego, przemiennęgo jedno- i trójfazowego. rządy
W
odróżnieniu od miernika wskazówlfowego ruchoma część licznika wiruje obrotową. Konstrukcyjnie licznik jest połączeniem watomierza
z pewną prędkością
iJldukcyjnego tarczowego z mechanizmem liczącym (rys. 13.10). Moment napędowy watomierza indukcyjnego, a więc i licznika indukcyjnego wYJlOSi:
(13.15) · }foment hamujący powstaje na skutek indukowania w tarczy prądów wirowych przez strumiet1. specjalnego magnesu trwałego. Moment ten jest proporcjonalny do prędkości obrotowej tarczy: Mh = kan . (13.16)
z porównania
scałkowania względem czasu wyrażeń (13.15) ft
k2
f ndt =
(13.16) wynika:
'•
j
k1
t1
Pdt ,
t1
(13.17)
sl<.ąd
lub
N
w=K.
(13.l 7a)
b)
a)
o)
Rys, 13.11. Schematy włączenia liczników energii elektrycznej do sieci: a) licznik jednofazowy (jednoustrojowy), b) licznik trójfazowy dwuustrojowy, c) licznik trójfazowy trójustrojowy
Rys. 13.10. Licznik indukcyjny dwuustrojowy
356
Z równania (13.17) wynika, że liczba obrotów tarczy N jest proporcjonalna do energii czynnej W.
357
Wyrażenie
(13.17a) jest podstawowym równaniem licznika wskazującym, że liczba obrotów przypadająca na jednostkę energii ma wartość stałą. Liczba K nazywa się stalą licznika i ma wymiar obr/kWh. Stała ta podana jest na tabliczce znamionowej licznika, np. 600 obr/kWh. Schematy włączenia liczników energii do sieci podano na rys. 13.11.
rezystancji izolacji budowane są z reguły na napięcia 500, 1000 i 2500 V. Pomiary powinny być dokonywane miernikami o napięciu zbliżonym do napięcia' znamionowego badanego urządzenia. Wadą omomierzy jest mała dokładność.
b) 13.1.4. Pomiary rezystancji Pomiary rezystancji
należą
do podstawowych pomiarów elektrycznych, po-
G
nieważ rezystancja jest parametrem wpływającym na pracę każdego urządzenia
elpktrycznego. Omomierze. Do bezpośredniego i szybkiego pomiaru rezystancji stosuje się omomierze. Rozróżn,ia się omomierze o wskazaniu zależnym i wskazaniu niezależnym od napięcia zasilającego. Omomierze o wskazaniach niezależ.nych od napięcia zasilającego zawierają . miernik logometryczny. Logometr jako omomierz ma dwie równolegle połączone gałęzie, z których jedna zawiera ruchomą cewkę oraz mierzoną rezystancję R;o a druga - ruchomą cewkę i dodatkową rezystancję Rd (rys. 13.12). W założeniu,
Rys. 13.13. Induktorowy miernik rezystancji izolacji: a) widok zewnętrzny, b) uproszczony schemat połączel'ł
Metoda techniczna. Metoda techniczna polega na wyznaczeniu rezystancji prądu i napięcia (metoda pośrednia). Pomiaru dokonuje się prądem stałym, ponieważ przy zasilaniu prądem przemiennym zmierzono by impedancję elementu badanego. 'Ze względu na sposób włączenia przyrządów pomiarowych i związany z tym błąd metody rozróżnia się dwa układy pomiarowe, przedstawione na rys. 13.14.
z wyrażenia na prawo Ohma przez pomiar
a) Rys. 13.12. Omomierz logometryczny
że prądy w gałęziach połączonych równolegle rezystancji, można napisać:
Jeżeli
są
odwrotnie proporcjonalne do ich ·
Rys. 13.14. Układy pomiarowe rezystancji metodą techniczną: a) dla dużych rezystancji, b) dla małych rezystancji
(13.18)
Jeże1i badana rezystancja Rx jest bardzo duża w stosunku do rezystancji amperomierza R0 , to należy zastosować układ z rysunku 13.14a. Dla tego układu prąd I, wskazany przez amperomierz, równa się prądowi lx płynącemu przez badaną rezystancję, a napięcie U, wskazane przez woltomierz, jest większe od napięcia U„ na zaciskach rezystancji. Rezystancja badana wynosi:
Rd = const, to kąt odchylenia a zależy tylko od wartości mierzonej rezystancji. Omomierze stosuje się do pomiaru rezystancji małych, średnich i wielkich. Oino· mierze do pomiaru rezystaJ;tcji wielkich nazywane są megaomomierzami lub, gdy dostosowane są do pomiaru rezystancji izolacji urządzeń i instalacji elektrycz· nych - miernikami rezystancji izolacji. Schemat takiego przyrządu, zwanego po.:. tocznie induktorem, przedstawia rys. 13.13. Nazwa ta pochodzi od tego, że źródłem napięcia jest prądniczka induktorowa. Otwarte uzwojenie twornika prądniczki z trwałymi magnesami, dołączone do dwóch wycinków komutatora, napędzane z prędkością około 3000 obr/min ręcznie za pomocą korbki przez przekładnię zę· batą lub za pomocą silnika, dostarcza napięcia do układu pomiarowego. Mierniki
358
(13.19) a rezystancja obliczona ze wskazaii przyrządów pomiarowych:
u
R=l>Rx.
(13.20)
359
Rezystancję badaną można określić
z zależności:
R - Ux - U-U„ - U-lxRa_ u "-I 1 I --1-R", X
X
(13.21)
X
gdzie: U0 , R 0 - napięcie i rezystancja cewki amperomierza. Poprawki na rezystancję cewki amperomierza można nie uwzględniać, jeżeli nie 1000R0 • spowoduje to błędu większego niż np. 0,1 %. Stąd R 0 ~ Rx· 10-3 lub Rx Układ pomiarowy nadaje się więc do pomiaru dużych rezystancji, od kilku kO wzwyż. . Układ pomiarowy według rys. 13.14b stosuje się do wyznaczenia małych rezystancji. W tym przypadku napięcie wskazane U jest równe napięciu U na rezystancji badanej, a prąd wskazany I jest większy od prądu lx płynącego prz~z badaną rezystancję. Rezystancja badana wynosi :
W wykonaniu technicznym (rys. 13.16) wartość stosunku R 3/R1 reguluje się przez zmianę położenia suwaka s na drucie ślizgowym. Pokrętło suwaka jest połączone ze skalą obrotową pozwalającą na odczytanie wartości tego stosunku. Wartości rezystancji R2' regulowanej skokowo, dobrane są w taki sposób, aby wartości rezystancji mierzonej można było określić jako iloczyn odczytu skali przez mnoż
nik HY" (np. 0,1, 1, 10, 100 lub 1000). Mostek jest zasilany z ogniwa suchego 1,5
>
,_,
,_., !0002 IOOSJ v-1.._ _ ,..., IOQ 1Q ~--=--.L-
(13.22)
'------IE
r-
____J,
0,1Q
.--„
Rb
a rezystancja wskazana:
Rys. 13.15. Schemat mostka Wheatstone'a
(13.23) Jeżeli
poprawka na rezystancję cewki woltomierza ~ ma być pominięta, to licząc Rx • 103 , stąd Rx ~ Rv · 1o-a, czyli układ pomiarowy nadaje się do pomiaru małych rezystancji w zakresie 10-11 do I n. W obu przypadkach dużą rolę gra obciążalność obiektu badanego, czułość i rezystancja wewnętrzna przyrządów zastosowanych do pomiaru'. Gdy Rx = Jl Rallo, to oba układy mają jednakowy błąd względny. Dla Rx > Jl RaRv stosuje się układ, z rys. 13.14a, dla Rx < VRa~ stosuje się układ z rys. 13.14b. się z błędem O, 1 %, otrzymuje się ~
>
Metoda mostkowa. Metoda mostkowa należy do metod zerowych, tj. do takich metod, w których w stanie zrównoważenia prąd płynący przez określoną gałąź wynosi zero. Brak prądu w gałęzi wykazuje bardzo czuły galwanometr, wobec czego metoda mostkowa jest dokładniejsza od metody technicznej. Błąd pomiaru jest rzędu 0,1 %, a w mostku technicznym rzędu 1 %. Najprostszyni · mostkiem jest mostek Wheatstone'a, przedstawiony na rys. 13.15. Prąd. w gałęzi galwanometru lg, obliczony przez rozwiązanie mostka np. metodą równań Kirchhoffa, wynosi: E lg = f(R) (R1Rx- R2Rs) •
13.1.5. Pomiary
pojemności
i
indukcyjności
Do pomiaru indukcyjności i pojemności stosuje się metodę techniczną lub różne typy mostków zasilanych prądem przemiennym. W mostkach prądu przemiennego jako wskaźniki zrównoważenia stosuje się galwanometry wibracyjne, słuchawki telefoniczne lub elektroniczne wskaźniki zera. Zasilanie mostków przy pomiarze dużych indukcyjności i pojemności przeprowadza się z sieci 50 Hz; przy pomiarze małych indukcyjności i pojemności stosuje się do zasilania specjalne generatory o częstotliwości 1000 Hz. Na rys. 13.17 przedstawiono ogólny schemat mostka prądu przemiennego. Dla prądu przemiennego warunek równowagi mostka jest taki sam jak dla prądu stałego, z tym że rezy"stancje gałęzi zastępuje się impedancjami, tj.: ~1~4 = ~2~3. Podstawiając
impedancje jako liczby zespolone otrzymuje
(13.26) się:
Z,1 e1'1'1Z 4 e1'1'• -- Z 2 el'l'a Z 8 el'l'a
(13.25)
360
lub 4,5 V. Mostkiem Wheatstone'a można mierzyć rezystancje w zakresie od 10-1 do I06 O. Dla pomiarów rezystancji mniejszych od 0.1 n stosuje się mostek podwójny, zwany mostkiem Thomsona. Mostek ten ma taką konstrukcję, że rezystancja · styków i doprowadzeń prawie nie wpływa na wynik pomiaru.
(13.24)
Prąd ten będzie równy zeru, gdy R 1R.x = R 2 Ra. czyli:
Rys. 13.16. Układ pomiarowy technicznego mostka Wheatstone'a
lub (13.26a)
361
Z wyrażenia (13.26a) otrzymuje miennego:
się
dwa warunki równowagi mostka
prądu
Z 1 Z, = Z2Za,
prze-
Z
porównania części rzeczywistych i urojonych równania (13.30) otrzymuje się warunki równowagi mostka:
Ra
(13.27)
Rx= RN R..'
Do pomiaru pojemności kondensatorów bez strat (tg b <: 0,01) stosuje się mostek de· Sauty'ego, przedstawiony na rys. 13.18. Z warunku (13.26) otrzymuje się:
R, Cx= CN Ra'
'P1+'P, = 'P2+'Pa·
Kąt stratności określa się
(13.28)
(13.31)
ze wzoru: tg()= wCxRx = wCNRN.
(13.32)
Kondensator wzorcowy CN jest zwykle kondensatorem bez strat z dielektrykiem powietrznym. Stan równowagi uzyskuje się przez regulację RN i R 4 • Do pomiaru indukcyjności własnej i wzajemnej cewek bezrdzeniowych stosuje się mostek Maxwella (rys. 13.20), w którym indukcyjność mierzoną Lx porównuje się z indukcyjnością wzorcową LN. Osobliwością tego mostka jest rezystancja nastawna R, która może być włączona w gałąź Lx lub w gałąź LN. Zakładając, że R włączono w gałąź LN otrzymuje się z warunku (13.26):
R,(Rx+jwLx) = R3 (RN+R+jwLN) • Rys. 13.17. Schemat ogólny mostka prądu przemiennego
Z równania
Porównując części
Rys. 13.18. Mostek Sauty'ego
(13.33)
rzeczywiste i urojone otrzymuje się dwa warunki równowagi
mostka: (13.34)
powyższego wynika, że mostek ma tylko jeden warunek ~ównowagi :
Ra
(13.29) . Równowagę osiąga się przez zmianę pojemności wzorcowej CN lub przez zmianę stosunku ~/R2.
wLx = wLN R.. .
(13.35)
Dzieląc równanie (13.35) przez równanie (13.34) otrzymuje się:
wLx wLN Rx = ~N+R łub
~.
tgtpx = tgtpN•
Z ostatnich równań jasna staje się rola rezystancji R, która jest konieczna do zapewnienia równości kątów 'Px i 'PN· 13.1.6. Pomiar częstotliwości i współczynnika mocy Rys. 13.19. Mostek Wiena
.
Rys. 13.20. Mostek Maxwella
Do pomiaru pojemności kondensatorów ze stratami (rys. 13.19). Z warunku (13.26) otrzymuje się:
(Rx+ 362
jw~JR, =(RN+ jw~N)Ra.
służy
mostek Wiena
(13.30)
Częstotliwość prądu w układach elektroenergetycznych powinna być stała, ponieważ od tego zależy prawidłowa praca maszyn i urządzeń elektrycznych . Do bezpośrednich pomiarów częstotliwości sieci stosuje się mierniki wibracyjne rezonansowe, zwane również języczkowymi miernikami częstotliwości. Mierniki takie buduje się w wykonaniu tablicowym i przenośnym dla częstotliwości przemysłowej 50 Hz i wyższych, do około 1 kHz.
Jeżeli ciało sprężyste o pewnej częstotliwości drgań własnych doznawać będzie
363
periodycznych impulsów, wówczas w przypadku irównania się częstotliwości tych impulsów z częstotliwością drgań własnyGh nastąpi rezonans obj~wiający się zwięk szoną amplitudą drgań mechanicznych. Zjawisko to znajduje zastosowanie w przyrządach rezonansowych, których przedstawicielem jest właśnie języczkowy miernik częstotliwości. Miernik zawiera pewną liczbę stalowych języczków umieszcząnych na wspólnej podstawie w polu magnetycznym elektromagnesu. Przy wzbudzeniu 48 49 5,0 51
h)
f
romierza (miernika mocy biernej) zostaną odpowiednio skrzyżowane, to powstanie miernik, którego wskazania będą proporcjonalne do ilorazu: U/sin
- - - = tg
W takim wykonaniu logometr jest wyskalowany w cos
13.2. Pomiary ~0 1 ~9 1
o)
{o, ~11
I.CI{[JJD I
wielkości
nieelektrycznych
W ostatnich latach szerokie zastosowanie do pomiarów różnych wielkości fizycznych znalazły elektryczne metody pomiarowe. Spowodowane jest to tym, że elektryczne metody pomiarowe wykazują wiele zalet w stosunku do wszystkich innych metod. Oprócz dużej dokładności i czułości eJcktrycznych przyrządów i metod pomiarowych, jako szczególnie ważJ1ą zaletę dla nowoczesnej techniki pomiarowej 11ależy wymienić możliwość dokonywania pomiarów zdalnych. Jest to ważne już dla prostej sygnalizacji zdalnej wielkości mierzonej, nabiera jednak szczególnego X
Rys. 13.21. Języczkowy miernik częstotliwości: a) budowa, b) skala przy f = 50 Hz, c) skala przy I= 49,75Hz
Przetwomlk Y=f(x) pomiarowy I
•L_
elektromagnesu prądem przemiennym najsilniej drga ten języczek (rys. 13.21) którego częstotliwość drgań własnych jest zgodna z częstotliwością prądu płynącego przez elektromagnes. Języczki sąsiednie drgają odpowiednio słabiej. Jeżeli dwa są„
Zródfo .. ·
energu
h)
,,
Poj.
-1-
tu
\ \ I I / / Ind.
. . . . . . 0,5
::
-;O
z
~
o.'(:, ł' '(l"-::
Do
o=.
COS!fJ .::: --;,._fl,5 OdbiOP0,5 ,. . . 11
Ind.
1 ,,. . . .
11 1
I
'
Poj
I/
Rys. 13.22. Logometr ferrodynamiczny jako miernik cos ip: a) schemat połączeń, b) widok podziałki
siednie języczki mają równą amplitudę drgań, to częstotliwość prądu przemiennego leży pomiędzy częstotliwościami drgań własnych obu języczków. Pobór mocy miernika wynosi około 1 W, a błąd 0,5 do 1,5%. Do pomiaru częstotliwości stosuje się również przyrząd wskazówkowy oparty na logometrze ferrodynamicznym. Logometr ferrodynamiczny wykorzystany jest również do pomiaru współczynnika mocy. Jeżeli cewki ruchome watomierza i wa-
364
ł
ł
_ _t.I _ _ _ _ _ _ _JI
elektryoznej
Rys. 13.23. Schemat blokowy elektrycznego
a)
Miemik
przyrządu ~omiaru wiei.kości
nieelektrycznych
znaczenia przy samoczynnej regulacji i automatyzacji procesów produkcyjnych, ' gdzie procesy pomiarowe są niezbędne. Schemat blokowy elektrycznego przyrządu do pomiarów wielkości nielektrycznych przedstawiono na rys. 13.23. Pierwszy człon przyrządu, nazywany przetwornikiem *, ma za zadanie przetworzenie wielkości nieelektrycznej X w zależną do niej wielkość elektryczną Y = f(X). 13.2.1. Klasyfikacja przetworników . Klasyfikacji przetworników można dokonać z różnych punktów widzenia. Najbardziej istotny jest podział według zasady działania i przeznaczenia. Według zasady działania przetworniki dzielą się na dwie grupy: I) przetworniki generacyjne, 2) przetworniki parametryczne.
* Przetworniki
nazywane
są również
czujnikami lub nadajnikami.
365
....
,..;
nztńl ;>~O)f~Jd
';:;..„
><
><
"' o
.o
"'
t?f::llllą!J\\
f--
hMO!UJl lll!lUhA\
M9~t?8 a1u~1s
:Ol~
><
><
><
-
X
X
X
><
X
><
><
><
X
""'
X
M910MjZOJ a!U:>:j:QJS
.J
X
)fQjl?phA\
:::..
X
1un11uadtua.i
~
SllZ;:)
....
l?UZ::l!U11lj:>:llU ::iow
!<:;
auz::i1u11q::i;iw :l!UQ:j':QJdllN hMOjOJqo 1uawow
X
X
><
><
X
><
X
><
X
X
"'
13.2.2. Przetworniki drogi i kąta
~
X
><
X
X
X
X
X
X
·:l!U:l!U~!;:)
111!S
l?MOJO~qo ?~0)1pa1d
a1uazsa1dsi\zJd
Do generacyjnych zalicza się przetworniki, w których mierzona wielkość J].ieelektryczna przetwarza się w siłę elektromotoryczną (prąd elektryczny). Takie przetworniki nie wymagają pomocniczego źródła energii elektrycznej . Do parametrycznych zalicza się przetworniki, w których pod wpływem mierzonej wielkości nieelektrycznej zmienia się jeden lub ~i1ka parametrów obwodów elektrycznych (R, L, C itp.). Praca tych przetworników wymaga pomocniczego źródła energii elektrycznej. Do przetworników generacyjnych zalicza się przetworniki Indukcyjne, termoelektryczne, piezoelektryczne, fotoelektryczne i oparte na efekcie Halla (hallotrony). Przetworniki parametryczne można podzielić na rezystancyjne (konduktancyjne), pojemnościowe, indukcyjnościowe itd. Każdy rodzaj przetwornika charakteryzuje się zaletami i wadami. Wybór odpowiedniego przetwornika dla konkretnego przypadku przedstawia złożony i ważny etap pomiaru wielkości nieelektrycznych. W tablicy 13.1 przedstawiono dziedziny zastosowania najbardziej rozpowszechnionych przetworników. D1a pomiaru tej samej wielkości nieelektrycznej mogą być zastosowane różne rodzaje przetworników. W celu zorientowania się co do wyboru najbardziej odpowiedniego przetwornika dla danego przypadku zostaną opisane właściwości, zalety i wady niektórych przetworników do pomiaru wielkości występujących najczęściej w zagadnieniach mechanicznych.
X
""'
X
,__ -
tt.
X
i::
X
-El~
><
X
X
X
><
Przetworniki drogi i kąta są również przetwomikami siły i ciśnienia, ponieważ te ostatnie wielkości można łatwo przetworzyć na drogę. Istnieje wiele przetworników, w których zastosowano tę zasadę przetwarzania.
><
Przetwornik opornikowy. Przetwornik taki jest od wielu lat stosowany szczególnie do zdalnego przenoszenia wartości mierzonych. Na wsporniku ceramicznym (rys. 13.24) lub z eloksalowanego aluminium o kształcie pręta lub pierście-
X
G
X
X
:lMOJU'I ! QMO!U!I :l!U:lZ::lZS:l!lU;)ZJd
><
X
Rys. 13.24. Przetwornik opomikowy: a) budowa, b) symbol graficzny
A
h)
c
A~
· nia nawinięty jest zwój przy zwoju drut oporowy. Na tym uzwojeniu, wykonanym często ze specjalnych stopów, ślizga się pod naciskiem specjalny ślizgacz, wykonany z metalu szlachetnego. Stykowi między uzwojeniem a ślizgaczem stawia się wysokie
367
w_ymagania, szczególnie wtedy, gdy przyrząd jest poddawany dużym przyspieszeniom (wstrząsy) i silnym wpływom korozji. Rezystancja między ślizgaczem a punktem A lub B jest funkcją drogi X lub kąta przy przetworniku w kształcie pierścienia:
· łączo~e s~ dwiema rezystancjami w ~kład mostkowy. Występująca w gałęzi prze.. tątneJ zmiana pr~du przy przesuw~nn~ rdzenia o drogę X jest zaznaczona na rys. J3.27b. Do poIDiarów wykorzystuje się tylko liniowy zakres zmian. h)
R = f(X) lub R = f(a).
I
W większości przypadków przetwornik jest włączony jako dzielnik napięcia. Jest oczywiste, że rezystancja podczas ruchu ślizgacza zmienia się nie w sposób ciągły,
lecz drobnymi skokami. (przebieg schodkowy).
Schodkowość .
S=
_!_
2z
(z -
całko-
wita liczba ~wojów) można obniżyć przez podwyższenie liczby zwojów lub przez tzw. potencjometr skrętkowy ze skrętką oporową w kształcie spira· . Przetwornik indukcyjnościowy. W tym przetworniku zmiana drogi lub przetworzona jest w zmianę indukcyjności. Przy zmianie indukcyjności L dławika ze szczeliną powietrzną (rys. 13.25) zmienia. :'Ię ...-eaktancja indukcyjna
kąta
X
Rys. 13.27. Przetwornik indukcyjno§ciowy dla dl!Zych wartości drogi z przesuwalnym rd:zeniem staloW)'m: a) zasada budowy, b) przebieg prądu w przekątnej gałęzi mostka
Przetwornik płaskiego
a)
h)
pojemnościowy.
s
C = eoe, d wynika,
Z
wyrażenia
na
pojemność
kondensatora
I
że wielkości
d oraz S bardzo wygodnie
mogą być
zastosowane do zmiany pojemności w zależności od drogi X lub kąta a. Przy powiększaniu np. odstępu okładzin d o /j.d = X pierwotna pójemność C0 zmienia się do wartości C według prostej zależności:
s
C = e0 e, d+ x= f(X). ---ł"" 1 - - - - '
Rys. 13.25. Przetwornik indukcyj. n ości owy
Rys. 13.26. Przetwornik indukcyjno§clowy różnicowy: a) zasada budowy, b) układ pomiarowy mostkowy
XL.= .wL .dławik~, a tym sa~ym również prąd I w dławiku. Najprościej można zm1~mać mdukcyjność cewki przez zmianę grubości szczeliny "· zgodnie z rów-
W P?dobny sposób otrzymuje ności od kąta okładzin.
się
w kondensatorze obrotowym zależność pojemC = f(a), przy czym na przebieg funkcji można wpływać kształtem
Przy prądzie przemiennym przez zmianę pojemności zmienia się reaktancja pojemnościowa. Stosuje się tu mostek (rys. 13.28), którego gałęzie tworzą: uzwojenie
namem: (13.36)
13.28. Przetwornik mostkowym
pojemnościowy
w
układzie
pomiarowym
gdzie:
z · - liczba zwojów, S - przekrój rdzenia, /Fo średnia droga strumienia w żelazie. ·Przetwornik indukcyjnościowy różnicowy (rys. 13.26) składa się z dwóch cewek ze wspólną zworą, przez co osiąga się większą czułość. Zmieniające się indukcyjności przez przesuwanie zwory włącza się do gałęzi mostka, przez co poza wzrostem czułości osiąga się kompensację zmian reaktancji wskutek temperatury. Konstrukcja z rysunku 13.27a pozwala mierzyć drogi rzędu cm. Obie cewki, których indukcyjność zmienia się przeciwbieżnie przy przesuwaniu rdzenia, po-
368
wtórne transformatora, pojemność porównawcza C2 i zmienna pojemność C . Miernik napięcia w gałęzi przekątnej wskazuje napięcie zależne od drogi lub kąt~. Przetwornik tensometryczny. W tensometrze wykorzystuje się zmianę rezystancji przy wydłużeniu przewodnika. Tensometr składa się z cienkiego drucika o średnicy około 0,02 mm, w kształcie wężykowym, naklejonego na cienkim papierze. Pasek przykleja 1się do przedmiotu, którego wydłużenie ma być pomierzone. 24 - Elektrotechnika i, elektronika
369
Takie pomiary wykonuje
części
się
przede wszystkim na konstrukcjach stalowych mostówI
maszyn i pojazdów. W stanie
nieobciążonym
rezystancja wynosi R =
g!'
s
s.
a przy wydłużeniu o e zmienia się, ponieważ l rośnie, a maleje przekrój drucika Ogólnie będzie R = f(e). Najodpowiedniejszym materiałem jest konstantan, w któ. rym zmiana rezystancji, sprowadzona do
b)
F
wydłużenia (nachylenie k = ~, gdzie r -. f,
zmiana rezystancji), w całym sprężystym zakresie jest stała i wystarczająco wysoka. Z powodu małego współczynnika temperaturowego rezystancji zmiany temperatury mają mały wpływ, lecz przy dokładnych pomiarach muszą być uwzględnione. Przy kształcie wężykowym przedstawionym na rys. 13.29a występują błędy wskutek rozszerzenia poprzecznego w punktach zakrętów, które w obu pozostałych formach (rys. 13.29b i c) nie powstają. Pasek folii (rys. 13.29c) jest wykonany ze a)
Przetwornik magnetosprężysty. W przetworniku tym wykorzystuje się tzw. efekt magnetosprężysty, tj. wpływ n.aprę~eń mecha~ic7nych. na. m~gnesowanie ateriałów ferromagnetycznych. Pod działaruem napręzcma zmienia się charakte~styka magnesowania stopu Ni-Fe, a z<:tcm zmienia się fi,. Jedną z konstrukcji
c) 13.29. Przetwornik tensometryczny: a) b) kształt cewkowy, c) kształt foliowy
kształt wężykowy
13.30. Przetwornik
magnetosprężysty
.
~
Rdzeń Ni-Fe
przetwornika przedstawiono na rys. 13.30. Wywołana pod działaniem naprężenia zmiana µ powoduje zmianę indukcyjności dławika, co ~vpływa na prą~ układ~ mostkowego, do którego dławik jest włączony. Napięcie ro.bocze powmno. byc stabilizowane. Przetwornikiem tym można wykonywać pomiary statyczne 1 dynamiczne. 13.2.3. Przetworniki prędkości obrotowej
stopu Cu-Sn i winien być tak ukształtowany, aby dobrze przylegał do powierzchni zakrzywionej. Tensometry muszą być bardzo starannie wykonane i przyklejone specjalnym klejem do obiektu badanego, jeżeli chce się osiągnąć dokładne wyniki pomiarów. Do pomiarów statycznych w zasadzie używa się mostka prądu stałego. Jeżeli 'jednak mierzy się bardzo małe wydłużenia, to lepiej nadają się mostki prądu przemiennego z dołączonym wzmacniaczem lampowym lub tranzystorowym. Dla pomiarów dynamicznych stosuje się często częstotliwość zasilania mostka około 5 kHz. Pomiary wydłużenia można wykonywać również na częściach wirujących, gdzie tensometry są połączone z miernikiem za pomocą pierącieni ślizgowych. Przetwornik piezoelektryczny. Przy ściskaniu określonych kryształów (kwarc, turmalin) występują w nich ładunki elektryczne. Ładunki te są proporcjonalne do wywołującej je siły i zmieniają się z jej kierunkiem (znakiem). To zjawisko jest nazwane <;fektem piezoelektrycznym. Jest on odwracalny i stosuje się go do pomiarów siły i ciśnień. Przy przetwarzaniu występuje ładunek Q, który jest mierzony jako napięcie na kondensatorze C wg zależności U= Q c.
Napięcie jest. wzmacniane
przez wzmacniacz, który ma na wejściu specjalną lampę (lampa elektrometryczna). Przetworniki piezoelektryczne (w których przeważnie stosuje się kwarc) nadają się dobrze do pomiarów dynamicznych, przy czym częstotliwości pomiarowe w zależności od dokładności sięgają 15 kHz. Przetworniki te służą np. jako nadajniki siły do badania silników odrzutowych, rakiet i innych maszyn roboczych. 370
Pomiar i regulacja prędkości obrotowej jest jednym z wa~n.iejszych za~adnień we wszystkich dziedzinach techniki. Na drodze elektrycznej Jest ona mierzona albo bezpośrednio za pomocą generacyjnego przetwornika indukcyjnego i prz~rząd~ wskazującego, albo za pomocą przetwarzania na impulsy elektryczne o częstothwośc1 proporcjonalnej· do prędkości obrotowej. . . . Najbardziej rozpowszechniony jest przetwornik induk~YJllY, zwany pr.ądm~ą tachometryczną. Prądnica tachometryczna wytwarza zależnie od zasa?y działam~ napięcie stałe lub przemienne, które jest proporcjonalne do prędkości obrotowej. Prądnice tachometryczne zostaną szczegółowo opisane w rozdziale o elektromaszynowych elementach automatyki.
13.2.4. Przetworniki temperatury Przetworniki termoelektryczne. W elektrycznych pomiarach temperatury duże rozpowszechnienie znalazły przetworniki termoelektryczne, zwane termo-
elementami. Termoelementy są przetwornikami generacyjnymi, w których ;.:yl~'O rzystane jest zjawisko powstawania tzw. siły termoelektrycznej (STE) przy rozmcy temperatur między spojonymi a wolnymi końcami dwóch przewodów wykona~~~h z różnych metali (rys. 13.31). Powstawanie STE tłumaczy się rM.ną p1~ac~ wyJscia elektronów wychodzących z miejsca spoiny. Metal o mniejszej pracy wyjścia ~y.syh'. więcej elektronów do metalu o większej pracy wyjścia, dzięki czemu .1~c:tal o m~1eJs~eJ pracy wyjścia ładuje się dodatJ1io, a metal o większej pracy wyJscia - UJellllllC.
371
Wartość STE, mierzona w mV, zależy od gatunku materiałów (termoelektrod) oraz od temperatur między spojonymi a wolnymi końcami termoelementu:
ET= a,.(Ti-TJ, STE [µV/KJ zależny od gatunku materiałów termo. elektrod, T1 , T 2 - temperatury spojonych i wolnych końców termoelementu. , Wartość STE nie zależy od przekroju i długości przewodów termoelementu. Z wy. rażenia (13.37) wynika, że STE jest liniową funkcją temperatury. Charakterystyki różnych termoelementów przedstawiono na rys. 8.6. . . Termometr termoelektryczny może pracować w układzie kompensacyjnym (rys. 13.32) i wówczas mierzona jest STE lub w układzie z miliwoltomierze~ ~agne. toelektrycznym (rys. 13.31) i wtedy mierzone jest napięcie, równe STE zmniejszonej gdzie: aT-
współczynnik
Rys. 13.31. Przetwornik termoelektryczny: f>p temperatura odniesienia
temperatura mierzona, f>o -
8iywności. Wartość ~ezystancji umieszczonego nałczęściej w armat~ze ~woj~nia pomiarowego wynosi 100 n przy temp~ratu:ze o c. z powodu. większe~. pojemJJ.OŚci cieplnej termometry oporowe maJą większą bezwładność cieplną mz termoelementy. Termometr platynowy stosuje się do pomiaru temperatur w zakresie od _ 200 do 550°C, a termometr niklovl)' - od - 100 do l 80°C. Przetworniki oporowe termometryczne mogą być stosowane ·do pomiaru pręd kości przepływu gazów (termoanemometry), do analizy gazów oraz do pomiaru bardzo małych ciśnień· (kontrola próżni). Przetworniki te mogą być wykonane również z materiałów półprzewodnikowych (AgS, CuO), czyli tzw. termistor6w. Cechuje ij" duży ujemny temperaturO\~Y współcz~nnik rezystancji: Do pomiarów temperatury termistory wytwarza się w posta.ci pere~ek o średmcy o~oł.o I r,nm. Z powodu małych wymiarów bezwładność cieplna Jest mała, a dzięki .d.uzemu t~m peraturowemu współczynnikowi rezystancji mogą ?yć stos~wane mmeJ czułe mierniki niż w termometrach metalowych. Wadą termistorów Jest mała powtarzalność charakterystyki R = f(O). Wartość rezystancji termometru oporowego mierzy się omomierzem w układzie togometrycznym lub metodą mostkową. W ostatnich latach szerokie zastosowanie
Rys. 13.33. Schemat ideowy mostka automatycznego: J rezystancja mierzona, 2, 3, 4, .S rezystancje gałęzi mostka, 6 - wzmacniacz elektroniczny, 7 - silnik wykonawczy, 8 reduktor, 9 - ws.kaźnik zrównoważenia
Rys. 13.32. Termometr termoelektryczny w układzie kompensacyjnym: A,B, - termoelektrody, PA,PB - przewody kompensacyjne, G - galwanometr, A - miliamperomierz, R - opornik potencjometryczny, f>p temperatura mierzona, f> 0 - temperatura odniesienia
o spadki napięć w termoelektrodach, przewodach kompensacyjnych i łączących. Przewody kompensacyjne stosuje się w celu przedłużenia termoelementu, aby nowe wolne końce znajdowały się w stałej temperaturze. Stosownie do zastosowania termoelementy izoluje się koralikami ceramicznymi i umieszcza w znormalizowanej armaturze ochronnej. Przetworniki oporowe termometryczne. W przetworniku tym, zwanym termometrem oporowym, wykorzystuje się zależność rezystywności przewodnika lub półprzewodnika od temperatury. Jako materiał na termometr oporowy stosuje się platynę lub nikiel, a to dzięki ich dużemu i stałemu temperaturowemu współczynnikowi rezystancji i dużej rezyrównież
372
Rys. 13.34. Schemat ideowy mostka
niezrównoważonego
znalazły mostki automatyczne. W mostkach tych, wyposażonych w urz~dzenia wskazujące
lub rejestrujące, stan zrównoważenia uzyskuje się automatycznie przy , wszelkich zmianach rezystancji przetwornika. Ideowy schemat mos.tka. automatycznego przedstawiono na rys. 13.33. Stosowane są również mostki niezrównoważone (rys. 13.34). 373
Stosownie do wyrażenia (13.24) prąd w gałęzi galwanometru oraz odchylenie galwanometru a zależą od napięcia U i rezystancji przetwornika Rr: a= f(U, Rr).
Rezystancje R 1R 2 i R 3 są stałe. Jeżeli U= const, to wychylenie galwanometru zależy tylko od Rr. Dzięki temu podziałka galwanometru może być wyskalowana wprost w kelwinach. Mostki niezrównoważone zawierają często przełącznik, pozwalający na włączenie wielu przetworników tęrmometrycznych, umieszczonych w różnych miejscach. Pozwala to uzyskać rozkład temperatury w badanym elemencie. Mostki niezrów. noważone stosowane są również w układach pomiarowych zawierających przetworniki parametryczne innych rodzajów, np. przetworniki indukcyjnościowe lub po. jemnościowe.
13.3. Elektroniczne
przyrządy
pomiarowe
Elektroniczne przyrządy pomiarowe można podzielić na analogowe' i cyfrowe, W przyrządach analogowych elementem wskazującym jest najczęściej klasyczny miernik wskazówkowy (np. mikroamperomierz magnetoelektryczny) wyskalowany w jednostkach odpowiedniej wielkości mierzonej. Przyrząd o odczycie analogowym (ciągłym) wyposażony jest zazwyczaj w elektroniczny układ wzmacniający, dzięki czemu można uzyskać dużą czułość (znacznie większą niż w przyrządach konwencjonalnych) oraz bardzo dużą rezystancję wejściową, co ma szczególne znaczenie przy pomiarze napięcia. W przyrządach cyfrowych wynik pomiaru jest przedstawiony w postaci liczbowej, np. na wskaźnikach cyfrowych typu jarzeniowego, dzięki czemu unika się błędu
/17 I I
I
I I
I
I
popełnianego
!Js
Y10
Rys. 13.35. Zmiana. wielkości analogowej na
~ t5
ts t7 to
fą
fin
napięcia
Prosty układ elektronicznego woltomierza analogowego przeznaczonego do pomiaru napięć stałych przedstawiono na rys. 13.36. Woltomierz składa się z miernika magnetoelektrycznego i tranzystorowego wzmacniacza prądu stałego pracującego w układzie różnicowym (symetrycznym). Jeżeli do zacisków wejściowych
+ Rys. 13.36. Schemat ideowy tranzystorowego woltomierza
napięcia
stałego
-uwewzmacniacza (bazy tranzystorów) doprowadzone zostanie mierzone napięcie, to między kolektorami tranzystorów powstanie różnica potencjałów, która wywoła przepływ prądu przez miernik i odpowiednie odchylenie jego organu ruchomego. Czułość przyrządu zależy od czułości zastosowanego miernika i od współczynnika
Cf
t
przy odczycie ·wskazań. Cyfrowe metody pomiarowe mogą być zasto· sowane do pomiaru niemal wszystkich wielkości fizycznych zarówno elektrycznych jak i nieelektrycznych, dyskretnych i ciągłych. Jeżeli mierzona wielkość fizyczna ma charakter ciągły, to 'w przyrządzie dokonuje się, tzw. przetwarzanie analogowo· cyfrowe, czyli zamiana wielkości ciągłej na dyskretną (rys. 13.35). Dzięki licznym zaletom przyrządów cyfrowych, jak np. dużej szybkości pomiaru, dużej dokładności (do 0,001 %), możliwości aut9matyzacji procesu pomiarowego i druku wyników 374
13.3.1. Analogowy pomiar
dyskretną
I
I
ts
8
I I
I
+. t. "
!J,
pomiaru, przyrządy analogowe są coraz bardziej wypierane przez przyrządy 0 wskazaniu cyfrowym. Wśród elektronicznych przyrządów pomiarowych, zarówno analogowych jak i cyfrowych, najliczniejszą grupę stanowią przyrządy do pomiaru napięcia i często tliwości. Pośrednio przyrządy te są wykorzystywane do pomiaru wielkości nieelektrycznych, z których większość daje się łatwo zamieniać na napięcie łub często·· . tłiwość za pomocą specjalnych przet\vorników pomiarowych.
D2
~r:nC2
1-
I Rys, 13.37. Schemat ideowy tranzystorowego woltomierza napięcia zmiennego
wzmocnienia wzmacniacza. Dzięki symetrii wzmacniacza w układzie zachodzi samoczynna kompensacja temperaturowych zmian parametrów tranzystorów, a zatem układ jest mało wrażliwy na zmiany temperatury otoczenia. Dodatkową symetry375
zację układu przed pomiarem umożliwia potencjometr w obwodzie kolektorów. Symetryzację przeprowadza się przy zwartych zaciskach wejściowych. Na rys. 13.37 przedstawiono układ woltomierza napięcia zmiennego ze wzmac. niaczem różnicowym wykonanym na tranzystorach polowych typu MOS. Zastosowanie tranzystorów polowych umożliwia znaczne zwiększenie rezystancji wejścio wej przyrządu oraz zmniejszenie wpływu temperatury. Ponieważ przyrząd jest
przeznaczony do pomiaru napięć zmiennych, na jego wejściu znajduje się prostownik. Zastosowano tu układ prostowniczy z podwajaniem napięcia. W skład układu wchodzą diody Dl i D2 oraz kondensatory Cl i C2. Diody D3 i D4 'wraz z rezystancją R zabezpieczają wejście wzmacniacza przed przeciążeniem. Do regulacji zerowego wskazania miemika przy braku napięcia na wejściu służy potencjometr w obwodzie źródła jednego z tranzystorów.
13.3.2. Analogowy pomiar
13.3.3. Cyfrowy pomiar
częstotliwości
Cyfrowy pomiar częstotliwości opiera się na metodzie zliczania impulsów uformowanych z przebiegu okresowego o częstotliwości lx w ściśle określonym wzorcowym przedziale czasu TP. Schemat blokowy częstościomierza działającego w oparciu o powyższą metodę podano na rys. 13.39.
częstotliwości
Zasadę analogowego pomiaru częstotliwości można wyjaśnić na przykładzie często
stosowanego układu pomiarowego przedstawionego na rys. 13.38. Wstępne człony układu, a mianowicie: ogranicznik amplitudy, wzmacniacz i przerzutnik Schmitta służą do przekształcenia napięcia wejściowego o nieznanej częstotliwościlx w ciąg impulsów prostokątnych o tej samej częstotliwości lx i stałej amplitudzie
ub .----. n- t
\
Oaranicznik "
z zależności (13.38) wynika, że wskazania miernika są wprost proporcjonalne do mierzonej częstotliwości lx, a zatem miernik może być wyskalowany bezpośrednio w hercach. Zmiana zakresu przyrządu może być dokonana przez zmianę pojemności kondensatora.
Wzmacniacz
Przerzufoik Schmitta
1
Ukfad u formujący
~t -Bramka ----.
·.
•
n:::. f'x T:.
Licznik
Wskaźnik
cyfrowy
fx Ukfad foflmuja.cy i sfe„ujqcy 10-s 10-4
iUm=const Wytadowanie L -kf. --~ •. ·~· .· c- x
~·-] ładowaow)
-
,...______
-"l! , r-
fs
10-'1 t'J-2 o1o·t ,.
-·
Genemtofl WZOl'COW!f 5 Hz
to
Rys. 13.38. Elektroniczny częstościomierz o wskazaniu analogowym
Dzielnik cZftSfofliwośai
Um = const. Impulsami tymi ładowany jest kondensatar o pojemności C. Stała czasowa obwodu ładowania jest tak dobrana, że kondensator zawsze zdoła nała dować się do napięcia U,n w czasie. trwania impulsu. W następnym półokresie, tj. w czasie przerwy między impulsami, kondensator wyładowuje się poprzez złącze emiter-baza tranzystora, w którego obwodzie kolektorowym znajduje się miernik magnetoelektryczny. Średnie wartości prądów emitera i kolektora odpowiednio wynoszą:
Rys. 13.39. Schemat blokowy
Przebieg
napięcia
o
częstościomierza
częstotliwości
cyfrowego
mierzonej
lx jest
przekształcony
w
układzie
formującym w ciąg impulsów o tej samej częstotliwości. Impulsy te przekazywane są poprzez bramkę elektroniczną otwieraną na czas pomiaru TP do licznika, gdzie są zliczane. Liczba zliczonych impulsów n w czasie TP jest wprost proporcjonalna
do mierzonej
częstotliwości:
q
IE= T = qlx= CU,„fx, X
Ie= aIE= aCUmfx,
(13.38)
gdzie: q - ładunek elektryczny przenoszony przez złącze emiterowe w czasie jednego okresu Tx. 376
Wynik pomiaru w zapisie dziesiętnym jest wyświetlany na monitorze cyfrowym. Przy wyborze czasu wzorcowego TP = 1s liczba impulsów n przedstawiona na wskaźnikach cyfrowych wyraża częstotliwość lx bezpośrednio w hercach. 377
W celu uzyskania wzorcowego przedziału czasowego TP układ jest wyposażony . w kwarcowy generator wzorcowy i dzielnik częstotliwości. Wybór częstotliwości wzorcowej wyznaczającej czas otwarcia bramki umożliwia przełącznik połączony z wyjściami dzielnika. Wybrane napięcie po uformowaniu w ciąg impulsów szpilkowych wysterowuje przerzutnik, który wytwarza impulsy prostokątne otwierające
Jeżeli UP 1 > Ux, to w pierwszej pozycji układu pamięciowego zwanego rejestrem zostaje zapisana wartość a 1 =O. Jeżeli natomiast UP 1 < Ux, to w rejestrze odnotowana zostaje wartość a 1 = I. W drugim takcie cyklu pomiarowego zachodzi porównanie napięcia Ux z napięciem UP2 o wartości:
Up2- U.oaJ 2n-1+ U.o 211-2 •
a) Genemmr taktowy Ut
Dekoder Rys. 13:40. Widok
częstościomierza
Wskaźnik
C!Jfrowy
cyfrowego firmy ZOPAN
bramkę. Chcąc
na przykład uzyskać czas TP = 1 s, należy wybrać częstotliwość 1 Hz. Pomiar może być automatycznie powtarzany w odstępach czasu Tr> TP. Na rys. 13.40 przedstawiono widok częstościomierza cyfrowego typu PFL-18 firmy ZOPAN.
t
wzorcową
I
13.3.4. Cyfrowy pomiar
napięcia
Stosowane obecnie woltomierze cyfrowe można podzielić na cztery grupy: J) woltomierze kompensacyjne, 2) woltomierze z przetwarzaniem napięcie-czas, 3) woltomierze całkujące z przetwarzaniem napięcie-częstotliwość i 4) woltomierze o podwójnym całkowaniu. W woltomierzu kompensacyjnym zachodzi przetwarzanie analogowo-cyfrowe typu napięcie-kod liczbowy. Na rys. 13.41 a przedstawono schemat blokowy woltomierza kompensacyjJ1ego z wielokrotnym porównywaniem, w którym zastosowano przetwarzanie napięcia mierzonego Ux w kod dwójkowy. Napięcie Ux doprowadzone do układu porównującego jest porównywane z napięciem wzorcowym, którego wartość żmienia się skokowo w takt impulsów sterujących wytwarzanych w tzw. generatorze taktowym lub zegarowym. Każdemu kolejnemu impulsowi sterującemu odpowiada skok napięcia wzorcowego dwukrotnie mniejszy od skoku poprzedniego. Cykl pomiarowy, w ciągu którego napięcie mierzone jest przetwarzane w kod liczbowy, składa się zatem z szeregu taktów (kroków) porównywania. W pierwszym takcie napięcie Ux porównywane jest z napięciem wzorcowym o wartości: Up1 = Uo2n-1' gdzie: U0 -wartość jednostkowego napięcia wzorcowego (np. 1 mV), n - liczba taktów składających się na jeden cykl pomiarowy.
378
z wyniku porównania określa się obecnie wartość współczynnika a
2 • Gdy Up 2 > U.,, do rejestru przechodzi wartość a2 = O, a w przeciwnym przypadku, gdy UP 2 < U_., zapamiętywana jest wartość a 2 = I. W trzecim takcie napięcie Ux jest porównywan,e z napięciem:
Upa= Uoa12n-1+uoa22n-2+Uo2"-s, z którego to porównania określa się współczynnik a8 itd. Po zakończeniu całego cyklu pomiarowego przebiegającego wg powyższego algorytmu napięcie Ux zostaje całkowicie skompensowane napięciem wzorcowym UP, co można wyrazić następująco:
Ux = UP= U0 (a1 2n- 1 +a2 2n- 2 + ... +an_ 1 21 +an2°). Przebieg procesu kompensacji napięcia U„ ilustruje rys. 13.4lb. Ciąg współczynni ników Nx = a 1 , a 2 , ••• ,an zapamiętany w rejestrze stanowi zapis wyniku pomiaru napięcia Ux w dwójkowym systemie liczbowym. Przejście do systemu dziesiętnego clokonuje się w układzie dekodera. Po zdekodowaniu wynik pomiaru jest wyświetlany na monitorze cyfrowym. Woltomierze cyfrowe oparte na tej metodzie przetwarzania analogowo-cyfrowego odznaczają się największą dokładnością dochodzącą do 0,001 % oraz dużą szybkością pomiaru np. 400 OOO przetworzeń na sekundę. Ich wadą jest skomplikowana budowa, wymagająca dużej precyzji wykonania odpowiednich sterowanych
379
dzielników
napięcia stanowiących źródła napięć
wzorcowych oraz
wrażliwość
na
zakłócenia zewnętrzne.
Najprostszy układowo jest woltomierz cyfrowy z przetwarzaniem napięcie-czas. Schemat blokowy woltomierza tego typu przedstawiono na rys. 13.42. Napięcie mierzone Ux jest porównywane w układzie porównującym z napięciem narastającym liniowo uP, wytwarzanym w specjalnym generatorze. W chwili zrównania napięć Ux i uP na wyjściu układu porównującego pojawia się impuls u3 zamykający bramkę elektroniczną. Otwarcie bramki następuje jednocześnie ze startem generatora napięcia liniowego (impuls u2). Przez otwartą bramkę w czasie Tx przechodzą impulsy wytwarzane przez generator impulsów wzorcowych, które są zliczane przez licznik.
ró~nująceg~ i .gene.ratora ładunku kompensacyjnego. Działanie układu jest nastę puJące: ;11apięcie m.ierzone. U': doprow~dzone ~o. wejścia integratora wywołuje na
Jego. wyJścm przebieg napięcia narastającego liniowo o szybkości narastania proP?r~Jo~alnej do wartości Ux. Gdy napięcie liniowe osiągnie wartość napięcia odn.iesienia UP= const, układ porównujący wysyła impuls uruchamiający generator ładunku kompensacyjnego, który powoduje szybkie wyładowanie kondensatora c i powrót integratora do stanu początkowego. Od tej chwili następuje ponowne cał kowanie napięcia wejściowego i cykl się powtarz!l. Każdorazowemu wyładowaniu
a)
f'ódfo
Wskaźnik
napięcia
cyfrowg
odniesienia
b) u, tumuilllllllllllllllllll ...
a)
UzL~
Generator impulsów wzor>cowych
Zumyiwnie bmmki · \ ...-----.\ lJkfad pDf'ównujqcy
t
-----
U2
napiqcia liniowe o
Wskaźnik
cyfmwy
--l-l---.1..l'-----t-·
03.f....
~ t--..L:.U..U...LU,l..LI..L----lt. 111111111111 ... k-Tx
Rys. 13.42. Woltomierz cyfrowy z przetwarzaniem jaśniające zasadę pomiaru
napięcie-czas:
Licznik
kompensacyjnU[JO
Licznik
~G-e-n..J.e„-a-fo-r•~
Bf'amka
Genef'afof' czasu f!!Jmiaf'u Tp
Genef'afof' iadunku
I I
Otwier>ame bf'amki
l/z
t ...
i
u
Uklad pof'Ównujqcg
_,..j
t
a) schemat blokowy, b) przebiegi wy-
b)
~ 11--___;;,,;_Uxt_
u,~ 14
Przy odpowiednim doborze szybkości narastania napięcia liniowego i częstotli wości impulsów wzorcowych wartość mierzonego napięcia może być odczytana bezpośrednio ze stanu licznika na wskaźniku cyfrowym. Pomiar napięcia jest zwykle powtarzany automatycznie co pewien czas, zwany okresem powtarzania, który jest większy niż okres napięcia liniowego. Woltomierze tego typu są stosunkowo mało dokładne (do 0,1 %) i wrażliwe na zakłócenia. W opisanych powyżej woltomierzach cyfrowych mierzona była wartość napięcia w chwili jego skompensowania napięciem wzorcowym, zmieniającym się skokowo w przypadku pierwszym czy też liniowo w przypadku drugim. Wiadomo jednak, że chwilowa wartość napięcia może ulegać zmianom czasie trwania pomiaru, na przykład wskutek przypadkowych zakłóceń, w wyniku czego może powstać dodatkowy błąd pomiaru. Wady tej nie mają woltomierze całkujące, które mierzą średnią wartość napięcia w określonym przedziale czasowym. W woltomierzu całkującym z przetwarzaniem napięcie-częstotliwość przedstawionym na rys. 13.43 układ przetwarzania składa się z integratora, układu po-
w
I
Ux2
u.'fJ
! ~ ~ a a a mmm fxt
Rys. 13.43. Woltom.ierz 'cyfrowy b) niektóre przebiegi
całkujący
fxz
z przetwarzaniem
napięcie-częstotliwość:
a) schemat blokowy
kondensatora towarzyszy wytworzenie impulsu sterującego, który poprzez bramkę elektroniczną jest przekazywany do licznika. Im większą wartość ma napięcie mierzone Ux, tym większa jest szybkość narastania napięcia liniowego, a zatem większa częstotliwość zliczanych impulsów fx = kUx. Pomiar częstotliwości Ódbywa się metodą opisaną w p. 13.3.3 przez zliczanie impulsów w określonym przedziale czasowym TP. Przedział czasowy TP zadaje generator czasu pomiaru, sterując otwieranie bramki. Na rys. 13.44 przedstawiono widok cyfrowego woltomierza całku jącego firmy Systron-Donner w wykonaniu tablicowym. 381
380
Osobną grupę woltomierzy całkujących stanowią woltomierze cyfrowe o podwójnym całkowaniu. Zasadę działania woltomierza tego typu ilustruje rys. 13.45. Pomiar składa się z dwóch cykli. Pierwszy cykl, zwany pierwszym całkowaniem, rozpoczyna się z chwilą doprowadzenia do wejścia integratora napięcia mierzonego U„.
i liczba zliczonych są wprost proporcJ·onalne do wart o ś c1· mie· . . impulsów . n= fNT;r . . . rzonego napięcia Ux. Wynik pomiaru wysw1etlany jest jak zwykle na monitor cyfrowym.- Na ~ysunku 13.46 przedstawiono widok woltomierza cyfrowego 0 podw;~ nym całkowanm firmy Systron-Donncr. ~
Rys. 13.44. Widok woltomierza cyfrowego firmy Systron• -Donner w wykonaniu tablicowym
Napięcie na wyjściu integratora narasta wtedy liniowo z szybkością proporcjonalną do wartości U„, a jednocześnie startuje generator częstotliwości wzorcowej, który odmierza czas całkowania TJ!. Czas ten jest stały (Tv= const) niezależnie od wartości mierzonego J1apięcia. Po upływie czasu TP rozpoczyna się drugi cykl pomiaru (drugie całkowanie). Układ sterujący wysyła impuls przełączający wejście integratora
b) a)
Wskaźnik
cyfrowy
0ł fN Luw111111111111111u_ t
Ux
Licznik
~i~
1~·'"
U3L_l Ukfad
sfe„ujqcy
lt
_l
J_
111111111111 ~Tp_.,.J
U4
t
!
:t
I
U.il_.
,_ _ _ _ __._I.u.11.LUll
L...rx ..J t
Rys. 13.45. Woltomierz cyfrowy o podwójnym całkowaniu: a) schemat blokowy, b) pr1.ebiegi wyjaśniające zasadę pomiaru
na źródło napięcia wzorcowego o stałej wartości UP = const o przeciwnej do na· pięcia Ux biegunowości. Jednocześnie otwiera się bramka, przez którą impulsy z generatora częstotliwości wzorcowej f N doprowadza się do licznika, gdzie rozpoczyna się ich zliczanie. Napięcie na wyjściu integratora maleje z szybkością pro~ porcjonalną do wartości napięcia UP wskutek wyładowywania się kondensatora C. W chwili, w której napięcie wyjściowe osiąga wartość zerową, kończy się drugi cykl pomiarowy. Chwila ta jest wykrywana w układzie porównującym, który wysyła impuls zamykający bramkę. Można wykazać, że czas zliczania impulsów Tx, a więc
382
Rys. 13.46. Widok woltomierza cyfrowego o podwójnym
całkowaniu
firmy Systron-Donner
14
Maszyny prądu przemiennego są wykonywane jako trójfazowe i jednofazowe. W zastosowaniach przemysłowych maszyny jednofazowe są mało rozpowszechnione. Stosuje się je do celów specjalnych (automatyka) lub tam, gdzie nie ma sieci trójfazowej, np. w gospodarstwie domowym. Maszyny elektryczne podlegają :ttasadzie odwracalności pracy i dlatego mogą pracować jako prądnice lub jako silniki. Maszyny synchroniczne wykorzystuje się jednak głównie jako prądnice do wytwarzania energii elektrycznej w elektrowniach, zai maszyny asynchroniczne - jako silniki elektryczne. Maszyny prądu stałego stosuje się przeważnie do celów specjalnych jako silniki oraz prądnice.
Maszyny elektryczne prądu przemiennego
14.2. Równania momentu w maszynach elektrycznych W p. 8.1.2 .wyprowadzono'. podstawowe równanie momentu dla dwuuzwojeniowego elektromechanicznego przetwornika energii w zależności od indukcyjności:
_ I ,2 d.Li I .2 dL2 • • d.Li 2 M- 211de+212 de +1112 de.
14.1. Klasyfikacja maszyn elektrycznych Maszyną elektryczną
nazywa się maszynę, która będąc w ruchu obrotowym lub przetwarza energię mechaniczną na elektryczną lub na odwrót. Najbardziej rozpowszechnione są maszyny wirujące, które składają się z dwóch głów nych elementów: stojana i wirnika. Wirnik jest osadzony na wale, za pośrednictwem którego dostarcza się lub odbiera energię mechaniczną. Zazwyczaj w stojanie i wirniku umieszczone są uzwojenia wiodące prąd. Ze względu na rodzaj prądu odbieranego lub doprowadzanego do uzwojeń, rozróżnia się maszyny prądu stałego i maszyny prądu przemiennego. Jeżeli do obu uz\vojeń jest doprowadzony prąd stały, to maszyna nazywa się maszyną prądu stałego. Jeżeli do jednego lub obu uzwojeń doprowadza się prąd przemienny, to maszyna nazywa się maszyną prądu przemiennego. Gdy w uzwojeniu stojana i wirnika płynie prąd przemienny, to maszyna nazywa się maszyną indukcyjną (asynchroniczną), natomiast gdy w jednym z uzwojeń płynie prąd przemienny, a w drugim prąd stały, to maszyna nazywa się maszyną synchroniczną. Cechą maszyny synchronicznej jest' synchronizpi, tj. ściśle proporcjonalna zależność między częstotliwością napięcia stojana fa prędkością obrotową wirnika n, mierzoną w s- 1 : f=pn, (14.1)
postępowym
gdzie: p - liczba par· biegunów maszyny. W maszynie asynchronicznej zależność (14.1) nie jest spełniona (f =I= pn), gdyż prędkość obrotowa przy danej. częstotliwości napięcia stojana zależy również od
Obecnie zostaną rozpatrzone różne warianty tego tównania w zależności od charakteru zmian prądu i indukcyjności w poszczególnych maszynach elektrycznych. t4.2.1. Maszyna prądu stałego
Model maszyny prądu stałego jest przedstawiony na rys. 14. la. Na stojanie umieszczone jest uzwojeńie 1 wytwarzające pole magnetyczne. Uzwojenie wirnika · przedstawiono w postaci jednego zwoju z 2 • Gdy podczas wirowania oś tego zwoju pokrywa się z osią pola (e = O), to zwój obejmuje największy strumień magnetyczny.
a) 1
'(łC'i~ osi-·~°' ~(11
.e
Ośpo/a gfdwnego
d
h)
·-Ośd
i, Rys, 14.1. Model maszyny prądu stałego: a) bez uwzględnienia komutatora, b) z komutator~m utrzy• muJącym
Tl'
E>= -
2
Przy założeniu sinusoidalnego rozkładu pola w szczelinie powietrznej• indukcyjność ~zajemna może być wyrażona w funkcji kąta e jako
obciążenia.
384
(14.2)
(14.3) 25 -
Elektrotechnika I elektronika
385
gdzie indeks d odnosi się,do os~ p~la, zwanej osią podłużną. Zakładając na razie, Li oraz L 2 są stałe, otrzymuje się:
W tym przypadku przy sinusoidalnych prądach w obu uzwojeniach:
że
i1 = /1COS Wit,
2 M = i1 i2 ~ = - f1 i2 Ldsin <9, gdy <9 =
~,
gdy <9 =
-i,
wtedy M = - i 1 i2 Ld - praca wtedy M =
(14.4)
prądnicowa,
+i1 i2 Ld- praca
Lia =
e =±~(rys. 2
Lmsin
e=
Wat, Lmsin W3t.
Po podstawieniu otrzymuje się:
14.lb). Dlatego uzwojenie wirnika ma
M = (/1 cos w1 t) (/2 cos w2 t) (Lmcos w3 t),
stałą konfigurację
z"
M= Lditia.
M =
(14.5)
Gdy w1 =
Mnożąc moment przez prędkość kątową w, otrzymuje się równanie mocy:
wM = wLdi,ia = eaia ,
w 2 +w 3 ,
'1
2/
1/ 2
L 111 cos w1 t [cos(w 2 + wa) t+ cos(w 2 -
w 3)t].
to:
1 M = -/1 / 2 Lm [cos2w1 t + cos w1 t cos (w2- w8) t] = 2
(14.6)
gdzie: ea = wLdif-SEM rotacji.
(14.9)
gdzie: w1 , w2 ora~ w3 są różne, a / 1 oraz / 2 oznaczają amplitudy. Równanie (14.9) można przekształcić, stosując różne korelacje między pulsacjami, należy jednak podkreślić, że poszukiwana jest taka korelacja, która wyłoni składnik niezależny od czasu, tj. gdy będzie rozwijany moment średni nierówny zeru. Np. wiążąc w 2 i w 3 otrzymuje się:
w stosunku do nieruchomej osi pola i do nieruchomych szczotek spolaryzowanych prądem st~łym. W związku z ~o':Yższym L;, La. oraz Li2 są stał~. P~~d i1 oznac~a się zwykle Jako prąd wzbudzenia a prąd 12 - Jako prąd twormka la • Otrzymuje się więc:
lsCOS
silnikowa.
W maszynie prądu stałego uzwojenie wirnika, równomiernie rozłożone na obwodzie, jest połączone z komutatorem i nieruchomymi szczotkami, które utrzy.
mują kąt
i2 =
oraz
(14,7)
SEM rotacji przyjmuje wartość maksymalną, gdy <9 = ~ , i wartość równą zeru, gdy e = O, tzn. gdy oba uzwojenia są wspdłosiowe. Znak równania .mome.ntó~ wynika z przyjętej konwencji, która zakłada, że gdy 11 oraz i2 są dodatme (zastlarue zwojów), to moment pochodzenia elektromagnetycznego (moment wewnętrzny) wywołuje wirowanie wału w kierunku dodatnim. Moment zewnętrzny, dostarczany do wału maszyny (ze źródła zewnętrznego), jest dodatni, gdy jeden z prą~ów ma znak ujemny, tj. przy pracy prądnicowej. Podstawiając do wzoru (14.5) Ld11 = c
M = cia, gdzie: c -
stała
(14.8)
konstrukcyjna maszyny.
Moment średni: (14.10)
gdyż moment średni wyrazów zmiennych okresowo wynosi zero. Moment ten powstaje przy zależności pulsacji w3 = w1 - w2 , tj. przy prędkości obrotowej odniesionej bezpośrednio do pulsacji w obu uzwojeniach. Moment obrotowy jest więc rozwijany przez maszynę, gdy w2 = w1 - w3 , gdzie w2 jest różnicą prędkości kątowej pola wirującego wytworzonego przez uzwojenie 1 oraz prędkości wirnika. Prędkość kątowa w2 jest nazywana prędkością poślizgu. ~ 14.2.3. Maszyna synchroniczna
14.2.2. Maszyna indukcyjna Przy założeniu, że nie ma zmian indukcyjności własnej uzwojeń, tj. oraz L 2 = const, można napisać: M =
..
dLi2
l1l2· d@
Li =
const
.
W tym przypadku w jednym z uzwojeń płynie prąd stały, a w drugim prąd zmienny. Niech będzie i1 = J,,, i2 = / 2 cos wt, gdzie: / 2 oznacza amplitudę. Zakładając sinusoidalną zmianę Li.a z przesunięciem kątowym Lia = Lmcos <9, otrzymuje się: 2 1 M = i1 i 2 dLi. de = / 1 / 2 cos wt(- Lm sin <9) = - -2 / 1 / 2Lm[sin(<9+ w)t+sin(@-w)t].
• Wirnik w maszynach prądu stałego jest twornikiem, gdyż w jego uzwojeniu wytwarm się SEM.
386 25•
387
Przy
,
prędkości
h . • dfJ sync roruczneJ dt =w oraz
a v
{)
=wt- .
Stąd
Moment
.a o=
z częstotliwością
zasilającą,
M = -
średni:
1
. {)
M = 2/1/aLmsm gdyż moment średni składnika się kątem obciążenia maszyny
(14.11)
,
zmiennego w czasie wynosi zero. Kąt łJ nazywa synchronicznej.
14.2.4. Maszyna reluktaocyjna
Maszyna reluktancyjna ma tylko jedno uzwojenie umieszczone na stojanie, wobec czego 19 =O, La= O, L,2 =O. Moment obrotowy zawiera jedynie pierwszy składnik równania (14.2): M
=~i~~.
Zakładając, że
reluktancja i indukcyjność położenia wirnika (rys. 14.2):
dLi = de
a)
zmieniają się
sinusoidalnie ze
zmianą
b)
'1(
2Tr
zmienność indukcyjności
w
8 zależności
od
kąta
oraz przyjmując i1 =/meos wt, otrzymuje się:
de dt =w, to
prę
dk
,
ośc kątowa
jest w synchronjzmie
a maszyna pracuje jako maszyna synchroniczna. Wtedy:
L~! [sin (2(/)t -W)+~ sin(4wt- W)+~ sin (-W)],
średni: Mśr =
I Lim2 4
..
sin
' 21?,
(14.13)
gdzie {) jest kątem obciążenia. Zmiana indukcyjności własnej L 1 może powstać, gdy szczelina powietrzna między stojanem a wirnikiem nie ma stałej grubości wzdłuż obwodu wirnika. Ma to miej$ce m. in. w przypadku maszyny synchronicznej jawnobiegunowej, powstają więc dwa momenty, moment od wzbudzenia i moment reluktancyjny. Moment reluktancyjny powstaje również w związku z istnieniem w obu częściach maszyny żłobków, w których umieszczone są uzwojenia. Wartość tego momentu jest jednak stosunkowo niewielka, wskutek czego nie jest on brany w rachubę.
14.3.
Odwracalność
pracy maszyny elektrycznej
Maszyn~ elektryczną, jako elektromechaniczny przetwornik energii, cechuje pracy. Oznacza to, że każda maszyna może pracować jako prądnica lub jako silnik. Rodzaj pracy zależy wyłącznie od rodzaju energii dostarczanej • do maszyny. Jeżeli dostarczana jest energia mechaniczna a odbierana energia elektryczna, to maszyna pracuje jako prądnica, w odwrotnym przypadku maszyna pracuje jako ~lnik. · Do udowodnienia odwracalności pracy wygodnie jest posługiwać się uproszczo'nym modelem maszyny w postaci przewodu (uzwojenia) umieszczonego w stałym polu magnetycznym. Jeżeli w przypadku pracy prądnicowej (rys. 14.3a) do uzwojenia zostanie przyłączony odbiornik o rezystancji R, tworząc w ten sposób obwód zamknięty, to w uzwojeniu popły.nie prąd i o zwrocie zgodnym ze zwrotem SEM. Jak wiadomo z p. 6.4, na przewód z prądem, znajdujący się w polu magnetycznym, działa siła elektrodynamiczna F„ = Bil. Z rys. 14.3a wynika, że zwrot siły F.,, wyznaczony za pomocą reguły lewej dłoni, jest przeciwny do zwrotu zewnętrznej siły mechanicznej Fm, wymuszającej ruch uzwojenia. Jeżeli wartości obu sił są równe, to uzwojenie porusza się z jednostajną prędkością v. Siła F, przyłożona z zewnątrz, wykonuje pracę mechaniczną, przy czym moc mechaniczna wynosi
-LI,~cos2wtsi~ 28= -- L~![sin 28 +~sin(28 +2wt) +~sin (2@-2wt)J.
pm= Fmv• Ponieważ
Fm = Fe,
Podczas pracy maszyny 8 jest funkcją czasu, wobec czego średni moment wyniesie I
388
. I
odwracalność
-2Lsin 28
Rys. 14.2. Maszyna reluktancyjna: a) szkic maszyny, b) położenia wirnika
a moment
wt-1>
(14.12) '
Li.= L 0 +Lcos 28,
M =
zero. Lecz gd y
więc:
Pm = Fmv = Fr v = Bil· v = ei = Pe .
(14.14) 389
Stąd
wniosek, że dostarczona do prądnicy moc mechaniczna zamienia się całkowicie (przy pominięciu strat) w moc elektryczną P•. W silnikach elektrycznych zjawisko przebiega odwrotnie. Uzwojenie nie jest napę dzane przez siłę zewnętrzną, lecz doprowadzony jest do niego prąd z zewnętrznego źródła energii o napięciu U. Ponieważ przewody uzwojenia z prądem znajdują się w polu magnetycznym o indukcji B, więc działa na nie siła elektrodynamiczna
a)
o)
Rys. 14.3. zastępczy,
Odwracalno~
pracy maszyny elektrycznej: a) model maszyny w pracy c) model maszyny w pracy silnikowej, d) schemat zastępczy
prądnicowej,
b) schemat
Jeżeli uzwojenie porusza się ze stałą prędkością v, to musi na nie działać równa co do wartości, lecz przeciwnie zwrócona siła mechaniczna F,,., pochodząca od napędzanej przez silnik maszyny roboczej,
F. =Bil o zwrocie podanym na rys. 14.3c.
zatem F. = Fm. W każdym przewodzie uzwojenia poruszającego się w polu magnetycznym indukuje się napięcie e = Blv o zwrocie przedstawionym na rys. 14.3c. Moc elektryczna P11 , dostarczona w tych warunkach z sieci, zamienia się całkowicie (ptzy pominięciu strat) na moc mechaniczną P,,., ponieważ: (14.15)
14.4. Rodzaje pól magnetycznych w maszynach elektrycznych Czynnikiem pośredniczącym w przemianach energetycznych, dokonujących się w maszynach elektrycznych, jest pole magnetyczne. Rozróżnia się następujące rodzaje pól magnetycznych: Pole s'tałe -jest to pole, którego oś jest nieruchoma względem rozpatrywanego ciała, a wartość i zwrot są stałe; wytwarza się je za pomocą nieruchomych magnesów trwałych lub uzwojenia zasilanego prądem stałym. Pole zmienne - jest to poie o nieruchomej osi względem układu odniesienia, lecz o zmiennej w czasie wartości i zwrocie. Pole takie wytwarza uzwojenie zasilane prądem przemiennym. Występuje ono np. w transformatorach _gosiadający~h uzwojenia skupione.
390
Pole wirujące - jest to pole, którego oś wiruje względem układu odniesienia, zwrot na tej osi jest stały, a wartość jest stała (pole wirujące kołowo) lub zmienna . (pole wirujące eliptycznie). Ze względu na to, że pole występujące w trójfazowych maszynach prądu przejniennego jest polem wirującym, powstawanie tego pola zostanie opisane szczegółowo.
Maszyny elektryczne mają dwie zasadnicze części: część nieruchomą zwaną stojanem oraz część wirującą zwaną wirnikiem. Na stojanie i wirniku są nawinięte uzwojenia, przy czym uzwojeniem wzbudzającym strumień magnetyczny pioże być zarówno uzwojenie wirnika jak i stojana. Prąd stały, płynący w uzwojeniach nieruchomego wirnika, wytwarza pole stałe zarówno względem wirnika jak i stojana. Jeżeli wirhik zostanie zasilony poprzez pierścienie ślizgowe prądem stałym i nada mu się prędkość obrotową n, to względem stojana powstanie pole wirujące kołowe, natomiast względem wirnika pole pozostanie stałym. Takie wirujące pole magnetyczne jest wytwarzane w maszynie synchronicznej, której wirnik jest zasilany prądem stałym, doprowadzonym ze specjalnej maszyny zwanej wzbudnicą. W maszynach synchronicznych małej mocy zamiast uzwojenia wirnika może być zastosowany magnes trwały. Pole .wirujące można wytworzyć za pomocą nieruchomego uzwojenia trójfazowego zasilanego prądem trójfazowym. Ten sposób powstawania pola ma zastosowanie w maszynach asynchronicznych. Obecnie zostanie rozpatrzony przypadek WYtwarzania pola wirującego przez nieruchome trójfazowe uzwojenie symetryczne, zasilane sinusoidalnym trójfazowym prądem symetrycznym. Przez uzwojenie symetryczne rozumie się uzwojenie składające się z cewek o tej samej liczbie zwojów i osiach symetrycznie rozmieszczonych w przestrzeni. Na rys. 14.4 przedstawiono szkic stojana z symetrycznym 3-fazowym uzwojeniem dwubiegunowym. Ze względu na prostotę przyjęto uzwojenie, w którym na każdą fazę U, V, W przypada jeden zwój. Oś fazy przedstawia kierunek strumienia magnetycznego wytwarzanego przez uzwojenie fazy; oś ta jest prostopadła do płasz czyzny zwoju. Jeżeli takie uzwojenie zostanie zasilone sinusoidalnym 3-fazowym prądem symetrycznym o częstotliwości f, to każda z faz wytworzy pole zmienne. Przez geometryczne dodanie w każdej chwili tych przesuniętych w przestrzeni fazowych pól zmiennych otrzymuje się pole wypadkowe uzwojenia trójfazowego. Dodawanie przedstawiono na rys. 14.4. Na osiach poszczególnych faz uwidoczniono wektory
.
pól fazowych w różnych chwtlach t
T
T
= O, t = , t = 4 6
oraz t =
T
3.
O wartości i zwrocie tych wektorów decyduje w danej chwili wartość i kierunek prądu *. Z wykresów przedstawiających składanie pól zmiennych, wywoła nych przez 3-fazowe uzwojenie symetryczne zasilane 3-fazowym prądem symetrycznym, można wyciągnąć następujące wnioski: 1) pole wypadkowe wiruje w przestrzeni ze stałą prędkością kątową w, jest to więc pole wirujące;
* Wartości
chwilowe
prądu leżące powyżej
punktu zerowego
uważa się
za dodatnie.
391
2) amplituda pola wypadkowego ma
składowych: B.,, = ~ Bm). jest
to
więc
wartość stałą (równą 3/2 amplitudy pól
pole
kołowe;
.~,-'.(·. W
w
Slofe•
. V lv
.
Bu
/
=-·-<( \
l/B V Ukfadosifaz
p
Prędkość
ta nazywa się towarzyszy
oraz
·
60/
Oś fazy V
u
częstotliwości prądu zasilającego
n1=-.
3) kierunek wirowania pola wirującego zależy przy określonym rozmieszczeniu uzwojeń poszczególnych faz od kolejności faz prądu. Przy kolejności faz prądu UVW oś pola wiruje w· kierunku od osi fazy U do osi fazy V i dalej do osi fazy W . Łatwo sprawdzić, że zmiana kolejności faz prądu na UW V spowoduje zmianę kierunku wirowania pola wirującego; I
4) prędkość wirowania pola zależy od od liczby par biegunów uzwojenia:
(14.16)
Jednemu okresowi prądu osi pola wypadkowego o dwie podziałki 2 biegunowe lub obrót w przestrzeni o kąt a = 7t , 60 f okresom na minutę od po-
zasilającego
prędkością synchroniczną.
przesunięcie
p ' . . d b ó k 21t/·60 . b b . 60/ wia a o r t o ąt . - - , tzn. llcz a o rotów na minutę ; p p 5) położenie osi pola wirującego jc5t zgodne z położeniem osi tej fazy, w której w danej chwili prąd jest w amplitudLie.
a;$..\ 14.5. Silniki asynchroniczne
Ościas;tclu +
Do najbardziej rozpowszechnionych maszyn elektrycznych należą trójfazowe silniki asynchroniczne. Silniki te wykazują'szereg zalet, a mianowicie: prostą budowę, łatwość obsługi i konserwacji, dużą pewność ruchu oraz niski koszt budowy.
w=21tf
t
t,=O
ł
-
lv
Iw
14.S.1. Budowa i zasada
Y' lv
Lu Rys. 144. metrycznym
392
~
iwar:ranie kołowego pola trójfa:z.owym
p1ądem
Zasadniczymi częściami składowymi silnika są: nieruchomy stojan i obracający w nim wirnik. Poszczególne części składowe przedstawiono na rys. 14.5. Tak jak w maszynie synchronicznej, stojan silnika składa się z pakietu blach magnetycznych. Na wewnętrznym obwodzie stojana wytłoczone są żłobki, w których umieszczone jest symetryczne uzwojenie trójfazowe. Fazy uzwojenia mogą być ze sobą połączone w gwiazdę lub w trójkąt. Na rys. 14.6. pokazano ideowy schemat dwubiegunowego uzwojenia, w którym na każdy biegun i fazę przypada cztery żłobki. Wirnik zbudowany jest również z blach magnetycznych, w których wytłoczone są żłobki dla umieszczenia w nich uzwojenia. Rozróżnia się: 1) maszyny asynchroniczne z wirnikiem fazowym, zawierające w wirniku uzwojenie trójfazowe podobne do uzwojenia stojana. Końcówki faz uzwojenia połą czone są ze sobą, tworząc gwiazdę, początki zaś faz połączone są za pośrednictwem pierścieni ślizgowych i szczotek z opornikiem rozruchowym lub regulatorem pręd kości obrotowej. Ze względu na posiadanie pierścieni, wirnik fazowy nazywa się również wirnikiem pierścieniowym; 2) maszyny asynchroniczne z wirnikiem zwartym, zwane krótko maszynami zwartymi. Wirnik zwarty ma uzwojenie w postaci klatki wykonanej z nieizolowanych prętów, połączonych na swoich końcach pierścieniami 1wierającymi. Wirnik taki ma również nazwę klatkowego. Na rys. 14.7 pokazano wirnik klatkowy z klatką, która często jest odlana z aluminium łącznie z łopatkami stanowiącymi wentylator. się
·tw
)
działania
Iw
wirującego
prz.ez symetryczne uzwojenie trójfazowe zasilane sy•
393
łania maszyny. Jeżeli wirnik jest nieruchomy, to wirujące pole magnetyczne wzru· • · · s1·1ę elektromotoryczną o częstotliwości / =fi. Powstaje w eca wjego UZWOjeruu ten 2 spo~ób tzw. tr.ansforn:ator obro~owy. Jeżeli obwód wtórny tego transformatora, czyh obwód wirnika jest. z~mkruę.ty, t~ prze~ uzwojenie wirnika płynie prąd. Na przewody z prądem w w1rniku działa siła F 1 powstaje pewien moment obrotowy.
Uzwojenie wirnika nie jest elektrycznie połączone z uzwojeniem stojana, a energia przenoszona jest przez pole magnetyczne na drodze indukcji elektromagnetycznej. z tego powodu silnik asynchroniczny ma również nazwę silnika indukcyjneg~. Jeżeli trójfazowe uzwojenie stojana jest zasilane prądem trójfazowym o częstotb-
Rys. 14.7. Wirnik silnika klatkowego
Rys. 14.S.
Części składowe
wościfi,
to powstaje pole kołowe, wirujące w przestrzeni z prędkością synchroniczną
sumka asynchronicznego budowy
zamkniętej
60 .fi . Pole to przecina uzwojenie stojana i indukuje w nim, podobnie jak p w transformatorze, siłę elektromotoryczną o odpowiedniej wartości i częstotliwości
Jeżeli wirnik jest osadzony na łożyskach, to. zaczyna się on obracać w kierunku wirowania pola. Gdy wirnik zaczyna się obracać, to ze wzrostem prędkości obrotowej jego pręd kość w stosunku do pola staje się coraz mniejsza. Przy osiągnięciu przez wfrnik prędkości synchronicznej n1 , prędkość względna w stosunku do pola byłaby równa zeru. Silnik nie może jednak osiągnąć prędkości synchronicznej, poniew~ż w uzwojeniu wirnika nie indukowałoby się napięcie, a więc nie powstałby ani prąd, ani moment obrotowy. Dlatego już przy biegu jałowym silnik ma z powodu momentu tarcia prędkość nieznacznie mniejszą od prędkości synchronicznej. Różnica 11_1iędzy prędkością syn9hroniczną n1 a prędkością wirnika, odniesiona do prędkości synchronicznej, nazywa się poślizgiem
n1 =
VI
{14.17)
lub w procentach:
s% = n1-n 100%. n1 Rys. 14.6. Ideowy schemat uzwojenia dwubiegunowego stojana
Ul
(14.18)
Jeżeli wirnik maszyny indukcyjnej jest zahamowany, to jego prędkość obrotowa n= O. Zatem poślizg: n1 -0 . s=--=I.
n1
W1
fi
=
Jeżeli wirnik wiruje synchronicznie z polem magnetycznym, czyli jeżeli n = n1 ,
poślizg:
n1-n1
~~ . Przecinanie uzwojeń przez strumień wirujący o stałej wartości daje
ten sam efekt, co strumień zmienny w transformatorze. Mała szczelina między stojanem a wirnikiem powiększa prąd magnesujący, nie zmienia jednak zasady dzta394
to
S=-- =
n1
0.
Stan taki jest możliwy oczywiście tylko wtedy, kiedy wirnik jest napędzany z
zewnątrz.
395
Na podstawie
wyrażenia
można napisać:
(14.17)
n= (l-s)n1 • ~eżeJi względem
wirnik wiruje z prędkością n, to prędkość wirowania pola magnetycznego stojana wynosi n1 - n, a częstotliwość sił elektromotorycznych wirnika r _ p(n1-n) _pn1 n1-n _ ,r
J 2 -
„60
- 60---;;--- -
SJ,l>
' indukuje w każdej z faz uzwojeń stojana i nieruchomego wirnika siły elektromotoryczne: E1 = 4,44k1zJi
(14.20)
czyli
!2 S=-. li
(14.21)
Pole magnetyczne wiruje względem nieruchomego punktu w przestrzeni (danego punktu na stojanie) z prędkością n1 , zaś pole magnetyczne, wzniecone prądami wirnika, względem wirnika z prędkością:
n2 =
liczby zwojów jednej fazy uzwojenia stojana i wirnika, uzwojenia stojana i wirnika, uwzględniające przesunięcie kątowe między SEM przewodów umieszczonych w są siednich żłobkach. Współczynniki te są bliskie jedności i w związku z tym w dalszych rozważaniach nie będą uwzględniane. współczynniki
60/2
Rys. 14.8.
Rozkład
strumienia na
rozpiętości podziałki
biegunowej
(14.22)
p
Wirnik wiruje względem stojana z prędkością n w tym samym kierunku, więc pole wirnika względem stojana z prędkością n 2 + n. Ponieważ
60/2
60fis
p
p
ns= - - = - - = n1 s
'
więc
"
Analogicznie jak w transformatorze, przekładnią napięciową maszyny indukcyjnej nazywa się stosunek SEM stojana (pierwotnej) do SEM nieruchomego wirnika (wtórnej): ( E1 Z1 U1 (14.26) #==-~-~-, E 2 Z 2 U2 gdzie: U1 i U2 -
napięcia
fazowe stojana i nieruchomego wirnika przy otwartych
pierścieniach.
czyli ostatecznie: (14.23) Oznacza to, że pole magnetyczne, wzniecone prądami wirnika, wiruje w przestrzeni z tą samą prędkością, co i pole magnetyczne stojana niezależnie od prędkości wirowania wirnika. Obydwa te pola tworzą wspólne pole wypadkowe wirujące z prędkością ni, natomiast wirnik. wiruje z prędkością n= (1-s)n1 • Jest to podstawowa cecha silników asynchronicznych.
Jeżeli wirnik wiruje z prędkością n, to zgodnie z wyrażeniem (14.20) częstotli SEM wirnika wynosi / 2 = sfi . SEM wirującego z poślizgiem s wirnika przyj-
wość
muje
wartość:
E2 s = 4,44 zJ2
(14.27)
Z porównania wyrażeń (14.25) i (14.27) wynika, że pomiędzy SEM wirnika E21 przy danym poślizgu s a SEM E 2 przy poślizgu s = 1 zachodzi zależność: (14.28)
14.S.2.
Siły
elektromotoryczne stojana i wirnika . 14.5.3. Schemat
zastępczy obciążonego
silnika
Strumień
nowej
-i-
(rys. 14.8):
396
2
- Bm 7: • I'
7t
(14.24)
Siły elektromotoryczne i wywołane przez nie prądy w uzwojeniach stojana i wirnika obciążonego silnika mają różne częstotliwości fi i/2. = sfi, co wyklucza możli wość zbudowania wykresu wektorowego silnika, podobnego do wykresu wektoro-
397
wego transformatora. Jak wiadomo, na wykresie wektorowym wszystkie wielkości· elektryczne i magnetyczne powinny mieć tę samą częstotliwość. Jednakże wykres wektorowy i odpowiadający mu schemat zastępczy obciążonego silnika mogą być zbudowane, gdy rzeczywisty obwód wirującego wirnika zostanie zamieniony na równoważny obwód nieruchomego (zahamowanego) wirnika, w którym częstotliwość prądu / 2 =fi. Parametry równoważnego obwodu wirnika powinny być, tak dobrane, aby prąd i moc pobra .ia przez silnik z sieci oraz moc przenoszona przez silnik na drodze elektromagnetycznej pozostały niezmienne. Prąd w wirującym wirniku wynosi: la
=
E28 ~
Z
=
Obwód równoważnego (nieruchomego) wirnika można więc rozpatrywać jako wtórne uzwojenie transformatora z oporami Ra i Xa, zamknięte zewnętrzną rezystancją obciążeniową
1-s
R=R 2 - - . s
Wykorzystując wyprowadzone przy opisywaniu transformatora zależności na sprowadzenie wielkości obwodu wtórnego do obwodu pierwotnego, można wszystkie wielkości równoważnego wirnika wyrazić jako wielkości sprowadzone na stronę
stojana:
Eu
E~ /
(14.29)
-=---:::, •
JlR~+ X:,
sE2
_
I
' - VRl+(sX,)' -
R; = {) R2, 2
x; =
Es
(14.30)
V(~•)'+ Xl
Schematy zastępcze obwodu wirnika rzeczywistego i równoważnego przedstawiono na rys. 14.9.
c)
2
gdzie: {) - przekładnia napięciowa maszyny indukcyjnej wyrażona wzorem (14.26).
a)
h) R,
~
l fz=vaf' Iks
(14.32)
fJ2X2,
1-s 1-s R; -= {} Ra s s
x,
a)
{}Ea,
1 12 = {J.12,
Po uwzględnieniu zależności E23 = sE2 oraz X 23 = s X2, gdzie Xa = 2rcfiL2 reaktancja rozproszenia nieruchomego wirnika, prąd w obwodzie równoważnego nieruchomego wirnika wyrazi się równaniem:
/. _
(14.31)
ft?. R;(f-s)
-s-
R;(t-s)
-s-
Rys. 14.9. Schematy zastępcze wirnika zwartego: a) schemat wirnika rzeczywistego, b) i c) schematy wirnika równoważnego
Rys, 14.10. Schemat zastępczy silnika indukcyjnego: a) rzeczywisty, b) uproszczony
Należy zwrócić uwagę, że prąd / 2 ma w obu obwodach tę samą wartość skuteczną oraz trn sam
kąt przesunięcia fazowego
tp 2
względem napięcia Ea (tg tp 2 = X
29
=
Ra
=
·~2), przy czym w obwodzie równoważnym występuje SEM E o częstotliwości 2
=fi . W miejsce zależnych od poślizgu wartości E23 i X 2, oraz stałej wartości R2 pojawiły się w obwodzie równoważnym stałe wartości E 2 i X 2 oraz zmienna rezy-
!2
stancja Ra, zależna od poślizgu. s Rezystancję tę można przedstawić jako sumę dwóch składowych:
R2 s
-=
1-s R2+R2--. s
Gdyby mechaniczne obciążenie silnika indukcyjnego można umownie zastąpić równoważnym obciążeniem elektrycznym włączonym w obwód wirnika, to powstałaby całkowita analogia zależności opisujących zjawiska występujące w transformatorze i silniku indukcyjnym. Jak się później okaże, moc mechaniczną wydawaną na wale silnika przedstawia zastępczo ciepło wydzielające się na umownej rezystancji . . . . 1-s ńl obc1ąze01oweJ R 2 - - i 2 • s
Pozwala to zbudować schemat zastępczy silnika indukcyjnego (rys. 14.IOa) podobny do schematu zastępczego transformatora. Przy analizie silników indukcyjnych wykorzystuje się również schemat zastępczy (rys. 14.tob) upraszczający obliczenie prądów 1; i / 1 (ze względu na szczelinę powietrzną między stojanem i wirnikiem prąd biegu jałowego silnika indukcyjnego jest większy niż w transformatorze i pominięcie go powodowałoby duży błąd).
398 399
więc, że
moc mechaniczna silnika jest liczbowo równa stratom mocy
w umownej rezystancji
obciążenia R~ l-s s przedstawionej na schemacie zastępczym
silnika
Wykazano
Rozpatrzmy bardziej dokładnie rolę poszczególnych elementów schematu zastępczego w bilansie mocy silnika. W rezystancjach użwojeń stojana R1 oraz wirnika R~ powstają straty mocy: (14.33)
M'"" = 3R~l~2 . odpowiadają
Straty mocy w rezystancji R 0 · nego silnika:
z zależności
M'112 Pem
--=
są równe mocy me-
chanicznej Pm na wale silnika *. W rzeczywistym silniku przenoszona ze stojana na wirnik moc elektromagnetyczna (rys. 14.11) wynosi:
I
3 Rz ]'2 s
stratom w stali obwodu magnetycz-
1-s straty w umownej rezystancji R~ - s
że:
(14.36) i (14.37) wynika,
(14.34)
(14.35) Należy wykazać, że
silnika.
=S,
2
tub
(14.39)
Straty mocy w uzwojeniu wirnika wynoszą s % mocy elektromagnetycznej Pem przenoszonej na wirnik. W związku z tym silniki o dużym poślizgu znamionowym mają podwyższone straty w uzwojeniu wirnika, a zatem małą sprawność. Silniki takie stosuje się tylko dla celów specjalnych.
(14.36) Cała
na
przenoszona przez zastępczy wirnik moc elektromagnetyczna zamienia się w jego rezystancjach. Zamiana energii elektrycznej na mechaniczną nie
14.5.S. Moment obrotowy silnika indukcyjnego
ciepło
Zależność między mocą mechaniczną
obrotowym M jest
JlL1-1 ! rI
M
I
t-~Pu,
rl ,,,
Prędkość kątową
w= Rys. 14. 11. Bilans mocy silnika indukcyjnego (wykres Sankeya)
tlfJl'Z(f9fo
AP..
m
następuje,
m
Uwzględniając zależność
schematu
zastępczego
I
wirnik p
Z porównania
zastępczy
(14.36) i (14.37) otrzymuje
p m-- 3Ra1'2
w funkcji (rys. 14.lOb):
jest nieruchomy. Dla obwodu wirnika:
1-s 1'2 - 3 R~ /'2 em -- 3R'J'2+3R' 2 z• 2 S 2 S 2
wyrażeń
-;z- 3R'I'z -
22--
•
(14.37)
W
związku
przyjmuje
się:
3R'2 1-s 1'2 S 2•
-
27t 60
(14.41)
n1 (1-s). się wyrażenie
na moment obrotowy
(14.38)
z tym
wyrażenie
napięcia
(l 4.42)
fazowego sieci U1 z uproszczonego
Ui
(14.43)
2 V(R1+ ~~)2+
na mome;nt obrotowy sil;nika indukcyj;nego w N· m
postać:
M= 28,6 ni
• Moc użyteczna, oddana przez silnik, jest równa mocy mechanicznej na wale minus straty mechaniczne P= Pm-AP111 •
400
60
=
(14.38) otrzymuje
I'2 -
L---------...1
ponieważ
27tn
Prąd /~ można wyznaczyć
I
I
(14.40)
M = 28,6R~ 1 , 2 • ni s z
I
-
przez silnik a momentem
wN·m:
-t·Hł-ł
'-q: lł 1---~ ~ Lf (i I
rozwijaną
wirnika w można wyrazić następująco:
I
[
Pm
równaniem:
Pm= wM.
I
~ ::::--&i'omJ;=;t11.
r
określona
26 - Elektrotechnika i elektronika
u:
R~
s
2
(R1 +~~)2+(X1+X~
.
(14.44)
401
• (14 44) wynika że przy danym napięciu sieci moment obrotowy si/„ Z rÓwnama . ' · · 'k · · nika zależy tylko od poślizgu s lub od prędkości obrotowe} wirm a, pomewaz n= n1 (1-s).
Ponieważ w silnikach indukcyjnych X1
+ X~ ~ Ri, R'2
,....,
sk ,...., X
więc:
1+
X.'.
(14.47)
2
Podstawiając wyrażenie (14.47) do równania (14.44) otrzymuje się:
14.5.6. Charakterystyka mechaniczna silnika indukcyjnego
Mk
Podstawową charakterystyką każdego silnika jest zależn~ść. prędko~ci o?rotowej d momentu obrotowego n = f (M) w całym zakresie pracy silnika ~d biegu jało~ego
~o zahamowania. Ze względu na występującą ~ s~lniku asynchronicznym zalezność
M-:--
n = n1 (1-s), charakterystykę n = f(M) zastępuje się c~ęsto c~arakteryty~ f(s). którą moi.na wyznaczyć z równania (14.44), zakładając rózne wartości p~śhzgu ~· Zależność n= f(M) /ub M = f(s) nazywa się charakterystyką mechaniczną si/„ nika asynchronicznego. Na rys. 14.12 przedstawiono charakterystykę M = f(s)
,...., 14,3 ,.._,
u~ I
n1 X 1 +X2
'
(14.48)
Z równania (14.48) wynika, że wartość momentu krytycznego nie zależy od rezystancji wirnika R 2 • Jednakże rezystancja ta ma wpływ na wartość poślizgu krytycznego sk, a więc na kształt krzywej M = f(s).
14.5.7. Praca stateczna silnika
?1I
.
Podczas biegu jałowego silnika na wirnik działa moment oporów ruchu M 0 , zwany momentem biegu jałowego. Przy obciążeniu na wał silnika działa moment mechaniczny Mm, hamujący wirowanie. Oba te momenty są równoważone momentem elektromagnetycznym silnika Me:
Rys. 14.12. Charaktorystykl M = f(s) oraz 1: = f(s)
I
I I
Me=Mm+M0
•
(14.49)
Suma momentów Mm+M0 = M 51 nazywa się momentem statycznym: (14.49a). wyznaczoną na podstawie równania (14.44) oraz charakterystykę I~= f(s), wy~a czoną według równania (14.43).
Z pewnym przybliżenieI? c~araktery~tykę tę mozna
rozpatrywać jako zależność prądu li, pobieranego ~.sieci, od _POŚ~z~.
. . z analizy równania (14.44) wynika, że w chwih włączenia silnika do sieci (n= O, s = 1) silnik rozwija moment rozruchowy:
R~ 28,6 2 . MR=--;;- U1 (R1+R~)2+(X1+x~2.
(14.45)
ze wzrostem prędkości wirnika maleje poślizg, a moment obrotowy rozwijany przez silnik wzrasta, osiągając przy poślizgu równym sk wartoś~ ~aksymalną (krytyczną) Mk. Przy dalszym maleniu poślizgu (s < ~k) moment silnika zaczyna maleć a przy poślizgu s =O, tj. przy n= n1, ·wynosi zero'. W~rtość poślizgu krytycznego sk znajduje się przyrównując do zera pochodną dM . ds
w wyniku ·
otrzymuje
się:
W stanach przejściowych równanie (14.49) przyjmuje postać: M.=Mm+Mo+Md.
(14.49b)
Równanie to wskazuje, że moment elektromagnetyczny silnika zawsze równoważony jest momentami obciążenia, biegu jałowego i momentem dynamicznym. Równania (14.49) nazywają się równaniami równowagi momentów silnika. Jeżeli silnik pracuje ze stałą prędkością obrotową, to moment· dynamiczny M~ = O. Inaczej mówiąc, przy pracy silnika ze stałą prędkością spełnione jest równanie (14.49a). Przy zmianie jednego z momentów zaczyna się elektromechaniczny proces przejściowy, wskutek czego zmienia się prędkość obrotowa. Do zapewnienia statecznej pracy silnika powinien być spełniony warunek:
dMst
dMe
d;;- > dn ·
(14.50)
·W silniku indukcyjnym ustalony stan pracy ma miejsce w przypadku, gdy moment (14.46)
. 402
obrotowy jest równy momentowi statycznemu. Na rys. 14.13 pokazano równość M. = M 81 w punktach 1 i 2. Jednakże praca stateczna silnika jest możliwa tylko w punkcie 1, ponieważ warunek pracy statecznej
403
(14.50) w punkcie 2 nie jest spełniony. Warunek (14.50), zastosowany do indukcyjnego, daje następujące wyrażenie: dMst
a poślizg krytyczny: s -- R~+R; ---
dMe
a;-<
k-
Zwykle dMst !=:::! O i dlatego można przyjąć, że zakres statecznej pracy silnika ds indukcyjnego jest określony wyrażeniem:
dMc
O
(14.51)
ds>.
(14.54)
1
X +X~.
Wzór (14.48), określający wartość momentu maksymalnego Mk, nie ulega zmianie. Z pow~~szego .'?nika, że wzros.t re~ys~anc~i R, przy U1 = const powoduje wzrost poshzgu ktyt~cznego przy mezm1emonej wartości Mk, czyli na wykresie (rys. 14.14) powoduje przesuwanie się maksimum charakterystyki w kierunku
H
Rys. 14.13. Stateczna i niestateczna część charakterystyki me. chanicznej
W punkcie 3 moment osiąga wartość krytyczną, wobec czego dla tego p\inktu:
d.M =0 ds ·
Rys. 14.15. Wpływ zmian napięcia sieci na przebieg charakterystyki mechanicznej
(14.52)
Z powyższych rozważań wynika, że silnik asynchroniczny może pracować statecznie w przedziale poślizgów od O do sk. W :normalnych silnikach asynchronicznych sk = 0,06-7-0,012. Oznacza to, że strefa pracy statecznej jest niewielka. Dlatego w układach automatycznego sterowania stosuje się silniki z podwyższoną rezystancją wirnika, dzięki czemu sk > L Takie sil.aiki rno[!i) pracować statecznie w całym zakresie poślizgów od O do 1.
14.5.8. Charakterystyki mechaniczne w r(1znych w~mmkach pracy Gdy w obwód wirnika pierścieniowego zostanie włączony opornik o rezystancji
R„ to równanie momentu obrotowego przybierze
Rys. 14.14. Wpływ rezystancji w obwodzie wirnika na przebieg charakterystyki mechanicznej
rosnących poślizgów. Należy zwrócić uwagę, że można dobrać taką rezystancJ·ę R
aby:
" s-- R'+R' 2 r k -
X1!-X~ =
M=
404
(14.55)
co .oznacz~, ~e moment rozruchowy będzie równy momentowi maksymalnemu. Opisane ~ja:\1~ko ma zastosowanie przy rozruchu oraz przy regulacji prędkości obrotowej s1h11ka. '!°' P?równ~nia wartości momentu przy tym samym poślizgu i różnych napięciach z~stla~ia wyrnka wpływ zmiany napięcia U1 na przebieg charakterystyki mechanicznej (rys. 14.15). Dla s ,= con st:
postać:
(14.53)
1
cu;.
(14.55a)
. Zależność momentu od napięcia w .kwadracie jest niekorzystna dla pracy silm~a wł~czone~? do sieci o dużych wahaniach napięcia. Obniżenie iiapięcia zasilania widocznie obrnza moment obrotowy silnika, co przy niezmienionym momencie maszyny napędzanrj stwarza groźbę zahamowania silnika.
405
14.5.9. Wyznaczenie charakterystyki mechanicznej z danych katalogowych silnika W katalogach silników elektrycznych, oprócz podstawowych danych znamionowych: mocy na wale Pn [kW], napięcia zasilającego U1n[V], prędkości obrotowej nn [obr/min], podaje się przeciążalność momentem, czyli stosunek momentu krytycznego do momentu znamionowego:
z wyrażenia (14.59) dla dowolnego poślizgu s znaleźć wartość M i wyznaczyć charakterystykę M = f(s) ... Znajomość wartości momentu krytycznego Mk i rozruchowego MR jest bardzo ważna dla oceny właściwości mechanicznych silnika indukcyjnego. Wartość momentu rozruchowego silnika decyduje o możliwości rozruchu zespołu napędowego (silnik-maszyna robocza). Warunkiem możliwości rozruchu jest:
,t = Mk
(14.56)
MR>Msl•
(14.57)
gdzie: Ms, - statyczny moment hamujący maszyny roboczej w chwili rozruchu. Wartość momentu krytycznego pozwala wnioskować o możliwości krótkotrwałej przeciążalności silnika, wiadomo bowiem, że przy momencie hamującym Mh > M1c · praca silnika nie jest możliwa. Według obowiązującej normy PN-72/E-06000 silniki indukcyjne wielofazowe przy U = U„ i f = f,. powinny wytrzymać przeciążenie momentem równym 1,6 Mn w ciągu 15 s bez zatrzymania się lub gwałtownej zmiany prędkości obrotowej.
Mn oraz stosunek momentu rozruchowego do momentu znamionowego : <5
=MR . M„
W celu znalezienia wartości liczbowych Mk i MR należy obliczyć moment znamionowy w niutonometrach:
Mn=
9550P11
n"
14.5.10.
błąd.
. M
Współczynnik
można
mocy i
sprawność
W silniku asynchronicznym cos
Dzieląc równanie (14.44) przez (14.48) otrzymuje się dla R1 =O
-
Mk oraz sk,
(14.58)
.
Przy znanych wartościach P„, n„ oraz .Il można wyznaczyć charakterystykę mechaniczną silnika, wykorzystując zależność (14.44) i (14.48). Obliczenie zostanie znacznie uproszczone, gdy pominie się rezystancję uzwojenia stojana (R1 . O). Założenie to dla silników dużej mocy, gdzie R1 jest stosunkowo małe, wnosi pomijalny
Znając wartość
wzroście
który wynosi 10 = (0,2+0,5)/„, a cos 'Po jest mały (rys. 14.16). Przy obciążenia do prądu znamionowego I,, składowa bierna będąca, tak jak
2
= ----------,-
R~
s(X1 +X~) +
(X1 + X~)s
R~
lub (14.59)
o
Wyrażenie (14.59), noszące nazwę równania Klossa, wykorzystuje się do
wyznaczenia charakterystyki mechanicznej M = f(s) silnika indukcyjnego. W tym celu należy znaleźć sk, stosując wzór (14.59) dla pracy znamionowej silnika: (14.60)
Rozwiązując
równanie (14.60) względem sk otrzymuje się: sk = s"(,t.+ v'.1t2-l).
406
(14.61)
Rys. 14.16. Zmiana współczynnika mocy ze zmianą obciążenia
P,,
p
Rys. 14.17. Charakterystyka spraw· ności i współczynnika mocy
w transformatorze, prądem magnesującym, przy U1 = const jest praktycznie stała. Z tego względu kąt
407
dobór silnika, by w ciągu możliwie najdłuższego czasu pracował on przy obciążeniu równym lub bliskim obciążenia znamionowego. Podobny kształt ma charakterystyka sprawności 1J = f (P), z tym, że zaczyna się ona od zera, ponieważ przy biegu jałowym silnik nie rozwija mocy użytecznej na wale. W silniku występują dwa rodzaje strat: a) straty jałowe M 0 , do których należą straty w stali MFe• głównie w stojanie oraz straty mechaniczne ilPm, b) straty obciążeniowe· Mobc• które sa stratami w uzwojeniach stojana Mcut i wirnika ilPCu2. Moc doprowadzona do stojana silnika:
J).iebezpieczne przeciążenie źródła i sieci zasilającej, stosuje się specjalne układy zapewniające obniżenie prądu rozruchowego, niestety przy jednoczesnym obniżeniu momentu rozruchowego. Najbardziej rozpowszechniony jest przełącznik gwiazda-trój kąt (rys. 14.18). Silnik pracujący normalnie przy połączeniu uzwojeń stojana w trójkąt jest przełączany za pomocą "przełącznika na czas rozruchu w gwiazdę przez co obniża się prąd rozruchowy oraz moment rozruchowy do wartości 1/J występujących przy normalnym połączeniu. Przebieg momentów i prądów podczas rozruchu przedstawiono na ry,s. 14.19. Po dokonaniu rozruchu uzwojenie przełącza
P1=V3U1/1COS9?1· Rys. 14.18. Schemat rozruchu silnika klatkowego z zastosowaniem
Moc na wale silnika:
przełącznika gwiazda-trójkąt
P2 = P1-(MFe+Mm+Mcu1+APcu2). Sprawność
silnika:
Pa
P1-(MFe+APm+Meu1+APcu2)
P1
P1
1J = - =
.
(14.62) M
Przy małych obciążeniach sprawność jest mała, ponieważ decydują wtedy straty jałowe, które przy U1 = const są praktycznie stałe. Maksimum sprawności zachodzi wówczas, gdy straty obciążeniowe są równe stratom jałowym. Aby silnik przy różnych obciążeniach mógł pracować z możliwie dużą sprawnością, powinien on być tak zaprojektowany, żeby przebieg jego sprawności w funkcji obciążenia był możliwie płaski. Występuje to wtedy, gdy straty biegu jałowego są
n
małe.
Rys. 14.19. Przebieg
Współczynnik mocy i sprawność zależą również od wielkości silnika. nowy współczynnik mocy zmienia się w granicach od około 0,71 do 0,9 dla o mocach od 1 kW do 100 kW, sprawność zaś znamionowa od 0,7 do
z.a
Znamiosilników 0,95.
prądów
i momentów podczas rozruchu
pomocą przełącznika gwiazda-trójkąt
I
14.5.11. Rozruch n Rozruchem nazywa się uruchomienie silnika, czyli przejście od postoju do pracy przy prędkości wynikającej z warunków zasilania i obciążenia. Jak wiadomo, moment silnika podczas rozruchu zmienia się zgodnie z krzywą przedstawioną na rys. 14.12. Czas trwania rozruchu większości maszyn jest krótki. Wyjątek stanowią siJniki o dużym momencie bezwładności, w których czas ten jest rzędu minuty. W większości przypadków rozruch siJnika klatkowego dokonuje się przez bezpośrednie włączenie uzwojenia stojana na znamionowe napięcie sieci zasilającej. Prąd rozruchowy IR pobierany z sieci w chwili, gdy n= O (s = 1), jest znaczny i wynosi (4+8)/n. W tych przypadkach, gdy prąd rozruchowy może wywołać
408
się w trójkąt. Przy rozruchu pod obciążeniem należy zwracać uwagę na zmniejszenie momentu rozruchowego. Początki i końce faz uzwojeń maszyn asynchronicznych oznaczane literami Ul-U2, V1-V2, Wt-W2 są odpowiednio przedstawione na tablicy zaciskowej silnika (rys. 14.20). Połączenie w gwiazdę może być bardzo prosto dokonane przez poziome złą czenie końców U2 V2 W2, a połączenie w trójkąt przez pionowe połączenie zacisków Ul W2, VI U2 oraz Wl V2. W silnikach pierścieniowych przez włączenie w obwód wirnika oporników roz-
ruchowych powstaje możliwość obniżenia momentu rozruchowego.
prądu
rozruchowego i
jednocześne
po-
oraz
większenie
a)
c)
h) UJ l)
V1 o
U1
WJ o
U2
W2
V2 początki
Rys. 14.20. Tabliczka zaciskowa silnika indukcyjnego: a) b) połączenie w gwiazdę, c) połączenie w trójkąt
Wartość prądu i momentu rozruchowego przy wym o rezystancji RR oblicza się z zależności:
IR=
V1
W1
III
(.,......._.:------<>
W2
(14.64a)
A, B, Ci
U2
końce
włączonym
V2
X, Y, Z faz
oporniku rozrucho-
V(R1+R~+R~)2 +(X1+X~)2
(14.63)
28,6 „ R~+R~ MR= -;: U'i. (R1 + R~+ R~)2 + (X1 + X~)'I. 28,6
~ 7,
uzwojeń,
14.S.12. Rozwiązania konstrukcyjne silnika klatkowego
~ R~+R~ 1 U (R~+R~)2 +(X1+X~)2 2
•
(14.63a)
Jak wynika ze wzoru (14.54), ze wzrostem rezystancji RR wzrasta poślizg krytyczny, krzywa M = f(s) przesuwa się w prawo, co powoduje wzrost momentu
a)
!I
I
~~"''
b)
8
pierścieniowego:
a) schemat
połączeń,
b) charakterystyki mechaniczne
rozruchowego, który może osiągnąć wartość Mk. Z tego powodu silniki pierście niowe stosuje się w napędach o ciężkich warunkach rozruchowych. Wartość rezystancji RR, przy której MR= Mk, można wyznaczyć ze wzorów (14.55): (14.64) 410
Najprostszy silnik klatkowy ma okrągłe pręty klatki wirnika. Moment rozruchowy takiego silnika jest niewielki, a prąd rozruchowy stosunkowo duży. Z powodu niekorzystnych warunków rozruchowych silnik taki jest budowany dla małych mocy.
a)
h)
c)
•
M
stojana
Rys. 14.21. Rozruch silnika
W celu utrzymania podczas rozruchu rozwijanego przez silnik momentu obrotowego na odpowiednim poziomie, włącza się w obwód wirnika trójfazowy opornik o rezystancji regulowanej stopniowo. W procesie rozruchu poszczególne stopnie a po jego zakończeniu cały opornik wyłącza się, a uzwojenie wirnika zwiera się. Na rys. 14.21a przedstawiono schemat włączenia w obwód wirnika dwustopnio~ wego opornika rozruchowego, który ma trzy położenia. W położeniu 1 w obwód. · wirnika włączona jest rezystancja RRi + RR2 , w położeniu 2 - RR2 , a w położeniu 3 opornik rozruchowy jest wyłączony. Moment obrotowy silnika w procesie rozruchu zmienia się według krzywej abcdef, przedstawionej na rys. 14.21 b. Punkt f odpowiada ustalonej pracy silnika na charaktervstyce naturalnej (przy RR = O) przy momencie M = Mn.
Rys. 14.22. Formy konstrukcyjne silnika klatkowego: a) wirnik jednoklatkowy, b) wirnik głębokożłobkowy, c) wirnik dwuklatkowy
Rys. 14.23. Przebieg linii pola rozproszenia w wirniku dwu klatkowym: 1 - klatka rozruchowa, 2 - klatka pracy
Występująca w silnikach pierścieniowych możliwość polepszenia rozruchu przy
włączeniu w obwód wirnika oporów rozruchowych nie może być zrealizowana w silnikach zwartych. Jednak przez szczególne ukształtowanie żłobków i prętów wirnika rezystancja wirnika zmienia się samoczynnie, od najwyższej wartości podczas rozruchu, do najniższej przy pracy znamionowej. Rozróżnia się dwa zasadnicze rodzaje wirników zwartych o powyższej własności: wirnik dwuldatkowy i głębokożłobkowy. Żłobki tych wirników przedstawiono na rys. 14.22.
411
'
/
Tab Podstawowe
własności
dca
silników indukcyjnych Silnik indukcyjny o wirniku klatkowym
Igłęboko żłobkowym
zwykłym
L1J
·Schemat połączeń
Zakres mocy znamionowych
Charakterystyka mechanic zna
do
około
5 kW
pierścieniowym
dwuklatkowym
16J lłJ
lub
®
10+ 1000 kW
3+5000 kW
li u tl n1
n
„, n
n1 n
Początkowy
moment rozruchowy M,
Charakterystyka prądu (prąd rozruchowy)
rozruchowy I, Przeciążalność
momentem
Rozruch
~ n1 n
Zależy
(0,4+0,6) Mn
b.
(0,7+ 1,3) M„
(1,5+3) M„
(6+9) I„
1,6+2
włączenie
bezpośrednie
od rezystancji rozrusznika Mrmnx =Mk
6_ ~ ~ n1 n
Początkowy
prąd
3-;-5000 kW
(5+8) / 11
"(4+6)1„
1,6~-3
włączenie bezpośrednie
1,6+3
lub za
łącznika gwiazda-trójkąt
pomocą
prze-
n, n
· Zależy od rezystancji rozrusznika (1+4) I„
1,5+2,5 Za pomocą rozrusznika włączonego w obwód wirnika
W wirniku dwuklatkowym magnetyczne strumienie rozproszenia rozkładają się ' tak (rys. 14.23), że klatka zewnętrzna jest· objęta przez mniejszą liczbę linii pola rozproszenia. Dzięki temu reaktancja rozproszeniowa klatki zewnętrznej jest kilkatcrotnie mniejsza od reaktancji rozproszeniowej klatki wewnętrznej. Ponieważ reaktancja rozproszeniowa jest proporcjonalna do częstotliwości fa= sfi, to przy dużych poślizgach prądy w klatkach zależą głównie od reaktancji, które znacznie przewyższają wartości odpowiednich rezystancji. Przy małych pośliz gach (praca znamionowa) rozdział prądu zależy głównie od rezystancji klatek. Podczas rozruchu (s = 1) prąd płynie głównie w klatce zewnętrznej, objętej l).iewielkim rozproszeniem, a silnik rozwija podwyższony moment rozruchowy, ponieważ wypychanie prądu do klatki zewnętrznej jest równoważne ze zmniejszeniem przekroju uzwojeń, a więc powiększeniem rezystancji. Przy pracy znamionowej (s bardzo małe) prąd płynie głównie w klatce wewnętrz nej, mającej przekrój większy, a rezystancję mniejszą niż klatka zewnętrzna. 1 Mechanizm działania wirnika głębokożłobkowanego jest taki sam jak wirnika dwuklatkowego, ponieważ wysoki pręt w żłobku można traktować jako szereg klatek. Prąd rozruchowy przy takich formach konstrukcyjnych klatki wirnika obniża się do wartości (475)/n, podczas gdy moment rozruchowy silnika głębokożłobkowego może wzrosnąć do wartości 1,5 M„, a dwuklatkowego nawet do 3 M„. Podstawowe własności silników indukcyjnych o różnych formach konstrukcyjnych zestawiono dla przejrzystości i łatwego zapamiętania w tablicy 14.1. 14.5.13. Regulacja
prędkości
obrotowej silników indukcyjnych
Regulacją prędkości
obrotowej nazywa się zmianę prędkości obrotowej zamieZmian prędkości spowodowanych zmianami obciążenia nie uważa się za regulację prędkości, ponieważ są to zmiany naturalne, wynikające z własności ruchowych silnika. Potrzeba regulacji prędkości obrotowej wynika z procesu technologicznego (np. dobór odpowiednich prędkości skrawania w obrabiarkach), dążenia do skrócenia czasu pracy itp. Wymagania stawiane silnikowi przy regulacji prędkości obrotowej dotyczą zakresu, ciągłości i ekonomiczności regulacji. Z wyrażenia: rzoną
przez
użytkownika.
oUfi n= (1-s)n1 = (1-s)p
(14.65)
wynikają
trzy główne sposoby regulacji prędkości obrotowej silników indukcyjnych: 1) przez zmianę poślizgu s, powodowaną włączeniem opornika regulacyjnego R, w obwód wirnika silnika pierścieniowego, 2) przez zmianę liczby par biegunów p, 3) przez zmianę częstotliwości sieci zasilającej silnik. Najbardziej prostym i często stosowanym sposobem jest regulacja prędkości 413
obrotowej za pomocą opornika R, włączonego w obwód wirnika silnika pierście niowego. Na rys. 14.24 przedstawiono charakterystykę naturalną 1 dla R, =O, oraz dwie charakterystyki dla różnych wartości R,, wyznaczone według równania (14.53). z rysunku wynika, że im większa jest wartość rezystancji regulacyjnej R,, tym prędkość obrotowa przy M = const jest mniejsza. Jest to więc sposób regulacji
zywają się dV.:ubiegowymi. Charakterystyki mechaniczne silnika dwubiegowego przedst~w10~0 ?a rys. 14.~6. Przy tym sposobie regulacji sprawność silnika jest
wysoka, pomewaz rue występują straty w elementach regulacyjnych. Silnik dwubiegowy (wielobiegowy) ma jednak większe wymiary i wyższą cenę w stosunku do JIOrmalnego silnika klatkowego.
a)
t 1 n
i 2
t 3
2n1
ł p=2 4
\
Pi
.~
na91i:::'."_ _ _ _
n,
b)
n
--.,..__
n,
hz
t
'h 1
t
\
Rys. 14.24. Regulacja prędkości obrotowej silnika pierścieniowego za pomocą opornika regulacyjnego R, w obwodzie wirnika
ł
ł
I
p=f
4
3
2
~
Rys. 14.25. Uzwojenie o gunów
o
'
przełączalnej
liczbie par bie-
dół",
prędkość)
Regulacja prędkości przez zmianę częstotliwości wymaga oddzielnego źródła zasilania 'i dlatego może się opłacać przy si1nikach wymagających ciągłej regulacji w szerokich granicach. Regulacja prędkości obrotowej przez zmianę częstotliwości źródła zasilającego nabiera ostatnio coraz większego rozpowszechnienia dzięki możliwości stosowania tyrystorowych przemienników częstotliwości (p. 11.1.3)
~1
(14.66) równanie (14.39) można łatwo zauważyć, że wzrostowi poślizgu odpowiada liniowy wzrost mocy elektrycznej w obwodzie wirnika, na którą składają się straty w uzwojeniu wirnika oraz straty na rezystancji regulatora R,. Omawiany sposób regulacji prędkości obrotowej jest więc nieekonomiczny. Regulacja prędkości obrotowej przez zmianę liczby par biegunów uzwojenia stojana wynika ze zmiany prędkości pola wirującego, a więc i prędkości silnika według zależności:
60.fi. p
n1=-.
Uzwojenie stojana wykonuje się tak, aby można je przełączać, przez co powstałyby pola o różnych liczbach par biegunów (rys. 14.25). Regulacja prędkości przez zmianę liczby par biegunów pozwala na stopniową zmianę prędkości z ograniczoną liczbą stopni (od dwóch do czterech). Silniki mające przełącznik na dwie prędkości na-
f=VGI'
li
Wykorzystując
414
M
Rys. 14.26. Charakterystyki mechaniczne silnika dwubiegowego: a) przy stałej mocy, b) przy stałym momencie
tj. od prędkości znamionowej do prędkości dowolnie małej. Poślizg (lub w przypadku regulacji ze stałym momentem można łatwo wyznaczyć w założeniu, że w przedziale O< M
M
:::1
Rys. 14.27. Układ do C7.ęstotliwościowej regulacji prędkości obrotowej silnika prądu przemiennego za przemiennika pośredniego
pomocą
Na rys. 14.27 przedstawiono schemat połączeń silnika z przemiennikiem pośrednim (prostownik-falownik). W przemienniku tego typu zakres regulacji częstotliwości może wynosić od około 10 Hz do około 10 kHz. Przemiennik przedstawiony na rys. 14.27 nie może pracować ze zwrotem energii do sieci, gdy maszyna pracuje jako generator, np. podczas hamowania prądnicowego. Jeżeli jest wymagana praca ze zwrotem energii, to należy połączyć równolegle przeciwsobnie dwa identyczne przemienniki pozwalające na przepływ energii w obu kierunkach.
415
Ponieważ napięcie wyjściowe przemiennika ma kształt prostokątny, praca silnika asynchronicznego staje się coraz trudniejsza, gdy częstotliwość wyjściowa maleje. tego względu wartość minimalnej częstotliwości jest ograniczona do
z
około
10 Hz.
Na rys. 14.29. przedstawiono charakterystyki mechaniczne silnika asynchronicznego przy regulacji ~zęstotliwości zgodnie z warunkiem (14.67). Pewne zmniejszenie momentu krytycznego przy malejących częstotliwościach tłumaczy się zmniejszeniem strumienia magnetycznego wskutek wzrostu spadku napięcia w uzwojeniu stojana,
Jeżeli jest wymagana częstotliwość zmienna w zakresie od 1 Hz do około 25 Hz, to stosuje się przemienniki bezpośrednie (cyklokonwertory). Przemiennik taki, przedstawiony na rys. 14.28, składa się z dwóch kompletnych mostków tyrystoro-
1,0r----
każdej
fazy. Zapłon poszczególnych tyrystorów sześciu mostków jest sterowany, dzięki· czemu fala napięcia wyjściowego jest falą małej częstotliwości, składającą się z krótkich odcinków fal wejściowych. wych dla
n
n„
/ Rys. 14.29. Charakterystyki mechaniczne silnika indukcyj. nego przy regulacji częstotliwościowej, 1 - charakterystyka momentu krytycznego
0,8
0,4
0,2
o
1
2 M
Mn
nie uwzględnianego w zależności (14.67). Przez zastosowanie kompensacji tego spadku napięcia można utrzymać stałą wartość przeciążalności również przy ma-
łych częstotliwościach. Rys. 14.28. Układ do częstotliwościowej regulacji prędkości obrotowej silnika prądu przemiennego za pomocą przemiennika bezpośredniego
Chociaż duża liczba tyrystorów czyni cyklokonwertor stosunkowo drogim, może on jednak pracować ze zwrotem energii do sieci. Częstotliwościowa regulacja pręd kości obrotowej jest ekonomiczna, gdyż moc tracona w przemienniku jest niewielka. Pogorszenie się sprawności silnika ze względu na zasilanie napięciem odbiegającym kształtem
od sinusoidy jest również nieznaczne. Regulacja prędkości silnika asynchronicznego przez zmianę częstotliwości wymaga jednoczesnej zmiany napięcia zasilającego silnik, a to w celu utrzymania niezmiennego strumienia. Wynika to z wzoru (14.25) na SEM stojana, której wartość jest niewiele mniejsza od napięcia zasilającego (E1 ~ U1). Niezmienność strumienia jest konieczna w celu zapewnienia stałej wartości przeciążalności i należytej sztywności charakterystyki mechanicznej. Aby strumień pozostał niezmieniony, napięcie zasilające powinno zmieniać się proporcjonalnie do częstotliwości, tj. powinien być spełniony warunek:
14.5.14. Hamowanie
Hamowanie elektryczne jest konieczne w celu szybkiego zatrzymania silnika w ruchu lub w celu szybkiego przejścia od jednego do drugiego stanu pracy. W silnikach asynchronicznych, tak jak w innych silnikach elektrycznych, rozróżnia się trzy podstawowe sposoby hamowania.: 1) hamowanie przeciwprądowe - występuje wtedy, gdy wirnik wiruje w kierunku przeciwnym do kierunku wirowania pola. Zmianę kierunku wirowania pola osiąga się przez przełączenie dwóch faz uzwojenia stojana. W tym stanie poślizg: będącego
s = n1-(-nJ = n1+ns > l, n1 ni
·obciążenia.
a w pierwszej chwili s ~ 2. W związku z tym E23 = sE:dest większa niż przy rozruchu, gdy s = 1, co powoduje również zwiększenie prądu. Dla ograniczenia prądu w obwód wirnika włącza się dodatkowe oporniki, które mają również wpływ na wartość momentu hamującego. Przy prędkości bliskiej zeru należy silnik odłączyć z sieci, w przypadku przeciwnym silnik zmieni kierunek wirowania; 2) hamowanie prądnicowe - występuje wtedy, gdy wirnik jest napędzany przez maszynę roboczą w kierunku zgodnym z kierunkiem wirowania pola z pręd kością nadsynchroniczną (s < O). Jest to hamowanie odzyskowe ze zwrotem energii
416
.27 -
U1
fi=
const.
(14.67)
Warunek ten obowiązuje przy regulacji prędkości obrotowej ze stałym momentem
Elektrotechnika i, elektronika
417
hamowania na sieć, gdyż silnik pracuje jako prądnica asynchroniczna. Ten sposób hamowania jest szeroko stosowany w urządzeniach ~źwigo~y~h; . . . 3) hamowanie dynamiczne - polega na odłącze:nm od sieci uzwojenia stoJana i zasilanie go prądem stałym. W uzwojeniu wirującego dzięki bezwładności wirnika powstaje SEM wskutek przecinania stałego (:nieruchomego) pola magnetycznego wywołanego prądem stałym płynącym w uzwojeniu stojana. Pod wpływem SEM~ w zamkniętym przez rezystancję R uzwojeniu wirnika popłynie prąd, który oddziaływając na pole stojana wywoła moment hamujący. Energia k~netyczna zmagazy:nowa~a w wirujących częściach silnika zamieni się n~ e.nergtę elektryczną, która wydzieli się w postaci ciepła na oporach obwodu wirnika.
Rozpatrzmy silnik, którego stojan ma dwa jednakowe, symetryczne uzwojenia trójfazowe. Kolejność faz jednego uzwojenia jest UVW, zaś drugiego uzwojenia UWV. Wobec tego pola wirujące kołowe, wytwarzane przez oba uzwojenia, wirują w przeciwnych kierunkach, momenty powstałe od tych pól są równe i przeciwnie skierowane, a więe· silnik taki nie moze obracać się, ponieważ nie posiada momentu rozruchowego. Ponieważ dwa pola wirujące, obracające się w przeciwnych kierunkach z tą samą prędkością, tworzą pola zmienne, :nieruchome w przestrzeni, więc silnik jednofazowy, w którym powstaje również pole zmienne, jest równoważny opisanemu wyżej silnikowi trójfazowemu, czyli nie ma momentu rozruchowego. B
B
14.5.15. Szereg trójfazowych silników indukcyjnych Liczba silników indukcyjnych zainstalowanych w różnych dziedzinach gospodarki stanowi około 90 % ogólnej liczby silników wprowadzonych d~ ruchu._ W związku z powyższym moce tych silników oraz ich wymiary gaba~ytowe I ~o~tazowe zo~tał~ znormalizowane zgodnie z postanowieniami RWPG, Jak rówmez z zalece:n1am1 opracowanymi przez International Electrotechnical Commision Zgodność z postanowieniami RWPG zapewnia łatwą wymienność w zakresie silników kla~ kowych z analogicznymi silnikami nowych serii produkowanych przez wszystkie kraje :należące do tej organizacji. . . . . . . .. , . . Największe zastosowanie w gospodarce :narodowej z~aJduJą s1lntki małeJ I ~red:ni.eJ mocy. W zakresie tych mocy (0,06-;-90 kW) w Polsce Jest pro~~kowana sena f silników indukcyjnych o wzniosach osi wałów od 56 do 280 mihmetrów. Wszystkie silniki są wykonywane na napięcia 220/380 V ~raz 380 i s.oo V przy połączeniu bądź w gwiazdę, bądź w trójkąt. W silnikach tych bczby par biegunów P wynoszą: l, 2, 3 i 4.
\IE9..
14.5.16. Silnik jednofazowy Silniki indukcyjne jednofazowe są stosowane w rolnictwie, gospodarstwie do; mowym, elektronarzędziach, układach automatyki oraz wszędzie ta~, ~dzie .sieć trójfazowa jest niedostępna. Moc ich nie przekracza na ogół 2 kW. WJrntk takiego silnika ma uzwojenie klatkowe, a stojan uzwojenie jednofazowe, które wytwarza pole zmienne (p. 14.4) nieruchome w przestrzeni. Pole zmienne można otrzymać również z :nałożenia dwóch pól wirujących (o amplitudzie równej połowie amplitudy pola zmienn~go), obracających się w ~rze strzeni z tą samą prędkością, lecz w przeciwnych kierunkach, co przedstawiono na rys. 14.30.
418
Rys. 14.30. Powstawanie pola zmiennego z dwóch pól
wir,ujących
Silnik jednofazowy może jednak ruszyć sam, jeżeli w s~ojanie wytworzy się pole to przez uzwojenie, zwane fazą pomoc(liczą lub rozruchową. Uzwojenie fazy pomocniczej nawija się tak, aby oś jego tworzyła w przestrzeni
wirujące. Osiąga się
z osią fazy głównej kąt
i .Jeżeli przepływy
obu uzwojeń będą równe i przesunięte
względem siebie w fazie o kąt '!:., to powstanie wirujące pole kołowe, a więc pojawi .
2
się
moment rozruchowy. Po dokonaniu rozruchu fazę rozruchową wyłącza się, ponieważ silnik obraca się dalej w kierunku impul$U początkowego. Podczas rozruchu silnik taki jest więc silnikiem dwufazowym, a silnikiem jednofazowym staje się dopiero po odłą czeniu fazy rozruchowej. Przesunięcie fazowe między prądami w fazie głównej i rozruchowej uzyskuje się przez włączenie w obwód fazy pomocniczej odpowiedniego opornika, cewki lub kondensatora. Ideowe schematy tych trzech rodzajów połączeń pokazane są na rys. 14.31. Najczęściej stosuje się silniki z kondensatorem w fazie pomocniczej. Silniki takie, nazywane krótko kondensatorowymi, mają charakterystykę przedstawioną na rys. 14.31c. Krzywa 1 obrazuje moment bez fazy pomocniczej, krzywa 2 - z fazą pomocniczą. Wyłączenie fazy rozruchowej odbywa się zwykle za pomocą wyłącz nika odśrodkowego po uzyskaniu przez wirnik odpowiedniej prędkości obrotowej. Zmiana kierunku prędkości obrotowej silnika może :nastąpić przez zmianę kierunku 27•
419
strumienia fazy pomocniczej w stosunku do strumienia fazy głównej, czyli przez przełączenie zacisków jednego z uzwojeń. W celu wytworzenia momentu rozruchowego rozpowszechniona jest również konstrukcja silnika jednofazowego ze zwartym zwojem na biegunie. Budowę ta~
b)Wc)~
a) R
~~I
ult: (te·
-
-G
p
1.fl
1J!
I _G
_p
M
lfl~lf:
M
S=f
s:::O
tnoment rozruchowy silnika jest mniejszy niż w silniku trójfazowym o tych samych wymiarach. Silnik poza tym ma mniejszą sztywność prędkości obrotowej niż silnik o polu kołowym. Pole eliptyczne nie pozwala na zmianę kierunku prędkości obrotowej. Ponieważ silnik wiruje zawsze w kierunku zwoju zwartego (licząc od osi bieguna), więc zmiana kierunku prędkości obrotowej nie jest możliwa. W zwoju zwartym powstają straty, wobec czego sprawność silnika jest ·gorsza niż silnika z wyłączalną rozruchową fazą uzwojoną. W porównaniu z silnikami trójfazowymi o tych samych wymiarach i prędkości obrotowej, silniki jednofazowe mają mniejszą moc, sprawność i współczynnik mocy. Jeżeli w pracującym silniku trójfazowym nastąpi przerwa jednej fazy stojana, to będzie mógł on dalej pracować jako jednofazowy, lecz w przypadku pełnego obcią żenia grozi mu przegrzanie. Gdy przerwa nastąpiła przed uruchomieniem, to silnik przy rozruchu nie może ruszyć, co objawia się charakterystycznym buczeniem.
S=f
2
14.S.17. Silniki asynchroniczne liniowe
s==O
Rys. 14.31. Schematy ideowe połączeń, wykresy wektorowe i charakterystyki silników jednofazowych: a) z fazą rozruchową oporową, b) z fazą rozruchową indukcyjną, c) z fazą rozruchową pojemnościową; G - faza główna , P - faza pomocnicza
kiego silnika przedstawiono na rys. 14.32. Stojan ma bieguny jawne, na których jest umieszczone uzwojenie wzbudzające. W biegunach tych utworzone jest nacięcie, w którym znajduje się zwój zwarty. W zwoju zwartym płynie prąd, który według
Pod pojęciem silnik liniowy rozumie się silnik elektryczny, w którym przemiana energii elektrycznej w energię mechaniczną następuje bez udziału elementów wirujących. Liniowy silnik indukcyjny umożliwia napęd maszyny roboczej ruchem liniowym (posuwistym) bez udziału przekładni mechanicznych. Idea takiego silnika nie jest nowa, lecz na skalę przemysłową wielką karierę rozpoczął on dopiero w ostatnich latach. Budowę silnika liniowego można wyobrazić sobie następująco: Stojan normalnego silnika indukcyjnego przecina się w dwóch miejscach i wyprostowuje się obie połowy, umieszczając między nimi płaską szynę aluminiową (rys. 14.33).
Rys. 14.32. Silnik indukcyjny jednofazowy ze zwartym zwojem na biegunie Rys. 14.33. Szkic silnika indukcyjnego liniowego z dwustronnym induktorem. 1 -
zasady transformatora wyprzedza prąd w uzwojeniu stojana o kąt r.:. Prąd zwoju zwartego wytwarza własne pole magnetyczne, wyprzedzające pole główne; oba pola tworzą pole wypadkowe, którego pierwsza harmoniczna jest polem eliptycznym, co wystarcza do rozruchu silnika. Maksymalny moment rozruchowy powstaje wówczas, gdy w szczelinie po· wietrznej między stojanem a wirnikiem istnieje kołowe pole wirujące. Ponieważ pola eliptycznego nie można doprowadzić do symetrycznego pola wirującego, 420
induktor, 2 - bieżnik
W silniku wirującym mówi .się o stojanie i wirniku jako o zasadniczych częściach maszyny, natomiast w silniku liniowym lepiej jest rozróżniać część pierwotną (obwód pierwotny) i część wtórną (obwód wtórny). Pojęcia obwodu pierwotnego i wtórnego są związane z kierunkiem przepływu energii. Nie mówią jednak one o tym, która część jest ruchoma. W silniku liniowym możliwy jest ruch jednej lub drugiej części, w zależności od wytworzenia siły o odpowiednim kierunku między tymi częściami. Bardziej rozpowszechniona jest konstrukcja, w której ruchomą jest część pierwotna, zwana induktorem, a nieruchomą - część wtórna, zwana bieżnikiem. Jako przykład można
421
wymienić tu wyposażona
liniowy silnik trakcyjny: nieruchoma szyna i ruchoma lokomotywa w induktor. Induktor może być dwuczęściowy (dwustronny), jak na rys. 14.33 lub jednoczęściowy Uednostronny). W ostatnim przypadku część wtórna powinna zawierać materiał ferromagnetyczny. Zamiast pola wirującego w silniku liniowym występuje pole wędrujące. Przemiana energii elektrycznej doprowadzonej do uzwojenia induktora powoduje powstanie siły pociągowej i pręd kości liniowej .. Charakterystyka mechaniczna, przedstawiająca w silniku wirującym zależność prędkości obrotowej od momentu obrotowego n= f(M), występuje tu jako charakterystyka prędkości liniowej w funkcji siły pociągowej v = f (F). W celu porównania, w tablicy 14.2 przedstawiono zestawienie charakterystyk i · podstawowych zależności występujących w wirujących i liniowych silnikach indukcyjnych. Tablica 14.2 Porówna.nie silników indukcyjnych
Silnik
I '
wirującego
00000000
wirujący
Silnik liniowy V
~'""
!,>"''
Prędkość
n= (1-s) 111
Prędkość
111
synchroniczna
V= (l-s)V1
f = -
V1
p
111 -
V1
111
Moment obrotowy M Moment krytyczny Mk Moc
= 2-,;f
..
P=wM
Siła pociągowa Siła
F krytyczna Fk P=vF
Maszyna liniowa może przechodzić z pracy silnikowej w pracę prądnicową, zwracając przy tym energię do sieci np. podczas ruchu pojazdu na odcinkach o du·· żym spadku toru. Możliwa jest również regulacja prędkości liniowej, analogicznie jak w zwykłym silniku klatkowym. Najdogodniejsza jest płynna i . ekonomiczna regulacja za pomocą jednoczes.nego sterowania częstotliwości i .napięcia przez zastosowanie tyrystorowych przemieru1ików częstotliwości.
422
właściwości płynnego metalu, mogą być metalowe lub ceramiczne. Między ścian kami kanału i induktorami umieszcza się zwykle warstwę izolacji cieplnej. Wędru jące pole magnetyczne wytworzone przez induktory wywołuje w płynnym metalu prądy, które oddziaływając na pola magnetyczne, powodują siły działające na czą steczki metalu. W wyniku tego powstaje ruch płyru1ego metalu w kierunku ruchu pola wędrującego. Ruch ten,jak w każdej maszynie indukcyjnej, odbywa się z pewnym poślizgiem. Pompy indukcyjne mają zastosowanie w przemyśle metalurgicznym i odlewniczym, w urządzeniach badawczych oraz w urządzeniach wyposażonych w reaktory jądrowe na szybkich neutronach, w których do odprowadzenia ciepła wykorzystuje się metale płynne jako nośniki ciepła (potas, sód i ich stopy).
V1 - V S=--
li
s=-Poślizg
F
FR
M
MR
Rys. 14.34. Szkic pompy indukcyjnej
i liniowego
n
Charakterystyka mechaniczna
Si.lniki liniowe ~ogą być stosowane wszędzie tam, gdzie maszyna robocza wykonu~e ruch posuwisty. Przykładem zastosowania może być napęd suwnic, prze;nośmków taśmowych, bram, stołów obrabiarek itp. Duże nadzieje wiąże się ze zbudowaniem jednoszynowych pociągów napędza.nych silnikami liniowymi z prędkością rzędu 500 km/h. Zasadę działania silnika liniowego wykorzystano w tzw. liniowych pompach indukcyjnych. Pompa taka (rys. 14.34) ma zwykle dwa induktory, każdy składa się i rdzenia 1 oraz uzwojenia trójfazowego 2. Między induktorami znajduje się kanał 3 o przekroju prostokątnym, z płynnym metalem. Ścianki kanału, w zależności od
14.5.18. Sprzęgło indukcyjne Sprzęg/o indukcyjne należy do sprzęgieł elastycznych, których główną zaletą jest możliwość prostego włączania i wyłączania go podczas ruchu oraz możliwość regulowania przenoszonego momentu przez zmianę prądu wzbudzającego, co stanowi pewien sposób zabezpieczenia przed przeciążeniem. Budowa sprzęgła indukcyjnego jest przedstawiona na rys. 14.35. Na końcu wału maszyny napędzającej jest umieszczony elektromagnes z biegu.nami jawnymi, zasilany przez pierścienie ślizgowe prądem stałym. Natomiast na końcu wału maszyny napędzanej znajduje się wirnik klatkowy lub uzwojony jak w normal.nym silniku indukcyjnym. Jeżeli podczas ruchu maszyny napędzającej zostanie włączony prąd wzbudzający, to powstanie pole wirujące kołowe i pojawi się moment elektromagnetycz.ny
423
działający na wirnik umieszczony na wale maszyny napędzanej. Podczas pracy ustalonej sprzęgło powinno pracować przy niewielkim poślizgu (s = 0,01-;-0,02), .
w przeciwnym razie straty mocy w sprzęgle byłyby zbyt duże, a sprawność przeno~ szenia mała.
+-
·-·--, I
Rys. 14.35. Budowa
sprzęgła
indukcyjnego
Wyłączanie sprzęgła następuje przez wyłączenie prądu wzbudzającego. Należy zwrócić uwagę, że regulacja tego prądu może odbywać się zdalnie, co pozwala na
zdalne sterowanie pracą . sprzęgła.
14.6. Maszyny synchroniczne Maszyny synchroniczne znalazły największe zastosowanie jako prądnice, które w elektrowniach wytwarzają energię elektryczną w ilościach pokrywających całe zapotrzebowanie przemysłowe i domowe. Elektrownie dzielą się głównie na dwa typy: elektrownie par owe, w których prądnicę napędza turbina parowa oraz elektrownie wodne, gdzie prądnica jest napędzana turbiną wodną. Do napędu małych prądnic stosuje się również silniki spalinowe. Prądnice napędzane turbinami parowymi nazywają się turboprądnicami lub turbogeneratorami, prądnice napędzane turbinami wodnymi - hydrogeneratorami. Turbiny parowe pracują przy dużych prędkościach obrotowych, wobec czego zgodnie ze wzorem (14.15) dla otrzymania częstotliwości 50 Hz liczba par biegunów musi być mała i wynosi zwykle p = 1. Turbogenerator wiruje wtedy z prędkością n= 3000 obr/min. Turbiny wodne pracują najlepiej przy małych prędkościach obrotowych, rzędu od kilkudziesięciu do kilkuset obr/min. Dla uzyskania/= 50 Hz liczba par biegunów hydrogeneratora musi być odpowiednio duża. Bieguny wytwarzające wirujące pole magnetyczne, konieczne do indukowania się siły elektromotorycznej, są umieszczane na wirniku maszyny. Ze względu na kształt tych biegunów rozróżnia się dwa za· sadnicze typy maszyn synchronicznych: a) maszyny z biegunami utajonymi, stosowane głównie jako turbogeneratory, b) maszyny z biegunami jawnymi (wystającymi) - stosowane jako hydrogene· ratory lub inne maszyny wolnoobrotowe. Oba typy wirników przedstawiono na rys. 14.36.
424 \
Własności ruchowe maszyny synchronicznej zależą w dużej mierze od tego czy ma bieguny jawne, czy też utajone. W turbogeneratorach wirujących z prędkością n= 3000 obr/min, z powodu dużych sił odśrodkowych, wirnik jest zbudowany jako cylinder z masywnej odkuwki stalowej, w którym na 2/3 obwodu są wyfrezowane żłobki zawierające uzwojenie wzbudzające, zasilane prądem stałym. Prąd ten jest dostarczony ze specjalnej, umieszczonej na wspólnym wale maszyny prądu stałego, zwanej wzbudnicą. Wirnik maszyny jawnobiegunowej jest również zbudowany z odkuwki stalowej, a tylko same nabiegunniki są zbudowane z blach magnetycznych. Drugą zasadniczą częścią maszyny jest stojan, którego rdzeń jest zbudowany z blach magnetycznych o grubości 0,5 mrn. W odpowiednich żłobkach, rozmieszczonych na obwodzie wewnętrznej średnicy stojana, znajduje się uzwojenie trójfazowe, połączone zazwyczaj w gwiazdę. Pole wirujące wytwarzane przez bieguny wirnika indukuje w tym uzwojeniu siłę elektromotoryczną. Uzwojenie stojana jest tak wykonane, że wytwarza liczbę biegunów taką samą, jak uzwojenie wzbudzające. Ze względów ekonomicznych dąży się do budowy
nkruchomego uzwojenia stojana sinusoidalną siłę elektromotoryczną, proporcjonalną do strumienia pola
c jest
stałą konstrukcyjną, niezmienną
tej SEM w~nosi f
=
dla danej maszyny.
Częstotliwość
~~ . Jeżeli częstotliwość ta ma wynosić 50 Hz, to dwubiegu-
nowy turbogenerator musi obracać się z prędkością 3000 obr/min, czterobiegunowy - z prędkością 1500 obr/min, itp. Prędkość ta nazywa się synchroniczną prędkością obrotową, co oznacza, że jej wartość jest taka sama, jak wartość pręd kości pola wirującego 60f p
n1=-.
(14.68)
Pollieważ prędkość maszyny synchronicznej jest stała, to zgodnie ze wzorem (14.67a) zmianę SEM można uzyskać tylko przez zmianę strumienia
Rys. 14.37. Chłodzenie bezpośrednie prętów uzwojenia wirnika
Rys. 14.38. Charakterystyka biegu
maszyn synchronicznych o możliwie największych mocach. Obecnie w budowie są turbozespoły o mocy nawet rzędu 1500 MVA. Uzyskanie tak wielkich mocy jest możliwe dzięki zastosowaniu odpowiedniego systemu chłodzenia. Odbieranie ogromnych ilości ciepła strat * uzyskano przez zastosowanie w ostatnim piętnasto leciu konstrukcji, pozwalających na bezpośrednie odprowadzanie ciepła z powierzchni pręta uzwojenia do czynnika chłodzącego, z pominięciem pośrednictwa izolacji i stali. Chłodzenie takie (rys. 14.37) nazywa się bezpośrednim. Jako czynnik chłodzący dla konstrukcji o mocy od 50 do około 300 MVA stosuje się głównie wodór, dla wyższych mocy - wod,ę, która ma największą zdolność przejmowania ciepła.
wania maszyny. W stanie jałowym napięcie U0 na zaciskaćh maszyny jest równe sile elektromotorycznej Er. Część maszyny, w której indukuje się SEM, nazywa się twornikiem. Dla maszyn synchronicznych twornikiem jest z reguły nieruchomy stojan.
14.6.2. 14.6.1. Bieg
jałowy
Podczas biegu jałowego wirnik prądnicy jest napędzany przez maszynę nap·ę dową z prędkością n, a w uzwojeniu stojana prąd nie płynie. Wywołane przez prąd wzbudzenia ff pole kołowe, wirujące. z prędkością n, indukuje w każdej fazie· "' Dla
:426
przykładu
turbogenerator o mocy 500 MW i
sprawności
rJ = 0,99 ma straty 5 MW.
jałowego
Obciążenie
Przy obciążeniu maszyny synchronicznej przez poszczególne fazy uzwojenia twornika płynie prąd /. Prąd twornika w~ołuje strumień t~o~nika, któr.ego część jako strumień rozproszenia <1>1 skojarzona Jest tylko z uzwoJemem twormka. Stru~ mień rozproszenia nie przechodzi do wirnika maszyny i nie jest skojarzony z uzwo: jeniem wzbudzenia. Druga część strumienia twornika, oznaczana przez
pole wirujące maszyny. Strurnień
Rys. 14.39. Obraz strumieni w maszynie synchronicznej
W maszynie cylindrycznej nienasycop.ej * wyszczególnionemu wyżej podziałowi strumieni odpowiada schemat zastępczy przedstawiony na rys. 14.40. Na schemacie tym: E - SEM indukowana w uzwojeniu twomika przez strumień wzbudzenia, reaktancja oddziaływania twornika, odpowiadająca strumieniowi 1, który indukuje w uzwojeniu twornika SEM E1, Ra - rezystancja jednej fazy uzwojenia twornika.
nazywa się reaktancją synchroniczną i jest jednym z głównych parametrów generatora przy pracy ustalonej. Rezystancja uzwojenia twornika Ra w stosunku do reaktancji synchronicznej jest mała, wobec czego można ją pominąć, przez co uprości się schemat zastępczy (rys. 14.40). Schematowi zastępczemu odpowiadają wykresy wektorowe. Na wykresach tych należy od SEM.§1 odjąć spadki napięcia na reaktancji synchronicznej, aby otrzymać napięcie !! na zaciskach generatora. Wartość napięcia U zależy nie tylko od wartości prądu obciążenia, lecz również od jego przesunięcia fazowego w stosunku do napięcia. Kąt przesunięcia fazowego
a)
Jl-
b) .Ir Xl
c)
Jj_
u
x1J _li .Ir I
I
Rys. 14.41. Wykresy wektorowe prądnicy cylindrycznej nienasyconej: a) obciążenie czynne, b) obciążenie indukcyjne, c) obciążenie pojemnościowe, d) obciążenie czynna-indukcyjne, e) obciążenie czynno-pojemnościowe
Rys. 14.40. Schemat
zastępczy
maszyny cylindrycznej: a)
dokładny,
że dla obeiążenia czynnego i indukcyjnego wartość SEM E1 jest wyższa niż wartość napięcia U, natomiast dla obciążenia pojemnościowego wartość E1 jest niższa od wartości U. Ponieważ określoną wartość SEM E1 osiąga się przez regulację prądu wzbudzenia, więc przy obciążeniu czynnym i indukcyjnym generator, mając E1 >U,
b) uproszczony
u
Pomiędzy reaktancjami Xa oraz X 1 a przewodnościami (permeancjami) Aa oraz A 1 dróg magnetycznych, wzdłuż których zamykają się strumienie, występują
oos
zależności:
(14.69) '
X 1 = (J)L1 = c1A1 •
(14.70)
X= X1+Xa
(14.71)
Suma tych reaktancji :
003 rp=f oos rp < 1(ind.)
Rys. 14.42. Charakterystyki zewnętrzne prądnicy synchronicznej
o
* Maszyną nienasyconą nazywa
się maszynę, której obwód magnetyczny pracuje na prostoliniowej części charakterystyki magnesowania. Najłatwiej jest analizować zjawiska zachodzące w maszynie cy-
lindrycznej nienasyconej1 najtrudniej - w maszynie jawnobiegunowej nasyconej.
I
pracuje w stanie przewzbudzonym, natomiast przy obciążeniu pojemnościowym (E1 < U) pracuje w stanie niedowzbudzonym. Powyższe zależności można' prze~ stawić przejrzyście za pomocą charakterystyki zewnętrznej, gdzie cos
428 429
zależność napięcia na zaciskach prądnicy od prądu twornika przy stałej prędkości obrotowej, przy stałym prądzie wzbudzenia i przy stałym wspólczynniku mocy, Jest to więc zależność U= f(J) przy n = const, 11 = const i cos
Przebiegi charakterystyk zewnętrznych dla różnych wspólczynników mocy cos
14.6.3. Zwarcie Gdy wzbudzona maszyna synchroniczna wtruje, a zaciski jej zostaną nagle zwarte, to powstaje tzw. zwarcie udarowe wywołujące groźne działanie dynamiczne ze względu na dużą wartość prądu zwarcia. Po pewnym czasie zwarcie udarowe przechodzi w zwarcie ustalone (rys. 14.43). Ponieważ rezystancja twornika ze względu
maszyny po przyłączeniu jej do sieci, tzn. aby po zamknięciu wyłącznika prąd przez maszynę nadal nie płynął, wymaga aby w każdej chwili spełnione były warunki równania (14.72), czyli: I) E1 = ·u - wartość skuteczna napięcia prądnicy powinna być równa wartości skutecznej napięcia sieci, 2) fg = f - częstotliwość dołączonego generatora powinna być równa często tliwości sieci, 3) a = O - napięcie generatora i sieci nie powinno być przesunięte w czasi'e, 4) kolejność następstwa faz napięcia sieci powinna być taka sama, jak kolejność następstwa faz prądnicy. Do sprawdzenia zachowania warunków synchronizacji używa się woltomierzy i układu trzech żarówek synchronizacyjnych. W elektrowniach stosuje się obecnie specjalne urządzenia do samoczynnego włączenia generatora do pracy równoległej. Utrzymanie biegu
14.6.5. ..........
....... .......
--------
Rys. 14.43. Wykres czasowy
prądu
zwarciowego
_____ _
..-...--
Wpływ prądu wzbudzającego
14.6.4. Praca
W większości przypadków w elektrowniach pracuje równolegle kilka generatorów na wspólną sieć. Aby generator mógł pracować równolegle z siecią, należy go przyłączyć po uprzednim dokonaniu tzw. synchronizacji. Warunkiem synchronizacji jest, aby w chwili włączenia generator nie wydawał ani nie pobierał prądu z sieci, zatem powinien on być przyłączony w stanie jałowym, wżbudzony do napięcia E1 równego napięciu sieci U. Zatem:
Ji2E1 sin(21tfct+ a) = Y2Usin(21tft). 430
a)
(14 72)
h) jXl
~r
pracę
generatora
o)
f.r
jl
Jl U-E
I=j-X -f=O I
Rys. 14.44.
równoległa
na
Ponieważ po dokonaniu procesu synchronizacji i włączeniu maszyny do sieci zachodzi równość między SEM E1 i napięciem sieci U, więc w tworniku prąd jest równy zeru (rys. 14.44a). W tych warunkach maszyna znajduje się w stanie idealnego biegu jałowego, tzn. nie wydaje ani nie pobiera mocy. Jakakolwiek zmiana prądu wzbudzającego i związana z tym zmiana SEM E powoduje pojawienie się prądu w tworniku generatora. Przy indywidualnej pracy
na straty w uzwojeniu jest niewielka, więc o wartości ustaloneg, 1 prądu zwarcia decyduje w określonym stanie wzbudzenia przede wszystkim wa tość reaktancji synchronicznej X. Duża wartość ustalonego prądu zwarcia / 11z stanowi niebezpiccze:'istwo dla maszyny pod względem cieplnym i dlatego dąży się do ograniczenia tego prądu przez zaproJektowanie maszyny o odpowiednio dużej wartości reaktancji synchronicznej, mimo że duża reaktancja powoduje duży spadek napięcia, który może by€ jednak wyrównany przez regulację prądu wzbudzenia. Stan zwarcia maszyny jest stanem awaryjnym, więc musi być w odpowiednim czasie przerwany za pomocą szybko działającego wyłącznika.
jałowego
Wpływ prądu wzbudzającego
=j JJ-ff X
U-Ef -I=j=-=X
na stan pracy generatora synchronicznego
generatora powodowałoby to jednoczesną żmianę napięcia na jego zaciskach. Przy pracy równoległej z siecią sztywną* napięcie pozostaje niezmienione, co oznacza, że wypadkowy strumień magnetyczny jest również stały. Przy zwiększeniu prądu wzbudzającego 11 zwiększa się strumień
Siecią sztywną
nazywa
się sieć
o bardzo
dużej
mocy, dla której U= const.
431
wzrost SEM E1 , która staje się większa od napięcia sieci. Prąd indukcyjny /,określony z wyrażenia: (14.73) opóźnia się względem napięcia
o
kąt
7t'
2.
Jeżeli prąd wzbudzający zostanie zmniejszony, to E1 < U, a prąd! będzie wy-
Na powstanie elektromagnetycznego momentu generatora ma wpływ składowa czynna prądu I cos V'· Moment ten jest momentem hamującym i w stanie ustalonym równoważy moment obrotowy maszyny napędzającej. Gdy w dalszym ciągu zostanie zwiększony dopływ czynnika napędzającego w turbinie, to wirnik bardziej przyspieszy, przez co wzrośnie kąt{}, powiększy się moment hamujący aż do ponownego zrównania się z momentem obrotowym turbiny przy nowej zwiększonej wartości /cos V'· Należy zwrócić uwagę, że wirnik cały czas będzie wirował z prędkością synchroniczną.
przedzał napięcie o kąt~ (rys. 14.44c). Zmiana fazy prądu o kąt 7t' oznacza, że niedowzbudzony generator nie oddaje, lecz pobiera z sieci prąd bierny indukcyjny.
Ponieważ
w obu przypadkach
kąt
V'
między prądem !
i SEM !}1 wynosi
~, Rys. 14.46. Wykres wektorowy Et'# U
to moc czynna rozwijana przez generator wynosi:
obciążonego
generatora dla
P = 3E1Icos V'= O. Z powyższych rozważań wynika, że przez zmianę prądu wzbudzającego można regulować moc bierną generatora Q = 3E1 Isin
o
przez generator mocy czynnej.
bierne, należy także zwiększyć generatora. Wykres wektorowy dla tego przypadku przedstawiono na rys. 14.46. Z wykresu tego można znaleźć zależność między mocą czynną a kątem {}. Odcinek AB wynosi: Aby generator
14.6.6. Regulacja
obciążenia
przejął równocześnie obciążenie
prąd wzbudzający
czynnego generatora
Jeśli zwiększyć dopływ pary lub wody do turbiny napędzającej generator, to wzrośnie mechaniczny moment obrotowy na wale generatora, dzięki czemu wirnik dozna przyspieszenia. Oś strumienia
U sin{}= Xlcos 1p, skąd
Podstawiając ostatnią zależność
Rys. 14.45. Wykres wektorowy
obciążonego
generatora dla E1= U
tyczną) rozwijaną
do równania na moc przez generator (wzór 14.74) otrzymuje
czynną
(elektromagne-
się:
(14.75) W związku z tym h1dukowana przez strumień
Y.- § 1 .
Generator rozwija moc
czynną:
P = 3E1 Jcos
tj. przejmuje na siebie 432
część obciążenia
sieci.
'lj!,
Z
powyższego
równania wynika,
że
przy
stałym napięciu
na zaciskach generatora
pracującego równolegle z siecią i niezmiennym wzbudzeniu' (E1 = const) wielkość P
jest proporcjonalna do sin{}, Kąt{} nazywa się kątem mocy, bowiem od jego wartości zależy moc maszyny. Wyrażając odcinek OC (rys. 14.46) jako E1 cos V'= Ucos
Elektrotechnika i elektronika
433
14.6.7. Moment obrotowy. Praca stateczna maszyny synchronicznej
stawiania się zaburzeniom równowagi momentów i utrzymywanie prędkości syn-
Z mechaniki wiadomo, że zależność między momentem mierzonym w niutonometrach a mocą mierzoną w watach jest określona wzorem:
chronicznej jest większa przy małych wartościach{), Przy{)>: praca maszyny nie . 2 jest możliwa, bowiem wypada ona z synchronizmu. Z powyższych względów podM chodną d~ nazwano momentem synchronizującym:
p p p M=- = - - = 9,55-. w n n 27t 60
(14.76)
M, =
Podstawiając do wzoru (14.76) wyrażenie (14.75) otrzymuje się:
M= gdzie: M max
9,55 · 3E1 U . sin{)= nX
. .o. MmaxSin 'V,
(14.77)
maksymalny moment elektromagnetyczny przy {) =
7t
2
= MmaxCOS {) .
(14.79)
M, = O.
2.
styką kątową momentu maszyny synchronicznej (rys. 14.47). M(P)
I', I \ :I ' \ -_ifł--<>--~--
Rys. 14.47. Charakterystyka ką!owa momentu maszyny z biegunami utajonymi
Pf'adnica
Praca stateczna
Stosunek momentu maksymalnego przy danym napięciu U i prądzie wzbudzenia I1 do momentu znamionowego nazywa się przeciążalnością maszyny synchronicznej:
A = M max = Pmax M„ P„
•
(14.78)
Należy zwrócić uwagę, że przy 11 = const moment maksymalny jest liniowo zależny od napięcia (Mmax = cU). Ma to duże znaczenie przy pracy silnikowej maszyny synchronicznej w przypadku wahań napięcia sieci. Praca stateczna generatora synchronicznego jest możliwa tylko w przypadkach, gdy wzrost kąta {) (w wyniku zwiększenia momentu maszyny napędzającej) po-
dM woduje odpowiedni wzrost momentu hamującego generatora, tj. gdy d{) >O. Spowodowane to jest warunkiem równowagi momentów.
większa jest wartość :
, tym szybciej ustala
się
równowaga momentów
przy nagłej zmianie obciążenia generatora. Dlatego zdolność generatora przeciw434
=
d{)
7t
-·
Zależność momentu elektromagnetycznego od kąta {) nazywa się charaktery-
Im
Dla kąta {)
dM
14.6.8. Silnik synchroniczny Maszyna synchroniczna może pracować jako silnik pobierając z sieci prąd o określonym przesunięciu fazowym
obciążenia powyżej wartości{)= : powoduje wypadnięcie silnika z synchronizmu
2 i wyłączenie go przez urządzenia zabezpieczające. Przed ponownym włączeniem należy dokonać procesu synchronizacji z siecią. Doprowadzenie do synchronicznej prędkości obrotowej musi być dokonane za pomocą dodatkowych urządzeń, ponieważ silnik włączony do sieci nie może ruszyć sam, albowiem nie ma momentu rozruchowego. Jeżeli uzwojenie wzbudzające silnika zostanie włączone do źródła prądu stałego, a trójfazowe symetryczne uzwojenie stojana do sieci trójfazowej, to bieguny pola wirującego stojana zaczną wirować z prędkością synchroniczną w stosunku do nieruchomycli biegunów wirnika, przy czym prędkość ta praktycznie ustala się natychmiast. Jeżeli np. prędkość synchroniczna wynosi 3000 obr/min, to w ciągu sekundy obok każdego bieguna wirnika przechodzą 50 razy bieguny N i S wirują cego pola stojana. W ten sposób na wirnik działają siły skierowane to w jedną, to w drugą stronę, a średnia wartość momentu sił wynosi zero. W wyniku tak powstałego przemiennego momentu elektromagnetycznego wirnik, mający znaczny moment bezwładności, nie rozpocznie biegu. Gdy wirnik w jakiś sposób zostanie doprowadzony do prędkości synchronicznej, to siły wzajemnego oddziaływania biegunów wirnika z biegunami wirującego pola stojana zapewniają obracanie się wirnika z prędkością pola wirującego. W stanie idealnego biegu jałowego (moment hamujący M„ = O) osie obu pól magnetycznych pokrywają się (rys. 14.48a). Na bieguny wirnika działają promieniowe siły F1 i F 2 , które nie tworzą momentu obrotowego. 20•
435
W przypadku obciążenia wału silnika maszyną roboczą o momencie hamującym M oś wirnika opóini się w stosunku do osi pola wirującego o kąt i>, zależny od wartoŚci momentu Mh. Na bieguny wirnika działają teraz siły przyciągania F1 i F2,
Rys. 14.48. Model obrazujący siły działające na wirnik silnika synchronicznego: a) bieg jałowy, b) obciążenie
Moment asynchroniczny przy poślizgu s = 0,05 nazywa się umownie momentem wpadu; im moment ten ma większą wartość, tym lepsze są warunki wpadnię cia silnika w synchronizm. Wartość momentu wpadu jest zwykle podawana w katalogach silników. We współczesnych napędach rozruch silnika synchronicznego jest przeważnie zautomatyzowany. Po uzyskaniu prędkości synchronicznej klatka rozruchowa przestaje pracować, gdyż jej prędkość w stosunku do prędkości pola stojana jest równa zeru. Jednakże przy gwałtownym wzroście obciążenia wirnik ma tendencję do opóźniania się, czyli zmniejszenia prędkości kątowej, co grozi wypadnięciem z synchronizmu. Wtedy klatka ta wytwarza moment obrotowy, pozwalający na utrzymanie silnika w stanie synchronizmu. Z tego względu uzwojenie rozruchowe nazywa się również uzwojeniem tłumiącym.
których składowe styczne Fh i F2T wywołują moment obrotowy M = Mh (rys. 14.48b). . . . . W celu dokonania rozruchu silnik synchroniczny ma zwykle w1rntk wyposazony w zwarte uzwojenię, dzięki któremu przy rozruchu ma on własności .siln~ka asynchronicznego. Proces rozruchu można podzielić na dwa. et~py. W etapie pi~rws~ym po włączeniu uzwojenia stojana do sieci trójfazowej stllllk r~sza ~od działaniei_n momentu asynchronicznego i osiąga prędkość bliską synchrontczneJ. W tym czasi~ uzwojenie wzbudzające jest włączone na opornik o dużej rezystancji (rys. 14.49).
l
II
14.6.9. Wpływ prądu wzbudzającego na pracę silnika synchronicznego Przy danym obciążeniu mechanicznym (M„ const) moc czynna silnika praktycznie jest stała, niezależna od wartości prądu wzbudzającego. Zmiana prądu wzbudzającego powoduje odpowiednią zmianę E1 , co przy stałej wartości napięcia sieci U pociąga za sobą zmianę prądu I oraz cos
Rys. 14.50. Krzywe V silnika synchronicznego Rys. 14.49. Rozruch asynchroniczny silnika synchronicznego
Po osiągnięciu przez wirnik poślizgu s :(~ 0,05 następuje drugi etap rozruchu, w którym uzwojenie wzbudzające włącza się do źródła napięcia stałego. Wtedy oprócz· momentu asynchronicznego zaczyna działać, zależny od prądu wzbudzenia, moment synchroniczny, dzięki czemu silnik samoczynnie wpada w synchronizm. 436
łącząca minima rodziny krzywych V dzieli cały obszar pracy na dwie części: praca przy obciążeniu o charakterze indukcyjnym dotyczy lewej gałęzi krzywej, a praca przy obciążeniu o charakterze pojemnościowym - prawej gałęzi krzywej. Wynika stąd, że silnik przy obciążeniu o charakterze indukcyjnym pracuje jako niedowzbudzony, a przy obciążeJ1iu o charakterze pojemnościowym - jako przewzbudzony. Szczególny przypadek w rodzinie krzywych V stanowi krzywa dla P = const = O. Silnik pobiera z sieci nieznaczną moc czynną na pokrycie strat oraz odpowiednią do wzbudzenia moc bierną. Do poboru mocy biernej pojemnościowej * niezbędne
* Pobieranie z sieci mocy biernej biernej indukcyjnej.
pojemnościowej
jest
równoważne
z oddawaniem do sieci mocy
437
jest przewzbudzenie silnika. Silnik pobierający z sieci moc bi~rn~ poj:mności~wą zachowuje się w stosunku do sieci jak kondensator, może byc więc uzyty zamiast kondensatora do poprawy współczynnika mocy. . . . .. Jest to wielka zaleta silników synchronicznych w porównanm z silnikami indukcyjnymi. Pozwala ona na poprawę współczynnika mocy w zakładach przemysłowych, przez co możliwe jest odciążenie linii przesyło_wyc~ od przesyłania mocy biernej a generatorów w elektrowniach od wytwarzania teJ mocy. . . Sih~ik synchroniczny przeznaczony wyłącznie do popra"'.y cos
Reaktancja synchroniczna w osi podłużnej Xd jest większa od reaktancji synchronicznej w osi poprzecznej Xą. Można udowodnić, że moment obrotowy maszyny jawnobiegunowej wyraża się równaniem:
3E1 U . {} M= 9,55--sm· . nX
Należy jednak zwrócić uwagę, ż~ wzó.r ten ':"yprow~dzony był z wykresu ,w~kto rowego dla generatora z biegunami utaJonymt. Ja~ wia~omo, ge1~er~tory takie .s: wysokoobrotowe i mają zwykle 2 bieguny. Natomiast większość silników s~nchi?. nicznych jest budowana na niskie prędkości o~rotowe (!OOO; 750: 600 i ~meJ obr/min). takich silnikach wirnik ma .bie~u~y Jawne. Maszyna z biegun.ami Jaw~ nymi wykazuje jednak odmienne właśc1wosc1 ruchowe od maszyny z biegunami
w
q d
d
Rys. 14.51. Położenie osi podłużnej i poprzecznej w maszynie jawnobiegunowej: a) dla 2 po= 1, b) dla p
utajon~mi. Różnice wynikają z odmiennych własności obwodów magnetycznych: Rdzeń wirnika cylindrycznego można uznać za symetryczny względem dowol_neJ osi prostopadłej do osi wału, podczas gdy rdze? wirni~a ~aw~obi~gunowego J~St
symetryczny jedynie względem dwu osi, tzw. osi p~dłuzneJ d i o.si poprzecznej q (rys. 14.Śl). Osią podłużną nazywa się oś biegunów Jawnych, a osią poprzeczną~ oś elektrycznie do niej prostopadłą. . . . · A Ponieważ maszyna jawnobiegunowa ma różne permean~Je w osi ~odłuzneJ .~ i poprzecznej Aą, więc stosownie do wzoru (14.70) m?zna ~ywnio~ko_wac; z również reaktancja synchroniczna musi mieć inną wartośc w osi podłuzneJ, a mną w ąsi poprzecznej.
438
31 2(1 Xd1).
M = 9 55--U
'
'
n2
- - - sin2{) Xą
'
(14.81)
który jest niezależny od E1 , a zatem i od prądu wzbudzającego. Moment ten nazywa się momentem reluktancyjnym lub reaktywnym. Powstawanie momentu obrotowego w maszynie synchronicznej jawnobiegunowej bez wzbudzenia zostało wykorzystane w tzw. silnikach reluktancyjnych * (reaktywnych). Zaleta silników reluktancyjnych polega na tym, że nie potrzebują one sieci prądu stałego, nie mają pierścieni na wirniku i mają stałą prędkość obrotową, zależną tylko od częstotliwości sieci zasilającej. Silniki te, budowane na małe moce, znalazły szerokie zastosowanie w automatyce, napędach rejestratorów, przekaźników, zapisie dźwięku i w innych urządzeniach, gdzie wymagana jest stała prędkość obrotowa.
14.6.11. Regulacja a)
(14.80)
. Z porównania wzorów (14.77) i (14.80) wynika, że pierwszy składnik wyrażenia (14.80) na moment maszyny jawnobiegunowejjest taki sam jak wyrażenie na moment maszyny z wirnikiem cylindrycznym. W porównaniu ze wzorem dla maszyny z wirnikiem cylindrycznym występuje we wzorze dla maszyny jawnobiegunowej nowy składnik:
14.6.10. Moment obrotowy silnika synchronicznego Wzór na moment obrotowy rozwijany przez silnik sync~roniczny ma taką samą postać jak wzór wyprowadzony dla generatora synchronicznego:
J.
[E U.
1 3 -X 1 2( 1 - -1 ) smW . M= 9,55sm-D+-u n d 2 Xą Xd
prędkości
obrotowej silnika synchronicznego
Przy stałej częstotliwości sieci zasilającej silnik synchroniczny ma stałą prędkość od obciążenia. Ta właściwość w niektórych przypadkach jest zaletą, a w niektórych wadą silnika synchronicznego. Powstanie tyrystoro'Wych przemienników częstotliwości sprzyja możliwości ciągłej regulacji prędkości obrotowej wielu napędów z siJnikiem synchronicznym. Regulacja takrt jest ściśle proporcjonalna do częstotliwości źródła energii, co nie może być osiągnięte w silniku indukcyjnym ze względu na poślizg. Regulacja częstotliwości może dotyczyć silnika synchronicznego ze wzbudzeniem, jak również silnika reluktancyjnego. W tego typu napędach stosuje się zazwyczaj rozruch częstotliwościowy, zwiększając od zera częstotliwość napięcia zasilającego. Taki rozruch ogranicza prąd rozruchowy.
obrotową, niezależną
• Patrz
rozdział
16.
15 Maszyny
prądu
czający, utrzymując stałą konfigurację zezwojów w stosunku do nieruchomej osi pola i do nieruchomych zacisków zewnętrznych maszyny (szczotek). Dotychczas powszechnie stosowany jest komutator mecha11iczny *, który w najprostszym wykonaniu, przedstawionym na rys.15.1, ma kształt pierścienia podzielonego na dwa wycinki. W ten sposób zezwój jest przełączany skoro tylko indukowane w nim napięcie zmienia znak. Dzięki temu, w stosunku do sieci napięcie indukowane jest napięciem pulsującym, którego wartość średnia jest miarodajna do przetwarzania energii. Z punktu widzenia wytworzenia stałej wartości średniej mocy elektrycznej, zadaniem komutatora jest wytworzenie stałej wartości napięcia indukowanego,
stałego B
Maszyny prądu stałego w porównaniu z maszynami asynchronicznymi są i bardziej skomplikowane w budowie (a więc droższe), trudniejsze w konserwacji i.mniej pewne w ruchu. Z tych względów stosuje się je z reguły do celów specjalnych. Jako silniki mają one zastosowanie w trakcji elektrycznej oraz wszędzie tam, gdzie wymagana jest płynna regulacja prędkości obrotowej lub duży moment rozruchowy. W charakterze źródeł energii stosuje się je jako wzbudnice dla maszyn synchronicznych, prądnice galwanizacyjne, spawalnicze, samochodowe, lotnicze itp.
cięższe
15.1. Zasada
działania
Przez zaciski zewnętrzne maszyny prądu stałego płynie prąd stały, a między odpowiednimi zaciskami istnieje napięcie stałe. Uzwojenie wzbudzenia, umieszczone na biegunach, jest połączone szeregowo lub równolegle z ' tymi zaciskami, tak że płynie przez nie również prąd stały. Dzięki temu w szczelinie powietrznej powstaje względem stojana stałe w czasie pole magnetyczne, w którym porusza się wirnik ze stałą prędkością. Wtedy w zezwojach wirnika indukuje się napięcie przemienne, którego prze bieg czaf;owy zależy od kształtu przestrzennego rozkładu indukcji magnetycznej (rys. 15.2). Wymiana energii między maszyną i siecią prądu stałego może mieć miejsce jedynie wtedy, gdy indukowane w maszynie napięcie jest niezmienne w czasie lub zmienia się wokół stałej wartości średniej. Aby to osiągnąć, między końcówki zezwojów i zaciski maszyny wbudowuje się komutator, który działa jako układ przełą-
440
+ Rys. 15.1. Szkic ideowy maszyny stałego
prądu
Rys. 15.2. Rozkład indukcji magnetycznej w szczelinie powietrznej
a z punktu widzenia rozwijania stałego średniego momentu zadanie komutatora polega na tym, aby w boku zezwoju przepływał prąd w jednym kierunku tak długo, dopóki zezwój znajduje się w zasięgu określonego bieguna. Zwrot prądu w zezwoju zmienia się wtedy, gdy oś zez\Voju przechodzi przez oś bieguna. Zmianę zwrotu prądu w zezwoju określa się jako komutację. Średnia wartość napięcia indukowanego, występującego na nieruchomych szczotkach stykających się z komutatorem wrnosi:
E= cn
(15.1)
· c= pN · . . dla daneJ. maszyny, gdzie: - Jest stał ą k onstrukcyJną, niezmienną a·60 N - liczba szeregowo połączonych prętów uzwojenia twornika, a - liczba par gałęzi równoległych, na które zostaje podzielone uzwojenie przez szczotki, p - liczba par biegunów maszyny. • W ostatnich latach buduje się równiez maszyny prądu stałego z komutatorem elektronicznym (patrz p. 16.4.4).
441
15.2. Budowa maszyny
prądu stałego
Jak w każdej maszynie wirującej, zasadniczymi częściami maszyny prądu stałego są: nieruchomy stojan oraz obracający się w nim wirnik. Na rys. 15.3 przedstawiono części składowe maszyny prądu stałego. Stojan maszyny składa się z jarzma w postaci staliwnego lub żeliwnego cylindra, do którego są przymocowane bieguny wykonane zwykle z pakietu blach. Na biegunach są umieszczone uzwojenia wzbudzające,
wiednio połączone z wycinkami komutatora. Jako uzwojenie twornika najczęściej stosuje się uzwojenie pętlicowe lub faljste. Ideowe schematy połączeń z wycinkami komutatora obu typów uzwojenia przedstawiono na rys. 15.4. Szczotki stykające się z komutatorem dzielą uzwojenie na gałęzie równoległe, co przedstawiono a)
b) ..................................
An
I I I SI I I
N
I I I
N
I I I
L-+W ..........
N
-::_......
.............
4
a)
5 6
7 8 9 fO ff
Rys. 15.4. Schematy ideowe uzwojeń maszyny prądu stałego: a) pętlicowe, b) faliste
na rys. 15.5. Dla uzwojenia pętlicowego liczba par tych gałęzi równa się liczbie par biegunów a= p, natomiast dla uzwojenia falistego a= 1. Prąd la, płynący w gałęzi uzwojenia, jest odpowiednią częścią prądu twornika l, według zależności: l, la= a . 2
(15.2)
Zgodnie z powyższym, w maszynie o mocy P uzwojenie pętlicowe będzie korzystniejsze dla niskich napięć, a więc dużych prądów, uzwojenie zaś faliste - dla wyższych napięć a małych prądów. · Komutator jest jedną z ważniejszych i pod względem konstrukcyjnym najbardziej złożonych części maszyny prądu stałego. Jak już zaznaczono, działa on jako b)
Rys. 15.3. Główne części składowe silnika prądu stałego 75 kW, 220 V, 42071500 obr./min.: a) stojan z uzwojonymi biegunami głównymi i komutacyjnymi oraz żłobkowanymi nabiegunnikami do umieszczenia uzwojenia kompensacyjnego, b) uzwojony wirnik wraz z komutatorem · Rys. 15.5.
wytwarzające odpowiedni strumień magnetyczny
442
Podział
gałęzie równoległe
uzwojenia twornika na
Rys. 15.6. Kształt wycinka komutatora
mechaniczny układ przełączający. Komutator jest zbudowany z odpowiedniej liczby 'miedzianych, odizolowanych od siebie wycinków, których kształt pokazano na rys. 15.6. Podczas ruchu maszyny, w cienkiej warstwie powietrza na styku wirują cego komutatora z nieruchomymi szczotkami powstaje iskrzenie elektryczne, które
443
powoduje obniżenie pewności ruchu, wywołuje zakłócenia radiowe oraz ogranicza stosowanie tych maszyJ1 o normalnej konstrukcji obudowy w pomieszczeniach łatwo palnych i wybuchowych. Dlatego konstruktorzy dążą do tego, aby iskrzenie maszyny przebiegało w jak najmniejszym stopniu. Stopnie iskrzenia są ustalone przez przepisy. Przekroczenie dopuszczalnego stopnia iskrzenia dyskwalifikuje maszynę przy pró~ bach odbiorczych. Ze względu na sposób zasilania uzwojenia wzbudzającego rozróżnia się kilka rodzajów maszyn prądu stałego. Jeżeli uzwojenie wzbudzenia nie jest połączone z uzwojeniem twornika. lecz jest zasilane z obcego źródła, to taka maszyna na-
a)
rA1
MLA2
kierunku. ~a zaciskach. twornika powstaje SEM określona wzorem (15.1). Jeżeli do t~ch zacisków zostante ~rzyłączo~y odbiornik, to przez uzwojenie twornika popłynie. prąd I, o okreś~o~eJ wartośct. Prąd ten wywoła na rezystancji uzwojenia twormka R, spadek napięcia R,I,, wobec czego przy obciążeniu napięcie na zaciskach prądnicy będzie mniejsze od SEM: ,
U= E-R,l,.
(15.3)
u, oddziaływając
Przy pracy silnikowej do nieruchomego twornika jest doprowadzone napięcie wobec czego przez uzwojenie twornika
płynie prąd
I, =
~',
który
na pole magnetyczne biegunów wytworzy . moment obrotowy wzoru: M= k
wirnik zacznie
się obracać,
(parę sił) według
(15.4)
a w jego uzwojeniu powstanie SEM
"'.edłu~ równai:m. (15.1). Ta SEM wzrasta ze wzrostem prędkości obrotowej i przeci.w~zmła napi~c1~ przyłożon~mu do zacisków twornika. Ponieważ spadek napięcia
zuje
w uzwoJenm R,I,
również przeciwdziała napięciu, więc
dla silnika
obowią
zależność:
U= E+R/,.
, (15.5)
Prędkość
e)
d)
Rys. 15.7. Rodzaje wzbudzenia maszyn prądu stałego: a) obce, b) bJcmikowc, c) szeregowe, d) szeregowo bocznikowe (współdziałanie przepływów), e) sz~rcgowo-bocznikow~ (przeciwdziałanie przepływów)
zywa się obeowzbudną, natomiast gdy uzwojenie wzbudzenia jest połączone z uzwojeniem twornika, to maszyna nazywa się samowzbudną. W zależności od sposobu połączenia uzwojenia wzbudzenia z uzwojeniem twornika, maszyny samowzbudne dzielą się na bocznikowe i szeregowe. Uzwojenia wzbudzenia mogą być również połączone z twornikiem częściowo równolegle, a częściowo szeregowo, w tym przypadku otrzymuje się maszynę szeregowo-bocznikową. Na rys. 15.7 przedstawiono schematy opisanych rodzajów maszyn prądu stałego. Litery oznaczające uzwojenia wzbudzenia i twornika są ustalone przez przepisy.
15.3. Praca maszyny
prądu stałego
Jak wiadomo z rozdziału czternastego, praca maszyny jest odwracalna, co oznacza, że ta sama maszyna może pracować jako prądnica lub jako silnik. W pracy prądni cowej maszyna jest napędzana specjalnym silnikiem i obraca się w określonym
__obrotowa silnika wzrasta do chwili, gdy moment obrotowy silnika moment hamujący maszyny roboczej. Prąd wytwarzany w tworniku prąd~ic.y boczn.iko~ej r?zdziela. się na prąd wzbudzenia 11 oraz na prąd I płynący do sieci, obowiązuje więc zalezność: zrównoważy
I= 1,-11 . W silniku bocznikowym wzbudzenia 11 , zatem:
prąd
sieci I rozdziela
(15.6) się
na
prąd
twornika 11 oraz
(15.6a)
I= l,+1,. Prąd
wzbudzenia 11 jest niewielki i w zależności od maszyny stanowi od 1 do 3 % prądu twornika.
15.4.
Oddziaływanie
prąd
wielkości
oraz konstrukcji
twornika i komutacja
Komutacją nazywa się zmiana zwrotu prądu w zezwoju uzwojenia twornika zwartym przez szczotki. Jeżeli maszyna jest w stanie biegu jałowego, to pole magnetyczne wytworzone przez uzwojenie wzbudzenia, nazywane polem głównym, przebiega symetrycznie w stosunku do strefy neutralnej n- n', zaznaczonej na rys. 15.1. Jeżeli szczotki są ustawione dokładnie w tej strefie, to w procesie komutacji nie zajdą większe trudności, objawiające się podwyższonym stopniem iskrzenia. Przy obciążeniu
445 444
prąd płynący
przez uzwojenie twornika przesuw~ jed~ak str~fę neutralną, wobec . czego komutacja ze wzrostem prądu pogarsza się, a iskrzenie wzrasta. Na rys. l 5.8a przedstawiono przebieg pola głównego, a na :ys. 15.~b prze~1eg pola wytworzonego przez prąd twornika, zwanego polem oddzialywama twornika.
. . n W stosunku do osi pola głównego oś tego pola jest przesunięta o kąt
2,
wobec
czego pole to nazywa się polem poprzecznym. Podczas obci~żenia :.naszyny pol~ poprzeczne nakłada się na pole główne, wskutek czego krzywa ind.ukcjt wy~~dkow~~ (rys. 15.8c)jest pod biegunami zniekształcona w stosunku d? stałej wa~tośc1 indukCJI pochodzącej od pola głównego, a strefa neutralna zostaje przesumęta o kąt f3.
ski~rowany do przep~wu oddz~aływania twornika. Uzwojenie komuta.cyjne jest umieszczone n~ spe~jalnych btegunac~, zwanych biegunami pomocniczymi l~b kom?t.acyjnym1. W maszynach większych deformujące działanie pola twornika ~osi st~ na c~m obwodzie maszyny przez umieszczenie w żłobkach wyciętych w nab1egunmk~ch b1egunów.gł~wnych spe.cjalnego uzwojenia, zwanego uzwojeniem kompensacyjnym. Uzwojenie to powinno być również połączone szeregowo z uzwojeniem twornika, a jego przepływ przeciwnie skierowany do przepływu twornika. · Zasadę działania biegunów komutacyjnych przedstawiono na rys. 15.9. W procesie komutacji (rys. 15.10) zezwoje twornika są przejściowo zwierane przez szczotki. Gdyby w zezwoju zwartym zmiana prądu z wartości +I na - / przebiegała pro~toliniowo, to komutacja byłaby poprawna. Taki przebieg m~ miejsce: gdy w obwodzie zwartym przez szczotkę ąwzględni się tylko rezystancję przejścia
Rys. 15.8. Rozkład strumienia w prądnicy prądu a) strumień główny, b) strumień oddziaływania twornika, c) strumień wypadkowy
stałego:
Rys. 15.9. Zasada działania biegunów komutacyjnych
Poza tym w przypadku nasycenia obwodu magnetycznego następuje zmniejszenie strumienia wypadkowego (na rys. 15.8c krzywa kreskowana). w s~osunku do ~tru mienia wytworzonego przez pole główne. Z powyższego wynika, ze pole oddziaływania twornika ma istotny wpływ na pracę maszyny· · . . . w prądnicy przesunięcie strefy neutralnej ?astępuje .w kier_unku w1rowama,. a w silniku - w kierunku przeciwnym do kierunku w1rov.:ania maszyn~. Aby komutacja nie pogorszyła się, szczotki powinny być przesunięte ~o nowej. s~re~y neutralnej. Położenie strefy neutralnej zmienia się jednak ze_ ~m~aną o~c~ą~enia maszyny, więc odpowiednie przesuwanie szczotek byłoby zab1eg1em uc1ązhwym i niedokładnym. . , Lepsze wyniki daje wyposażenie maszyny w uzwoje~ie kom~ta~y1ne, kto~ego pole BK znosi oddziaływanie two;ni~a w stre~e n~utralnej. Uzwojenie to pov.:inn:o być połączone szeregowo z uzwojeniem twornika 1 wytwarzać przepływ przec1wn1e 446
Rys. 15.10. Przebieg komutacji
szczo~ek. Przy ?względnieniu często znacznej indukcyjności zezwoju, komutacja ma przebieg opóźniony (krzywa b). Taki przebieg komutacji jest niekorzystny, ponieważ na sch~dzącym. odcin~u szczotki wyst~puj~ duża gęstość prądu, co objawia się -podwyzszonym 1skrzemem. Przez odpowtedme zaprojektowanie uzwojenia biegunów ~omutacyjnych mo.żna ~zyskać przebieg komutacji według krzywej c. Przebieg ten jest korzystny, poniewaz gęstość prądu na schodzącym odcinku szczotki jest bardzo mała.
15.5. Prądnice prądu stałego 15.S.1. Prądnica obcowzbudna
yv
.stanie jałowym prąd twornika I,= O. W uzwojeniu twornika indukuje się nap1ęc1e według wzoru (15.1). Gdy prędkość obrotowa n= const, to. napięcie indukowane jest proporcjonalne do strumienia wzbudzającego , który jest zależny od prądu 'Yzbudzenia 11 . Charakterystyka przedstawiająca zależność E = f(/ ) 1 dla n = const oraz I, = O nazywa się charakterystyką biegu jałowego prądnicy 447
r s 15 11) Otrzymuje się ją przez pomiar napięcia na zaciskach twornika przy wzbudzenia. Charakterystyka ta nie zaczyna w współrzędnych, ponieważ z powodu remanellcji magnetycz~eJ stall md~kuJ~ s~ę napięcie, zwane napięciem remanencji E„ nawet przy. p~ądz1e wzbudze~~a d. Przy obciążeniu prąd twornika wywołuje spadek nai;>1ęcia n~ r~zystancJ~ o wo u t 'k w skład tej rezystancji wchodzi rezystancja uzwojenia tworni~a, rezy~ s~~tj~ :zwojenia biegunów komutacyjnych oraz biegunów kompensacyjnych.
;;ż~ych. pr~dach
si~ p~c~ątku u~ład.u
t-
. 1o.ny będz'1e trwa ł tak dłu go, d opóki di, di, = Przeb.1eg nieusta dt =I= o• Przy dt
o
nastąpi stan ustalony. Wtedy:
e, = u1 = R,;,.
(15.8) Proces samowzbudzenia jest przedstawiony graficznie na rys. 15.13. Podana jest tam charakterystyka biegu jałowego oraz prosta "t = R1 ;,, której kąt nachylenia zależy od wartości R1 (tg a = kR,, gdzie: k - współczynnik skali). Punkt usta-
E
n=const R.ys~ 15.13. Proces samowzbudzania
sio prądnicy
E„ 14-----....1----:;:-
Ir
0
Rys. 15.11. Charakterystyka biegu ja·· Iowego
(l
Rys. 15.12. Charakterystyki zewnętrzne prądnic prądu stałego: 1 -- wzbudzenie obce, 2 - wzbudzenie bocznikowe
Charakterystyka napięcia na zaciskach twornika w funkcji prądu twornika u= f (1,) przy n = const, R1 = con st na.zywa się charakterystyką zewnętrzną. Przedstawia ona własności ruchowe prądnicy. . . . . Charakterystyka ta (rys. 15.12) ma przebieg opadający. Aby nap1ęc1e na od~1or nikach nie zostało obniżone, należy odpowiednio powiększyć prąd wzbudzenia 11.
15.5.2.
Prądnica
samowzbudna
w prądnicy źródła,
~: 1i11 t iwzbudnej prąd wzbudzenia nie jest dostarczany z o~dziel?e~o · · · wym1en10nemu · · lecz wyt \1 arza go sama maszyna dz1ęk1 wyżeJ naptęcrn
remanencji. . . . „ t ł woPrzy prędkości znamionowej prądnJCy nap1ęc1~ re~a~eJ1c~1 e„ pows a ew uz a jeniu twornika, wywołuje w uzwojeniu wzbudzenia n1ew1elk1 prąd, który wy~w~rz również niewielki strumień. Jeżeli strumień ten ma ten sam .zw~ot co st~um1en. remanencji, to całkowity strumień wzrośnie i wywoła w uzwoJ:ni~ twor~1k~ wyzsze napięcie. Wzrost napięcia spowoduje wzrost prądu wz?u~zerua 1 ~trum1enia, kt~ry z kolei wywoła dalszy wzrost napięcia. Jest to właśc~w1e stan .nieustalony, ktory można opisać równaniem różniczkowym:
e, = u1= Ri1+L1:; ·
448
(l 5.7)
lonej pracy wystąpi na przecięciu obu charakterystyk (punkt A). Dla dowolnego punktu i, = x obowiązuje równanie (15. 7) i spadek napięcia na rezystancji R1 jest mniejszy od e, = Przez zmianę rezystancji Rr opornika regulacyjnego, znajdującego się w obwodzie wzbudzenia, można wpływać na zmianę kąta nachylenia prostej rezystancji obwodu wzbudzenia, a przez to - na zmianę napięcia prądnicy. Jeżeli przez zmianę Rv prosta ~R1 + Rr) osiągnie nachylenie graniczne, to nie przetnie się ona w jednym punkcie z charakterystyką biegu jałowego, a więc maszyna nie będzie mogła się wzbudzić. Z powyższych rozważań wynika, że prądnica samowzbudna nie wzbudzi się, gdy: 1) nie ma strumienia remanencji; 2) zaciski wzbudzenia są nieprawidłowo połączone z twornikiem, gdyż wtedy prąd wzbudzenia wytwarzałby strumień przeciwnie skierowany do strumienia remanencji, 3) rezystancja obwodu wzbudzenia jest zbyt duża, 4) prądnica jest napędzana z małą prędkością. obrotową. W praktyce najczęstszą przyczyną niewzbudzenia się prądnicy jest brak rema,nencji magnetycznej lub nieprawidłowe połączenie wzbudzenia z twornikiem. Ponieważ uzwojenie wzbudzenia jest połączone równolegle (bocznikowo) z uzwojeniem twornika, to przy obciążeniu prądnicy prądem I, obniży się napięcie na uzwojeniu twornika oraz na uzwojeniu wzbudzenia. Mimo niezmiennej rezystancji obwodu wzbudzenia obniży się prąd wzbudzenia i spowoduje dalsze obniZenie napięcia na zaciskach twornika. Charakterystyka zewnętrzna prądnicy samowzbudnej bocznikowej (rys. 15.12) ma więc przebieg bardziej opadający niż prądnicy obcowzbudnej, gdzie prąd wzbudzenia 11 = const.
u,.
29 - Elektrotechnika 1 elektronika
449
15.6. Silniki
Na tabliczce znamionowej podaje się zwykle następujące dane znamionowe silnika: można wyznaczyć z zależności (14.58):
prądu stałego
Pn, Un, In, nn. Moment znamionowy
15.6.1. Silnik bocznikowy Jak już wyjaśniono w p. 15,3, w chwili rozruchu silnika (n = O) na zaciski twornika przyłożone jest całkowite napięcie sieci, wobec czego prąd rozruchowy J, =U osiąga wartość wielokrotnie większą od prądu znamionowego. Dla ogra-
R, . 'k niczenia tego prądu rozruch silników następuje przez włączenie w obwó.d tworm ~ regulowanego skokowo opornika rozruchowego. Ze wzrostem prędkości obroto.weJ wzrasta siła elektromotoryczna E według wzoru (15.1), wobec czego prąd twornika, U-E . określony równaniem (15.5) I, = - - maleje.
R,
Własności ruchowe silnika określa charakterystyka mechaniczna. W celu wyznaczenia naturalnej charakterystyki mechanicznej należy wykorzystać równania (15.1) i (15.5), z których otrzymuje się: E U-R,l, (15.9) n= c
c
Prąd I, można wyrazić przez moment, wykorzystując równanie (15.4):
U
biegu
jałowego :
= Q
(15.12) Przy idealnym biegu jałowym prędkość obrotowa wyniesie: (15.13) Rozwiązując układ równań (15.9) i (15.13) otrzymuje się formułę obliczeniową dla wyznaczenia prędkości idealnego biegu jałowego z danych znamionowych silnika*:
R,
(15.10) n.=----M. 2 c
Przy idealnym biegu jałowym także wynosi zero. z wyrażenia (15.10) dla M
W ten sposób został określony jeden punkt charakterystyki. Drugi punkt określa przez wyznaczenie n0 • Stosując formułę (15.10) dla pracy znamionowej siJnika (U= Un, M =Mn) otrzymuje się: się
otrzymuje się prędkość obrotową idealnego
u
no= c
(15.11)
Ponieważ równanie (15.10) przedstawia prostą, więc dla zbudowania naturalnej n
Rys. 15.14. Naturalna charakterystyka mechaniczna silnika bocz· nikowego
(15.14) Z równania (15.9) wynika, że przy stałym napięciu na zaciskach silnika U= const, prędkość obrotowa w szerokim przedziale obciążenia przebiega liniowo, spadając nieznacznie ze wzrostem obciążenia. W związku z tym silnik bocznikowy, poqobnie jak silnik indukcyjny, ma sztywną (twardą) charakterystykę prędkości obrotowej. Z równania (15.9) wynika również, że regulacja prędkości obrotowej silnika bocznikowego może być przeprowadzona przez zmianę: - rezystancji obwodu twornika, - strumienia magnetycznego, - napięcia sieci zasilającej. Regulacja prędkości obrotowej przez zmianę rezystancji obwodu twornika polega na włączeniu w obwód twornika opornika dodatkowego o rezystancji R,. Równanie (15.12) przyjmie postać:
n =n"- R,+R, M. ck
Charakterystyki mechaniczne, odpowiadające pracy silnika z włączoną dodat-
o charakterystyki mechanicznej (rys. 15.14) wystarczy punktów, np.: 1) n= nn i M =Mn, 2) n = n0 i M = O. 450
(15.15)
znać współrzędne dwóch
kową rezystancją w obwód twornika, przedstawiono na rys. 15.15. Należy zwrócić uwagę, że wszystkie charakterystyki przechodzą przez punkt (n = n0 , M = Q).
Ze wzrostem R, nachylenie charakterystyki rośnie, co jest charakterystyczne dla • Przy
załoi.eniu,
i.e I = 11
•
451
tego ,rodzaju regulacji. Regulacja taka jest jednak nieekonomiczna, bowiem straty mocy na rezystancji R, są duże (R,I;). Z wyrażenia : R,+R, (15,16) An= n0 -n= M ck
że
spadek
prędkości
An jest proporcjonalny do momentu obrotowego i do
całkowitej rezystancji w obwodzie twornika. Uwzględniając znamionową prędkość obrotową
nn An n0 -n M R,+R, Ann= n0 -nn =Mn~
Wyrażenie powyższe
można napisać:
Z
wyrażeń
(15.10), (15.18) i (15.19) otrzymuje , , n0 -n
=
R,
cłck
się:
n0 -n
= ·7 .
(15.20)
Z równania {15.20) wynika, że przy osłabieniu strumienia zwiększa się spadek bowiem a < 1. Równania (15.18) i {15.19) pozwalają zbudować charakterystyki mechaniczne
prędkości n~- n',
silnika bocznikowego przy danym a = : . Charakterystyki te przedstawiono na li
(15.17)
rys. 15.16.
pozwala na szybkie wyznaczenie sztucznych charakterystyk
mechanicznych. Dla użytkownika bardzo ważne znaczenie ma możliwość dopasowania prędkości obrotowej silnika do maszyny roboczej za pomocą prostej regulacji. Silnik boczni-
'/f,, &::-::_::_:::_::-_=::_:=_:::_=-==-"=-=-=-""'-""""----o--R„=O
n
o Rys. 15.16. Charakterystyka mechaniczna silnika bocznikowego przy Rys. 15.15. Charakterystyki mechaniczne silnika bocznikowego: 1 - naturalna, 2 - sztuczna
o
osłabionym
wzbudzeniu
Należy zwrócić uwagę, że przy małych wartościach prądu wzbudzającego, a także przy zwykłym przerwaniu obwodu wzbudzenia, prędkość obrotowa szybko wzrasta i ze względu na siłę odśrodkową może doprowadzić do zniszczenia silnika. Dlatego podczas eksploatacji należy zwracać uwagę na sprawne działanie obwodu wzbudzenia.
kowy nadaje się do tego celu doskonale i pod tym względem przewyższa wszystkie inne rodzaje silników elektrycznych, zgodnie bowiem z równaniem (15.9) jedną z możliwości regulacji prędkości obrotowej jest osłabienie strumienia '! M'
R, no- n = ck
osłabieniu
strumienia magnetycznego
n'=~ac
przy czym
prędkość
idealnego biegu
i~n M,
2 ac
jałowego
n~=~. ac
452
się:
(15.18)
Rys. 15.17.
Układ
Leonarda
Regulację prędkości
wynosi: (15.19)
obrotowej przez
zmianę napięcia
sieci
zasilającej
realizuje
się za pomocą specjalnego układu maszyn, zwanego układem Leonarda lub za pomocą prostowników sterowanych. W układzie Leonarda (rys. 15.17) źródłem napięcia jest prądnica prądu sta-
453
łego
P, zwana prądnicą sterującą. Jest ona napędzana przez silnik asynchroniczny M 1
zasilany z będącej zwykle do dyspozycji sieci prądu przemiennego. Prądnica sterująca pracuje więc przy praktycznie stałej prędkości obrotowej. Prądnica P oraz silnik roboczy M są maszynami obcowzbudnymi, których wzbudzenia zasilane są ze wzbudnicy osadzonej na wspólnym wale z silnikiem M 1 lub i prostownika. Płynną regulację prędkości obrotowej silnika roboczego dokonuje się przez zmianę napięcia prądnicy P drogą regulacji prądu wzbudzającego prąd.nicy. Regulacja taka może przebiegać „w górę" lub „w dół". Jest ona ekonomiczna, ·ponieważ polega wyłącznie na regulacji prądu wzbudzającego prąd.nicy sterującej. Dla rozszerzenia zakresu regulacji prędkości obrotowej, obok zmiany napięcia U, można regulować również prąd wzbudzający silnika roboczego M. Ze względu na koszt maszyn układ Leonarda bywa stosowany do regulacji prędkośCi obrotowej silników dużej mocy. Przykładem zastosowania mogą być maszyny wyciągowe w górnictwie, a w hutnictwie maszyny walcownicze.
układu z rys. 15.18, lecz stosuje się go do silników większych mocy z niewielkim zakresem regulacji prędkości obrotowej. Antyrównoległy układ-tyrystorowy przedstawiony na rys. 15.21 jest przeznaczony do napędów nawrotnych o dużym zakresie regulacji prędkości obrotowej w obu kierunkach bez przełączania połączeń silnika.
Rys. 15.20. Mieszany mostek tyrystorowo-diodowy
Rys. 15.21. Antyrównoległy mostek tyrystorowy do napędu nawrotnego
15.6.2. Silnik szeregowy i szeregowo-bocznikowy
W silniku szeregowym uzwojenie wzbudzające jest połączone szeregowo z uzwojeniem twornika, w związku z czym ~ = I, = /. Dla nienasyconego obwodu magnetycznego
M = k
Rys. 15.19. Mostek tyrystorowy
Największy rozkwit układu Leonarda przypadał na lata pięćdziesiąte. się-prostowników sterowanych, a szczególnie tyrystorów wielkich mocy,
k 11;,
(15.21)
stąd
(15.22)
Pojawienie nie sprzyja
dalszemu rozpowszechnieniu układu Leonarda. W praktyce wyst\jpują różne układy tyrystorowej regulacji prędkości obrotowej silników prądu stałego. Opisano tu ideowe schematy polegające na regulacji napięcia twornika, chociaż możliwe są również układy pozwalające na regulację napięcia wzbudzenia. Do niektórych napędów stosuje się zasilanie twornika silnika z układu zawierającego kombinację tyrystorów i diod, tańszego niż układ zawierający same tyrystory. Rys. 15.18 przedstawia układ mieszanego mostka ~yrystorowo-diodowego, który jest stosowany do małych silników prądu stałego z małym zakresem regulacji prędkości obrotowej. Pełny układ tyrystorowy przedstawiony na rys. 15.19, pracujący jako prostownik tub jako falownik, pozwala na obniżenie prędkości obrotowej do zera. Może on być stosowany do napędów nawrotnych z przełączeniem obwodu twornika lub obwodu wzbudzenia. Mieszany przemiennik mostkowy przedstawiony na rys. 15.20, zawierający · mostek tyrystorowy połączony szeregowo z mostkiem diodowym, jest podobny do 454
=
Wstawiając wyrażenie
muje
(15.22) do ogólnie obowiązującej zależności (15.9) otrzy-
się:
(15.23)
Z wyrażenia (15.23) można wywnioskować, że charakterystyka mechaniczna silnika szeregowego (rys. 15.22) ma kształt hiperboli i jest mocno zależna od obcią żenia *, a silnik pracujący w pobliżu biegu jałowego osiąga znaczny wzrost prędkości obrotowej. Przy zupełnym odciążeniu (M ~O, n-* oo) silnik osiąga prędkość, która ze względu na wzrost siły odśrodkowej może doprowadzić do uszkodzenia maszyny. Dlatego silniki takie stosuje się tam, gdzie całkowite odciążenie nie jest możliwe. Przy włączeniu w obwód twornika dodatkowej rezysta11cji R, silnik pracuje na charakterystyce sztucznej (krzywa 2 na rys. 15.22), a prędkość obrotowa maleje. "'
Charakterystykę
w
dużym
stopniu
zależną
od
obciąże,nia
nazywa
się charakterystyką miękką,
455
i
Jeżeli uzwojenie wzbudzające zostanie .zbocznikowane rezystancją Rb, to prąd strumień tego uzwojema zmaleją, a prędkość obrotowa silnika wzrośnie.
Miękka charakterystyka, duży moment rozruchowy oraz niemożliwość całko witego odciążenia powodują, że silnik szeregowy idealnie nadaje się do trakcji elektrycznej. Rozruchu silnika szeregowego dokonuje się - podobnie jak w silniku bocznikowym - przez włączenie w obwód twornika skokowego opornika. Dobierając odpowiednie wartości rezystancji rozruchowej można wpływać na wartość momentu rozruchowego. W przypadku gdy zachodzi potrzeba jednoczesnego wyzyskania zalet silnika szeregowego {duży moment rozruchowy) i silnika bocznikowego {praca przy małym
+
I
_)
n
Rys. 15.22. Charakterystyki mechaniczne silnika szeregowego: 1 - naturalna, 2 - włączona rezystancja w szereg, 3 - zbocznikowany twornik, 4 - zbocznikowane wzbudzenie
M
obciążeniu), stosuje się silniki szeregowo-bocznikowe, które mają dwa uzwojenia wzbudzające - szeregowe i bocznikowe. W zależności od stosunku przepływu uzwojenia szeregowego do przepływu uzwojenia bocznikowego uzyskuje się przebieg charakterystyki mechanicznej zbliżony do charakterystyk silnika szeregowego lub bocznikowego. Podstawowe własności silników prądu stałego o różnych rodzajach wzbudzenia zestawiono dla przejrzystości i lepszego zapamiętania w tablicy 15.1.
+I
15.7. Maszyny specjalne
prądu stałego
Spośród różnych prądnica
15.7.1.
1
odmian maszyn spawalnicza i hamownica.
Prądnica
prądu stałego zostaną
opisane dwa rodzaje:
spawalnicza
Oprócz opisanych w rozdziale 9 spawarek transformatorowych, budowane są spawarki wirujące. Spawarką taką jest najczęściej prądnica prądu stałego, w którejtak jak w amplidynie "' - wykorzystano poprzeczne pole oddziaływania twornika • Patrz p. 16.S.
457
(rys. 15.23a). Przy odpowiednim doborze poszczególnych przepływów można uzyskać charakterystykę zewnętrzną U= f(ld) przy n = const, Rm = const, Rodb = var o nietypowym bardzo stromym przebiegu, który odpowiada wymaganiom stawianym spawarkom elektrycznym. Dużym zmianom rezystancji obciążenia odpo-
Hamownica w postaci maszyny prądu stałego ma bardzo wygodną regulację mocy przez regu~ację prądu wz?udzenia. Ponadto maszyna prądu stałego może praco"'.ać.pr.zy r~znych prędkościach obrotowych, a więc może być sprzęgana z badanymi stlrukami o różnych charakterystykach n = f(M). 3
b)
a)
q
u
q
Rys. 15.24. Ramownica elektromaszynowa: 1 - twornik, 2 - bieguny, 3 - jarzmo biegunów; 4 - tarc7.e łożyskowe, 5 - łożyska wewnętrzne, 6 - łożyska 7.ewnętrzne, 7 - stojadła łożyskowe
Rys. 15.23. Maszyna z polem poprzecznym jako spawarka wirująca: a) schemat połączeń, b) charakterystyki
zewnętrzne
wiada tu niewielka zmiana wartości prądu w zakresie zbliżonym do stanu zwarciowego. Wartość prądu spawania można regulować przez zmianę reluktancji w obwodzie biegunów stojana, przez co uzyskuje się rodzinę charakterystyk zewnętrznych, przedstawioną na rys. 15.23 b.
15.8. Ogólne wiadomości o budowie i warunkach pracy maszyn elektrycznych 15.8.1. Rodzaje budowy maszyn elektrycznyct.
15.7.2. Hamownica elektromaszynowa Ramownica elektromaszynowa służy do pomiaru momentu obrotowego wszelkiego rodzaju silników (spalinowych, elektrycznych) w stacjach prób lub w laboratoriach. Ramownica jest maszyną prądu stałego z obracalnym stojanem (rys. 15.24). W związku z tym ma dwie pary łożysk, na których wsparte są wirnik (twornik) i stojan (magneśnica), który może swobodnie wychylać się o pewien kąt, ograniczony względami konstrukcyjnymi. Podczas pracy hamownicy powstaje w niej moment obrotowy, który działa między wirnikiem a stojanem, a więc jest również przenoszony na stojan. Ponieważ stojan jest obracalny, mógłby więc obracać się, gdyby nie został zrównoważony momentem wytworzonym przez ciężar G, który jest zawieszony na odpowiednim ramieniu zamocowanym na stojanie. Moment ten, który podczas poziomego położenia ramienia wynosi: (15.24) M=Gl jest równy momentowi działającemu na wał hamownicy. 458
W każdej maszynie elektrycznej można wydzielić następujące elementy : a) obwody magnetyczne, b) obwody elektryczne, c) obwody wentylacyjne, d) częśc;i konstrukcyjne. Obwody m~gnetyczne. i el~ktryczn_e były rozpatrzone oddzielnie dla każdej ~aszyny, o~ecn1e będą opisane mteresuJące użytkownika zagadnienia konstrukcyjne i wentyl.a~yJne, wspólne dla wszystkich maszyn elektrycznych. Zalez~ie od .wa~unk~w pracy i r~dzaju pomieszczenia, w którym maszyna ma ~r.acowac, stosuje się rózne wykonarua kadłubów, tarcz łożyskowych, łożysk, osłon i mnych elementów konstrukcyjnych maszyny. . Każdą m~szynę należy zabezpieczyć przed przedosta'waniem się do jej wnętrza ciał obcych i wody. Polska Norma PN-63/E-08106 przewiduje 6 stopni ochrony przed przed~stawaniem się obcych ciał stałych, w tym również przed dotykiem oraz 8 st~pru ochrony przed przedostawaniem się wody. Stopień ochrony maszyny oz~acza się syn:ibolem składającym się z liter IP i kolejno napisanych cyfr odpowiadających stopruom ochrony przed przedostawaniem się ciał stałych oraz przedosta-
459
waniem się wody. Czasem wymaga &ię zabezpieczenia przed dostępem pyłów, wilgoci, gazów oraz przed wydostawaniem się na zewnątrz ognia, jeśli powstaje on wewnątrz maszyny. Podczas pracy maszyny powstają w niej straty energii, która zamienia się na ciepło i powoduje wzrost temperatury. Aby wzrost temperatury nie przekroczył dopuszczalnej wartości, należy zastosować chłodzenie maszyny. Rozróżnia się następujące rodzaje chłodzenia maszyn elektrycznych: a) naturalne, w którym maszyna nie ma wentylatorów, a czynnik chłodzący (powietrze z bezpośredniego otoczenia) jest wprowadzany w ruch przez działanie wentylatorowe wirujących elementów wirnika; b) własne, w którym maszyna ma wentylatory osadzone na jej wale; c) obce, w których maszyna jest wyposażona w wentylator nie związany mechanicznie z jej wałem. Wentylator ten napędzany jest oddzielnym silnikiem. Chłodzenie naturalne stosuje się głównie do maszyn małej mocy. Większość maszyn elektrycznych ma chłodzenie własne i pobiera powietrze bądź z bezpośred niego otoczenia, bądź spoza pomieszczenia, w którym one pracują. Chłodzenie obce stosuje się w maszynach o dużym zakresie regulacji prędkości obrotowej lub przystosowanych do dużej liczby łączeń. Obwód wentylacyjny maszyny elektrycznej może by.ć otwarty lub zamknięty. W obwodzie otwartym następuje ciągła wymiana czynnika chłodzącego pobieranego z otoczenia. W obwodzie zamkniętym ta sama ilość czynnika chłodzącego wykonuje powtarzający się cykl: nagrzewanie w maszynie, stygnięcie w chłodnicy. Podczas eksploatacji maszyny należy zwracać uwagę, aby jej otwory wentylacyjne nie zostały przesłonięte elementami nieprzewidzianymi przez konstruktora (np. niewłaściwie wykonanym kołem pasowym). Według normy PN-72/E-06000 temperatura powietrza chłodzącego na wlocie do maszyny nie powinna przekraczać 40° C, a jego wilgotność względna 70 %. Obwód wentylacyjny powinien być tak wykonany, aby ilość powietrza przepływa jąca w ciągu 1 sekundy wynosiła 0,05 do 0,07 m 3 na 1 kW strat wydzielających się w maszynie. Mając daną moc znamionową i sprawność, można obliczyć wydatek powietrza w m 3/s z zależności: .
1-ti
V= (0,05-;-0,07)Pn-, .
t/
(15.25)
gdzie Pn - moc znamionowa maszyny w kW.
15.8.2. Nagrzewanie się i stygnięcie maszyn elektrycznych Jak już wspomniano, wszystkie straty powstające w maszynie w czasie pracy zamieniają się na ciepło, co powoduje nagrzewanie się poszczególnych części maszyny i związany z tym wzrost temperatury. W celu uproszczenia skomplikowanych procesów nagr~ewania się i stygnięcia maszyn elektrycznych zakłada się, że maszyna jest ciałem jednorodnym. W ten 460.
sposób bilans cieplny maszyny można przedstawić w postaci równania (8.28): .
}; tlPdt = anSt?dt+Cdt?, w którym:
[WJ ,
AP - straty mocy w maszynie an -
współczynnik
wnikania
(15.26)
ciepła [m~KJ,
S - pole powierzchni oddawania ciepła z maszyny [m2 ], C -
pojemność
cieplna maszyny
[~] .
Rozwiązanie równania (15.26) w przypadku, gdy w chwili początkowej t =O jest t? = O, przybiera postać:
_.!...
2 AP
t? = t?„(1-e T") = -
_.!....
-(1-e T"). an8
(15.27)
c.
. . T.n = - Jest stałą czasową nagrzewarua. gdzie: ans Charakterystyka nagrzewania jest więc krzywą wykładniczą • o stałej czasowej Tn. Fizyczna interpretacja stałej czasowej jest przedstawiona na rys. 15.25. Jest to czas, po upływie którego ciało nagrzewając się adiabatycznie (bez oddawania ciepła do otoczenia) osiągnęłoby temperaturę ustaloną f>„. Praktycznie można uznać
Rys. 1S.2S. Przebiegi nagrzewania i stygnięcia maszyn elek· trycznych: 1 i 2 - krzywe nagrzewania przy rómych warto§ciąch strat maszyny, 3 - krzywa stygnięcia
(błąd wynosi około 1 %), że czas ustalania się temperatury podczas pracy masżyny elektrycznej nie przekracza wartości (4+5) Tn. Stała czasowa nagrzewania wynosi od kilkunastu minut dla maszyn małych mocy do kilku godzin dla maszyn dużej
mocy. Z wyrażenia (15.27) wynika, że ustalona temperatura podczas nagrzewania się maszyny jest proporcjonalna do strat mocy };AP oraz odwrotnie proporcjonalna do konstrukcji (powierzchnia S) i warunków chłodzenia (współczynnik wnikania ciepła ~). Ponieważ straty ,J;AP są funkcjami obciążenia maszyny, więc każdemu stanowi obciążenia odpowiada inna wartość temperatury ustalonej. Ilustrują to krzywe 1 i 2 na rys. 15.25. • Przebieg wykładniczy występuje w przyrodzie i technice w przypadku, gdy czasowa zmiana warto§ci chwilowej wielko§ci jest wprost proporcjonalna do warto§ci tej wielkości. Ma to m. in. miejsce przy ładowaniu i rozładowaniu kondensatora, przebiegach nagrzewania i stygnięcia, rozpadzie materiałów radioaktywnych.
461
Przy odłączeniu maszyny od sieci straty J)lP =O, a oddawanie ciepła do otoczenia przebiega tak długo, dopóki maszyna osiągnie temperaturę otoczenia. Dla procesu stygnięcia równanie (15.26) otrzyma postać: a.SDdt+Cd# =O,
(15.28)
Przybliżony przebieg pracy dorywczej przedstawiono nar 15.27. . ys. Praca przerywana jest to praca o obciążeniu powtarzającym się okresowo przy czym każdy okres obejmuje czas pracy przy obciążeniu o stałej wartości i cza~
w minutach, np. S2 30.
gdzie a. jest współczynnikiem wnikania ciepła przy stygnięciu. Rozwiązanie równania (15.28) ma postać: t
{) = {)ue-T. ,
c Jest . a.s
gdzie T. = -
sta
ł
(15.29)
..
ą czasową stygnięcia.
Przebieg stygnięcia przedstawiono na rys. 15.25 w postaci krzywej 3. Stygnięcie maszyny jest praktycznie zakończone po czasie t = 5Ta. Należy zauważyć, że proces stygnięcia przebiega wolniej niż proces nagrzewania maszyny, ponieważ T. > Tn.
Rys. 15.26. Praca ciągła: ł>max - temperatura najwyższa przy pracy czas pracy przy obciążeniu o stałej wartości
ciągłej, lp -
15.8.3. Rodzaje pracy maszyn elektrycznych Do budowy maszyn elektrycznych wykorzystuje się trzy zasadnicze rodzaje materiałów: stal, miedź i izolację elektryczną uzwojeń. Stal i miedź mogłyby pracować przy stosunkowo wysokich temperaturach (rzędu 500 K i wyżej) bez pogorszenia własności elektrycznych i magnetycznych, natomiast izolacja traci w.łaściwości izolacyjne już przy znacznie niższych temperaturach. W zależności od rodzaju materiałów izolacyjnych określone są dopuszczalne przyrosty temp1 ratury maszyny. Dlatego moc znamionowa maszyny elektrycznej jest ograniczona .~łównie nagrzewaniem się maszyny. Przy eksploatacji maszyn elektrycznych należy przestrzegać, aby nagrzewanie maszyny nie przekroczyło określonych przez przepisy * przyrostów temperatury dla danej klasy izolacji. Mocą znamionową maszyny nazywa się moc, którą maszyna może wydawać bez przekroczenia dopuszczalnego nagrzania (dopuszczalnych przyrostów temperatury). Tak zdefiniowane pojęcie mocy znamionowej nie wymaga wyjaśnień jedynie w przypadku pracy przy stałym obciążeniu. Dlatego cytowane wyżej przepisy rozróżniają trzy zasadnicze rodzaje pracy: ciągłą, dorywczą i przerywaną. Praca ciągła (symbol Sl) jest to praca z obciążeniem o stałej wartości, trwającym tak długo, aż wszystkie części maszyny osiągną ustalony przyrost temperatury. Przybliżony przebieg pracy ciągłej podano na rys. 15.26. Praca dorywcza jest to praca z obciążeniem o wartości stałej, trwającym określony czas, krótszy od czasu potrzebnego do osiągnięcia przez maszynę ustalonych przyrostów temperatury, z następującym po tym czasie postojem trwającym tak długo, aż maszyna ostygnie do temperatury otoczenia. Symbol pracy dorywczej skła da się z oznaczenia S2 oraz czasu pracy przy obciążeniu o stałej wartości wyrażonym • PN-72/E-06000. Maszyny elektryczne
462
wirujące.
Ogólne wymagania i warunki techniczne.
postoju. Czas pracy i czas postoju każdego okresu są niewystarczające do osiągnię cia ustalonych przyrostów temperatury zarówno podczas okresów nagrzewania jak i stygnięcia. Praca ta trwa tak długo, aż wszystkie części maszyny osiągną ustalone przyrosty temperatury. Przyjmuje się, że czas trwania okresu wynosi 10 min. Symbol
to
t Hoc
Hoc
t Rys. 15.27. Praca dorywcza: ł>max temperatura najwyższa odpowiadająca pracy dorywczej, fp - czas pracy przy obciążeniu o stałej wartości
Rys. 15.28. Praca przerywana: ł>max - temperatura najwyższa odpowiadająca pracy przerywanej, t 0 - czas trwania okresu, fp - czas pracy przy obciążeniu o stałej wartości, ts czas postoju (spoczynku)
pracy przerywanej składa się z oznaczenia S3 oraz względnego czasu pracy, np. S3 25 %· Względny czas pracy jest to stosunek czasu pracy do czasu trwania całego okresu (pracy i postoju), wyrażony w procentach. Przybliżony przebieg pracy przerywanej przedstawiono na rys. 15.28. 463
W zależności od liczby łączeń podczas pracy maszyny, rozróżnia się następujące rodzaje pracy przerywanej:. a) praca przerywana z dużą liczbą łączeń i hamowaniem mechanicznym - S4, b) praca przerywana z dużą liczbą łączeń i hamowaniem elektrycznym-SS, c) praca przerywana z przerwami jałowymi - S6, d) praca długotrwała z dużą liczbą łączeń i hamowaniem elektrycznym -S7, e) praca długotrwała z okresową zmianą prędkości obrotowej - SS. Porównując dwie maszyny o tej samej konstrukcji, mocy znamionowej i dopuszcza~nym pr~yroście te~peratury, lecz przeznaczonych do różnych rodzajów pracy, mozna wyciągnąć wniosek, że maszyna przeznaczona do pracy ciągłej powinna być większa, a więc i droższa. Dlatego przy doborze maszyn elektrycznych do współpracujących z nimi urządzeń nie należy stosować maszyn przeznaczonych do pracy ciągłej tam, gdzie występują warunki odpowiadające pracy dorywczej lub przerywanej.
16
-
Elektromaszynowe elementy automatyki
Elektromaszynowymi elementami automatyki nazywa się maszyny elektryczne dostosowane do pracy w układach automatyki. Dostosowanie do wymagań automatyki polega na spełnieniu przez maszyny elektryczne wielu - niestawianych maszynom normalnego przeznaczenia - .no~ wych wymagań, w celu uzyskania poprawnego działania całości układu automatycznej regulacji. Do wymagań tych głównie należą: odpowiednie przebiegi przejściowe przy przetwarzaniu sygnału wejściowego (wymuszenia) na sygnał wyjściowy (odpowiedź), poprawność przekształcenia sygnału, duża szybkość odpowiedzi, duże wzmocnienie itp. Maśzyny te mają moc znamionową w zakresie od ułamków wata do kilkuset watów i w związku z tym są nazywane mikromaszynami elektrycznymi. Zasada ich działania i teoria w zasadzie pokrywają się z zasadą działania i teorią maszyn normalnej budowy i dlatego poniżej będzie zwrócona uwaga tylko na osobliwości ;·.eoretyczne i konstrukcyjne tych maszyn. W zależności od funkcji spełnianych w układach automatyki, maszyny elektryczne mogą być podzielone na trzy grupy: 1) maszyny wykonawcze (podstawowe) - przeznaczone do realizacji określo nych funkcji; 2) silniki w układach sterujących - przeznaczone do napędu poszczególnych elementów układów automatyki; 3) wzmacniacze elektromaszynowe, w których słabe sygnały wielkości wejściowej zostają wielokrotnie wzmocnione. Maszyny wykonawcze można podzielić na następujące grupy: 1) silniki wykonawcze - przeznaczone dla przetworzenia sygnału elektrycznego (napięcia sterującego), otrzymanego od organu pomiarowego, w mechaniczny ruch wału; 30 -
Elektrotechnika i elektronika
465
2) prądnice tachometryczne - służące do przetworzenia ruchu mechanicznego w sygnał ( napięcie) elektryczny; 3) selsyny - służące do zdalnego przekazywania położenia kątowego lub do synchronicznego obrotu wałów niesprzężonych ze sobą mechanicznie, 4) transformatory obrotu - przetwarzające kąt obrotu w sygnał (napięcie) elektryczny, będący określoną funkcją kąta obrotu.
16.1. Silniki wykonawcze Rozróżnia się silniki wykonawcze prądu przemiennego (asynchroniczne) i prądu stałego~
, Asynchfonkzne silniki wykonawcze są silnikami o mocy 0,1 do 300 W, posiadającymi dwufazowe uzwojenie stojana i zwarty wirnik. Jedno z uzwojeń stojana (rys. 16.l), nazywane wzbudzającym (W), zasilane jest z sieci o stałej wartości napięci.a U19 , drugie uzwojenie, nazywane sterującym (S), zasilane jest napięciem U/J, którego mnpJituda lub faza zmieniają się pod działaniem sygnału sterującego. a)
--·-.-.-----
b)
niezawodność
9)
małe
w pracy; wymiary i ciężar. Sl1niki wykonawcze są budowane w ten sposób, że kołowe pole wirujące powstaje tylko przy r.ozruchu, co umożliwia uzyskanie dużego momentu rozruchowego. Samohamowność, stateczną pracę i liniowość charakterystyk osiąga się przez dużą rezystancję wirnih, dzięki czemu poślizg krytyczny sk = 3-;-4. W zwykłym silniku asynchronicznym, mającym małą rezystancję uzwojenia wirnika, charakterystyka mechaniczna ma kształt przedstawiony na rys. 16.2 krzywą 1. Jak wiadomo, dla tej krzywej zakres stabilnej regulacji prędkości jest bardzo mały. Zwiększenie rezystancji wirnika dla osiągnięcia poślizgu krytycznego sk = 3-;-4, przesuwa tak charakterystykę mechaniczną (krzywa 2), że w całym zakresie pracy silnikowej (O< s < I) otrzymuje się liniową zależność M = f(s).
M
Rys. 16.2. Charakterystyki mechaniczne silnika asynchronicznego: 1 rezystancja wirnika
mała
rezystancja wirnika, 2 -
duża
W praktyce regulacja prędkości obrotowej dokonywana jest częściej przez amplitudy napięcia sterującego, rzadziej - przez zmianę fazy, chociaż przez zmianę fazy uzyskuje się bardziej liniową charakterystykę mechaniczną. Charakterystyki mechaniczne M = f(n) przy u.= const dla sterowania amplitudowego przedstawiono na rys. 16.3a, a charakterystyki regulacyjne n= f(U,) przy M = const - na rys. 16.3b. Asynchroniczne silniki wykonawcze mają następujące rozwiązania konstrukcyjne wirnika: 1) normalny wirnik klatkowy, 2) wirnik kubkowy .niemagnetyczny, 3) wirnik kubkowy ferrollltlgnetyczny. Najbardziej rozpowszechniony jest silnik z wirnikiem kubkowym niemagnetycznym ze stopu aluminium, o grubości ścianek rzędu 0,2-;-1 mm (rys.16.4). Silnik taki ma małą bezwładność mechaniczną i dlatego charakteryzuje się dużą szybkością działania. Jednakże podwójna szczelina powietrzna obwodu magnetycznego mię dzy wirnikiem a stojanem oraż wewnętrznym nieruchomym rdzeniem jest duża, co prowadzi do zmniejszenia sprawności i współczynnika mocy. zmianę
~~:::C0/16f
Rys. 16.1. Schematy połączeń asynchronicznych silników wykonawczych: a) sterowanie amplitllldowe, b) sterowanie fazowe, c) sterowanie amplitudowo-fazowe
W pierwszym przypadku sterowanie nazywa się amplitudowym, w drugim fazowym. Możliwe jest również sterowanie amplitudowo-fazowe. We wszystkich przypadkach napięcia Uw i są przesunięte w pn~es1trz1em i w fazie, w rezultacie czego silnik rozwija moment obrotowy. Silnikom nawczym stawia się następujące wymagania: 1) samohamowność przy wyłączeniu napięcia Ua ; 2) stateczna praca w całym zakresie prędkości obrotowej; 3) zmiana prędkości obrotowej w szerokim zakresie przy zmianie ,„„.„„.„.... lub fazy napięcia sterującego;
u.
466
8)
s 2
llwf f3=var ,
7) duża szybkość działania;
o)
o o Uwb /J=const fl.s=var
4) liniowe charakterystyki mechaniczne M = F(n) przy U8 = const i charakterystyki regulacyjne n= f(U8 ) przy M = const; 5) duża wartość momentu rozruchowego; 6) mała moc sterująca;
467
l Silniki wykonawcze buduje się na częstotliwości znamionowe 50 do 1000 Hz. W niektórych układach automatycznego sterowania stosowane są silniki wykonawcze, których wirniki nie wirują, a tylko wychylają się o niewielki kąt. Działanie tych silników na obiekt regulowany zależy od wartości rozwijanego przez nie mo-
h)
a) H Hn
n nn
....----.~-...~--.---.,,...---.
dzającego.
W tym przypadku moc sterująca jest mniejsza, lecz charakterystyka n = f (U,) jest nieliniowa. Dlatego częściej stosuje się sterowanie twornikowe. Silniki wykonawcze z wirnikiem kubkowym (rys. 16.5) wykonuje się z masy plastycznej, w której rozłożone jest normalne uzwojenie twornika przyłączone do komutatora. Dzięki małej bezwładności wirnika silnik charakteryzuje się dużą szybkością działania. Wewnętrzny nieruchomy rdzeń może być przy sterowaniu twornikowym wykonany z litej stali (nieblachowany).
~81---4-3-.-1-~~~-l----ł
0,41--~.....=.:.:_,_~-l--~..l..----..I
0,21-:-~...,--J..-.........::~~_µ,,c--1
0,2
a4 0,6 0,8
Rys. 16.3. Charakterystyki asynchronicznego silnika wykonawczego dla sterowania amplitudowego: a) mechaniczne, b) regulacyjne
mentu i dlatego nazywają się one silnikami momentowymi. Wartość momentu zależy także od napięcia uzwojenia sterującego. Silniki wykonawcze prądu stałego są mikromaszynami o mocy do 500 W. Silnikom tym stawia się szereg specjalnych wymagań. Zwykle żąda się, aby zależ ności momentu Mi prędkości obrotowej n od napięcia sterującego Us były liniowe.
Rys. 16.5. Silnik wykonawczy prądu stałego z wirnikiem kubkowym: 1 - tarcza łożyskowa, 2 - trzymadło szczotkowe, 3 - wziernik, 4 - komutator, S - jarzmo stojana, 6 - uzwojenie wzbudzenia, 7 - biegun, 8 - twornik kubkowy, 9 - rdzeń nieruchomy, 10 - tarcza łożyskowa
Podwójna szczelina powietrzna między wirnikiem a stojanem oraz wewnętrznym nieruchomym rdzeniem wymaga odpowiednio dużego uzwojenia wzbudzającego, przez co zwiększają się wymiary maszyny i 'maleje sprawność. Silniki tej konstrukcji mają moc rzędu 10 do 15 W.
16.2.
Rys. 16.4. Silnik wykonawczy kubkowy: 1 - pakiet blach stojana, 2 - uzwojenie stojana, 3 kubkowy, 4 - nieruchomy rdzeń wewnętrzny
wirnik'
Istnieje kilka odmian konstrukcyjnych silników wykonawczych prądu stałego, z których będą krótko opisane dwie. Silniki wykonawcze normalnej konstrukcji nie różnią się budową od .zwykłych silników prądu stałego. Przy sterowaniu twornikowym prąd wzbudzenia 11 = const, a napięcie sterujące Us włącza się do uzwojenia twornika. Charakterystyki M = f(U8 ) i n= f(U8 ) są praktycznie liniowe. Przy sterowaniu wzbudzeniem twornik jest zasilany napięciem U, = const, a napięcie sterujące włącza się do uzwojenia wzbu468
Prądnice
tachometryczne
Prądnicą tachometryczną nazywa się maszynę elektryczną małej mocy, służącą do przetwarzania prędkości obrotowej w proporcjonalny sygnał elektryczny. Proporcjonalność przetwarzania jest określona charakterystyką wyjściową prądnicy, tj. zależnością między wielkością wejściową (prędkością kątową w) a wielkością wyjściową (napięciem U uzwojenia wyjściowego):
de
U=kw=k-. dt
(16.1)
Równanie {16.1) wykazuje, że prądnicę tachometryczną można wykorzysta~ dla elektromechanicznego różniczkowania, jeżeli funkcję zadaje się w postaci kąta obrotu wirnika e. W charakterze prądnic tachometrycznych są stóSowane maszyny elektryczne o różnych konstrukcjach i zasadach działania. Klasyfikacja przeprowadzona pod tym kątem przedstawiona jest na rys. 16.6. 469
I
Pod względem przeznaczenia prądnice tachometryczne można podzielić na: 1) prądnice do uzyskania sygnałów przyspieszających lub opóźniający~h w ukła dach automatycznej regulacji. Dla tych prądnic dopuszczalne odchyleme charakterystyki wyjściowej od liniowości wynosi 2 do 4 %; Pf'a,dnice taohomef~ljCZne
Asynchroniczne
Zmagnesem trwałym
Zwimikiem klatkowym
Re/ukfancyjne
Zwimikiem kubkowym
Rys. 16.6. Klasyfikacja prądnic tachometrycznych
16.2.1. Asynchroniczna prądnica tachometryczna Budowa asynchronicznej prądnicy tachometrycznej nie różni się od budowy opisanego wyżej asynchronicznego silnika wykonawczego: Uzwojenie w~budzając.e W prądnicy (rys. 16.7a) jest zasilane z sieci prądu przemiennego o stałej ·częstoth-
h)
a)
~~2
$G}J Rys. 16.7. Asynchroniczna prądnica tachometryczna: a) schemat połączeń, b) SEM transformacji, c) SEM rotacji
wości i wytwarza zmienny strumień
2 do strumienia. Dlatego przy n = O napięcie indukowane w uzwojeniU sterującym = O. Przy n i= O w wirniku powstaje także SEM rotacji, dzięki której powstają prądy (rys. 16.7c) wytwarzające strumień >3 sprzężony z uzwojeniem sterującym. Strumień <1>8 ma częstotliwość prądu wzbudzającego, a jego wartość jest proporcjonalna do prędkości obrotowej n. W związku z tym w uzwojeniu sterującym indukuje się SEM Es,..._, n. Do uzwojenia sterującego włączony jest przyrząd pomiarowy lub element układu automatycznej regulacji.
u.
16.2.2.
Prądnice
tachometryczne
prądu stałego
Większość prądnic
2) prądnice jako wskaźniki prędkości obr?towej; przy wyk~r~ystan~u w układa~h stabilizacji prędkości obrotowej wymagana jest dostateczna hniowośc (0,5 do 1 %) i stabilność charakterystyk; 3) prądnice jako elementy urządzeń liczących. dla. ró~nic~kowa_ni.a i cał~owani~ funkcji. Dopuszczalne odchylenie charakterystyki wyjśc10wej od liniowości wynost 0,05 do 0,1 %, a błąd fazowy nie powinien prze~aczać ?,1°.. . . Do pracy w układach automatycznej regulacji stosuje się głównie prądnice tachometryczne asynchroniczne lub prądu stałego.
a)
sprzężony z uzwojeniem sterującym S, którego oś jest prżesunięta o ~ w stosunku
tachometrycznych o mocy 1O do .50 W ma normalną konstrukcję maszyny prądu stałego ze wzbudzeniem obcym lub z magnesami trwałymi. Jeżeli istnieje konieczność zmniejszenia bezwładności mechanicznej oraz zmniejszenia pulsacji spowodowanej żłobkami, to stosuje się konstrukcję z wirnikiem kubkowym. Ponieważ zależność Us= f(n) jest z dużą dokładnością liniowa, więc zwykle podaje się wartość napięcia Us przypadającego na określoną prędkość obrotową. Wartość ta wynosi od 5 do 100 V na 1000 obr/min.
16.3. Selsyny Selsyny * są to mikromaszyny indukcyjne, które mają zastosowanie do synchronicznego obrotu wałów niesprzężonych ze sobą mechanicznie, a także do niektórych innych celów. Selsyny pracują w układach zwanych łączami selsynowymi. Najczęściej w układach automatycznej regulacji i sterowania występują: - selsynowe łącze wskaźnikowe, - selsynowe łącze różnicowe, - selsynowe łącze transformatorowe. W łączu wskaźnikowym pracuje selsyn nadawczy zadający przemieszczenie ką towe i selsyn odbiorczy, mający za zadanie odtworzenie przemieszczenia kątowego, przekazanego przez selsyn nadawczy. W łączu różnicowym, oprócz selsynu nadawczego i odbiorczego, występuje selsyn różnicowy.
W łączu transformatorowym pracuje selsyn nadawczy i odbiorczy (selsyn transformator). , Rozróżnia się cztery zasadnicze formy konstrukcyjne selsynów stykowych, przedstawione na rys. 16.8. Na rys. 16.Sa przedstawiono budowę selsynu, którego stojan ma trójfazowe uzwojenie synchronizujące rozłożone w żłobkach, wirnik zaś ma bieguny wydatne zawierające jednofazowe uzwojenie wzbudzające, do którego doprowadza si'ę na-
* Nazwa
pochodzi od
wyrażania
SELf SYNchronizing.
471
pięcie za pośrednictwem dwóch pierścieni ślizgowych. Na rys. 16.8b przedstawiono selsyn zawierający na stojanie wydatne bieguny, na których jest umieszczone jednofazowe uzwojenie wzbudzające, a trójfazowe uzwojenie synchronizujące rozłożone jest w żłobkach wirnika. To rozwiązanie konstrukcyjne wymaga trzech pierścieni ślizgowych.
Selsyn przedstawiony na rys. l 6.8c jest stosowany jako selsyn odbiorczy w łączu transformatorowym. Ma on bieguny utajone na stojanie i wirniku, z tym że na stojanie jest umieszczone trójfazowe uzwojenie pierwotne, a na wirniku - jednofazowe uzwojenie wtórne.
Zmienne pole uzwojenia wzbudzającego indukuje SEM w poszczególnych fauzwojenia synchronizującego. Jeżeli kąty obrotu osi uzwojeń odpowiednich faz nadajnika eN i odbiornika e0 w stosunku do osi uzwojenia wzbudzającego są jednakowe (@N= @0 ), to SEM połączonych ze sobą uzwojeń synchronizujących są również jednakowe: za~h
!lu N= !l.uo•
!l.vN = !Jvo•
!Iw N= ~wo
i skierowane przeciwnie. W związku z tym w uzwojeniach synchronizujących nie wobec czego moment elektromagnetyczny sdsynów będzie równy zeru. Gdy wirniki selsynów przyjmą niejednakowe położenie kątowe i w związku z tym tzw. kąt niezgodności: powstaną prądy,
e= eN-eo będzie równy zeru, to omówione równości SEM nie będą spełnione. W uzwojeniach synchronizujących pod wpływem różnicy SEM popłyną prądy, w związku z czym na wirniki będą działały momenty elektromagnetyczne MN i M 0 .
nie
Rys. 16.9. Schemat
połączeń łącza
selsynowego
WH SN
-...,..-----+--/eo so
~Euo
Dokładna
R.ys, 16.8. Formy konstrukcyjne selsynów stykowych: a) z wydatnymi biegunami wirnika, b) z wydatnymi ?1egunami stojana, c) z biegunami utajonymi i uzwojeniem skupionym na wirniku, d) z biegunami utaJonymi i uzwojeniem rozłożonym w żłobkach stojana i wirnika
Budowa przedstawiona na rys. l 6.8d z biegunami utajonymi na stojanie i wirniku ma zastosowanie w selsynie różnicowym, w którym wirnik i stojan są zaopatrzone w uzwojenia trójfazowe. Wirnik ma trzy pierścienie ślizgowe. 16.3.1. Selsynowe łącze wskaźnikowe Najprostszy układ spełniający rolę łącza wskaźnikowego, służący do przekazywania wielkości kątowych na odległość, składa się z dwóch selsynów: selsynu nadawczego SN.i selsynu odbiorczego SO. Uzwojenia wzbudzające tych selsynów są włączo~e do tej samej jednofazowej sieci elektrycznej, a uzwojenia synchronizujące łączy się ze sobą według schematu przedstawionego na rys. 16.9.
472
analiza wykazuje, że momenty te mają różne znaki i działają w kierunku zmniejszenia kąta niezgodności e. Gdyby moment tarcia na wale selsynu odbiornika był równy zeru, to e = O i wirnik tego selsynu dokładnie naśladowałby ruch wirnika selsynu nadawczego. W rzeczywistości na wirnik selsynu odbiornika działają pewne niewielkie momenty hamujące. Są to momenty tarcia w łożyskach, na pierście niach ślizgowych, tarcie wirnika o powietrze oraz pewien moment oporu mechanizmu dołączonego do wału selsynu odbiornik;a (wskazówka przyrządu, suwak niewielkiego opornika itp.). W związku z tym zawsze powstaje pewien niewielki błąd kątowy e w przenoszeniu kąta. Pewien uchyb powstaje również w rezultacie różnych niedokładności wykonania selsynów, uzębienia wirników itp. Selsyny różnych klas dokładności mają dopuszczalną• wartość kąta niezgodności (błędu) w przedziale 0,25-;-2,5°. Moment elektromagnetyczny, doprowadzający oba selsyny łącza wskaź nikowego do zgodności położeń ich wirników, nazywa się momentem synchronizującym. Jest on proporcjonalny do sinusa kąta niezgodności położeń selsynów: (16.2) Maksymalny moment M max selsynu odbiornika zawiera się 0,270,02 Nm.
w
granicach
473
Na. rys. 16.1,0. przedstawiono .zmienność momentu synchronizującego w funkcji k~ta n1ezgodnos~1 e. Krzywa ta Jest zarazem krzywą momentu działającego na wirruk selsynu odb10:czego SO przy nieruchomym wirniku selsynu nadawczego SN, dlatego nazywa się ona statyczną charakterystyką momentu synchronizującego.
eR między osiami pierwotnego i wtórnego uzwojenia selsynu wynosi zero, to układ pracuje jak zwykłe łącze wskaźnikowe, lecz o zwiększonej impedancji, wobec czego 8 0 = eN. Przy obrocie wirnika selsynu różnicowego o kąt eR uzyskuje się zmianę położenia równowagi, dzięki czemu SEM indukowana w fazach jego uzwojenia wtórnego odpowiada sumarycznemu kątowi obrotu eN+ eR. Ta SEM jest przekazywana do uzwojenia synchronizującego selsynu odbiorczego, wobec czego wirnik jego obróci się o kąt 8 0 = eN+ BR. stosunku do kąta eN kąt eR może być dodatni lub ujemny. Zmiana znaku kąta BR może być dokonana przez przełączenie dowolnej pary zacisków uzwojenia stojana lub wirnika selsynu różnicowego. Dzięki temu w łączu różnicowym kąt przesunięcia wirnika odbiornika stanowi algebraiczną sumę kątów przesunięcia nadajnika i selsynu różnicowego 8 0 = eN±eR. Czasem selsyn różnicowy pracuje jako odbiornik dwóch nadajników, którymi są zwykłe selsyny. wtórnym.
Jeżeli kąt
różnicowego
w
Rys. 16.10.
Zależność
M = f(6) w
łączu
wskaźnikowym
16.3.3. Selsynowe
16.3.2. Selsynowe łącze różnicowe . W niek~órych ~kładach automatyki wymaga się, aby selsyn odbiornik reagował Jednocześrue na kdka sygnałów różnych nadajników. W tym celu stosuje się dodatkowe selsyny różnicowe, które włącza się między uzwojenia synchronizujące selsynu nadawczego i odbiorczego według schematu przedstawionego na rys. 16.11.
łącze
transformatorowe
Istotna różnica między łączem transformatorowym a łączem wskaźnikowym polega na tym, że w łączu transformatorowym obrót wirnika se~ynu odbiorczego jest dokonywany za pomocą silnika wykonawczego, podczas gdy w łączu wskaźni-
Stojan
Rys. 16.12. Selsynowe
Nadajnik Selsyn r>óinioowy Rys. 16.11. Selsynowe łącze różnicowe
~elsyn różnicowy jest trójfazową maszyną indukcyjną pierścieniową, która ma identyczne uzwojenia stojana i wirnika. Uzwojenie połączone z nadajnikiem nazywa się uzwojeniem pierwotnym, a uzwojenie połączone z odbiornikiem -
474
łącze
transformatorowe: SW- silnik wykonawczy, R - reduktor
kowym obrót wirnika następuje dzięki momentowi synchro~zującemu wytworzonemu przez działanie pola, bez potrzeby stosowania silnika wykonawczego. Łącze wskaźnikowe nie jest zdolne do wytworzenia dużego momentu obrotowego na wale sterowanym i dlatego łącze transformatorowe z zastosowaniem wzmacniacza i silnika wykonawczego jest w wielu przypadkach koniecznym układem wzmocnienia momentu. W łączu transformatorowym, którego przykład przedstawiono na rys. 16.12, jednofazowe uzwojenie selsynu odbiorczego nie jest włączone do sieci prądu przemiennego, lecz jest ono uzwojeniem wyjściowym, z którego sygnał podaje się przez wzmacniacz na silnik wykonawczy SW. Po otrzymaniu napięcia silnik ten obróci wirnik SO o taki sam kąt, o jaki został oprócony wirnik SN. Selsyny opisanej konstrukcji noszą nazwę stykowych ze względu na styk pierścieni
475
ślizgowych
z przewodami
łącza. Każdy
styk elektryczny wymaga dozoru oraz zmniejsza niezawodność działania urządzenia i w związku z tym zostały opracowane konstrukcje selsynów bezstykowych, w których oba uzwojenia: wzbudzające i synchronizujące, są umieszczone ·na stojanie, a wirnik nie zawiera uzwojeń.
16.3.4. Transformatory obrotu
Transformatory obrotu są maszynami indukcyjnymi, posiadającymi budowę do selsynów. Mają zastosowanie w urządzeniach regulacyjnych i liczących do otrzymania napięć przemiennych, proporcjonalnych do sinusa i cosinusa kąta obrotu e wirnika transformatora lub proporcjonalnych tylko do kąta 8. Transformatory te, mimo podobieństwa budowy do selsynów, nie mają właściwości samosynchronizacji.
rają
których gatunek ma duży wpływ na pracę silnika, dlatego też należy zwracać uwagę na skład materiałów do wyrobu szczotek, twardość itp. Obudowa i tarcze łożyskowe silnika są wykonywane ze stali, metali lekkich, bakelitu, mas plastycznych i innych. Bardzo często silniki są wykonywane bez obudowy, przeznaczone do wbudowania do urządzenia napędzanego. Należy pamiętać, że silniki te przy pracy na prąd zmienny rozwijają na wale mniejszą nioc niż przy pracy przy zasilaniu prądem stałym. Oddawanie mocy przy szczotki
węglowe,
podobną
16.4. Silniki elektryczne w
16.4.1. Silnik uniwersalny Silnik uniwersalny, tj. silnik, który pracuje zarówno przy włączeniu go do sieci jak i zmiennego, jest najbardziej rozpowszechniony wśród silników mocy ułamkowej. Rozpowszechnienie to zawdzięcza następującym zaletom w stosunku do jednofazowych silników synchronicznych i indukcyjnych: 1) duży moment rozruchowy, 2) znaczna przeciążalność, 3) możliwość płynnej regulacji prędkości obrotowej, 4) możliwość uzyskiwania bardzo dużych prędkości obrotowych przy zasilaniu prądem stałym jak i przemiennym o częstotliwości 50 Hz. Zakres prędkości obrotowej silników uniwersalnych wynosi n= 1500-:-:-50 OOO obr/min, zaś zakres mocy P = 0,1-:-500 W. Dolna granica mocy uwarunkowana jest względami technologicznymi wynikającymi z najmniejszej średnicy drutu dającego się jeszcze nawijać maszynowo oraz z najmniejszych (ze względu na możliwość wykrojenia) szerokości zęba twornika. Silnik uniwersalny zbudowany jest podobnie jak szeregowy silnik prądu stałego, tzn. ma wystające bieguny oraz twornik, na którym jest umieszczony komutator. Ze względu na występowania zmienneg9 strumienia, jarzmo i magnesy stojana wykonuje się nie z litej stali, lecz z blach silnikowych. Rys. 16.13 przedstawia kształt blachy stojana i wirnika silnika uniwersalnego. Komutator składa się z działek miedzianych zaprasowanych zazwyczaj w bakelicie. Prąd z komutatora zbie476
Kształt
blachy stojana i wirnika silnika uniwersalnego
układach sterujących
W układach sterujących mają szerokie zastosowanie opisane już w rozdziale 14 jednofazowe silniki indukcyjne ułamkowej mocy oraz małe silniki komutatorowe (prądu stałego i przemiennego) i różnego rodzaju małe silniki synchroniczne.
prądu stałego
Rys. 16.13.
prądzie
zmiennym wynosi tylko 70+80% mocy przy prądzie stałym. W celu wyeliminowania tej wady silniki uniwersalne mogą być vvyposażone w dwa uzwojenia wzbudzające. Do pracy przy prądzie zmiennym uzwojenie magnesów ma mniejszą liczbę zwojów i większy przekrój przewodów niż przy pracy na prąd stały. Przez zmniejszenie liczby zwojów uzwojenia magnesów zmniejsza się indukcyjny spadek
a)
+
+ -0------'
Rys. 16.14. Schematy połączeń silnika uniwersalnego: a) bieg prawy, b) bieg lewy (oba biegi widziane od strony komutatora)
Rys.
16.15. Schemat połączeń silnika uniwersalnegq
uzwojeń
napięcia, o czym mowa będzie przy wykresie wektorowym silnika. Przy silnikach na znaczną znamionową prędkość obrotową stosowanie dwóch uzwojeń wzbudzających nie jest kQnieczne, ponieważ siła elektromotoryczna rotacji odgrywa decydującą rolę w bilansie spadków napięć. Na rys. 16.14 prżedstawiono schematy połączeń silnika uniwersalnego dla dużych prędkości obrotowych dla biegu lewego i prawego silnika, zaś na rys. 16.15 schemat połączeń dla.małych prędkości obrotowych z zaczepami wzbudzenia.
477
Przy prądzie przemiennym silnik uniwersalny w spoczynku zachowuje się jak dwie szeregowo połączone impedancje, ponieważ oprócz czynnych występują tu jeszcze indukcyjne spadki napi~cia. Podczas biegu silnika w tworniku wytwarza się siła elektromotoryczna rotacji, proporcjonalna do prędkości obrotowej, na której pokonanie musi być przyłożona odpowiednia wartość napięcia z sieci. Ta SEM, łącznie z czynnym i biernym spadkiem napięcia wirnika, równoważy napięcie U 2 przyłożone do zacisków twornika.
oraz
prądu
I powstaje moc
wewnętrzna
twornika:
P1 = E,l,
(16.5)
która jest mocą elektryczną przetwarzaną w tworniku na moc mechaniczną. Jeżeli od P 1 odjąć straty mechaniczne, to otrzymuje się moc silnika na wale. Średnia wartość momentu obrotowego silnika komutatorowego wynosi:
Mun= kl
cos(J,
::::J
fazowe 1, a moment:
między prądem
(16.6)
I a strumieniem
Mzm = kl
(16.7)
Przy danej mocy i pominięciu strat otrzymuje się moment obrotowy przy prądzie przemiennym: M
= zm
zaś
przy
Ulcos 21tnzm
'
prądzie stałym:
UJ
Napięcie U1 przyłożone do zacisków stojana jest równoważone przez czynny oraz indukcyjny spadek napięcia wywołany przez uzwojenie wzbudzające. Napięcie przyłożone do zacisków silnika równoważy suma powyższych napięć:
!!. =
!!1+~2.
Na rys. 16.16 przedstawiono uproszczony wykres wektorowy silnika uniwersalnego. Wykres ten zbudowano w założeniu, że prąd silnika jest w fazie ze strumieniem głównym. W rzeczywistości podczas pracy silnika występuje przesunięcie między prądem a .strumieniem wzbudzania, spowodowane stratami w stali oraz stratami występującymi w zwojach zwartych przy komutacji. Z wykresu wynika, że równowaga napięć występuje przy spełnieniu równania:
u2=
(E,+UR)2 +(Es+Eą)2,
478
=a
pN 60 n
1tnat
gdzie: n7.Ul - prędkość obrotowa przy zasilaniu silnika prądem przemiennym, n.t - prędkość obrotowa przy zasilaniu silnika prądem stałym. Z porównania tych wzorów powstaje zależność: (16.8)
z której
widać, że
prądzie stałym
przy tym samym momencie obrotowym prędkość obrotowa przy rośnie w stosunku - 1- - do prędkości obrotowej przy prądzie COS9"
n
(16.3)
gdzie: UR= (R1 +R2)I, U - napięcie sieci, E, - SEM rotacji, UR - spadki napięcia na rezystancji uzwojenia stojana i twornika, Es - SEM samoindukcji powstała w uzwojeniu stojana, Eą - SEM samoindukcji od pola poprzecznego twornika, R1 - rezystancja uzwojenia stojana, R 2 -rezystancja uzwojeń wirnika. Z siły elektromotorycznej rotacji: . E,
M.1=2--,
Rys. 16.17. Charakterystyki mechaniczne silnika uniwersalnego: 1 - dla prądu stałego, 2 !..... dla prądu przemiennego
M
) (16.4
przemiennym. Aby prędkość pr~y prądzie przemiennym nie zmniejszyła się zbytnio, do tego, aby współczynnik mocy cos 9" był możliwie duży, czyli by silnik miał małe reaktancje indukcyjne. należy dążyć
479
Rys.„16.17 przedstawia przebieg charakterystyki prędkości obrotowej silnika w funkc~i momentu obro~owego dla napięcia stałego i przemiennego, zaś rys. 16.18 wszystkie charakterystyki dla prądu przemiennego silnika 2 W, 220 V, 8000 obr/min. P[W]
Pi [WJ .--.---.-----,.----.----.n·IOa[obr/min] I•tO[mA]
I/% COB'f •0.f
16't---1---1:~:::_-b.-..::::::..-1----Jo
12
obrotowego. W tym położeniu silnik można traktować jak transformator z otwartym uzwojeniem wtórnym. Położenie szczotek odpowiadające kątowi a = 90° jest więc położeniem biegu jałowego. Jeżeli a= 0° (rys. 16.l9b), to oś uzwojenia wzbudzenia pokrywa się z osią szczotek równoznaczną z osią uzwojenia twornika. W twQrniku powstaje prąd opóźniony o 90° względem SEM transformacji, czyli o 180° względem strumienia i prądu wzbudzenia. Silnik taki nie może rozwijać momentu i moŻe być rozpatrywany jak transfor~ mator w stanie zwarcia. Dlatego położenie to nazywa się położeniem zwarcia. W położeniu pośrednim szczotek O< a< 90° (rys. 16.19c} uzwojenie stojana można rzutować na dwie osie, zgodną z osią szczotek stojana i prostopadłą do osi szczotek. Jeżeli uzwojenie stojana zawiera z1 zwojów, to w osi szczotek będzie
z,=
8
Z1 COS
a
zwojów i w tworniku popłynie prąd: 4
- l Z1COSa l 2- i - - , Za
o
2
4
6
8
Rys. 16.18. Charakterystyki robocze silnika uniwersalnego 2 W, 220 V, 8000 obr./min.
który oddziałując na strumień magnetyczny równy teraz (przy założeniu prostoliniowej charakterystyki magnesowania):
16.4.2. Silnik repulsyjny
spowoduje powstanie momentu obrotowego:
Da~szą od~ianą silnika jednofazowego komutatorowego jest silnik repulsyjny, który. Je?na~ Jest rzadko stosowany. Silnik ma stojan żłobkowany z normalnym uzwoJe!11e.m Je~n~fazow_ym włączonym wprost do sieci. Wirnik nie różni się od zwykłego wrrruka. stlruka uniwersalnego. Szczotki są połączone między sobą metalicznie
gdzie: z1
-
z9
-
a)
h)
c)
=tf =o= =n= ~";
Clf
0
.
~
Rys. 16.19. Schemat silnika repulsyjnego: a)' poło żenie biegu jałowego, b) położenie zwarcia, c) położenie pracy
~ o~ ich może z~jmow~ć położenie pod dowolnym kątem w stosunku do osi uzwoJenta wzbudzenia, umieszczonego w stojanie . . Na ry.s. ~6.19 przedstawiono trzy różne położenia osi szczotek w stosunku do osi uzwojenia wzbudzenia. · Jeżeli a== 90°, tj~ oś szczotek jest prostopadła do osi uzwojenia wzbudzenia (rys. l 6.19a}, to SEM transformacji indukowana w wirniku jest równa zeru wskutek czego również prąd w wirniku jest równy zeru, czyli silnik nie rozwija ~omentu
480
liczba zwojów uzwojenia stojana, liczba zwojów uzwojenia wirnika, · 11 - prąd stojana, 12 - prąd wirnika, '1> - strumień magnetyczny, c, cM - współczynniki proporcjonalności. Z ostatniego wzoru wynika, że moment maksymalny występuje przy a = 45°, jednak wskutek działania innych czynników, głównie rozproszenia, maksimum momentu przesuwa się w stronę stanu zwarcia. Zaletą silnika jest niezależność ód sieci, poza tym silnik ma dobry rozruch, niezależny od żadnych dodatkowych środków. Zmiana kierunku prędkości obrotowej odbywa się za pomocą zwykłego przesunięcia szczotek, gdyż w ten sposób można zmienić kierunek strumienia względem uzwojenia twornika. Kombinacją silnika repulsyjnego i indukcyjnego jest amerykański „Cenwry-Motor", który rusza jako silnik komutatorowy. Po osiągnięciu przez silnik znamionowej prędkości obrotowej wycinki komutatora zostają zwarte między sobą przez wyłącznik odśrodkowy i silnik pracuje dalej jako indukcyjny. Osiąga się przez to połączenie zalet silnika komutatorowego i indukcyjnego, tzn. duży moment rozruchowy i bocznikową charakterystykę prędkości obrotowej. 31 - Elektrotechnika i elektronika
481
16.4.3. Silnik.i
prądu stałego
Silniki prądu stałego pracujące w układach sterujących wykonuje się ze wzbudzeniem szeregowym, bocznikowym lub szeregowo-bocznikowym. Każdy z tych silników ma inną charakterystykę prędkości obrotowej i w zależ ności od rodzaju potrzebnej charakterystyki do określonego napędu stosuje się odpowiedni silnik. Na rys. 16.20 ześtawiono charakterystyki silników prądu sta.11.
~~~....-~~-.--~~;-~~,
Stosunkowo niedawno pojawiły się silniki prądu stałego z drukowanym uzwojeniem wirnika, który jest wykonany w postaci cienkiej warstwy z materiału ceramicznego, na której z obu stron nadrukowano uzwojenie miedziane. Silnik taki (rys. 16.21) nie ma komutatora, srebrno-grafitowe szczotki pracują bezpośrednio na powierzchni nadrukowanych przewodów, dzięki temu silnik odznacza się bardzo dobrą komutacją. Twornik nie ma rdzenia stalowego, wobec czego oddziaływanie twornika prawie zupełnie zanika, a komutacja jest całkowicie beziskrowa. Silnik może mieć wzbudzenie elektromagnetyczne lub posiadać bieguny z magnesów trwałych.
nn
Rys. 16.20. Porównanie charakterystyk mechanicznych silników prądu stałego: 1 - bocznikowy, 2 szeregowy, 3 - szeregowo-bocznikowy
Regulacja prędko,ści obrotowej odbywa się przez zmianę napięcia zasilającego~ Silnik charakteryzuje się bardzo małym ciężarem twornika, ma więc bardzo mały moment bezwładności (około 10 razy mniejszy od momentu bezwładności silnika o budowie normalnej i o podobnych danych). Elektromechaniczna stała czasowa jest 'rzędu kilku ms. Jest to zaleta szczególn;e cenna w automatyce, decydująca o możliwości stosowania do napędu serwomechanizmów. 16.4.4. Silniki prądu stałego z komutatorem elektronicznym
o
1,0
0,5
1,5 M
2,0
Mn
lego o wyżej wymienionych trzech rodzajach wzbudzenia. Wszystkie silniki prądu stałego mogą pracować w układach o regulacji prędkości obrotowej w szerokich granicach oraz w układach nawrotnych. Dlatego też mają ogromne zastosowanie w układach automatyki.
Silniki prądu stałego w wykonaniu klasycznym, mimo korzystnych właściwości regulacyjnych, mają szereg wad związanych z obecnością komutatora mechanicznego. W dążeniu do zastąpienia układu stykowego komutator-szczotki układem bezstykowym, powstały silniki z komutacją elektroniczną, w których rolę komutatora spełniają układy tranzystorowe lub tyrystorowe.
a)
1
Rys. 16.21. Silnik nabiegunnik, 3 8 - S7.Czotki Jeśli
prądu stałego rdzeń,
z drukowanym uzwojeniem wirnika: 1 -wirnik w kształcie dysku, 2 4 - magnes trwały, 5 -wał, 6 - rdzeń, 7- zezwój uzwojenia drukowanego,
chodzi o budowę, to w porównaniu z silnikami komutatorowymi na prąd ' przemienny stojan silnika prądu stałego może być wykonany nie z blach twornikowych, lecz z litego staliwa. Poza tym zamiast biegunów mających uzwojenie wzbudzające mogą być wykonywane bieguny w postaci magnesu trwałego.
482
N
h)
Rys. 16.22. Schemat silnika prądu stałego (p = 1, m = 3) i zmiana położenia jego osi magnetycznych podczas jednego taktu komutacji
W silniku klasycznym uzwojenie twornika jest umieszczone na wirniku. Zadaniem komutatora i szczotek jest takie przełączanie zezwojów twornika, aby kąt {} między osiami magnetycznymi biegunów głównych em i twornika e, był stale zbliżony do 90°. W przypadku silnika o dwóch biegunach (p = 1) i trzech zezwojach (m = 3) przedstawionego na rys. 16.22a kąt {} zmienia się między kolejnymi chwilami ko31•
483
mutacji od wartości {)1 = 90°+ ~ a t"J. w przedz1a · 1e 2 do wartos'c1· {) 2 = 90° - 2, 60° ~ {) ~ 120° (rys. 16.22b). . W silnik~ z k~m~tat?rem elektronicznym (rys. 16.23a) uzwojenie twornika jest rueruchome 1 znaJduJ,e się w stojanie, a elementem wirującym są magnesy. Aby utrzymać stałą wartosć kąta{) ~ 90°, do układu przełączającego zezwoje twornika
a)
musi być dostarczana informacja o aktualnym położeniu biegunów wirnika. W tym celu silnik wyposażony jest w tzw. wykrywacz położenia biegunów (2). W rozpatrywanym przykładzie silnika rozdzielacz składa się z sześciu czujników umieszczonych na obwodzie stojana oraz wirującego wraz z wirnikiem impulsatora. Wykrywacz steruje pracą łączników uzwojenia twornik'ł (3). Na rys. 16.24 podano sześć charakterystycznych połączeń uzwojenia twornika, odpowiadających kolejnym położeniom biegunów wirnika oraz wykres prądów w poszczególnych zezwojach. Między kolejnymi chwilami komutacji kąt {) zmienia się tu, podob.n.ie ja\;: w przytoczonym wyżej przy kładzie silnika konwencjonalnego, od wartości fJ 1 = 90° + ~ 2
b)
przez {)śr= 90° do wartości {) 2 = 90°-i (rys. 16.23b).
\
I \
Jmpu/safo11
Czujniki
\
I
stosowane w układach wymagających dużej niezawodności działaJtia oraz wra71iwych na zakłócenia (brak iskrzenia). Mogą one pracować w próżni oraz w ośrodkach wybuchowych. Silniki tego typu mogą być budowane na bardzo duże prędkości obrotowe, przy których we mógłby pracować silnik normalny z uwagi na małą wytrzymałość mechaniczną komutatora i szczotek. Silniki
\/ \i', ,,, et
/
I
I
I
I
\
2
\
\
prądu stałego
z
komutacją elektroniczną są
em _) ~--~ W
Rys. 16.23. a) ~hemat silnika z komutatorem elektronicznym, b) położenie wzajemne jego osi magnetyczn;ch w c~st? jedneg~ z taktów komutacji; 1 - twornik, 2 - wykrywacz położenia biegunów _ łączmki uzwoJema twonuka ' 3
2'*2
s
f
3'
2~2
~
1
3' N
s~
2'
2
I
2'
N
2
I
3'
1
J'
?@:s 2'Dik; ~~
s
* i:~-==e::j n
s
1'
n
Rys. 16.24. Przebieg pracy silnika z komutatorem elektronicznym (p
484
3
=
1, m = 3)
211"
16.4.5. Silniki synchroniczne Silniki synchroniczne, napędzające ze stałą prędkością obrotową mechanizmy w układach automatyki, są silnikami bez uzwojenia wzbudzającego. Brak tego uzwojenia znacznie upraszcza konstrukcję silnika oraz polepsza jego niezawodność. Stojany trójfazowych silników synchronicznych małej mocy wczym nie różnią się od stojanów normalnych maszyn synchronicznych, a stojany jednofazowych silników synchrowcznych mają taką samą budowę jak stojany jednofazowych silwków indukcyjnych z fazą pomocniczą lub ze zwojem zwartym. Dlatego w roz~ dziale tym zostanie zwrócona uwaga J1a osobliwości silników synchronicznych. Silwk synchroniczny z magnesem trwałym ma zwykle wykonany ze stopów magnetycznych (np. AINiCo) cylindryczny wirnik, na którym jest umieszczona również klatka rozruchowa umożliwiająca rozruch silnika. Jak wiadomo, silnik synchroniczny we ma momentu rozruchowego i w związku z tym rusza jako silnik asynchroniczny i po osiągnięciu maksymalnej podsynchronicznej prędkości obrotowej zostaje dzięki działamu magnesów trwałych wciągnięty w synchronizm. Na podstawie znajomości charakterystyki B = f (H) materiału magnetycznego można określić ile tego materiału potrzeba do otrzymania określonej mocy silnika. SiWk histerezowy ma wirnik w postaci gładkiego cylindra lub pierścienia, wykonanego z materiału magnetycznego o s~erokiej pętli histerezy (rys. 16.25). Różllica między silnikiem z magnesami trwałymi a siWkiem histerezowym polega na tym, że w pierwszym silwku wirwk poddaje się specjalnemu uprzedwemu magnesowaniu, a w drugim - wirnik magnesuje się podczas pracy polem stojana silnika. 485
Zasadę działania
silnika histerezowego wyjaśnia rysunek 16.26. W materiale magnetycznym, w którym występuje silnie zjawiskó histerezy przy położeniu osi pola wirującego określonego kierunkiem OA, elementarne magnesy w materiale magnetycznym nie zajmą położenia zgodnoosiowego z polem wirującym, lecz będą w stosunku do niego opóźniać się o kąt fJ. Dzięki temu pomiędzy biegunami pola wirującego i elementarnymi magnesami wirnika powstanie siła styczna F 1
jest moment obrotowy. Średnio stosunek tych reaktancji w sHnikach reluktancyjnych wynosi
około ~: =
0,2.
Moment reluktancyjny może być wykorzystany w silniku tylko przy prędkości synchronicznej. Gdy wirnik jest nieruchmny, zmiany kierunku momentu są tak szybkie, że masa wirnika nie może dostać przyspieszenia - średnia wartość momentu jest równa zeru. W celu doprowadzenia wirnika do prędkości bliskiej prędkości
2
b)
a)
2p-4 \
2p=2 .·
2p=4
Rys. 16.27. Konstrukcje wirników synchronicznych silników reluktancyjnych: 1 - stal, 2 - aluminium Rys. 16.25. Silnik histerezowy z wirnikiem cylindrycznym: 1 - korpus, 2 - pakiet blach stojana, 3 - uzwojenie stojana, 4 - cylinder z materiału magnetycznie twardego, 5 - rdze~ z materiału magnetycznie miękkiego
Rys. 16.26. Zasada rezowego
działania
silnika histe-
działająca
w kierunku wirowania pola. Ponieważ kąt fJ nie zależy od prędkości obrotowej wirnika, więc silnik rozwija stały moment obrotowy w całym zakresie prędkości obrotowej od spoczynku do synchronizmu. Wartość momentu obrotowego zależy natomiast od właściwości materiału magnetycznego wirnika. Do zalet silnika histerezowego należy duży moment rozruchowy, mały prąd rozruchowy óraz płynne wchodzenie w synchronizm. Silnik ten pracuje poprawnie i cicho w zakresie asynchronicznym i w synchronizmie .. Wadą silnika jest niski cos
powyższego
wartości
486
~~
2
(;q - ~JsinW
2
=
~~ (X;~{ą)sinW.
równania wynika, że moment reluktancyjny zależy od reaktancji podłużnej i poprzecznej i im ta różnica jest większa, tym
(16.9) różnicy większy
synchronicznej wprowadza się do wirnika klatkę zwartą i stosuje rozruch asynchroniczny. Przy małym poślizgu, a więc przy małej różnicy prędkości wirnika względem pola wirującego, działanie momentu reluktancyjnego raz dod~tniego~ raz uje~nego trwa dłużej niż przy postoju, wobec czego moment reluktancyJnY zdązy przyspieszyć wirnik do prędkości synchronicznej. Z chwilą wpadnięcia w synchronizm w prętach klatki przestaje indukować. się SEM, a prąd w niej nie pJ.ynie. Ma. ona z~aczenie, gdy wirnik wypadnie z synchronizmu lub gdy podlega on kołysamom związanym np. z nagłą zmianą obciążenia.
16.4.6. Silniki skokowe Silniki skokowe stanowią grupę silników elektrycznych o działaniu dyskretnym (nieciągłym). Są one zasilane impulsowo, przy c~ym każdemu doprow.adzone~u do silnika impulsowi elektrycznemu odpowiada ściśle określone przemieszczeme ką towe wirnika, zwane skokiem, Dzięki właściwości bezpośredniego przetwarzania impulsów elektrycznych w przemieszczenia kątowe, silniki skokowe są coraz częściej stosowane w ukła~ach numerycznego sterowania obrabiarek, w maszynach matematycznych, urządzemach rejestrujących, pomiarowych i regulacyjnych. Rozróżnia się dwa zasadnicze rodzaje silników skokowych: magnetoelektryczne i reluktancyjne. . Silniki magnetoelektryczne mają wzbudzenie własne w postaci magnesów trwałych. Ich działanie opiera się na wzajemnym oddziaływaniu stałego pola magnetycznego wirnika i przemieszczającego się skokowo pola stojana. 487
Silniki reluktancyjne nie mają aktywnego wzbudzenia własnego; moment obrotowy uzyskuje się dzięki różnicy reluktancji w różnych osiach magnetycznych maszyny. Zasadę działania silnika skokowego ze wzbudzeniem magnetoelektrycznym ilustruje rys. 16.28. Silnik ma dwubiegunowy wirnik wykonany z magnesu trwałego i czterobiegunowy stojan. Czterofazowe uzwojenie stojana jest zasilane impulsowo ze źródła napięcia stałego. Rozkład impulsów w poszczególnych fazach A, B, C, D i kolejne położenia wirnika przy trzech różnych algorytmach sterowania przedstawiono na rys. 16.29. Każde kolejne przełączenie uzwojeń według algorytmu 1-1-1 (rys. 16.29a) lub 2-2-2 (rys. 16.29c) powoduje obrót wirnika o kąt a= 90°. Przy sterowaniu według algorytmu 1-2-1 (rys. 16.28b) sko~i wirnika są dwa razy mniejsze (a= 45°). Dalsze zmniejszenie skoku silnika (do kilku stopni) można uzyskać przez odpowiednie zwiększenie liczby biegunów stojana i wirnika. Zasadę działania silnika reluktancyjnego wyjaśnia rys. 16.30. Wirnik silnika według rys. 16.30a ma kształt zwory i wykonany jest z materiału magnetycznie miękkiego. Skok silnika przy algorytmie sterowania 1-1-1 (rys. 16.30b) wynosi
OG=90°
u
a) A
t
B
t t
c D
t ~u
b)
~
A
t t t t
B
c D
,u
c) A B
l'777h1
c D
~ C
D
1-1-f ot=45°
~
B:
DA
C CD D
1-2-1 rx=90°
AB
t
B~DA
t t
2-2-2
~
CD
t
Rys. 16.29. Rozkład impulsów w p.oszczególnych fazach i kolejne po~o:~~~-~imika przy rytmach sterowania: a) algorytm 1-1-1, b) algorytm 1-2-1, c) algory
różnych
algo-
Rys. 16.28. Schemat działania silnika skokowego magnetoelektrycznego sterowanego według algorytmu 1-2-1
a= 60°. Zmniejszenie skoku można osiągnąć, podobnie jak w silnikach magnetoelektrycznych, przez zmianę algorytmu sterowania (np. 1-2-1) lub zwiększenie liczby biegunów. Opisany powyżej silnik reluktancyjny ma stojan składający się z trzech sekcji, przy czym liczba biegunów każdej sekcji jest równa liczbie biegunów wirnika. Poszczególne sekcje stojana są przesunięte względem siebie o 60°, tworząc trzy niezależne obwody magnetyczne i elektryczne. Silnik skokowy o takim rozwiązaniu konstrukcyjnym nazywa się trój stojanowym. Silniki tegó typu są stosowane do bezpośredniego napędu mechanizmów wymagających dużych momentów obrotowych. Ich cechą charakterystyczną jest stosunkowo niska częstotliwość graniczna (do kilkuset skoków na sekundę). Innym rozwiązaniem silnika reluktancyjnego jest silnik reduktorowy o uzębio nym wirniku i uzębionych nabiegunnikach stojana (rys, 16.31). Przy odpowiednim doborze liczby zębów (biegunów) wirnika można uzyskać znaczną redukcję skoku
488
Rys. 16.3Ó. Silnik skokowy reluktancyjny: a) schemat ideowy, b) algorytm sterowania
wirnika w stosunku do skoku pola magnetycznego. Silnik~ re~ukt?rowe odz~acza~ą się bardzo małym skokiem (nawet poniżej jednego stopnia) 1 duzą częstothwością pracy (do kilku tysięcy skoków na sekundę). 489
Przełączanie uzwojeń silników skokowych według odpowiedniego algorytmu jest dokonywane na ogół za pomocą elektronicznych układów sterowania, zwanych elektronicznymi komutatorami. Schemat blokowy komutatora elektronicznego
Rys. 16.31. Obwód magnetyczny silnika skokowego reduktorowego
rozdzielającego przed doprowadzeniem do silnika są wzmacniane w układzie wzmacniaczy wyjściowych W. Przemieszczenie kątowe wirnika zależy od liczby doprowadzonych z generatora impulsów sterujących, a prędkość obrotowa - od . ich częstotliwości. Przykładowe rozwiązanie rozdzielacza impulsów realizującego algorytm 2-2-2 w układzie czterofazowym przedstawiono na rys. 16.33. W układzie zastosowano dwa przerzutniki bistabilne wyzwalane dynamicznie.
16.5. Wzmacniacze elektromaszynowe W układach automatycznej regulacji często powstaje konieczność wzmacniania mocy elektrycznej otrzymanej z różnych elementów pomiarowych - przetworników o małej mocy znamionowej. W szczególności przetwornikami prędkości obrotowej na sygnał elektryczny są rozpatrzone wyżej prądnice tachometryczne. Jak już zaznaczono w rozdziale 9, w technice są stosowane następujące typy wzmacniaczy mocy elektrycznej: elektronowe (lampowe), półprzewodnikowe, magnetyczne i elektromaszynowe. Wzmacniacze elektromaszynowe przedstawiają specjalny rodzaj prądnicy prądu stałego, napędzanej silnikiem elektrycznym z prędkością n = const. Wzmo<;:nienie 'mocy uzyskuje się dzięki mocy pobranej z silnika napędzającego. Główną wielkością charakteryzującą wzmacniacz elektromaszynowy jest współ czynnik wzmocnienia mocy, którym jest stosunek mocy wyjściowej P 2 do mocy wejściowej (sterującej)
P1:
(16.10) Rys. 16.32. Schemat blokowy elektronicznego komutatora impulsów: G -generator impulsów, R-rozdzielacz impulsów, W - wzmacniacze, Z - zasilacz, S - silnik skokowy
a)
A
C
D
B
h)
h~
~o
onn
~Uw9
A B
Uwe
I I
c nh
Rys. 16.33. Rozdzielacz impulsów: a) schemat ideowy, b) przebiegi
t
„
I
r- t
I
I
I I
I
t t t
napięciowe
przedstawiono na rys. 16.32. Sygnał wejściowy w postaci ciągu impulsów prostodoprowadzony jest z generatora impulsów G do układu rozdzielacza R, w którym następuje rozdział impulsów na kolejne uzwojenia silnika. Impulsy z układu kątnych
490
Współczynnik kP wzmacniaczy elektromaszynowych zawiera się w przedziale od 1000 do 10 OOO. Zwykle wymaga się, aby przy zmianie stanu pracy wzmacniacza k = const. W tym celu obwód magnetyczny wzmacniaczy jest nienasycony. Od :zmacniaczy elektromaszynowych wymaga się dużej szybkości działania, tj. szybkiej zmiany P 2 przy zmianie P 1 • Określa się to dla poszczególnych obwodów wzmacniacza L elektromagnetyczną stałą czasową T = - . Dla oceny wzmacniacza elektroR maszynowego stosuje się również pojęcie dobroci kd, określonej jako:
kp kd=·-. T
(16.11)
Dużą dobroć osiąga się przy dużych współczynnikach wzmocnienia i małej stałej czasowej. Jednak powiększenie kP zwykle pociąga za sobą zwiększenie Ti na odwrót. Dlatego wartości kp i T obierane są przez konstruktora kompromisowo. Znamionowa moc wyjściowa współczesnych wzmacniaczy dochodzi do 100 kW. Moc sterująca waha się w przedziale od ułamka wata do kilku watów.
491
Wzmacniacz jednostopniowy. W charakterze najprostszego wzmacni.ac~a można rozpatrywać zwykłą, obcowzbudną prądnicę ~rąd? stałego. Uzw~~e~1e wzbudzające jest uzwojeniem sterującym, a obwód twornika Jest obwodem WYJSC10wym. W takich prądnicach P 1 = 0,0170,02 Pn, czyli kP = 507 l?O; ze wz~lędu na niski współczynnik wzmocnienia oraz dużą stałą czasową takie wzmacruacze stosowane
są
rzadko (kd = 1007200 s- 1).
Wzmacniacz dwustopniowy. Rozpatrzony najprostszy wzma.cniacz elektromaszynowy ma jeden stopięń wzmocnienia mocy. W celu. zw~ększenia ':'sp.ółczynnika wzmocnienia buduje się wzmacniacze z dwoma stopniami wzmocmema. W tym przypadku całkowity współczynnik wzmocnienia jest równy iloczynowi współczyn ników wzmocnienia poszczególnych stopni : kp
kPl kp2 .
(16.12)
Najprostszy wzmacniacz dwustopniowy przedstawia kaskadowe połączenie dwóch prądnic prądu stałego (rys. 16.34). Uzwojenie wzbudzające prądnicy 1
sterująca może być zmniejszona. Do regulacji działania uzwojenia kompensacyjnego
służy opornik Rk, włączony równolegle do tego uzwojenia.
Amplidyny wykonuje się zwykle jako maszyny z biegunami utajonymi, przy czym 2p = 2. Kształt blach magnetycznych i rozmieszczenie uzwojeń stojana
a)
b)
I2
q
q
r~
c)
12
/~
Is d
lfsLJs
Rys. 16 35. Amplidyna: a) schemat ideowy, b) pierwszy stopień wzmocnienia, c) drugi stopień wzmocnienia
przedstawiono na rys. 16.36. W celu osiągnięcia kompensacji oddziaływania twornika nie tylko co do wartości, lecz również co do kształtu, uzwojenie kompensacyjne jest rozłożone na obwodzie stojana. Zastosowanie uzwojenia podmagnesowującego P pozwala na polepszenie komutacji szczotek q-q. Dlatego w osi po-
Rys. 16.34. Schemat wzmacniacza dwumaszynowego
jest uzwojeniem sterującym. Twornik prądnicy 1 zasila ~z':'ojenie wzbudza~ące prądnicy 2, obwód twornika prądnicy 2 jest obwodem W~Jśc1owym. Wz1?a~ma~z przedstawiony na rys. 16.34 jest nazywany rapidy~ą. Obie ~as~yny .znajdują się na wspólnym wale w jednej obudowie. Współczynmk wzmocmema osiąga wartość
1
10 ooo.
Amplidyna. Amplidyną nazywa się jednomaszynowy wzmacniacz dwustopniowy, w którym wykorzystano poprzeczne pole oddziaływania tworn~ka.' Schemat ideowy amplidyny jest przedstawiony na rys. 16.35. Uzwojenie sterujące s wytwarza strumień główny
Rys. 16.36. Kształt blach stojana amplidyny i rozmieszczenie uzwojeń: 1 - uzwojenie sterujące, 2 - uzwojenie podmagnesowujące poprzeczne, 3 - uzwojenie kompensacyjne, 4 - uzwojenie biegunów dodatkowych obwodu wyjściowego
Rys, 16.37. Przykład zastosowania amplidyny z ujemnym prędkościowym sprzężeniem zwrotnym
/
przecznej nie daje się biegunów pomocniczych. Natomiast komutację szczotek d-d polepsza się przez zastosowanie biegunów pomocniczych (dodatkowych) D. Amplidyny są budowane seryjnie na moce do 10 kW ze współczynnikiem wzmocnienia do 10 OOO i dobrocią rzędu 100 OOO. Dużą wartość dobroci uzyskuje się 493
dzięki
nieporównanie mniejszej stałej czasowej w stosunku do rapidyny. Z tego względu amplidyna nadaje się do pracy w układach regulacyjnych o wymaganej dużej szybkości działania.
Zwykle wszystkie wzmacniacze elektromaszynowe mają kilka uzwojeń sterujących, dzięki czemu można uzyskać sterowanie zależne od kilku różnych wielkości (np. w zależności od prędkości obrotowej i prądu twornika maszyny walcowniczej). Zasilanie tych uzwojeń z odpowiednich elementów układu pozwala na realizację różnych sprzężeń zwrotnych. W układach regulacji prędkości obrotowej silników prądu stałego amplidyna jest zwykle wykorzystywana jako wzbudnica prądnicy P zasilającej silnik roboczy (patrz układ Leonarda). W układzie stabilizacji prędkości obrotowej, przedstawionym przykładowo na rys. 16.37, zastosowano amplidynę w układzie z ujemnym prędkościowym sprzę żeniem zwrotnym. W charakterze organu pomiarowo-kontrolnego zastosowano prądnicę tachometryczną T, umieszczoną na wale silnika roboczego. Prądnica tachometryczna zasila uzwojenie sterujące S 2 , w którym strumień magnetyczny jest przeciwJ1ie skierowany do strumienia uzwojenia sterującego S1 • Przy zwiększeniu prędkości obrotowej silnika roboczego wzrasta proporcjonalnie do n napięcie prądnicy tachometrycznej oraz prąd uzwojenia sterującego S 2 • W związku z tym napięcie amplidyny i prądnicy P maleje, dzięki czemu maleje również prędkość obrotowa silnika roboczego do wartości występującej uprzednio. W ostatnich latach rola wzmacniaczy elektromaszynowych wyraźnie maleje. Zastępowane są one wygodniejszymi w eksploatacji układami '1zmacniaczy pół przewodnikowych, które mogą być budowane na coraz większe moce.
W prądnicy tachometrycznej (rys. 16.39) sygnałem wejściowym (wy'muszeniem) jest prędkość kątowa w, a sygnałem wyjściowym (odpowiedzią) - napięcie. Przy założeniu, że rezystancja obciążenia R = oo, otrzymuje się transmitancję: G(s) = Y(s) X(s) gdyż
układach
automatycznej
Jak wykazano w niniejszym rozdziale, elektromaszynowe elementy automatyki zadania w układach automatycznej regulacji. Np. silnik wykonawczy przetwarza sygnał elektryczny (napięcie sterujące) na ruch obrotowy wału, prąd nica tachometryczna przetwarza ruch obrotowy na f)ygnał elektryczny, a amplidyna wzmacnia słabe sygnały wielkości wejściowej. Operując terminologią układów automatycznej regulacji można stwierdzić, że maszyny elektryczne występują w tych układach przeważnie jako człon bezinercyjny, inercyjny I rzędu i inercyjny II rzędu. Umowne oznaczenia wymienionych członów regulacji przedstawiono na rys. 16.38. Na rysunku tym dla każdego członu 'podano przebieg funkcji czasowej oraz transmitancję operatorową. Transmitancja operatorowa określona wzorem (7 .203) podaje zdolność członu do przekazywania sygnału. Oblicza się ją z równania różniczkowego zapisanego w postaci operatorowej przy zerowych warunkach 'początkowych. Jeżeli znana jest transmitancja i sygnał wejściowy, to można obliczyć sygnał wyjściowy, a następnie - stosując przekształcenie odwrotne Laplace'a _;.. znaleźć czasowy przebieg funkcji na wyjściu. spełniają różne
494
e(s) w(s)
=
kw(s) = k w(s) '
(16.13)
przy
k (f+sT,){t+s72)
k
Bezinercgjny Jlys. 16.38. Niektóre
a)
16.6. Elektromaszynowe elementy automatyki w regulacji
=
G
człony
Inercyjny pierwszego nqdu
Inercyjny drUfJie90 rzędu
automatycznej regulacji
h)
a)
~f
b)
0?l -8- r?l -G?il-e
Rys. 16.39. Prądnica tachometryczna jakó człon bezinercyjny: a) schemat połączeń, b) schemat blokowy
Rys. 16.40. Prądnica obcowzbudna jako człon inercyjny I nędu: a) schemat połączeń, b) schemat blokowy
Z równania (16.13) wynika, że prądnica tachometryczna zachowuje się jako bezinercyjny. W prądnicy obcowzbudnej (rys. 16.40) jako sygnał wejściowy występuje napięcie wzbudzenia u1 , a sygnał wyjściowy - SEM e,. Pomijając stałą czasową twornika oraz nasycenie obwodu magnetycznego, czyli przyjmując
e, = ci,,, . L di1 U1= R111+ 'I dt .
(16.14)
495
W silniku obcowzbudnym prądu stałego, sterowanym napięciem twornika (rys. 16.42), sygnałem wejściowym jest napięcie twornika u,, a sygnałem wyjściowym prędkość kątowa w. Zakłada się, że silnik jest. obciążony stałym momentem obcią-
Powyższe równania w zapisie rachunku operatorowego mają postać: e,(s) = c if(s) , uf(s) = R{iis)+ Stąd
(16.15)
~s iis)] .
transmitancja:
K e,(s) G(s) = uis) = l+sT/ gdzie: K =
c R-
Rys. 16.42. Silnik obcowzbudny
(16.16)
prądu stałego
. . .. statyczny współczynnik wzmocntenta napięc10wego,
"'
T,= L1 - stała czasowa wzbudzenia. R1 . . . k z równania (16.16) wynika, że prądnica obcowzbudna zachowuje się ja o . . pojedynczy człon aperiodyczny (człon inercyjny p~erws~ego r~ędu). Dla wzmacniacza, jakim jest amplidyna, transmitancją będzie stosunek napięcia u2(s) p · · t'd a na wyjściu do napięcia na wejściu, czyli - () przy i2 = 0 . ontewaz amp i yn U8 S
•
żenia M„ = const. Przyrost napięcia u, o Il.u, powoduje przyrost prędkości w o Il.w. Transmitancję operatorową określa się
G(s) = ll.w(s) . ll.u,(s)
-
T„ T,ms
P
+ Tems+ 1
,
(16.19)
stała,
I
JR1
Tem =
Rys. 16.41. Amplidyna jako człon inercyjny II rzędu: a) schemat połączeń, b) schemat blokowy
dwóch członów aperiodycznych (rys. 16.41). Transmitaucje poszczególnych członów mają postać taką jak w rówr.:auiu (16.16):
-
. elektromechaniczna stała czasowa,
- moment bezwładności mas wirujących. ,
Jeżeli istnieje potrzeba prześledzenia zachowania się silnika w rozpatrywanym przedziale przejściowym, to zgodnie z {16.19) należy rożwiązać równanie:
(T11 T,,ms 2 +T„ms+l) /l.w(s) =O d 2/l.w
d/l.w
TIJT•m dt 2 +T„mdt+ll.w=O.
'
Rozwiązanie
K.1. Ga(s) = eq(;) = l+sT2 U2(s)
(16.20)
lub
eą(s)
to ma
(16.20a)
postać:
(16.21)
Ponieważ trausmitancja członów połączonych szeregowo równa się il?czynowi transmitancji członów składowych, więc transmitancja amplidyny wyuos1:
Kl K11 K G(s)= G1(s)·G2(s) = 1+sT1. i+sT2 = (l+sTJ(l+sT2)
2
L, T„ = R - elektryczna stała czasowa,
~1~+_:-r._2-_....
gdzie: S1,2
(16.17)
z równania (16.17) wynika, że amplidyna jest członem inercyjuym drugiego rzędu. 496
k
G(s) = gdzie: k
Ki Gi(s) = U8 (s) = l+sT1
(16.18)
Moma wykazać~ że transmitancja określona wyrażeniem (16.18) wynosi:
jest wzmacniaczem dwustopniowym, więc przedstawia ona szeregowe połączenie
Bq. )Io-I...
jako:
Jl~). -J:.
= __ l (1±-.
2T11
1
(16.22)
Dla warunku 47;, < T.m pierwiastki s1 i s 2 są rzeczywiste ujemne. W normalnych maszynach elektrycznych warunek ten zawsze jest spełniony, wobec czego silnik zachowuje się jako człon aperiodyczny II rzędu. Na rys. 16.43a przedstawiono gra32 - Elektrotechnika i elektronika
497
w(O)
o
t
Rys. 16.43. Przebiegi przej~iowe w silniku obcowzbudnym prądu stałego: a) impuls jednostkowy, b) typowy (aperiodyczny) przebieg prędko~i silnika, c) nietypowy (oscylacyjny) przebieg prędk~i silnika
:ficznie przebieg prędkości przy wystąpieniu impulsu jednostkowego na wejściu. Gdyby zdarzyło,się, że 4T„ > Tem• to silnik zachowałby się jako element oscylacyjny (rys. 16.43b). Czasem w rozważaniach uproszczonych stałą czasową T„ pomija się jako bardzo małą w porównaniu ze stałą czasową T„m. W tym _przypadku:
G(s)= T
k
(16.23)
•ms+ 1'
a silnik zachowuje
się
jako
człon
aperiodyczny I
rzędu.
Grzejnictwo elektryczne zajmuje się praktycznym wykorzystywaniem zjawisk elektrotermicznych, w których energia elektryczna zamienia się na energię cieplną. Elektryczne urządzenia grzejne stosuje się w gospodarstwie domowym, laboratoriach oraz do celów przemysłowych. W książce zostaną omówione tylko przemysłowe i laboratoryjne urządzenia grzejne. Szerokie rozpowszechnianie się urządzeń elektrotermiczJ}ych jest spowodowane następującymi zaletami,: - brak produktów spalania, - łatwość regulacji temperatury, - możliwość szybkiego uruchomienia i zatrzymania. Do głównych metod nagrzewania elektrycznego należy nagrzewanie oporowe, łukowe, indukcyjne i pojemnościowe. Wszelkie przedmioty podlegające nagrzewaniu przyjęto określać jako wsad, bez \lvzględu na postać tych przedmiotów. W zależności od sposobu doprowadzenia ciepła do wsadu, nagrzewanie można podzielić na nagtzewanie pośrednie i nagrzewanie bezpośrednie. Nagrzewanie pośrednie polega na wytwarzaniu energii cieplnej poza wsadem. Przenoszenie ciepła do wsadu odbywa się' przez przewod~nie, konwekcję i promieniowanie, przy czym w zależności od urządzenia i temperatury może dominować ten lub in.ny mechanizm przenoszenia ciepła. Nagrzewanie bezpośrednie polega na wytwarzaniu energii cieplnej w samym wsadzie, który jest źródłem tej energii.
499
17.1. Nagrzewanie oporowe 17.1.1. Nagrzewanie oporowe
Rozwiązując ten układ drutu grzejnego:
pośrednie
Do nagrzewania oporowego pośredniego służą grzejniki trojakiego rodzaju: a) oporowe przyrządy grzejne (płytki grzejne, ogrzewacze wnętrzowe, warn,ki, parniki itp.), b) oporowe narzędzia grzejne (lutownice, żelazka, znakowniki itp.), c) oporowe gi:zejniki komorowe (piece oporowe pośrednie, suszarki). Podstawową częścią każdego grzejnika jest element grzejny. Jest to przewód ukształtowany do takiej postaci, w jakiej ma on pracować w grzejniku. W zależności od temperatury pracy należy wybrać oapowiedni materiał izolacyjny. Do temperatur do 800°C nadaje się mika, do 1000°C - azbest, powyżej l000°C - odpowiednio wypalone związki magnezu. Materiał, z którego są zbudowane elementy grzejQ.e, powinien posiadać dużą rezystywność, a to w celu skrócenia długości przewodu. Poza tym winny go cechować: mały współczynnik temperaturowy rezystancji, duża wytrzymałość na wysokie temperatury, odporność na nagłe zmiany temperatury oraz na utlenianie. W zakresie temperatur do 1350°C na elementy grzejne stosuje się przewody okrągłe lub taśmowe ze stopów żelazo-chromo-aluminiowych (kanthal, ferropyr, nikielina), dla temperatur wyższych..:- z materiałów niemetalowych np. sylitu (węglanu krzemu). Właściwości niektórych przewodów oporowych zestawione są w tablicy 2.2. Obliczenie elementów grzejnych polega na określeniu ich długości i przekroju dla zadanej temperatury pracy oraz mocy P i napięcia U. Warunki eksploatacji elementu grzejnego w zakresie temperatury określa się mocą, która może być oddana z jego jednostkowej powierzchni. Tę moc w W/cm2 nazywa się obciążeniem powierzchniowym: p
(17.1)
p=A.·
W praktyce elektrotermicznej zebra.no wiele danych liczbowych, pozwalają cych możliwie dokładnie określać p dla danego typu urządzenia grzejnego. Rezystancja elementu grzejnego wynosi:
u2
el
(17.2)
R=-=-. p
s
Z· równania (17 .2) otrzymuje
się:
I s
U2 Pe
(17.3)
-=-
Dla drutu grzejnego o
średnicy d
otrzymuje
p = p1tld,
41
U2
1td2 =Pe.
się układ równań :
(17.4)
(17.5)
równań
przez eliminację 1otrzymuje
d= o,343 'h wzoru (17. 5) otrzymuje
~3 f(;jP\2( )Il
Jl
~l
vJ
1t:;~
wzór na
CmmJ.
się następnie długość
I=
się
średnicę
(17.6)
drutu grzejnego :
2
[m] .
(17.7)
Spośród różnego
rodzaju urządzeń do nagrzewania oporowego pośredniego zostaną omówione stosowane w grzejnictwie przemysłowym piece oporowe pośrednie i suszarki. Piece oporowe pośrednie stanowią najliczniejszą grupę pieców elektrycznych. W zależności od temperatury roboczej piece te dzieli się na: - piece niskotemperaturowe o temperaturze roboczej do 500°C, - piece średniotemperaturowe o temperaturze roboczej 500-:-1250°C, - piece wysokotemperaturowe o temperaturze roboczej powyżej 1250°C. Wszystkie piece są wyposażone w samoczynną regulację temperatury, polegającą na tym, że regulator temperatury w miarę oscylowania temperatury w piecu wokół wartości nastawionej powoduje kolejne wyłączanie i włączanie zasilania elementów grzejnych. Wahania temperatury wokół wartości nastawionej są wynikiem tych wyłączeń i włączeń i odbywają się w kolejności: wzrost temperatury ponad wartość nastawioną, wyłączenie zasilania elementów grzejnych, spadek temperatury poniżej wartości nastawionej, włączenie zasilania, wzrost temperatury itd. Z punktu widzenia zastosowania rozróżnia się piece nagrzewcze przeznaczone do obróbki cieplnej wsadu oraz piece wytopowe. Piece oporowe są stosowane głównie jako piece nagrzewcze. Poniżej będzie opisanych kilka rodzajów pieców nagrzewczych średniotempera turowych (w przemyśle piece te są najbardziej rozpowszechnione). Piece komorowe są najbardziej rozpowszechnionymi piecami oporowymi do obróbki cieplnej. Komora grzejna, z reguły prostopadłościenna, stanowi cechę odróżniającą te piece od innych pieców mających np. komorę grzejną w postaci mufli. Na rys. 17.1 przedstawiono piec komorowy, w którym elementy grzejne w postaci skrętek są ułożone w żłobkach kształtek szamotowych, tworzących wewnętrzną warstwę ścian komory grzejnej pieca. Zewnętrzna warstwa jest wykonana z cegieł termolitowych. Obudowa pieca, wykonana z kształtowników i blach stalowych, jest pokryta brązem aluminiowym w celu zmniejszenia promieniowaJtja. Na spodzie komory grzejnej znajduje się żaroodporna płyta spadowa, chroniąca eleme:nty grzejne przed uszkodzeniem mechanicznym i ułatwiająca ułożenie wsadu. Drzwi są zaopatrzone we wziernik umożliwiający obserwację wnętrza komory grzejnej podczas pracy pieca. Piece komorowe są zwykle zaopatrzone w blokadę drzwiową, powodującą samoczynne wyłączenie elementów grzejnych z chwilą otwarcia drzwi pieca.
500 501
Piece muflowe są to piece nagrzewcze do przeprowadzenia podręcznych procesów grzejnych (nagrzewanie próbek materiałowych, hartowanie, wyżarzanie itp.), w których ciepło jest doprowadzane od zewnętrznej strony ścian ogniotrwałych
h
wkładanie wsadu. Piec muflowy ma tę zaletę, że w komorze grzejnej występuje znaczna równo;niemość rozkładu temperatury, uzyskana dzięki nagrzewaniu wsadu za pośrednictwem mufli wyrównującej rozpływ ciepła.
Suszarki oporowe są to oporowe grzejniki komorowe służące do suszenia przewiewowego. Wykonuje się je z przeznaczeniem do celów laboratoryjnych i przemysłowych. Temperatura robocza nie przekracza 200-;-300°C. Na rys. 17.3 przedstawiono suszarkę przemysłową o mocy 10 kW, w której elementy grzejn,e są umiesz-
Rys. 17.1. Piec komorowy: 1- obudowa stalowa, 2-elementy grzejne, 3 - drzwi, 4 - wziernik, 5 przeciwcięiar drzwi, 6 - płyta spodowa, 7 - ceg!y termolitowe, 8 - kształtki szamotowe
komory grzejnej. Na rys. 17.2 przedstawiono piec muflowy, w którym element grzejny jest nawinięty na mufli szamotowej umieszczonej w osłonie szamotowej, · przy czym przestrzeń między muflą a osłoną jest wypełniona otuliną szamotową. 7
Rys. 17.3. Suszarka oporowa, komorowa, przemysłowa: 1 - obudowa stalowa, 2-wykładzina stalowa, 3 - wata żużlowa, 4 - elementy grzejne, 5 - silnik elektryczny wentylatora, 6 - półki
czone w podstawie suszarki. Między obudową i wewnętrzną wykładziną wykonaną ze stali znajduje się wata żużlowa jako izolacja cieplna. Suszarka ma wymuszony obieg powietrza za pomocą wentylatora. Do suszenia powłok lakierniczych na większych przedmiotach stosuje się suszarki tunelowe, w których wsad jest przesuwany na wózkach przez całą długość suszarki.
17.1.2. Nagrzewanie oporowe
Rys. 17.2. Piec muflowy: 1 - elementy grzejne, 2 - mufla szamotowa, 3 - otulina szamotowa, 4 - osłona szamotowa, 5 - iwlacja termolitowa, 6 - obudowa stalowa, 7 - regulator temperatury, 8 - pierścień szamotowy, 9 - drzwi, JO - czujnik temperatury Izolację cieplną stanowią cegły
pokryta jest uruchamiane 502
brązem
ręcznie
i zasypki termolitowe. Obudowa z blachy stalowej aluminiowym. Drzwi wymurowane kształtką szamotową są za pomocą dźwigni, tworząc po otwarciu stolik ułatwiający
bezpośrednie
Do nagrzewania oporowego bezpośredniego służą: - piece oporowe bezpośrednie, - nagrzewnice oporowe. Piece oporowe bezpośrednie są stosowane tylko. do niektórych celów, głównie do produkcji grafitu i karborundu. Nagrzewnice oporowe są stosowane do nagrzewania wsadów stalowych przed kuciem, tłoczeniem, wyginaniem itp. Wsad jest źródłem ciepła pod wpływem przepływającego przezeń prądu. ' Istotną cechą nagrzewnic oporowych jest to, że nie wymagają one komory grzejnej, a więc zużywania energii i czasu na rozgrzew. Nagrzewnica pobiera energię tylko podczas nagrzewania wsadu. Nagrzewanie trwa znacznie krócej niż przy na503
grzewaniu
pośrednim, ponieważ
wszystkie
cząstki
wsadu
nagrzewają się
jedno-
cześnie.
Schemat ideowy nagrzewnicy oporowej przedstawiono na rys. 17.4. Wsad umieszc~ się w zacisk~ch wtórnego uzwojenia transformatora zasilającego, który włącza się za pośrednictwem stycznika. Po włączeniu transformatora następuje P.rzepływ prą?u prz~z "'.sad. Po nagrzaniu wsadu do żądanej temperatury wyłącza się nagrzewrucę, wyjmuje wsad z zacisków i przekazuje do przewidzianej obróbki plastycznej. Szybkość nagrzewania wsadu jest bardzo duża, rzędu kilkadziesiąt stopni na sekundę, toteż czas wyłączenia nagrzewnicy jest trudny do ustalenia przez pracownika, dlatego w większości przypadków nagrzewnicę wyłącza się automa.tycznie
Rys. 17.4. Nagrzewnica oporowa bezpośrednia: 1- wsad, 2 - uchwyty, 3 - transformator zasilający z zaczepami
--3
ITirl
W piecach tych (rys. 17.5) łuk płonie między elektrodami ponad wsadem, a ciepło przenosi się do wsadu przez protnieniowanie. Piec ma możliwość ruchu wahadło wego w celu chłodzenia ścian komory przez omywanie ich stopionym metalem. 1 2
a
4
5
Rys. 17.5. Piec łukowy pośredni: 1 - obręcze toczne, 2 - obudowa stalowa, 3 - izolacja cieplna, 4 wyprawa ogniqtrwała, 5 - łuk, 6 - elektrody, 7 - wsad, 8 - rolki, 9 - okno wsadowe, 10 - drzwi
W położeniu poziomym elektrody pracują na zginanie, co ogranicza ich wymiary i moc pieca. Piece łukowe pośrednie stosuje się przede wszystkim do topienia metali nie-
17.2.2. Piece łukowe bezpośrednie W piecach łukowych bezpośrednich (rys. 17.6) łuk płonie między elektrodami a wsadem, dzięki czemu znaczna część energii cieplnej przenosi się przez protnieniowanie do wsadu, nagrzewając go w sposób wzmożony.
łukowe
Nagrzewanie lukowe jest to nagrzewanie pod wpływem prądu płynącego w śro dowisku gazowym, najczęściej w powietrzu. Rozróżnia się nagrzewanie łukowe pośrednie, w którym łuk płonie między elektrodami, a ciepło przenosi się do wsadu termokinetycznie, oraz nagrzewanie łukowe bezpośrednie, w którym wsad stanowi jedną z elektrod. ' Ponieważ łuk ma wysoką temperaturę (7000710 000°C), nagrzewania łukowego nie stosuje się do obróbki cieplnej, lecz do topienia metali. Do wytapiania metali za pomocą nagrzewania łukowege służą piece łukowe. Rozróżnia się piece łukowe pośrednie, bezpośrednie oraz łukowo-·oporowe. 504
łukowe pośrednie
żelaznych.
przez zastosowanie ogranicznika temperatury. Jest to przyrząd zawierający czujnik te?1p~ratur~ (np. czujnik fotoelektryczny). W czujniku tym, pod 'wpływem prom1en1owania nagrzanego wsadu, powstaje prąd, który po wzmocnieniu powoduje uruchomienie przekaźnika, a w konsekwencji wyłączenie nagrzewnicy. Fotoelektryczny ogranicznik temperatury umożliwia kontrolę temperatury w zakresie 75071400°C. Należy podkreślić, że tzw. zgrzewanie oporowe jest jednym z przypadków zastosowania bezpośredniego nagrzewania oporowego.
17.2. Nagrzewanie
17.2.1. Piece
Rys. 17.6. Piec łukowy bezpośredni (wyprawa zasadowa): 1 - lej spustowy, 2 - ściany ogniotrwałe magnezytowe, 3 - elektrody, 4 - sklepienie, 5 - obudowa stalowa, 6 - warstwa termoizolacyjna, 7 - cegły szamotowe, 8 - cegły magnezytowe, JO - wsad, Jl - łuk elektryczny, 12 - okno wsadowe
505
Elektrody są umieszczone pionowo i pracują na rozciąganie, a tylko przy nachylaniu pieca pracują na zginanie. Dzięki temu elektrody mogą mieć znaczną długość i przekrój, co pozwala na budowanie pieców o dużych rozmiarach i mocach. Piece łukowe bezpośrednie stosuje się głównie do wytapiania stali stopowych i innych metali trudnotopliwych.
17.2.3. Piece
łukowo-oporowe
w indukcyjnych urządzeniach grzejnych, podobnie jak. w. transformatorac~, występują dwa obwody prądowe. Obwód pierwotny ma uzwoJe_nie (zwane wzbu~nt
kiem) wytwarzające zmienne pole magnetyczne. W obwodzie wtórnym zamiast uzwojenia występuje nagrzewany przedmiot. . W nagrzewaniu indukcyjnym duże znaczenie ma zjawisko naskórk~wośct, polegające na tym, że prąd zmienny, w odróżnieniu od prądu stałego, me. rozkła~a się równomiernie w całym przekroju przewodnika. W warstwach przypowierzchniowych
W piecach łukowo-oporowych (rys. 17.7) łuk płonie między elektrodami, których końce są umieszczone we wsadzie stałym o znacznej rezystywności, wobec czego ciepło wytwarza się nie tylko przez nagrzewanie łukowe, lecz również przez nagrzewanie oporowe pod wpływem prądu płynącego między elektrodami poprzez
gęstość prądu J =
di jest dS
większa niż w jego środku.
Efekt
naskórkowości
wzrasta ze wzrostem częstotliwości. Tę właściwość wykorzystano w cel~ nagr:ewania przypowierzchniowych warstw metali. Grubość ~arst~ p~zypowierzchmo wej, zwanej głębokością wnikania, można wyznaczyć z zalezności:
~=
5030
~f [cm] , µ„
(17.8)
e - rezystywność przewodnika w n· cm, µ, - przenikalność magnetyczna względna, f - częstotliwość w Hz. . . . . . . . Ze wzoru (17.8) wynika, że głębokość wmkama Jest tym mntejsza, im większa jest częstotliwość prądu. . . . . . Nagrzewanie indukcyjne przy wielkich częstotb~o~ctach nazywa st~ ~agrzewaniem indukcyjnym powierzchniowym, w odróżntenm od nagrzewanta indukcyjnego skrośnego występującego przy małych częstotliwościach. . Indukcyjne urządzenia grzejne dzielą się na piece rdzeniowe, piece bezrdzeniowe oraz nagrzewnice częstotliwości sieciowej i podwyższonej. .
gdzie:
Rys. 17.7. Piec łukowo-oporowy: 1 - wsyp, 2 - wsad stały, 3 - wsad stopiony, 4 - elektroda, 5 - przewody zasilające, 6 - obmurze, 7 - łuk, 8 - przeciwelektroda
otoczony jest kawałkami wsadu, wobec czego promieniowanie na wypieca jest mniejsze niż w piecach opisanych poprzednio. Pozwala to na uzyskanie bardzo wysokich temperatur. Elektrody mają położenie pionowe i pracują na ściskanie. Piece łukowo-oporowe stosuje się dó wydzielania metali, np. manganu, chromu itp. przez odtlenienie ich tlenków w wysokiej temperaturze i do otrzymywania stopów tych metali z żelazem, a ponadto do wytapiania żelaza z rudy, otrzymywania karbidu itp. Ponad płonącymi łukami zawsze znajduje się gruba warstwa świeżego wsadu, a piec nie jest wyposażony w sklepienie, co umożliwia w każdej chwili dosypanie wsadu. wsad.
Łuk
prawę
17.3. Nagrzewanie indukcyjne Nagrzewaniem indukcyjnym nazywa
się
proces elektrotermiczny, w którym ciepło powstaje we wsadzie przewodzącym pod wpływem indukowanych w nim prądów wirowych. 506
17.3.1. Piece indukcyjne rdzeniowe Indukcyjny piec rdzeniowy jest urządzeniem działającym n.a z.asadz~e transformator:a, w którym uzwojenie wtórne stanowi płynny metal znajdujący się w kanale topnym. . . . . . Uzwojenie pierwotne (wzbudnik) nawinięte na rdzenm ma~netycznym Jest zasilane z sieci o częstotliwości przemysłowej 50 Hz (rys. 17.8). Bilans mocy pteca wyraża się 'równaniem: (17.9) gdzie: P 1 - moc pieca, P, - moc indukowana w kanale topnym, APcu i fli>Fe - straty mocy we wzbudniku i .w rdzeniu: . Moc użyteczna jest mniejsza od mocy indukowanej o st~aty ~iep~n~ .. Piece rdzeniowe są stosowane do topienia metali kolorowych .(główme m1edz1) ~ ich stopów. Piece 0 mocy do 100 kVA są budowane jako jednofazowe, piece o większych mocach - jako dwu- lub trójfazowe. 507
Przy
rozpoczęciu
następnych
wytopu kanał pieca musi być zalany ciekłym metalem, do wytopów pozostawia się z poprzedniego wytopu tzw. zalew. Rys. 17.8. Jednofazowy indukcyjny piec rdzeniowy: 1 - wzbudnik, 2 - rdzeń, 3 - kanał, 4 - metal roztopiony, 5 - wymurowanie
zasilane ze specjalnych generatorów maszynowych, budowanych na częstotliwości od 500 do 10 OOO Hz. Przy takich częstotliwościach występuje dość wyraźnie zjawisko naskórkowości. W związku z tym piec bezrdzeniowy można traktować jako transformator, w którym uzwojenie pierwotne stanowi wzbudnik, wtórne zaś cylindryczna warstwa metalu o grubości równej głębokości wnikania. Budowę pieca indukcyjnego bezrdzeniowego przedstawiono na rys. 17.9. Wzbudnik i tygiel są umocowane na podstawie szamotowej. Piece bezrdzeniowe nie wymagają utrzymywania zalewu i dlatego stosuje się je do topienia metali trudnotopliwych: stali stopowych, metali szlachetnych, żeliwa oraz do topienia metali w próżni lub w specjalnych atmosferach. Wobec dużego rozproszenia magnetycznego związanego z brakiem rdzenia, współczynnik mocy tych pieców jest bardzo mały i wynosi około O, 1. Z tego względu piece indukcyjne bezrdzeniowe wyposażone są w baterię kondensatorów do poprawy cos 'P·
17.3.3. Nagrzewnice indukcyjne
skrośne
Wsady przeznaczone do obróbki plastycznej na gorąco wymagają uprzedniego nagrzania na całej ich głębokości, czyli nagrzewania skrośnego. Częstotliwość napięcia zasilającego zależy od średnicy wsadu. 17.3.2. Piece indukcyjne bezrdzeniowe W piecu bezrdzeniowym, wobec braku rdzenia stalowego, strumień magnetyczny wytwarzany przez wzbudnik musi się zamykać przez powietrze i wsad. Duża wartość reluktancji powietrza powoduje, że strumień magnetyczny w tych piecach jest mały.
Rys. 17.9. Piec indukcyjny bezrdzeniowy: 1 -wzbudnik, 2 - tygiel ceramiczny
Rys. 17.10. Wzbudniki do indukcyjnego nagrzewania skrośnego: a) wzbudnik cylindryczny o działaniu okresowym, b) wzbudnik przelotowy, c) wzbudnik szczelinowy przelotowy z przenośnikiem wsadu; 1 wzbudnik, 2 - wsad, 3 - izolacja cieplna, 4 - ·rdzeń magnetyczny, 5 - przenośnik
D
Z ogólnego wzoru na SEM, wytworzoną w zwoju E = 4,44·/
Nagrzewnice indukcyjne skrośne buduje się jako nagrzewnice przelotowe, w których wsad jest przesuwany wzdłuż wzbudnika przez popychacz. Niektóre z konstrukcji przedstawiono na rys. 17.10. 509
17.3.4. Nagrzewnice indukcyjne powierzchniowe
W nagrzewnicach indukcyjnych powierzchniowych, stosowanych głównie do hartowania powierzchniowego, wykorzystuje się zjawisko naskórkowości do uzyskania określonej głębokości nagrzania wsadu. Głębokość hartowania zależy od kształtu wzbudnika, odstępu między wzbudnikiem a wsadem, mocy wzbudnika, częstotliwości prądu zasilającego oraz czasu nagrzewania. Zwykłe uzyskuje się głębokość hartowania 0,1 +0,3 cm przy temperaturze 800+ 1000°C. Stosowane częstotliwości od 500+ 1O OOO Hz i od 60+ 500 kHz.
17.4. Nagrzewanie
Nagrzewanie pojemnościowe polega na wykorzystaniu ciepła tzw. strat dielektrycznych, występujących w dielektrykach niedoskonałych. W nagrzewaniu pojemnościowym, podobnie jak w nagrzewaniu indukcyjnym, przemiana energii elektrycznej w energię cieplną następuje w samym wsadzie, jest to więc nagrzewanie bezpośrednie. Urządzenia do nagrzewania pojemnościowego z reguły nie mają komory grzejnej, stanowią więc nagrzewnice pojemnościowe. Jak już zaznaczono w rozdziale 7, kondensator rzeczywisty można zastąpić kondensatorem idealnym o takiej samej pojemności C oraz opornikiem o rezystancji R tak dobranym, aby moc cieplna R/2 była równa stratom dielektrycznym kondensatora niedoskonałego. Schemat zastępczy takiego układu przedstawiono na rys. 7.27. Kąt 15 = ~ -
Kąt 15 jest bardzo mały i dlatego uzyskanie dużej mocy grzejnej przy U = const jest możliwe tylko przy odpowiednio zwiększonej częstotliwości f. W związku z tym
3
u
Rys. 17.11. Nagrzewnica pojemnokiowa: 1 - wsad, 2 kondensatora, 3 - generator wielkiej ci.ęstotłiwoki
okładziny
· nagrzewnice pojemnościowe składają się w zasadzie z elektronicznego generatora wielkiej częstotliwości i przyłączonych do niego elektrod, pomiędzy którymi umieszcza się wsad (rys. 17.11). Elektrody z wsadem tworzą kondensator grzejny. 510.
P= :d= 5,55·to-7 (~)2/e,tgl5 [!a], w którym: d -
(17.11)
odległość między
elektrodami w cm, w Hz, e, - przenikalność elektryczna względna.
f -
częstotliwość
Człon '!d:!. wpływa
pojemnościowe
P = 2rcfCU2 tg 15.
Podstawiając do wzoru (17 .1 O) zależność na pojemność kondensatora płaskiego i uwzględniając objętość równą S d, otrzymuje się moc cieplną wydzieloną w jednostce objętości w postaci wyrażenia:
najbardziej na
jednostkową moc cieplną, .
ale
należy zwrócić
uwagę, że przedstawia on natężenie poła elektrycznego E, czyli naprężenie elektryczne. Przy określonej odległości elektrod napięcie U musi być tak dobrane, by nie przekroczyć wytrzymałości elektrycznej wsadu. Należy pamiętać, że zwiększenie napięcia jest ograniczone również możliwością zbudowania generatora elektronicznego. Na ogół generatory te budowane są na napięcie nie przekraczające 15 kV. W wielu dielektrykach przenikalność e, maleje ze wzrostem częstotliwości, zatem zwiększenie częstotliwości w celu zwiększenia mocy grzejnej mija się w tych przypadkach z celem. . W związku z możliwością zakłócenia audycji radiowych częstotliwości stosowane nagrzewnicach pojemnościowych są znormalizowane międzynarodowo i wynoszą 13,56 MHz, 27,12 MHz i 40,68 MHz. Ze względu na wysokie napil!cie występujące na kondensatorze grzejnym jedna z elektrod łcondensatora musi być uziemiona. Nagrzewnice pojemnościowe służą do obróbki cieplnej tworzyw termoutwardzalnych i termoplastycznych, szkła, suszenia i klejenia drewna, suszenia i pieczenia artykułów spożywczych itp.
w
Enef'gia elekff'yczna dostaf'czona odbiof'oam
18 i rozdział •• energ11 elektr)i·czr1ej
Przesył
'
.!;!
:ci::i
~
o
~
~
Cl.
.....~
.....
"'
:~ o
·~
.~ c::
.g
"._,
.e:
Q:
~
~
"ti
1~ o ~ o
·~
~N
~ c::
§
·~ ::i
-So
&
1::1
'ti
::i Cl:)
Rys. 18.1. Diagram. zużycia energii elektrycznej
18.1.
Przesył
energii elektrycznej
Energia elektryczna wytwarzana jest w elektrowniach, a następnie przesyłana do różnego rodzaju odbiorców. Jak wynika z diagramu przedstawionego na rys. 18.1, głównym odbiorcą energii elektrycznej jest przemysł. Zespół urządzeń do wytwarzania, przesyłu, przetwarzania, rozdziału i użytkowa nia energii elektrycznej nazywa się układem lub. systemem energetycznym. Ideowy schemat systemu energetycznego przedstawia rys. 18.2. Do wytwarzania energii elektrycznej w elektrowniach cieplnych służą turbogeneratory, a w elektrowniach wodnych - hydrogeneratory. W Polsce, ze względu na duże zasoby węgla kamiennego i brunatnego a małe zasoby wodne, około 97% całkowitej ilości energii elektrycznej produkują elektrownie cieplne. Znamionowymi napięciami wytwarzania są napięcia 6,3, 10,5 i 15,75 kV. Wartości tych napięć są ograniczone wytrzymałością elektryczną izolacji generatorów. Do przesyłania energii elektrycznej służą linie energetyczne. Linie energetyczne dzielą się na przesyłowe i rozdzielcze; Przy przesyłaniu energii powstają w linii przesyłowej straty energii, które są tym mniejsze, im wyższe jest napięcie przesyłania, wobec czego przesyłanie na duże odległości odbywa się przy napięciu wyższym od napięcia wytwarzania, dzięki zastosowaniu transformatorów. Linie rozdzielcze doprowadzają- energię elektryczną do punktów odbioru położonych blisko źródła energii lub stacji transformatorowo-rozdzielczej. Linie i stacje tworzą sieci elektroenergetyczne. W zależności od wartości napięcia, przy jakim przesyłana jest energia, rozróżnia się:
- s~ec~ rozdzielcze niskiego napięcia 380/220 V, - s1ec1 rozdzielcze wysokiego napięcia 15 kV lub 6 kV . . . ' - s1ec1 reJonowe średnio wysokich napięć 30 kV lub 60 kV ..- s~eci okręg?we o napięciu 110 kV, które mają za zadanie 'powiązać najważ nteJsze elektrowme okręgu energetycznego oraz dostarczyć energię do stacji transformatorowych zasilających sieci rejonowe,
512
33 - Elektrotechnika l elektronika
Elektrownia3
Llniaf
Elektrownia f ·
Elektrownia 2
Rys. 18.2. Ideowy schemat systemu elektroenergetycznego
513
j
I
- sieci
państwowe
o
napięciu
220 kV, które
wiążą okręgi
energetyczne i zapewniają wzajemną wymianę mocy między nimi. Służą one również do przesyłania energii z okręgów o dużych zasobach surowców energetycznych do okręgów ubogich w te surowce, - sieci międzypaństwowe o napięciu 380 kV, łączące kraje systemu gospodarczego. W zależności od sposobu prowadzenia linie energetyczne dzieli się na: linie napowietrzne, podziemne i wnętrzowe. Linie napowietrzne są prowadzone za pomocą gołych przewodów umocowanych na izolatorach umieszczonych wraz z konstrukcją wsporczą na słupach. Konstrukcje słupów są drewniane, prefabrykowane, żelbetowe lub stalowe. Przedstawiono je przykładowo na rys. 18.3. Linie podziemne są to linie kablowe, ułożone w ziemi. a)
Rys. 18.3. Słupy linii napowietrznych: a) słup linii 6 do 15 kV, b) slup bramowy linii 30 kV, c) strukcji stalowej linii 110 kV, d) slup konstrukcji stalowej linii 220 kV
kon-
wykonywane w budynkach za pomocą kabli i przewodów gołych, umocowanych na izolatorach lub przewodów izolowanych. Ze względu na napięcie robocze urządzenia elektroenergetyczne dzieli się na urządzenia niskiego i wysokiego napięcia. Do urządzeń niskiego napięcia zalicza się urządzenia, w których napięcie względem ziemi w dowolnych pu;nktach obwodów prądowych nie przekracza długotrwale 250 V. Najbardziej rozpowszechnionymi urządzeniami niskiego napięcia są urządzenia pracujące w układzie trójfazowym 380/220 V z uziemionym punktem zerowym. Do urządzeń wysokiego napięcia zalicza się wszystkie pozostałe urządzenia, nie zaliczone do urządzeń niskiego napięcia. Urządzenia wysokiego napięcia dzieli się na-: - urządzenia na napięcia do 1 kV, - urządzenia na napięcie powyżej 1 kV. Przemysłowe odbiory energii elektrycznej niewielkich mocy buduje się na napięcia znamionowe 220, 380 i 660 V, a dla mocy powyżej 200 kW - na napięcie znamionowe 6 kV. Większość odbiorów bytowych buduje się na napięcie 220 V. Linie
514
wnętrzowe są
słup
18.2.
Rozdział
energii elektrycznej
Energia elektryczna wytwarzana w elektrowniach jest przesyłana za pomocą linii przesyłowych do stacji elektroenergetycznych. Stacja elektroenergetyczna jest to zespół urządzeń, których głównym zadaniem jest przetwarzanie lub rozdział, albo przetwarzanie i rozdział energii elektrycznej. Rozdzielnia elektroenergetyczna jest to wyodrębniona część stacji elektroenergetycznej składająca się z urządzeń rozdzielczych i aparatury pomiarowej, przystosowanych do tego ·samego napięcia znamionowego. Rozdzielnie stanowią ogniwo pośrednie w procesie przepływu energii elektrycznej od źródła zasilania (prądnicy, transformatora) do odbiorników. W zależności od napięcia istnieje podział stacji i rozdzielni do 1 kV i powyżej 1 kV. Ze względu na umieszczenie i rodzaj zastosowanych urządzeń dzielą się one na wnętrzowe i napowietrzne. Rozdzielnie napowietrzne w naszych warunkach są wykonywane przeważnie na napięcie od 30 kV, jako fańsze od rozdzielni wnętrzowych. Rozdzielnie wnętrzowe wykonywane są dla napięć poniżej 30 kV, a przy wyższych napięciach tylko wówczas, gdy rozwiązanie napowietrzne jest niewskazane lub niemożliwe. Pod względem przeznaczenia rozdzielnie dzielą się na rozdzielnie elektrowniane, systemowe, miejskie i przemysłowe. Niezbędną częścią rozdzielni są rozdzielnice. Rozdzielnicą określa się urządzenie o odrębnych częściach wspnrczych, służące do rozdziału energii elektrycznej. Najistotniejszą częścią rozdzielnicy są szyny zbiorcze, do których przyłącza się linie zasilające i odbiorcze (dopływy i odpływy). W rozdzielnicach grnpuje się również odpowiednie urządzenia łączące, sterownicze, pomiarowe i sygnalizacyjne w celu umożliwienia szybkiego i niezawodnego wykonywania czynności łączeniowych i możliwie szybkiego stwierdzenia aktualnego stanu połącze11.. W zależności od sposobu wykonania części wsporczych i osłony części będących pod napięciem, rozdzielnice na napięcie do 1 kV można podzielić ~a następujące typy: - rozdzielnice tablicowe (nazywane potocznie tablicami rozdzielczymi) w postaci płyt z materiału izolacyjnego lub z blachy stalowej, na której mocowane są przyrządy rozdzielcze za pomocą sworzni i śrub; - rozdzielnice szkieletowe, posiadające ramy z ksztaltowników stalowych, na których mocuje się szyny zbiorcze i aparaty; - rozdzielnice bezszkieletowe, wykonane z odpowiednio wygiętych blach stalowych, do których mocuje się wszystkie przyrządy i przewody; - rozdzielnice skrzynkowe, okapturzone, złożone ze skrzynek zawierających urządzenia rozdzieJcze; - rozdzielnice szufladowe (kostkowe), posiadające łatwo wymienne zestawy łączników.
Rozdzielnice tablicowe izolacyjne wykonuje się przeważnie dla obwodów oraz dla obwodów siłowych niewielkich mocy, gdzie prąd szyn zbiorczych nie przekracza 200 A. Wszystkie przyrządy rozdzieJcze montuje się na tablicy, a połączenia między przyrządami wykonuje się za tablicą przewodami miedzianymi o prze}soju nie mniejszym niż 1,5 mm 2 lub - przy większych prą dach - prętami plaskimi. Rozdzielnice tablicowe przymocowuje się do ścian za oświetleniowych
515
pomocą k?tw lub .k~towników .stalowych osadzonych w murze; odstęp między mur~m a tablicą ~owinie_n b~ć. taki, aby części gołe, będące pod napięciem, znajdowały
s~ę w odległości co naJmnteJ 15 mm od muru. Aby zapobiec przypadkowym dotknię ciom cz~ści pod _napięciem, rozdzielnice osłania się pokrywami z blachy stalowej lub umieszcza się we wnękach zaopatrzonych w drzwiczki z blachy stalowej (rys. 18.4).
Rozdzielnice skrzynkowe są dostarczane z fabrycznie zabudowaną aparaturą, co znacznie skraca czas ich montażu na miejscu budowy. Duży wybór podstawowych części i typowych elementów pozwala na rozwiązanie dowolnych układów elektrycznych, zależnych od rodzaju i funkcji procesów technologicznych oraz charakteru pracy obwodów i sterowanych urządzeń elektrycznych.
6
l---200 Rys. 18.4. Rozdzielnica tablicowa: a) we wnęce ściennej, b) w szafce z blachy stalowej; J - rama z kształ townika stalowego, 2 - kotwa stalowa, 3 - blacha stalowa z otworami na łączniki, 4 - przewody w rurkach, 5 - drzwi, 6 - szafka blaszana
Rozdzielnice szkieletowe znalazły zastosowanie w obwodach o dużych prą dac~ roboczych. W rozdzielni~ach tych łączniki i inne przyrządy montuje się na rami~ ze zwykłych kształtowników stalowych. Napędy łączników, przyciski sterown.1cze, przyrządy pomiarowe, lampki sygnalizacyjne i schematy połączeń umieszcza się na blasze stalowej stanowiącej frontową część rodzie lnicy. Rozdzielnice takie wykonuje się jako wolno stojące, przyścienne, naścienne i zamknięte. Rozdzielnice zamkni~te, zwane inaczej szafami. rozdzielczymi, mają wszystkie ściany z blachy stal?weJ. Na rys. 18.5 przedstaw10no przykładowo pole dopływowe rozdzielnicy szkieletowej przyściennej z łącznikami ręcznymi. ~o~dzielnice skrzynkowe są przeznaczone do rozdziału energji elektrycznej w siec1ach przemysłowych niskiego napięcia. Części składowe tych rozdzielnic w postaci skrzynek zawierających aparaturę rozdzielczą, są wykonane z żeliwa: blachy stalowej lub materiału izolacyjnego i połączone za pomocą śrub. o rozpowszechnieniu się tych rozdzielnic zadecydowały ich duże zalety, jak: przejqystość układu, pewność ruchu, bezpieczeństwo obsługi, wystarczająca odporność na uszkodzenia mechaniczne oraz niewielkie wymiary. Ta ostatnia zaleta pozwala na umieszczenie rozdzielnic bezpośrednio obok maszyn lub stanowisk pracy.
516
Rys. 18.5. Pole dopływowe rozdzielnicy szkieletowej przyściennej z łącznikami ręcznymi: 1 - izolatory wsporcze szyn głównych, 2 - przekładnik prądowy, 3 - podstawa bezpieczników wielkiej mocy, 4 łącznik ręczny, 5 - izolatory wsporcze szyn pomocniczych, 6 - szyna zerowa
a)
b)
Rys. 18.6. Rozdzielnia skrzynkowa: a) widok, b) jednokreskowy schemat połączeń; 1 - mufy kablowe, 2 - wyłącznik główny, 3 - szyny zbiorcze, 4 - wyłączniki ręczne, 5 - bezpieczniki
Rozdzielnice skrzynkowe żeliwne * mogą być instalowane w miejscach: - o dużej koncentracji pyłu w powietrzu, - o wilgotności względnej do· 98 %, - o temperaturze otoczenia w granicach od - 20 do + 35°C,
* Katalog
54-A 1965 r. Rozdzielnice skrzynkowe żeliwne niskiego napięcia.
517
-
narażonych
na rozbryzgi wody oraz krople deszczu
padające
pod dowolnym
kątem,
- na wolnym powietrzu pod osłoną zabezpieczającą przed bezpośrednimi opadami atmosferycznymi, - narażonych na drganie i uderzenie mechaniczne ze wszystkich kierunków, - ogólnodostępnych dla pracowników niewykwalifikowanych. Rozdzielnice skrzynkowe wykonuje się z wyposażeniem na prądy do 600 A. Rozdzielnicę skrzynkową żeliwną typu S przedstawiono przykładowo na rys. 18.6.
Kategoria I - odbiorniki, w których przerwa w zasilaniu pociąga za sobą duże straty materialne lub powoduje niebezpieczeństwo dla ludzi. Odbiorniki kategorii I dzieli się na dwie podgrupy (la i lb) w zależności od tego czy konieczne.jest natychmiastowe samoczynne włączenie do rezerwowego źródła zasilania lub, czy
y.ókV
ŁkV I I
Rys. 18.8. Schemat sieci rozdzielczej
Rys; 18.7. Rozdzielnica kostkowa typu RK: a) widok z frontu, b) widok z tylu
Rozdzielnice szuflad owe (kostkowe) mają konstrukcję szkieletową umożli wiającą umieszcżenie w każdym polu (nad sobą) łatwo wysuwalnych zestawów aparatowych dla kilku linii. Na rys. 18.7 przedstawiono rozdzielnicę kostkową produkcji Zakładów A-32 w Łodzi.
I
zakładu przemysłowego
I I
I
czas dopuszczalnej przerwy umożliwia włączenie ręczne. Zakłady przemysłowe, w których są zainstalowane odbiorniki I kategorii, należy zasilać z dwóch niezależ nych źródeł energii elektrycznej. Kategoria II - odbiorniki, których postój powoduje tylko zmniejszenie produkcji. Kategoria. III - pozostałe odbiorniki. W najtańszym i najmniej pewnym w działaniu układzie z pojedynczym zasilaniem z jednego źródła rozdział energii między stacją transformatorowo-rozdzielczą i odbiorami może odbywać się w układzie sieciowym promieniowym, magistralnym (rozgałęźnym) lub szeregowym. W układzie promieniowym (rys. 18.9a) do każdego odbioru doprowadzona jest oddzielna linia ze źródła zasilania. Układ magistralny
a)
18.3. Zasilanie
zakładów przemysłowych
Odb. Sieć elektroenergetyczną w zakłądach przemysłowych dzieli się na zasilającą i rozdzielczą. Linie sieci zasilającej kończą się na szynach zbiorczych głównej stacji rozdzielczej lub transformatorowej. Sieć rozdzielczą można podzielić na sieć o napięciu ponad 1 kV i sieć o napięciu do 1 kV. Na rys. 18.8 podany jest przykładowo schemat sieci elektroenergetycznej zakładu przemysłowego. Do zakładu energia elęktryczna jest doprowadzona na wysokim napięciu, najczęściej 15 kV. W głównej stacji elektroenergetycznej energia jest transformowana na napięcie 6 kV. Z szyn 6 kV energia przechodzi do rozdzielni zasilających silniki wysokonapięciowe oraz do stacji obniżającej napięcie do 0,4 kV w układzie czteroprzewodowym (z przewodem zerowym). Ze stacji tej zasila się odbiory niskiego napięcia. W celu ujednolicenia w skali krajowej wymagań dotyczących pewności ruchu i związanych z tym rozwiązań zasilania wprowadzony został podział odbiorników na trzy kategorie :
Odb.1 ·adb.8
b) Odb.2 Odb.1
c)
Odb.2
Odb.J Rys. 18.9. Układy z pojedynczym zasilaniem z jednego źródła: a) układ promieniowy, b) układ magistralny (rozgałęziony), c) układ szeregowy
519
(rys. 18.9b) zmniejsz;i koszt budowy, a również pewność zasilania, ponieważ uszkodzenie linii magistralnej, jak i odgałęzień powoduje wyłączenie linii. W układzie szeregowym (rys. 18.9c) uszkodzenie dalszego odcinka nie powoduje przerwy w dostawie energii do odbiorców położonych bliżej iródła. Koszt budowy układu szeregowego jest większy niż magistralnego, gdyż każdy odcinek jest wyposażony w aparaturę wyłączającą. W celu zwiększenia pewności zasilania stosowane są układy z podwójnym zasilaniem z jednego źródła (rys. 18.lOa) lub układy z zasilaniem z dwóch różnych źródeł energii (rys. 18.lOb). W układach tych w przypadku uszkodzenia jednego
a) Odb.
b) Odb.
Źródtof
18.4.1. Rodzaje· przewodów instalacyjnych Źródfo2
Rys. 18.10. Układy zwiększające pewność zasilania: a) podwójny układ promieniowy, zasilanie z jednego b) dwustronny układ promieniowy, zasilanie z dwóch źródeł
źródła,
obwodu włącza się ręcznie lub automatycznie obwód drugi. Automatyczne włą czenie drugiego obwodu nazywa się samoczynnym załączeniem rezerwy (SZR). Sieć oświetleniowa zakładów przemysłowych może być zasilana trzema sposobami: 1) z przewidzianych specjalnie do tego celu transformatorów, 2) oddzielnymi liniami ze wspólnych transformatorów dla oświetlenia i pozostałych odbiorców, 3) wspólnymi liniami zasilającymi. Rozwiązanie pierwsze ma największą niezawodność oświetlenia, ale jest najkosztowniejsze i stosuje się je, gdy odbiorniki o bardzo zmiennym obciążeniu powodują stałe, niedopuszczalne dla oświetlenia wahania napięcia (migotanie) lub nawet gdy krótkotrwała przerwa w oświetleniu może spowodować zagrożenie życia ludzkiego albo awarię w procesie produkcyjnym.
18.4. Instalacje
przemysłowe
i mieszkalne
W zależności od charakteru odbiorników energii elektrycznej, instalacje elektroenergetyczne dzieli się na oświetleniowe i siłowe. Do instalacji oświetleniowych zalicza się urządzenia zasilające źródła światła oraz instalacje urządzeń grzejnych (małej mocy) w gospodarstwach rolnych i budynkach mieszkalnych. Do instalacji siłowych zalicza się urządzenia zasilające silniki elektryczne i przemysłowe urządze nia grzejne. W zależności od miejsca zamontowania instalacje można podzielić na:
520
- instalacje w budynkach nieprzemysłowych (mieszkalnych, biurowych, szkolnych, szpitalnych itp.); - instalacje przemysłowe (w zakładach przemysłowych), rolnicze, górnicze itp. Od instalacji elektroenergetycznych wymaga się, by zapewniały one bezpieczeństwo personelu obsługującego lub użytkującego, bezpieczeństwo pożarowe i wybuchowe, wymagany stopień niezawodności zasilania odbiorników oraz dobre warunki pracy pod względem higienicznym. Pod względem sposobu wykonania rozróżnia się instalacje pod tynkiem, w tynku oraz na tynku. W skład instalacji odbiorczej wchodzą przewody oraz elementy, za pomocą których dokonuje się zmiany połączeń w obwodach (zamyka, przerywa i przełącza się obwody), reguluje się przepływ energii, sygnalizuje się stan obwodów, łączy i umocowuje się szyny i przewody. Elementy te nazywa się sprzętem instalacyjnym.
Przewody gołe są używane w liniach napowietrznych w postaci drutów i linek. Przewody jednodrutowe (D) stosowane są przy małych przekrojach do IO mm2 • Przewody o większym przekroju wykonuje się w postaci linki (L) skręconej z wielu drutów. Przewody oznacza się skrótami, np. DIO oznacza drut miedziany o przekroju IO mm 2 • W sieciach wysokiego napięcia stosuje się przewody stalowo-aluminiowe (AFL), mające dużą wytrzymałość· i dobrą przewodność. Przewody izolowane są stosowane przede wszystkim w instalacjach odbiorczych. Przemysł elektrotechniczny produkuje różne rodzaje przewodów izolowanych, dostosowanych do różnych warunków pracy. Przewód izolowany jest zbudowany w ten sposób, że goły drut lub linkę pokrywa się warstwą gumy lub polwinitu, a następnie zabezpiecza warstwami różnych materiałów przed działaniem czynników atmosferycznych, chemicznych i uszkodzeń mechanicznych, zależnie od te go, w jakich warunkach będzie pracował przewód. Przekroje przewodów są znormalizowane i wynoszą: 0,5; 0,75; l; 1,5; 2,5;4; 6; 10; 16; 25; 35; 50; 70; 95; 120; 150; 185; 240; 300; 400; 500; 625; 800 i 1000 mm 2 • • Zasady znakowania izolowanych przewodów są następujące. Duże litery umieszczone na początku symbolu oznaczają: D, L - budowę żyły przewodu miedzianego, występującej bądź w postaci Drutu pojedynczego, bądź w postaci Linki skręconej z większej liczby drutów; O, P, K, S - przewód specjalny, a więc przewód Oponowy, Płaszczowy, Kabel lub Kabelek obołowiony, Sznur. • Duża litera umieszczona na drugim miejscu oznacza: G, P, B, Y - izolację i materiał, z którego wykonano izolację, a mianowicie: Gumę, Papier, Bawełnę i polichlorek winylu (polwinit); S, Z, M, W, P - zastosowanie przewodu, a mianowicie: przewód Świeczni kowy, sznur Zwieszakowy, sznur Mieszkaniowy, sznur Warsztatowy, sznur Przemysłowy. W oznaczeniu kabli ziemnych duża litera S na drugim miejscu oznacza kształt żyły miedzianej wycinkowy (Sektorowy). 521
Mała
litera umieszczona po pierwszej lub drugiej dużej literze symbolu oznacza: - specjalne warunki, dla których przewód jest przeznaczony, np.: a - przewód odporny na wpływy atmosferyczne i chemiczne, g - przewód giętki; - kształt zewnętrzny przewodu, a mianowicie: p ~przewód płaski, o - przewód okrągły .. Przewody aluminiowe mają przed symbolem dużą literę A, np. ADO oznacza aluminiowy przewód z drutu w izolacji gumowej.
wody odporne na wpływy atmosferyczne i chemiczne, np. przewód kabelkowy KGato. Gdy instalacja narażona jest również na uszkodzenie mechaniczne (np. instalacje przemysłowe), należy stosować przewody odporne na wpływy atmosferyczne i uzbrojone. Przykładem takiego przewodu jest przewód kabelkówy w uzbrojeniu KGato (uzbrojenie taśmą) lub KGauo (uzbrojenie drutem). Budowa takiego przewodu jest przedstawiona na rys. 18.13. Przewody te mają żyłę uziemiającą pod powłoką olowianą. Obecnie zamiast przewodów KGao stosuje się powszechnie przewód kabelkowy YAKYo z żyłami aluminiowymi. Przewody do odbiorników ruchomych i przenośnych dzielą się na sznury i przewody oponowe. Przewody oponowe mają grubą powłokę gumową (oponę) zamiast
a) 1
b)
2 Rys. 18.13. Przewód kabelkowy w uzbrojeniu z taśmy stalowej KGato: J 3 - taśma nagumowana, 4 - opona gumowa, 5 powłoka ołowiana, 6 i 8 cerz z taśm stalowych, 9 oplot włóknisty, 10 -- żyła uziemiająca
Rys. 18.11. Przewód w izolacji gumowej w odzieży włóknistej na napięcie do 750 V; a) DG750, b) LG750; 1 - żyła, 2 - powłoka gumowa, 3 - taśma nagumowana, 4 nasycony oplot włóknisty
a)
6
Rys. 18.12. Mocowanie przewodów wtynkowych: a) specjalnymi uchwytami, b) za pomocą gwoździ i podkładek; J - żyły przewodu, 2 - izolacja połwinitowa, 3 - osłona polwinitowa, 4 - uchwyt z materiału izolacyjnego, 5 - tynk, 6 - gwóźdź, 7 - podkładka z materiału izolacyjnego
Ze względu na sposób prowadzenia przewodów dzieli się je na: natynkowe - oznaczenie (nt), podtynkowe (pt), wtynkowe (wt). Przewody izolowane (rys. 18.11) prowadzi się w rurkach płaszczowych, stalowych lub winidurowych. Rurki te łączone są za pomocą złączek (mufek), a rozgałę zienia i odgałęzienia przewodów wykonuje się w puszkach. Rurki winidurowe, pancerne i płaszczowe prowadzi się w uchwytach na tynku, a rurki płaszczowe niekiedy pod tynkiem. Obecnie coraz powszechniej stosowane są przewody izolowane powłoką z polwinitu, oznaczanę ADY, ALY. W instalacjach wtynkowych stosuje się przewody DYt, DYp albo ADYt, ADYp; sposoby ich mocowania są przedstawione na rys. 18.12. . W zależności od warunków stosuje się różne rodzaje przewodów. W pomieszczeniach wiigotnych oraz tam, gdzie występują gazy i pary trące, stosuje się prze522
1
żyła,
2
taśma
to powłoka.gumowa,
papierowa, 7 - pan-
oplotu ze sznurka występującego w sznurach i są bardziej wytrzymałe na uszkodzema mechaniczne. Żyły sznurów i przewodów oponowych są skręcone z cienkich drucików miedzianych. W warsztatach stosuje się przewód oponowy OW lub OP o 2, 3 lub 4 żyłach. Przewody te mają żyły skręcone taśmą nagumowaną i pokryte grubą oponą. Sznury mieszkaniowe używane są do przyłączenia małych odbiorników w gospodarstwie domowym. Do wykonania przyłączy pojedynczych domów stosuje się przewód z wkomponowaną linką nośną w izolacji polwinitowej, oznaczony symbolem AOYz. Przewody te budowane są o przekrojach 2 X 2,5; 2 X 6 i 4 x 4 mm 2 • Oprócz wymienionych przewodów stosuje się również kable obołowione, tj. prze. wody izolowane jednożyłowe lub wielożyłowe, ze szczelną powłoką ołowianą, na-
Rys. 18.14. Kabel trójżyłowy w Izolacji papierowej opancerzony taśmą stalową: 1 - żyły Cu lub AI, 2 i 4 - papier nasycony olejem, 3 - wypełnienie jutowe, 5 - powłoka ołowiana, 6 - taśma papierowa, 7 - warstwa juty, 8 - pancerz z taśmy stalowej, 9 - obwój jutowy
2
a)
3
b)
4 5 6
7 8
9
dającą się do układania w ziemi. Zależnie od warunków pracy i wysokości napięcia kable mają różną budowę (rys. 18.14). Kable łączy się za pomocą muf kablowych. Linie kablowe zakończone są głowicami kablowymi, łączącymi kable z innymi .urządzeniami, np. z linią napowietrzną.
523
Przekrój przewodu S w mm2 , przy da:nym A.U% mniejszym od dopuszczalnego ;padku napięcia, wynosi: •
18.4.2. Obliczanie przewodów Przekrój poprzeczny niem
każdego
być
przewodu powinien
następujących warunków:
1) spadek
:napięcia
. .· . w przewodach rJe powuuen
obliczony z .
przewyzszać
uwzględnie-
S =
. dopuszczal:neJ
. .'!" liniach prądu przemiennego
wartości (rzędu kilku proce:nt), . . . . 2) straty mocy w liniach przesyłowych lub zas~laJących n~e powmny ze względu :na gospodarność przekraczać określonej wartości (rzędu kilku procent), . 3) przyrost temperatury przewodu nie powi:nien przekraczać dopuszczalnej wartości,
4) przewód powinien
.
1
v:'
a)
(18.1)
w proce:ntach
:napięcia
na
~ ~ -----=-----~...d.·~~~;L~ ~ł
końcu:
A.U.,= A.U· 100%. Io U2
Jl,
b)
Ponieważ sieci budowane są na róż:ne napięcia, więc w praktyce operuje się względ napięcia· wyrażonym
należy uwzględniać pojemność i indukcyjność
liniach napowietrz?-ych pojemność odgrywa rolę przy bardzo wysokich nap1ęc~ac~ (pona~ .35 ~V) t zn~cznych odległościach, natomiast w liniach niższych ~ap1ęć 1. o mniejszej ~~~ości można uwzględniać tylko rezystancję i reaktancję indukcyjną, ~t~ra dla ~ll~~t łednofazowe~ przy f = 50 Hz wynosi X = O,7 do 0,8 Qjkm. Spadek napięcia w bnn Jedn?fazoweJ można bardzo prosto wyznaczyć, budując wykres wektorowy przedstawiony na rys. 18.15. •
Spadkiem napięcia na dowolnym odcinku hnn nazywa ~i~. alge?r~iczną ró~cę napięć na początku linii i :na jej końcu. Jeżeli na początku hnu napięcie wynosi U1,
nym spadkiem
(18.5)
hnu.
wykazywać wy~tarcz~j~~ą wytrzyn:iałość me~hanicz~ą'.
a na końcu U2 , to spadek napięcia:
200/P
yA.U%Ui.
(18.2)
Jf,
Obliczenie przewodów na spadek napięcia należy wyko:nyw~ć dla dłuższych .od.cinków linii. Jeżeli linia zasila silniki indukcyjne bezpośrednio włączane do s1ec1, to w celu zabezpieczenia właściwego rozruchu należy zwracać uwagę na prąd roz-
Rys. 18.15. Wykres wektorowy do wyinaczenia spadku napięcia w linii zasilajacej: a) wykres b) kondo wyznaczenia spadku '
ruchowy silników. . . . . Każda linia charakteryzuje się określoną rezystancJą, a hme prądu przem1en-. nego również reaktancją indukcyjną i pojemnościową. Rezystancja linii .prądu
mało rózni. się od odcinka AC, który można wyrazić jako AD = R1lcos , oraz DC = X,Jstn · Zatem wzór na spadek napięcia w woltach w obu przewodach
ętrukcja
napięcia
Z wy~~s~ tego wy~ka, że spadek napięcia (odcinek AB) w jednym przewodzie
linii wynosi:
stałego wynosi :
Il.U= 2J(R1cos + X, sin ), 21 R,=-, yS
gdzie: / - długość linii. W związku z powyższym dla linii pięcia
lub w
A.U
-
. . otrzymuje się :na spadek na-·
lub w%:
p yS U2
A.U
Il.U%
Wartość
21
(18.3)
-- ··-- ,
= -U2· toO% =
dopuszczalnego procentowego spadku
Y
I
Wy~re~ wekt~r~wy z.rys. 18:15 można zastosować również do wyznaczenia spadku napięcia w hnu tróJfazoweJ symetrycznie obciążonej, jeżeli wszystkie wielkości zostaną odniesione do jednej fazy. Spadek :napięcia w jednym przewodzie linii trójfazowej jest rów_ny w przybliżeniu odcinkowi AC, a spadek napięcia m\ędzy przewodowy wynosi:
A.U= VJI(R1cos cp+ X1sin cp).
200/P
(18.4)
su2 .
(18.7)
2
wzór:
A.U = R 11 =
%: Il.U.,10 =-100% U o•
prądu stałego
(18.6)
(18.8)
Jeżeli zamiast prądu da.1;1a jest moc czynna pobierana przez odbior:nik, to:
2
napięcia
dla
różnych
linii
ustalają
p
A.u=
u
(18.9)
przepisy. Wynosi o:na średnio 275%. 525
524
lub
w% lOOP
(18.10)
flU% -=c [!2(R 1+X1tg
Przy częstotliwości f = 50 Hz reaktancja jednej fazy linii trójfazowej wynosi 0,4 O/km. Dla niezbyt długich linii napowietrznych i kabli niskiego napięcia, występują cych np. na terenie zakładów przemysłowych, reaktancję linii można pominąć, w związku z czym spadek napięcia można wyrazić wzorem: około
- dla linii jednofazowej: flU = 2Rlcos
(18.11)
- dla linii trójfazowej:
(18.12)
flU = y'3Ricos
Podstawiając
do wyrażeń (18.11) i (18.12) wartość rezystancji, można szukane przekroje przewodów w mm 2 dla zadanego spadku napięcia:
otrzymać
Utrzymywanie wysokiej wartości cos
21
(18.13)
dla linii jednofazowej: S = yflU lcos
Przekrój
-
-- dla linii trójfazowej: Gdy obciążenie otrzymuje się:
wyrażone
V 31 S = --Jcoscp.
- dla linii jednofazowej: S == - dla linii trójfazowej:
flP
200/P yflU%
napięcia
3 przew. w rurce
swobodnie
2 przew. w rurce
ułożone
ułożone
w rurce
mm
A
A
A
A
A
A
w procentach,
1,0 1,5 2,5
-
-
-
-
24
18
17
15 20 28
13 17 23
12 15 21
'
(18.15)
4 6 10
32 41 58
24 31 43
22 28 39
38 49 70
31 39 54
28 36 49
S=----2· yilU% U
(18.16)
16 25 35
79 105 130
57 74 90
52 67 83
95
72
125 155
93 115
65 84 105
50 70 95
160 200 250
110 135 165
100 125 150
195 240 300
140 170 210
125 155 190
100/P
Prąd pobierany przez odbiornik powoduje na rezystancji hnii stratę mocy flP 0 =
2 przew. w rurce
3 przew.
swobodnie
(18.14)
yflU
jest w watach, a spadek
Miedziane
.
R,12. W praktyce podaje
się procentową stratę
rpocy
flP% =
p ·100 %,
która wynosi: 200/P
- dla linii prądu stałego: flP% = ySU 2
'
200/P - dla linii .1'ednofazowej: flp.,10 = , ySU 2 cos 2
- dla linii tróifazowej: J
18.5. (18.17)
100/P flp., = - -2 - ySU cos 2
Ze wzorów (18.17) wynika, że przy przesyłaniu daną linią mocy P przy napięciu U procentowa strata mocy jest odwrotnie proporcjonalna do kwadratu napięcia oraz do kwadratu współczynnika mocy odbiornika. Stąd wniosek, że ekonomiczne przesyłanie określonej mocy (przy odpowiednio małej, dopuszc;zalnej stracie mocy) może być dokonane tylko przy odpowiednio wysokim napięciu. 526
Łącżniki
Łącznikiem nazywa się aparat przeznaczony do do;trnnywania zmian w połą czeniu obwodów elektrycznych. Łączniki pod względem zdolności łączenia lub sposobu i miejsca wykorzystania można podzielić na następujące grupy: - łączniki izolacyjne przeznaczone do sporadycznego zamykania lub otwierania obwodów w stanie bezprądowym lub przy małych prądach; - łączniki robocze przeznaczone do zamykania i otwierania obwodów obcią żonych prądami w normalnych warunkach roboczych i rozruchowych;
* Poradnik
Inżyniera
Elektryka. Praca zbiorowa. WNT 1968.
527
- łączniki zwarciowe przystosowane do przerywania prądów zwarciowych i do zamykania obwodów zwartych; - łączniki rozdzielcze o małej znamionowej częstości łączeń (1 do 2 na dobę) przeznaczone do pracy w urządzeniach rozdzielczych; - łączniki manewrowe (nastawcze) o dużej znamionowej częstości łączeń (do kilku tysięcy na godzinę) przystosowane do łączeń roboczych, związanych ze sterowaniem pracy' odbiorników (np. silników). Opisanie wszystkich łączników przekracza ramy książki, dlatego ograniczymy się do omówienia bezpieczników, łączników samoczynnych i styczników.
Dla prądów dużych stosuje się bezpieczniki o budowie otwartej, a więc bez· pieczniki: paskowe, rurowe i wielkiej mocy (rys. 18.17). Przepalanie bezpiecznika, czyli stopienie wkładki topikowej, następuje wskutek przepływu przez niego prądu kilkakrotnie większego od prądu znamionowego.
t[S] Rys. 18.18. Charakterystyki czasowo-prądowe bezpieczników: J bezpiecznik z wkładką o działaniu szybkim, 2 - bezpi<'Cznik z wkładką o działaniu opómionym (zwłocznym)
18.5.1. Bezpieczniki Bezpiecznikiem nazywa się łącznik zdolny do jednokrotnego wyłączenia określonego prądu zakłóceniowego. Najczęściej jest stosowany bezpiecznik instalacyjny, tzw. topikowy, o budowie zamkniętej (rys. 18.16). Składa się o.n z cokołu (gniazdka) J, wstawki stykowej 2, wkładki topikowej 3 oraz główki 4. Wkładka topikowa jest
a)
h)
Czas przepalania zależy od wartości prądu. Przy obciążeniu wkładki bezpiecznika prąde_m dw~ razy większym od. prą~u znamionowego wkładka przepala się w ciągu jednej .god~iny, ~ ~rzy prądzie większym 2,75 razy - czas przepalenia wynosi zaledwie ktlkadz1es1ąt sekund. Na rys. 18.18 pokazano charakterystyki czasowo-prądowe bezpieczników.
18.5.2. Zabezpieczenie przewodów bezpiecznikami
Rys.18.16. Bezpiecznik instalacyjny:] -gniazdo, 2 - wstawka stykowa, 3 - wkładka topikowa, 3a - drucik topikowy, 3b - drucik dodatkowy, 3c - wskaźnik zadziałania, 4 - główka, 5 - zaciski do przyłączenia przewodów
Rys. 18.17. Bezpieczniki stacyjne: a) paskowy na prąd znamionowy 60 A, b) rurowy; 1 - rura izolacyjna, 2 - podstawa izolacyjna; 3 - styki nożowe
wykonana z porcelanowej rurki wypełnionej piaskiem kwarcowym. Wewnątrz umieszczony jest srebrny lub miedziany drucik topikowy 3a, połączony z metalowymi stykami - górnym i dolnym. Równolegle do drucika topikowego umieszczony jest dodatkowy drucik 3b, zakończony kolorowym krążkiem sygnalizacyjnym 3c. Gdy drucik topikowy przepala się wskutek wydzielonej dużej ilości ciepła, topi się również drucik dodatkowy i odskakuje krążek sygnalizacyjny, wskazując przepalanie się wkładki, a więc przerwanie obwodu elektrycznego. Wstawki stykowe stosuje się tylko w bezpiecznikach do 60 A. W tym zakresie wkładki topikowe są niezamienne, gdyż wstawki stykowe mają otwory o różnych średnicach. co wyklucza włożenie wkładki na większe natężenie prądu niż przewidziany. 528
Bezpieczniki topikowe powinno się tak dobierać, aby najwyższe napięcie robocze. międzyprzewo~owe. w zabezpieczonym obwodzie nie przewyższało napięcia z~am1ono'.".ego bezp1ecz?1ka, a znamionowy prąd wyłączalny bezpiecznika był w1ększ~ niz prąd zwarciowy, który może wystąpić w danym obwodzie. Zasady z~bezp1eczenia prze~od.ów elektrycznych ujęte są w normie PN-57/E-05022. Wszystkie przewody, z wyjątkiem przewodów zerujących i obwodów wzbudzenia silników prąd.u stałeg~, powi~y być zabezpieczone od zwarć i przeciążeń. Zabezpieczenia powinny znajdować się na początku przewodu od strony zasilania. Zabezpieczeń od przeciążeń można nie uwzględniać, jeżeli ich występowanie w sieci nie jest możliwe. Prą~ ~namio_nowy wkładki bezpiecznikowej * dobiera się zależnie od długotrwałej obc1ązalnośc1 przewodu (kabla), który ma być zabezpieczony przez wkładkę. W zależności od warunków pracy przewodów i warunków otoczenia przewody (kable) podzielone są na pięć grup (tablica 18.2). '
Grupa 1 - Przewody (kable) ułożone na stałe: a) w pomieszczeniach nieprzemysłowych, zasilające urządzenia siły, światła lub mieszane; "' Prądem znamionowym wkładki bezpiecznikowej nazywa się prąd, który bezpiecznik wytrzymuje . przez czas nieograniczony bez zmiany swych właściwości. 34 -
Elektrotechnika i elektronika
529
w pomieszczeniach przemysłowych, (np. zapasowe, ewakuacyjne); c) inne przewody nie zaliczone do grup 275.
b) przewody
ułożone
zasilające
specjalne
-
1
.
A
A
A
A
A
A
8 13 18 ,_._
5
8 11
6 9 12
3 4 6
12 19 27
10 15
Zabezpieczenia dobrane do przewodów grup J 74 są zabezpieczeniami zwarciowymi. Zabezpieczenia dobrane do przewodów grupy 5 są zabezpieczeniami przeciążeniowymi. Zabezpieczenia należy dobierać tak, aby wyłączały tylko najbliż~zy odcinek przewodu, w którym nastąpiło zwarcie Jub przeciążenie. Przy zabezpieczeniu rozgałęzionych sieci od zwarć wybiorczość działania bezpieczników jest praktycznie zapewniona wówczas, gdy prądy znamionowe wkładek topikowych w poszczególnych punktacp sieci, licząc od strony zasilania, różnią się od siebie o dwa stopnie (np. 15 A i 6 A, 60 A i 35 A itp.). Przy mniejszej różnicy, ze względu na niedokładności w wykonaniu bezpieczników, różnice w działaniu wkładek bezpiecznikowych i bardzo m~łe zróżnicowanie czasów przepalania, przepalenie bezpiecznika właściwego i poprzedzającego może nastąpić równocześnie. Powoduje to konieczność stosowania większych przekrojów, aniżeli wynika to z obliczeń na spadek napięcia i na nagrzewa.nie. W związku z tym selekcję zabezpieczeń stosuje się tylko tam, gdzie jest to nieodzowne. Tam, gdzie czas przerwy wywołany wyłączeniem większego niż niezbędny odcinka sieci nie powoduje więk szych szkód, rezygnuje się z selektywnego działania bezpieczników, poprzestając na stopniowaniu ich co jeden _stopień. ·
24 30 39
14 18 22
16 20 26
8
36
10
44
12
56
20 25 35
18.S.3. Zabezpieczenie silników bezpiecznikami
55
32 38 50
37 44 58
17 20 27
72
66 88
95 127
50 60 80
110 138 176
63 79 100
73 91 116
34 42 54
159 199 254
100 125 160
urządzenia oświetleniowe
Tablica 18.2 Największe dopuszczalne prądy znamionowe wkładek bezpiecznikowych w zale:hiości od obciąialności długotrwałej przewodów (kabli) na napięcie 1 kV (wg PN-57 /E-05022)
Grupa
,___ __
(z
2
3
Obciążenie długotrwałe
4
5
co najmniej:
Największy dopuszczalny prąd znamionowy bezpiecznika
6
Grupa 2 - Przewody do odbiorników ruchomych i przewody świecznikowe przewodów w pomieszczeniach zagrożonych wybuchem).
wyjątkiem
Grupa 3 - Przewody (kable) ułożone na stałe w pomieszczeniach przemysłowych, z wyjątkiem grupy 1b, zasilające urządzenia siłowe, oświetleniowe i mieszane. Grupa 4 - Przewody (kable) grupy 3, które odpowiadają następującym wymaganiom dodatkowym: przewody (kable) zasilają odbiorniki siłowe,. nie są narażone na długotrwałe przeciążenia, są zabezpieczone przed uszkodzeniami mechanicznymi i ani przewody (kable), ani ich osłony nie stykają się z przedmiotami zapalnymi. Grupa 5 - Przewody użytkowane w pomieszczeniach zagrożonych wybuchem, nie zabezpiecżone od przeciążeń (przewody takie, użytkowane w warunkach przemysłowych i zabezpieczone na początku linii przeciążeniowo, można zaliczyć do grupy 4).
Zasady zabezpieczenia silników elektrycznych ha napięcie do 1000 V p'odane
są w normie PN-58/E-05012. Każdy silnik powinien mieć oddzielne zabezpieczenie zwarciowe, przy czym do zabezpieczeń tych można użyć zarówno bezpieczników, jak też wyzwalaczy elektromagnetycznych wyłączników samoczynnych. Dobór wkładki topikowej do zabezpieczania silnika przed skutkami zwarć zależy od wartości prądu rozruchowego silnika, rodzaju i czasu trwania rozruchu i od przecią żalności wkładki topikowej. Prąd znamionowy wkładki bezpiecznikowej należy tak dobrać, aby przy największym prądzie szczytowym (amplitudzie), występującym w obwodzie w czasie rozruchu, wkładka nie uległa przepaleniu. W celu doboru wkładki bezpiecznikowej do danego silnika należy najpierw określić prąd znamionowy silnika wg wzoru:
·
następnie wziąć pod uwagę ewentualne zmniejszenie prądu rozruchowego I,. przez urządzenie rozruchowe (przełącznik )-Jb., rozrusznik) i określić prąd rozruchowy. Po określeniu rodzaju rozruchu silnika prąd znamionowy wkładki bezpiecznikowej 1 można określić ze wzoru empirycznego: , ·
J'i
/nb~ ..!1,
a
gdzie: a podane jest w tablicy 18.3. 530 531
Tablica 18.3 Dobór prądu znamionowego czenia silników indukcyjnych
wkładki
lb
Rodzaj rozruchu silnika Rozruch lekki
18.S.4.
topikowej bezpiecznika dla zabezpie-
I, ;;i. -
a
'
Wartości współczynnika wkładki
o działaniu szybkim
wkładki
a
o
działaniu
opóźnionym
2,5
3,2
Rozruch
średni
2,0
2,8
Rozruch
ciężki
1,6
2,4
Łączniki
Rys. 18.19. Wyzwalacz elektromagnetyczny nadprądowy: I styki wyłącznika, 2 - zapadka zamka, 3 - elektromagnes wyzwalacza, 4 sprężyna do regulacji wyzwalania, 5 - nakrętka do zmiany naciągu sprężyny, 6 - ręczny przyciskowy wyzwalacz mechaniczny
samoczynne
Łączniki samoczynne należą do aparatów, "' których czynność załączania lub wyłączania odbywa się za pomocą dźwigni lub pokrętła ręcznego, a ponadto istnieje możliwość samoczynnego wyłączenia łącznika za pomocą mechanizmu zwanego wyzwalaczem. Wyzwalacz jest to element łącznika, którego zadziałanie wywołane zmianą wartości wielkości fizycznej (elektrycznej, cieplnej, mechanicznej itp.) powoduje zadziałanie urządzenia wyzwalającego, a tym samym zmianę spoczyn, kowego położenia styków ruchomych łącznika. Rozróżnia się wyzwalacze pierwotne i wtórne. Wyzwalacz (przekaźnik) pierwotny jest to wyzwalacz (przekaźnik) czuły na zmiany wartości wielkości fizycznych, którego uzwojenie lub tor prądowy łączy się bezpośrednio z głównymi torami prądowymi łącznika. Wyzwalacz (przekaźnik? wtórny jest to wyzwalacz (przekaźnik) czuły na zmiany wielkości fizycznych, którego uzwojenie hib tor prądowy łączą się z głównymi torami prądowymi łącznika pośrednio (za pośrednictwem boczników lub przekładników). Najczęściej stosuje się niżej omówione rodzaje wyzwalaczy: 1) wyzwalacz elektromagnetyczny nadprądowy, składający się z elektromagnesu .z ruchomą zworą, którego cewka. włączona jest w obwód główny prądu łącznika. Przy przepływie nadmiernego prądu elektromagnes przyciąga zworę i odryglowuje zamek wyłącznika, a odpowiednia sprężyna rozwiera styki wyłącznika (rys. 18.19); 2) wyzwalacz cieplny, składający się z odpowiednio dobranych pasków bimetalowych (wykonanych z dwóch metali o znacznie różniących się wartościach współczynnika rozszerzalności liniowej), włączonych w obwód główny prądu łącznika. Pasek u 1ega wygięciu w miarę wzrostu prądu przepływającego przez niego (w kierunku materiału o mniejszym współczynniku rozszerzalności liniowej), wybijając zapadkę zamka łącznika; 3) wyzwalacz elektromagnetyczno-cieplny, zawierający dwa uprzednio opisane człony. Z uwagi na to, że wyzwalacz cieplny reaguje po pewnym czasie,
532
a po~dan~ dział~niu. n~dmiemego prądu przez dłuższy czas łatwo uległby uszkodzenm, .we. nadaje. s1~ Jako wyzwalacz do wyłączania prądów zwarciowych. Rolę tę przejmuje na s1eb1e wyzwalacz elektromagnetyczny reagujący na prąd zwar-
ciowy natychmiast. W takim więc zestawieniu człon cieplny wyzwalacza wyłącza łącznik pod wpływem prądu przeciążenia, człon elektromagnetyczny natomiast nie reagując na prąd przeciążenia - wyłącza łącznik pod wpływem prądu zwarciowego; 4) wyzwalacz zanikowy, składający się z elektromagnesu z ruchomą zworą, którego cewka pozostaje pod napięciem. Podczas normalnej pracy, gdy napięcie utrzymuje się w granicach dopuszczalnych wahań, zwora wyzwalacza jest przyciąg nięta do jarzma, natomiast w przypadku dużego obciążenia lub zaniku napięcia, zwora opada i powoduje wyłączenie łącznika. Przez zastosowanie takiego wyzwalacza zapobiega się niespodziewanemu rozruchowi silnika przy 'ponownym załączeniu napięcia. Przykładem łącznika samoc21ynnego z wyzwalaczem tlektromagnetyczno-cieplnym, jest nadprądowy wyłącznik instalacyjny, służący do zabezpieczenia obwodów małej
a) Rys. 18.20. Nadprądowy wyłącznik instalacyjny wkrętowy: a) widok, b) schemat działania; 1 - element termobimetalowy, 2 - wyzwalacz elektromagnetyczny, 3 - kotwiczka, 4 - zapadka, 5 - sprężynki, 6 - przycisk włączający, 7 - przycisk wyłączający
mocy (do 25 A). Rozróżnia się dwa wykonania tych wylączników: wkrętowy (rys. 18.20) - przystosowany do wkręcania w gniazdo bezpiecznikowe i tablicowy - przystosowany do umocowania na tablicy rozdzielczej.
533
Rys. 18.21. Uniwersalny
wyłącznik
typu APU
Do zabezpieczania obwodów energetycznych w sieciach przemysłowych o dużych wartościach prądów zwarciowych stosuje się łączniki zwarciowe. Przykładem takiego łącznika jest wyłącznik uniwersalny typu APU (rys. 18.21) *, który zabezpiecza obwody przed skutkami zwarć oraz przeciążeń i zaniku napięcia. Obudowa
wyłącznika
jest przystosowana do
przyłączania
do rozdzielnic skrzynkowych
żeliwnych.
Cechą charakterystyczną
styczników jest przystosowanie ich do dużej częstości do kilku tysięcy na godzinę. Ma to duże znaczenie we współczesnych nap~dach przemysłowych, wymagających częstych rozruchów, zmiany prędkości obrotowej lub kierunku wirowania. silników. ' Zasada działania stycznika jest przedstawiona na rys. 18.22. Przez przycisk sterowniczy włącza się elektromagnes 5, który z kolei zamyka styki główne 3 i 4. Styki styczników nie są w zasadzie przystosowane do wyłączania dużych prądów zwarciowych, a jedynie do wyłączania prądów obciążenia znamionowego lub niewielkiego przeciążenia. Z tego względu należy je zaopatrzyć w bezpieczniki, które przerywają prąd zwarciowy, zanim przekaźnik cieplny stycznika zdąży zadziałać. Styczniki, tak jak uprzednio opisane wyłączniki zapadkowe, buduje się jako suche, tj. ze stykami umieszczonymi w powietrzu, lub jako olejowe - ze stykami umieszczonymi w oleju.
łączeń,
od
18.6. Środki zabezpieczające przed porażeniem prądem elektrycznym
Styczniki są to łączniki samoczynne, które nie mają mechanizmu zapadkowego (zamku). Zetknięcie się styków oraz utrzymywanie ich w położeniu załączonym odbywa się pod wpływem stale działającej siły zewnętrznej, np. elektromagnesu.
Rys.18.22. Stycznik elektromagnetyczny: I - podstawa, 2-szyna nieruchoma, 3 - styk nieruchomy, 4 - styk ruchomy, S - elektromagnes napędowy„ 6 - sprężyna odciągająca, 7 - połączenie podatne • Katalog 54-A 1965.r.
534
porażenie określa się
Przez człowieka
szkodliwe oraz niebezpieczne dla życia i zdrowia skutki spowodowane przepływem prądu elektrycznego przez jego .
ciało.
Prąd
18.5.5. Styczniki
kilkudziesięciu
od wartości, częstotliwości i czasu przepływu przez oparzenia, zatrucie organizmu produktami rozkładu tkanek, częściowy paraliż, wstrząsy nerwowe, zaburzenie świadomości i zmysłu równowagi, a nawet śmierć. Działanie prądu na organizm powoduje przede wszystkim skurcz mięśni,' wskutek czego porażony nie jest w stanie bez pomocy oderwać się od trzymanego przez siebie urządzenia, będącego pod napięciem. Następuje to już przy prądzie rzędu 15 mA. Szczególnie niebezpieczne jest działanie prądu elektrycznego na serce, wzmożone bowiem migotanie zastawek sercowych może wywołać stan śmierci klinicznej lub śmierć biologiczną. Prąd przepływający przez ciało ludzkie zależy przy danym napięciu od rezystancji ciała. Rezystancja ta jest zmienna (waha się w granicach od kilkuset do kilku tysięcy omów) i zależy od wielu czynników, a mianowicie: - od stanu wilgotności skóry, - od powierzchni styku i docisku skóry do miejsca będącego pod napięciem, - od stanu psychicznego człowieka, - od temperatury otoczenia, - od drogi przepływu prądu przez ciało. Jako granicę napięć bezpiecznych dla człowieka przyjmuje się napięcie o wartości 42 V. Wartość ta musi być niższa, gdy w grę wchodzi wilgotność i wówczas za zupełnie bezpieczne napięcie przyjmuje się 24 V. Do najbardziej typowych przyczyn porażenia prądem elektrycznym można elektryczny,
zależnie
człowieka, może spowodować
zaliczyć:
- wadliwą konstrukcję urządzeń elektrycznych; - pojawienie się, wskutek uszkodzenia izolacji
urządzeń, napięcia względem
535
ziemi na częściach metalowych nie będących pod napięciem w normalnych warunkach pracy; - nieprzestrzeganie przepisów bezpieczeństwa pracy *. Porażenie prądem elektrycznym następuje wskutek przepływu prądu przez ciało porażonego w następujących, zdarzających się najczęściej w praktyce, przypadkach: - przez dotknięcie nie osłoniętych części urządzl!ń elektrycznych, znajdujących się pod napięciem; - przez dotknięcie części metalowych urządzeń elektrycznych, które w normalnych warunkach pracy nie przewodzą prądu (np. do kadłubów silników, osłon
u
a)
X Od/e.qtość
Rys. 18.23. Napięcie dotykowe i napięcie krokowe: a) rozkład napięcia wokół uziemionego kadłuba, b) szkic sytuacyjny
odsirnlka
b)
łączników, opraw urządzeń elektrycznych itp.), lecz które wskutek us+,kodzenia
lub przebicia izolacji znalazły się pod napięciem. Jeżeli wskutek uszkodzenia izolacji silnika przez uziemiony jego kadłub płynie prąd doziemny Iz (rys. 18.23), to na powierzchni ziemi dookoła silnika pojawi się napięcie, którego wartość maleje w miarę oddalania się od silnika według krzywej U= f(x). Wprowadza się następujące definicje: Napięciem dotykowym Ud nazywa się różnicę napięć między uziemioną częścią metalową (np. kadłubem silnika), którą człowiek może dotknąć a powierzchnią ziemi w odległości równej rozpiętości kroku (około 0,8 m). Napięcie to jest mniejsze od napięcia sieci. Napięciem krokowym Uk nazywa się różnicę napięć między dwoma miejscami na powie1zchni ziemi oddalonymi od siebie o jeden krok. Prąd rażenioWy w przypadku dotyku wynosi:
Prąd rażeniowy płynący przez kończyny będące pod napięciem krokowym: "' Przepisy bezpieczeństwa pracy są przedmiotem norm państwowych oraz specjalnych publikacji.
536
J rk -
uk
2Ro +Rck '
gdzie: RP - rezystancja przejścia prądu z jednej stopy do ziemi Red rezystancja ciała ludzkiego na drodze ręka-noga pr~y dotyku Rek rezystancja ciała ludzkiego na drodze noga-noga. ' Prawidłowo zainstalowane i konserwowane urządzenia elektryczne znacznie zm~ie~szają. ni~~ezpieczeń~two p?rażenia, ale w nieodpowiednich warunkach mogą stac się z b1eg1em czasu mebezp1eczne. Dlatego należy stosować dodatkowe środki oraz urządzenia ochronne, zabezpieczające przed porażeniem prądem elektrycznym. Zgodnie z normą PN-66/E-05009 środki i urządzenia ochronne w urządzeniach ua napięcie do 1 kV można podzielić na trzy grupy: 1) Ochronę podstaw ową, którą stanowi zespół środków ochrony: a) przed bezpośrednim zetknięciem się ludzi z przewodzącymi częściami obwodu elektrycznego, b) przed udzieleniem się napięcia częściom i przedmiotom nie należącym do obwodu elektrycznego, c) przed oddziaływaniem łuku, występującym przy pracy sprzętu elektrycznego na otoczenie (osłony, izolacja itp.).
. -2) Ochronę
dodatkową, którą stanowi ochrona przed skutkami wystąpienia niebezpiecznego napięcia dotykowego na przedmiotach przewodzących nie należą cych do obwodu albo ochrona polegająca na niedopuszczeniu do występowania niebezpiecznego napięcia dotykowego. Ochrona dodatkowa powinna zabezpieczyć utrzymanie się napięcia dotykowego do 65 V za pomocą następujących środ ków: - uziemienia ochronnego, - zerowania, - sieci ochronnej, -- wyłączników przeciwporażeniowych, - izolacji ochronnej, - obniżenia napięcia roboczego, .- separacji odbiornika, -- izolowania stanowiska, - połączeń wyrównawczych, - uziomów wyrównawczych.
3) Ochronę dodatkową obostrzoną, zawierającą dodatkowe wymagania co do stosowania napięć dotyku. Tak więc np. napięcie dotykowe o częstotli wości do 500 Hz należy uznać za niebezpieczne, jeżeli przekracza 65 V i utrzymuje się długotrwale, w przypadkach zaś szczególnego niebezpieczeństwa porażenia, jeżeli przekracza 65 V i utrzymuje się dłużej niż 0,2 s. Norma przewiduje cztery stopnie niebezpieczeństwa porażenia: O - brak niebezpieczeństwa porażenia, 1 - brak warunkowy niebezpieczeństwa porażenia,
537
--, 2 - niebezpieczeństwo porażenia, 3 - szczególne niebezpieczeństwo porażenia, w zależności od napięć roboczych, warunków pracy (wilgotność, wysoka temperatura), rodzaju odbioru, rodżaju odbiorników (stałe, przenośne), wielkości pomieszczenia, oświetlenia itp. W zależności od stopnia niebezpieczeństwa porażenia stosuje się trzy stopnie ochrony przeciwporażeniowej : stopień 1 - ochrona podstawowa, stopień 2 - ochrona podstawowa plus ochrona dqdatkowa, stopień 3 - ochrona podstawowa plus obostrzona ochrona dodatkowa. Dla tych stopni niebezpieczeństwa porażenia wymagane stopnie ochrony przeciwporażeniowej podano poniżej.
doziemnego był duży, rezystancja uziemienia powinna być odpowiednio mała. Według przepisów* rezystancja uziemienia ochronnego w sieciach z systematyczną kontrolą izolacji nie powinna przekraczać 4 n.
18.6.2. Zerowanie ochronne W sieciach elektrycznych niskiego napięcia z uziemionym przewodem zerowym stosuje się - zamiast uziemienia - zerowanie ochronne polegające na tym, że obudowę urządzeń elektrycznych łączy się nie z ziemią, lecz z uziemionym przewodem zerowym wyprowadzonym ze stacji transformatorowej wraz z przewodami często
zasilającymi.
Celem zerowania jest dostatecznie szybkie odłączenie od sieci uszkodzonego w przypadku pojawienia się na zerowanych częściach napięcia niebezpiecznego dla ludzi. W razie uszkodzenia izolacji urządzenia w obwodzie utworzonym przez przewód fazowy i zerowy popłynie prąd zwarciowy, którego wartość będzie większa niż w przypadku uziemienia ochronnego. Zaletą zerowania jest to, że prąd ten można dokładnie obliczyć i dobrać zabezpieczenie tak, aby działało ono niezawodnie w przypadku uszkodzenia izolacji. Przy zerowaniu kilku urządzeiJ. nie wolno łączyć kadłubów i osłon tych urządzeń ze sobą, a następnie jednego z nich, z przewodem zerowym. Zasady bezpieczeństwa wymagają, aby każde ·urządzenie było oddzielnie i bezpośredxuo połączone z przewodem zerowym. Zerowanie musi być wykonane przy zachowaniu następujących warunków: - punkt zerowy transformatora powinien być uziemiony przez uziom o rezystancji nie przekraczającej 4 n; , - w przewodzie zerowym nie mogą być instalowane bezpieczniki lub łączniki, a połączenia przewodu zerowego powinny być wykonane bardzo starannie; - przekrój przewodu zerowego powinien być dostatecznie duży, aby w razie uszkodzenia izolacji odbiornika powstał duży prąd zwarciowy i wywołał zadziałanie zabezpieczenia nad prądowego; - przewód zerowy powinien być starannie odizolowany od przewodów fa~ zowych. Uziemienia i zerowania nie wolno jednocześnie stosować w sieci zasilanej z jednego transformatora. W przewodach do odbiorników przenośnych żyła zerująca lub uziemiająca znajduje się razem z żyłami roboczymi we wspólnej oponie. Żyłę taką łączy się stykiem ochrom1ym (uziemiającym) specjalnej wtyczki. urządzenia
Stopień
Wymagany stopień ochrony (dotyczy urządzeń elektrycznych)
niebezpie-
czeństwa porażenia
o 1 2 3
1 2 3
brak wymagań ochrona podstawowa ochrona podstawowa ochrona podstawowa datkowa
+ ochrona dodatkowa + obostu.ona ochrona
do-
18.6.1. Uziemienia ochronne połączenie z ziemią odizolowanych od części będących pod napięciem, chroniące od niebezpiecznych napięć dotykowych i krokowych. Część metalowa umieszczona w ziemi nazywa się uziomem. Rozróżnia się uziomy naturalne i sztuczne. Do uziomów naturalnych zalicza się rury wodociągowe ułożone w ziemi i rury głębinowych studni artezyjskich, metalowe konstrukcje budynków mające 'należyte połączenie z ziemią itp. Uziomy naturalne powinny być połączone z przewodem uziemiającym za pośrednictwem co najmniej dwóch przewodów przyłączonych w różnych miejscach uziomu. Uziomy sztuczne dzielą się na dwie grupy: 1) uziomy pionowe (głębokie) w postaci pionowo wbitych lub zakopanych rur, sztab, płyt itp.; 2) uziomy poziome w postaci poziomo ułożonych taśm, linek lub drutów na głębokości od 0,6 do 0,7 m pod powierzchnią ziemi. Przewody uziemiające powinny być chronione przed uszkodieniami mechanicznymi i chemicznymi. Przy przeprowadzeniu przewodu uziemiającego przez ściany należy umieścić go w rurce ochronnej. Uziemienie ochronne spełni swoje zadanie, jeżeli przez obwód zwarcia doziem,nego popłynie prąd tak duży, że nastąpi przepalenie się bezpiecznika lub wyłączenie wyłącznika samoczynnego. Aby prąd zwarcia
Uziemienie ochronne jest to celowo wykonane metaliczne
części
538
18.6.3.
Wyłączniki
ochronne
W przypadku trudności wykonania uziemiet1 o małej rezystancji, najskuteczniejszym zabezpieczeniem jest stosowanie specjalnych wyłączników samoczynnych, "' Przepisy Budowy Urządze1i Elektrycz11ych Ministerstwa Górnictwa i Energetyki. Wydanie IV. NOT,
Warszawa 1964.
539
J
zwanych wyłącznikami ochronnymi, przeciwporażeniowymi. Wyłączniki te wyłą czają uszkodzone urządzenia z chwilą, gdy napięcie dotyku przekroczy wartość dopuszczalną.
18.6.4. Bardzo niskie napięcie
Napięcie nie przekraczające wartości bezpiecznych nazywa się bardzo niskim. Wartości znamionowe napięć bardzo niskich wynoszą 24 i 42 V. Żródłami napięcia
Literatura
bardzo niskiego są: - transformatory i przetwornice bezpieczeóstwa, - baterie akumulatorowe. Urządzenia na bardzo niskie napięcie stosuje się w przypadku używania ręcznych narzędzi, lamp przenośnych, odbiorników małej mocy w pomieszczeniach, w których warunki pracy zmniejszają rezystancję ciała ludzkiego. Transformatory bezpieczeóstwa obniżają :napięcie sieci 220 lub 380 V :na :napięcie 24 V. Metalowa osłona transformatora musi być uziemiona. Sprzęt instalacyjny, zwłaszcza używany do ręcznych lamp bezpieczeóstwa, oraz inne urządzenia przenośne zasilane z obwodów napięcia obniżonego muszą być wykonane w sposób uniemożliwiający włączenie ich na napięcie niskie (do 250 V). Do
rozdziałów
1-8
1. Bolkowski St. i zespól: Podstawy elektroteclmlki, cz. I, wyd. 4. WPW 1969.
18.6.5. Izolacja ochronna
Izolacją ochronną nazywa się izolację mającą na celu zapewnienie ochrony przeciwrażeniowej w przypadku uszkodzenia izolacji roboczej urządzeil. Izolacja ta może być zastosowana w postaci: - dodatkowej izolacji przyrządów i odbiorników, - izolacyjnych osłon ochronnych, - izolacji stanowiska pracy (sprzęt ochronny). Do sprzętu ochronnego zalicza się narzędzia izolacyjne, gumowe
Do
rękawice i obu-
wie, izolacyjne dywaniki gumowe itp. Pomocniczymi środkami zabezpieczającymi są tablice ostrzegawcze. Tablice te powinny być wykonywane zgodnie z wymaganiami normy, a mianowicie: - w przypadku napięć poniżej 250 V względem ziemi - czerwona strzałka i napis ostrzegawczy: Baczność! Nie dotykać urządzeń elektrycznych! - w przypadku napięć ponad 250 V względem ziemi - z:nak trupiej czaszki przekreślonej :na ukos czerwoną strzałką i napis ostrzegawczy jak poprzednio. Liczba tablic oraz miejsc ich zawieszenia powinna być uzależniona od potrzeb
i warunków lokalnych.
2. 3. 4. 5. 6.
Bolkowski St., Matusiak R.: Podstawy elektrotechniki, cz. II, wyd. 3. WPW 1970. Cholewicki T.: Elektrotechnika teoretyczna, t. I, wyd. 2. WNT 1970. Cholewick.i T.: Elektrotechnika teoretyczna, t. Il, wyd. 2. WNT 1972. Konorski B.: Podstawy elektrotechniki, t. III, wyd. 2. PWN 1967. Kurdziel R.: Podstawy elektrotechniki, wyd. 2. WNT 1972. rozdziału
9
7. Jezierski E.: Transformatory, WNT 1965. 8. Latek W.: Zarys maszyn elektrycznych, cz. I. WPW 1970. 9. Plamitzer· A. M.: Maszyny elektryczne, wyd. 5. WNT 1972. Do
rozdziałów
10. 11. 12. 13.
Zagajewski T., Malzacher S„ Kwieciński A.: Elektronika przemysłowa. WNT 1972. Tunia H„ Winiarski B.: Układy elektroniczne w automatyce napędowej, wyd. 2. WNT 1971. Goldenberg L. M.: Teoria i obliczanie'pólprzewodnikowych układów impulsowych. WNT 1972. Luciński J.: Układy tyrystorowe. WNT 1972.
Do
rozdziałów
14. 15. 16. 17.
10 i 11
12 i 13
Lebson S.: Podstawy miernictwa elektrycznego, wyd. 2. WNT 1970.
Łapiński M., Włodarski W.: Miernictwo elektrycz11e wielkości nieelektrycznych. WNT 1968. Morecki A.: Miernictwo mecha11icznych parametrów maszyn metodami elektrycznymi. PWN Sowiński A.: Cyfrowa tec~nika pomiarowa, wyd. 2. WKiŁ 1970.
Do
rozdziałów
18. 19. 20. 21. 22. 23. 24.
Bajorek Z.: Elektromaszynowe elementy automatyki. WNf 1969. Wróbel T.: Mikromaszy11y elektryczne. MON 196~. Roszczyk S., Manitius Z.: Elektromaszynowe elementy automatyki. PWN 1969. Latek W.: Zarys maszy11 elektrycznych. WNT 1974. Plamitzer A. M.: Maszyny elektrycz11e, wyd. 5. WNT 1972. Pusto!\! J.: Maszyny komutatorowe dla automatyki. WNT 1971. Pustoła J., Śliwiński T.: Budowa i działanie silników jednofazowych. WNT 1964.
Do
rozdziału
14, 15. i 16
17
25. Mazur M.: Przemysłowe urządzenia elektrotermiczne. WNT 1964. 26. Praca zbiorowa. Poradnik inżyniera elektryka, wyd. 2. WNT 1968. Do
rozdziału
18
27. Wolkmyiński K.: Instalacje efektroe11ergetyczne, wyd. 2. WNT 1963. 28. Przepisy' budowy urządzeń elektrycznych, wyd. 5. Wyd. WEMA 1969.
PAl'ISTWOWE WYDAWNICTWO NAUKOWE
+
Wydanie II. Nakład 9850 150 egz. Ark. wyd. 39,25. Ark. druk. 34. Papier druk. sat. kl. V 70 X 100 70 g. Oddano do reprodukcji 19 XI! 1978 r. Podpisano do druku 8 VI 1979 r. Druk ukończono w czerwcu 1979 r. Zam. 187 /79. Cena zł 66,~
RZESZOWSKIE
ZAKŁADY
GRAFICZNE