1 1. Wyznaczenie parametrów oddzia ywania od suwnicy a). Dobór suwnicy i szyny d wigowej: Dane techniczne suwnicy: Przyj to suwnic pomostow dwud wigar...
5 downloads
20 Views
504KB Size
1. Wyznaczenie parametrów oddzia ywania od suwnicy a). Dobór suwnicy i szyny d wigowej: Dane techniczne suwnicy: Przyj to suwnic pomostow dwud wigarow jednohakow SPe1H:
= 200 = 14 ÷ 17 = 22,4 = 172 = 16,5 4
= 2390 = 2075 = 210 = 2720 = 1100 = 1000
= 200 = 5000 = 2500 = 900 = 630 = 460
Dane szyny d wigowej: Przyj to szyny d wigowe Typu SD75:
= 75 = 200 = 85 = 45 = 35 = 39,5 = 90
= 11 = 15,4 = 22 = 500 =8 =6 =6
= 5,04 = 71,6 = 26,9 = 44,1 = 56,2
= 531 = 1011 = 105 = 101
1
b). Zestawienie obci
:
Maksymalny docisk na ko o od ci aru w asnego: = 200 ; = 219,7 ; = 172 15,0 = = 172 200 Maksymalny nacisk na ko o suwnicy: ) = +( = 78,67 1,1 + (172 78,67 = 1,2 wg PN-86/B-02005 =
= 189,2
1,0 15,0
= 78,67
) 1,1 = 189,2
1,2 = 227,0
Obci enie dzia aj ce na tor suwnicy: 15,0 = = 3,0 = 0,15 5,0 = = 0,15 172 = 25,80 = = 0,15 189,2 = 28,38 = 0,12 = 0,12 189,2 = 22,70
(obc. prost. char.) (obc. prost. oblicz.) (obc. równ. oblicz.)
Oddzia ywanie minimalne: =
4 219,7 = 4 = = = 0,12
+
1,0 1,1 = 67,75 15,0 = 1,2 67,75 = 81,30 = 0,15 67,75 = 10,16 = 0,12 67,75 = 8,13 1,1 + 200
2
2. Projektowanie belki podsuwnicowej a). Geometria belki podsuwnicowej:
Warunek: =
=
=
=
= 5000 4
4
4
4
> 0,5857 227,0 7,0 = 4 28,38 7,0 = 4 172,0 7,0 = 4 25,8 7,0 = 4
= 0,5857 7000 = 4100
= 397,25
= 49,67
= 301,0
= 45,15
Wyznaczenie wysoko ci przekroju belki: 397,25 > = = 0,0017123 = 1712,3 0,8 0,8 290 10 / 0,1 0,1 301,0 (7,0 ) > = = 0,0005139 = 51390,0 10 205 (7,0 /500)
Uwaga: Wst pnie przyj to szeroko 1,2
55,0
1,4
1,2
rodnika belki podsuwnicowej 1712,3 0,8
1,4
65,0 przyj to = 650 = 5+3 = 5 + 3 0,65 = 6,95 < =8
Wyznaczenie szeroko ci i grubo ci pasów: = 65,0 0,8 = 52,0 =2 = 104,0 1 1 = = 104,0 (1 + ) (1 + 0,89) 0,89 = = 104,0 (1 + ) (1 + 0,89) Uwaga: Wst pnie przyj to grubo pasów: 29,11 = = = 19,4 1,5 23,06 = = = 11,5 2,0
=8
1712,3 0,8
warunek spe niony
= 29,11
= 23,06 = 15
;
= 200
= 20
= 120
3
1 + 0,8 65 (2 + 32,5) + 20 1,5 (2 + 65 + 0,75) = 36,33 12 2 + 0,8 65 + 20 1,5 12 2 0,8 65 20 1,5 = + 12 35,33 + + 0,8 65 1,83 + + 20 1,5 31,42 12 12 12 = 78069,6 =
12
Sprawdzenie klasy przekroju belki:
Stal 10HA
= 290
;
=
= 1
30,67 =
<0
2
=
= 0,861 =
1,83 0,06 = 1 0,4
=
1 + 0,06
= 0,06 0,4
0,06
= 0,377
rodnik: =
=
650 42 = 81,25 < 8
Pas górny: =
=
=
=
42 0,861 = 95,92 0,377
200 8 = 6,4 < 9 82 15
= 9 0,861 = 7,75
3 1
4
b). Projektowanie belki pomostowej: Uwaga: na pomost przyj to blach eberkow gr 8mm i szer. 500mm Na belk podtrzymuj przyj to kszta towniki 2xL65x65x9 200 15 15
L65x65x9
15 ts
BL 8x500
650
435 500
20
8
120
20 1,5 0 + 0,8 12 0 + 50 0,8 33 + 2 11 56,07 = 25,13 20 1,5 + 0,8 12 + 50 0,8 + 2 11 12 0,8 1,5 20 = + 12 0,8 25,13 + + 1,5 20 25,13 + 12 12 0,8 50 + + 0,8 50 7,87 + 2 41,3 + 11 30,94 = 44473,1 12 = 44473,1 =
Wyznaczenie si wewn trznych w belce: Przyj to podparcie belki podtrzymuj cej zastrza ami co 3,5m
Ci ar w asny belki:
= 2 0,0863
Ci ar blachy eberkowej:
= 0,5 0,5
Obci enie u ytkowe: Obci enie charakterystyczne: =
+
+
0,93
= 0,173
0,677
1,5
+ 0,375
= 0,169
= 0,375
= 0,717
0,93
0,69
0,29
1,26
1,19 1,52
qk=0,717 kN/m
0,40
1,32
0,99
+ 0,169
0,69
0,29 0,68
= 0,5 0,5
= 0,173
1,52
1,19
1,26
1,32
0,68
0,99
5
Obci enie obliczeniowe: = 1,1 0,173
1,09
+ 1,2 0,169
qd=0,843 kN/m
0,82
1,17
1,09
0,34
0,42
1,55
1,48
1,40
1,79
1,40
0,80
1,17
1,55
1,48
1,79
Sprawdzenie napr
= 0,843
0,82
0,34 0,80
+ 1,2 0,375
w belce podtrzymuj cej:
= 2 (41,3
(2,33 ) ) = 202,0 + 11 202,0 = = = 29,28 = 290 6,5 + 0,4 1,09 , = = = 37226,8 = 37,2 29,28 10 = 37,2 < = 290
Sprawdzenie ugi cia belki podtrzymuj cej: =
200 5 = 384 = 3,4
=
3,5 = 0,0175 = 17,5 ; = 0,717 ; = 3,5 200 5 0,717 3,5 = = 0,0034 = 3,4 384 205 10 202 10 < = 17,5 warunek spe niony
c). Sprawdzenie stanu granicznego no no ci: = + , Ci ar w asny belki:
= 0,408 + 0,236 + 0,188 = 0,832
Ci ar szyny SD75:
= 56,2
Ci ar blachy eberkowej:
= 0,5
Obci enie u ytkowe: Obci enie charakterystyczne: =
+
+
+
= 0,832
= 0,5
10
0,677
1,5
+ 0,562
= 562
= 0,562
= 0,339
= 0,75
+ 0,339
+ 0,75
= 2,48 6
Obci enie obliczeniowe: = 1,1 0,832 =
= 1,0
=
8
+
+ 1,2 0,562
2,9 7 = 17,76 8
+ 1,2 0,339
+ 1,2 0,75
= 2,90
element zabezpieczony przed zwichrzeniem
= 397,25 + 49,67 = 446,92 = 49,67 78069,6 = = = 2426,8 32,17 44473,1 = = 1255,2 = 35,43 446,92 49,67 + = 223731,6 1,0 2426,8 10 1255,2 10 223,7 < = 290 warunek spe niony +
= 12 0,8 + 20 1,5 = 39,6 = = 22,7 = 1,0 ; = 1,0
446,92 22,7 + 189892,5 1,0 2426,8 10 1,0 39,6 10 189,9 < = 290 warunek spe niony
=
=
78069,6 36,33
= 2148,9
= 1,0 446,92 = 207976,2 1,0 2148,9 10 208,0 < = 290 warunek spe niony
d). Sprawdzenie warunku no no ci przy cinaniu: 70 = 0,58
650 = 81,25 > 70 0,861 = 60,27 8,0
7
=
+
=
=
;
,
= 10,15
= 227,0
= 227,0 + 10,15 = 237,15 1 = = 0,06 30,67 1,83 0,06 = = 0,06 1 0,4 0,4 <0 = = = 0,377 1 + 0,06 = 65,0 0,8 = 52,0 1 1 =
=
56
215
=
650 0,377 8 56
290 = 0,635 215
1 = 1,575 > 1 =1 0,635 = 0,58 = 0,58 52 29,0 = 874,6 = 237,15 < = 874,6 > = 0,3 ? ; = 0,3 = 0,3 874,6 = 262,4 = 237,15 < = 262,4 =
Wniosek: Nie trzeba redukowa no no ci obliczeniowej przekroju belki. e). No no
spoiny cz cej pas górny ze rodnikiem:
0,2 0,7 0,2 15 0,7 8 3,0 5,6 Przyj to a=5mm
=
+
+3
50
= +2
=
=
=
= 50
= 227,0 =
=
=
2
0,26 =
+ 2 105
227,0
87,3
2
;
= 50
0,005
= 85 + 15 + 5 = 105
= 260
= 87307,7
= 61,74
;
= 87,3 = 78069,6 8
= 1,5
20,0
=
=
31,42
227,0 942,6 10 78069,6 10 0,005
Dla Stali 10HA: 255
0,85
112,45
= 942,6 10
<
= 345
61,74 + 3 (27,41 + 61,74 ) <
= 27407,6
< 355
f). Sprawdzenie rodnika pod obci eniem skupionym: = = 29,48 <
215
20
Przyj to:
rodnik o z
= , ,
=
,
=
=
215
= 32,5
+ ,
=
= 15 (0,008 )
290 10
= 278,4
+
+
,
=
,
18482,5 30,67
= 602,63 18482,5 78069,6
= 397,25
,
;
= 1,0 602,63 10
= 874,6
5,5 94,05 227 + + 278,4 174,76 278,4 0,6 < 1
1
12 0,8 = 5,5 12 0,8 + 20 1,5
= 22,7
= 1,0 (12 0,8) 29,0 = 278,4
,
15 215 = 29,48 8 290
215 = 17,22 290
0,8 65 + 0,8 65 1,83 = 18482,5 12
= 237,15
0,595
260 650
= 15 + 25
onym stanie napr enia:
+
=
= 20
= 15
=
260 8
=
= 0,85
warunek spe niony
= 290
= 15 + 25
= 27,41
;
= 227
warunek spe niony
= 184,825 10
= 602,63 10
= 94,05 ;
290 10
= 278,4
5,5 94,05 + 278,4 174,76
= 174,76
227 237,15 + 278,4 874,6
1
9
g). Sprawdzenie ugi cia belki podsuwnicowej =
+
=
=
;
= 2,48
= 227,0
7,0
= 17,36
= 227,0 + 17,36 = 244,36 7,0 = = = 0,014 = 14,0 ; = 7,0 500 500 (7,0 ) 244,36 = = = 0,0109 48 48 205 10 78069,6 10 = 10,9
<
= 10,9
warunek spe niony
= 14,0
h). Projektowania eberka usztywniaj cego:
Przyj cie geometrii eberka: Przyj to szeroko eberka = 5,0
Grubo :
=
,
= 0,33
= 50
= 3,3
3,3 = 0,5 = 5,0 Rozstaw: 1,5 = 1,5 65,0 = 97,5 Sprawdzenie warunku sztywno ci eberka: =2
0,5
(5,0 12
)
+ 2 0,5 5
(2,9
0,75
= 100
) = 52,5
65,0 = 0,63 < 0,75 = 0,75 10,0 (0,8 ) = 24,96 0,75 65,0 = 52,5 > = 24,96 – warunek spe niony Sprawdzenie klasy przekroju eberka: = 1,5
=
= 1,5
215 = 0,861 ; 290
=
=
50 = 10,0 < 15 5
Sprawdzenie no no ci eberka na ciskanie: 1
= + 0,5 = 2 15 + =
56
215
= 227,0 + 0,5 17,36 = 2 15 0,8 + 2 5,0
=
50 1 5 56
290 = 0,21 ; 215
= 12,05
= 235,68 0,5 = 29,0 < 0,75
3
=
= 1,0 10
= =
=
= 1,0 29,0
29,0
24,0 (0,8) + 52,5 12 =
52,0 1,36
=
= 841,0
= 53,5
= 38,24 < 250 ;
38,24 72,32
1 = 0,53
;
;
= 84
= 0,8
=
215
= 0,8 65 = 52
=
= 84
53,5 29,0
= 1,36
215 = 72,32 290
= (1 + 0,53 , ) , = 0,921 = 1+ 235,68 = 0,31 < 1 0,921 841,0 No no spoiny cz cej eberko ze rodnikiem: +
+3
= 0,5 = 0,5 235,68 = 117,84 = 0,5 0,8 + 0,5 5 = 2,9 = = 0,029 117,84 = 3,42 = 650 15 = 620 = 62 0,2 0,7 0,2 0,7 5 1,6 3,5 Przyj to a=3mm (62,0 ) 0,3 = 11916,4 =2 12 11916,4 = = = 384,4 0,5 62 3,42 = = = 8897 = 8,9 384,4 10 8,9 = = = = 6,29 2 2 , = = = 3167,7 = 3,17 ,
Stal 10HA: 255
,
<
= 345
< 355
0,85 6,29 + 3 (3,17 + 6,29 ) 11,67 < = 290 warunek spe niony!
= 0,85 11
i). Projektowanie zastrza u: Uwaga: Wst pnie przyj to przekrój zastrza u – k townik L35x35x5 ) = 809,2 (520 ) + (620 502 sin = = 0,643 = 40 809,2 = 3,5 0,843 = 2,95 =
ugo
= 80,92
zastrza u
Sprawdzenie no no ci zastrza u na ciskanie:
=
=
1 cos
=
2,95 = 3,85 cos 40
;
35 = 7 < 9 = 9 0,861 = 7,75 5 = 3,56 ; = 1,04 ; = 3,28 ;
=
=
=
=
=
=
=
80,92 1,04
= 1,0 3,28 10
= 77,81 < 250 ;
77,81 = 1,08 72,32
= 1+ 3,85 0,518 95,12
290 10
= (1 + 1,08
= 0,08 < 1
,
)
= 84
,
=
215 = 0,861 290
1 ( = 1,0)
= 80,92 215
= 95,12 = 84
215 = 72,32 290
= 0,518
12
Projektowanie spoiny pachwinowej zastrza u: 0,2 0,7 0,2 0,7 5 1,8 3,5 Przyj to a=3mm 24,6 2,95 =0 24,6 35 = 0 = = 2,07 35 10,4 2,95 =0 10,4 35 = 0 = = 0,88 35
=
|| ||
=
0,88 = 0,14 0,3 0,7 29,0
= 1,4
= 40
Uwaga: D ugo drugiej spoiny pachwinowej dobieram tak aby rodek ci ko ci k ady obu spoin znalaz si w osi pr ta (M=0), minimalna d ugo wynosi 40mm = || || 40 26,1 = = = = 87,7 88 11,9
No no spoiny cz cej chodnik z blachownic : 0,2 0,7 0,2 15 0,7 8 3,0 5,6 Przyj to a=4mm Wp yw si y rozwarstwiaj cej: =
||
= 10,5 0,8 25,43 + 20 1,5 25,43 = 976,5 = 976,5 10 = 46868,2 ; = = 28,38 28,38 976,5 10 = = 14782,5 = 14,78 | = 46868,2 10 0,004
Stal 10HA: 255 = 14,78
14,78
< 203
<
||
= 345 < 355 = 0,7 290
warunek spe niony!
||
= 0,7
13
j).
Sprawdzenie belki na zm czenie materia u: Napr enia od ci aru w asnego: (7,0 ) 2,9 78069,6 = = 17,76 ; = 36,33 8 17,76 = = = 8264,7 = 8,26 2148,9 10
= 2148,9
Napr enia od obci enia suwnic i ci arem w asnym: 397,25 = + = + 17,76 = 378,9 1,1 378,9 = = = 176322,8 = 176,32 2148,9 10 Sprawdzenie warunku zm czenia materia u:
=
= 176,32
( ) = ( + 1) 4= 5 = 1,25 10 = 100 10 =3 = =
;
= 1,0 = 1,0 max = 1,0 176,32
= 0,735
= 176,32
176,32
8,26 = 168,06
< 251,4
10
251,4 1,0
= 0,735 100
< 1,5
= 1,0
= 1,0
= 435
10 1,25 10
= 251,4
14
3. Projektowanie koz a odbojowego: a). Przyj cie geometrii koz a odbojowego: Uwaga: Przyj to zderzak koz a odbojowego typu 313 DZS. Ud wig suwnicy jest < 500kN, dlatego wysoko koz a odbojowego przyj to = 900
b). Wyznaczenie si y zderzeniowej: Uwaga: Energia kinetyczna jest przenoszona przez 2 koz y odbojowe = 219,7 = 219700 ; = 80 / 219700 80 = = = 19907,1 = 1990,7 9,81 3600 9,81 3600 1 1 = 1990,7 = 995,35 = 90 2 2 Uwaga: Warto si y uderzaj cej w zderzak Pu odczytano z wykresu 10-81 c). Sprawdzenie no no ci zderzaka: Sprawdzenie klasy przekroju zderzaka: Stal 10HA = 290 =
rodnik: =
=
=
=
Pas:
215
=
215 = 0,861 290
300 = 33,33 < 66 = 56,83 9
1
0,5 (180 9) = 8,55 < 14 = 14 0,861 = 12,05 10 d). Sprawdzenie warunku no no ci przy cinaniu: = 0,8 300 = = 33,33 < 70 = 60,27 = 1,0 9 = 30 0,9 = 27 = = 90 = 0,58 1,0 27 10 290 10 = 454,14 = 454,12 > = 90 warunek spe niony
3
15
e). Sprawdzenie warunku no no ci przy zginaniu 1,0
,
= 1,0 – element zabezpieczony przed zwichrzeniem, = = 90 0,90 = 81,0 = = 1,0 - obci enia dynamiczne 18 1 0,9 30 = + 18 15,5 2+ = 8719,5 12 12 8719,5 = = = 544,97 16 = 1,0 544,97 10 290 10 = 158,04 ,
warunek spe niony
= 0,51 < 1,0
,
= 0,6 = 0,6 454,12 = 272,472 > = 90 Nie trzeba redukowa no no ci f). Projektowanie po czenia spawanego, spoina pachwinowa: Obliczenie grubo ci spoiny: 0,2 0,7 2,5 16 3,2 7,0 Przyj to: =4 ad spoin
przekrój A-A
= = 90 0,8 = 72,0 ( 18 = 0,4 + 2 29,2 + 4 8 ) = 50,56 18 0,4 0,4 =2 + 18 0,4 16,2 + 4 + 8 0,4 14,8 12 12 0,4 29,2 +2 = 8243 = 8243 10 12 = 0,85 72,0 = = = 143255 = 143,26 502,6 10 143,26 = = = = 101,3 2 2 90,0 = = = 17800,6 = 17,8 50,56 10 Sprawdzenie no no ci: +3
174,2 <
+
= 290
= 0,85
+
101,3 + 3(17,8 + 101,3 ) = 174,2
- warunek spe niony
16
g). Projektowanie po czenia rubowego, doczo owego odboju Wyznaczenie grubo ci blachy: Uwaga: Przyj to po czenie zwyk e kategorii „D” oraz ruby M24 kl 5.6 ruby M24 klasy 5.6: = 353,0 , = 500 , = 300 0,65 = 0,65 500 10 353 10 = 114,7 0,85 = 0,85 300 10 353 10 = 90,0 = 90 Odleg i rozstaw rub: = min 1,5 = 36 przyj to = 40 = min 1,5 = 36 przyj to = 45 = min 2,5 = 60 przyj to = 70 = 45 =
= 1,2
= 1,2
12 = 29
ale
= 75
= 24
( + ) = 2 (24 + 24) = 96 ale = 75 = 90,0 (tab. Z2-2)
0,024 90 = 0,0119 0,075 290 10
Sprawdzenie no no ci na zerwanie trzpienia:
= 11,9
= 12
=
0,6 = 0,6 31,0 = 18,6 = 26,0 ; = 19,0 ); = 1,0 ; = 0,8 ( . 17 = =2 ( = = 90 0,8 = 72,0 < ) ( 1,0 0,26 + 2 0,8 0,19 ) = 74,2 = 90 = 72 < = 74,2 - warunek spe niony
Sprawdzenie no no ci na ci cie trzpienia: =
= 102 , = 26 ; = 19 ; =1 ; 72,0 = = = 65,45 ; = =2 1,1 0,19 0,26 + 2 0,8 = 66,8 = 90 0,26 0,26
=
= 65,45
<
= 66,8
= 0,8
- warunek spe niony
17
4. Projektowanie s upa pod belk = + = 7,0 + 0,2 = 7,2 Uwaga: Przyj to przekrój s upa dwuga ziowego z kszta towników I300
18
a). Zestawienie dzia aj cych obci : Obci enie pionowe: Obci enie ga zi zewn trznej: Belka pomostowa: = Blacha eberkowa:
= 0,5
Obci enie u ytkowe:
0,0863 0,5
= 0,5
Zastrza y:
0,5
= 0,5
7,0
0,677
1,5
0,5
1,1 = 1,33
7,0
0,0257
7,0
1,1 = 1,31
1,2 = 3,15
0,81
1,1 = 0,025
= + + + = 1,33 + 1,31 + 3,15 + 0,025 = 5,82 Obci enie ga zi wewn trznej: Ci ar pomostu: = + + = 1,31 + 3,15 + 0,025 = 4,49 Belka podsuwnicowa: = 0,832 7,0 1,1 = 6,41 Nacisk na ko o:
=
Ci ar szyny SD:
= 227,0
= 0,562
7,0
1,1 = 4,33
= + + + = 4,49 + 6,41 + 227,0 + 4,33 = 242,23 Obci enie poziome: Obci enie od hamowania wózka: = = 30,27 (obci enie prostopad e obliczeniowe) Obci enie wiatrem: Pozna -> strefa I = = 0,25
= 0,8 teren B oraz z < 20m = = = 2,05
= 0,26
= 0,06
;
0,38
,
tab. 1
,
=
= 0,35;
=
=
= 6,67
= 0,35 2,05 = 0,72
= 0,63 - budowla niepodatna
= 0,10 = 1,8
dla budowli nie podatnych na dzia anie wiatru
=
= 1,3 0,26
=
= 0,10
,
= 0,25 0,8 0,72 1,8 = 0,26 = 0,34
Si a pozioma dzia aj ca na s up od parcia wiatru: = = 0,25 0,8 0,72 0,79 1,8 = 1,43 b). Wielko ci statyczne dzia aj ce na s up: Wyznaczenie momentów zginaj cych: Momenty od si pionowych: = = 5,82 0,36 = 2,10 = = 242,23 0,36 = 87,20 Momenty od si poziomych: = = 30,27 7,99 = 241,86 = = 1,43 7,99 = 11,43 Ca kowity moment od si poziomych: 19
= + = 241,86 + 11,43 = 253,29 Ca kowity moment zginaj cy s up: = + + + = 2,1 + 87,2 + 241,86 + 11,43 = 342,59 Wyznaczenie si pod nych w ga ziach: =
=
87,2 0,64
=
87,2 0,64
=
+ +
+
2,10 0,64
+
2,10 0,64
+
=
+
=
+
253,29 0,64
+
+
253,29 0,64
528,73
= 262,80
c). Sprawdzenie no no ci poszczególnych ga zi s upa: Sprawdzenie ga zi ciskanej (wewn trznej): 1
528,73
Sprawdzenie klasy przekroju: rodnik:
=
Pas górny: :
=
,
,
Przekrój klasy I =
,
,
,
= 1,0
= 22,78 < 33 = 28,41 ,
= 1,0 69,0
= 5,72 < 9 = 7,75
= = 0,7 7,2 = 5,04 = 2,56 = 0,0256 5,04 = = = 150,9 < 250 0,0256 = 84
=
=
215
= 84
150,9 = 2,07 72,33
29,0
= 2001,0
215 = 72,33 290
= 1+ = (1 + 2,07 , ) , = 0,276 528,73 = 0,95 < 1 0,276 2001,0 Sprawdzenie ga zi rozci ganej (zewn trznej): =
1
262,80 2001,0
= 69,0
= 0,13 < 1
29,0
= 262,80
= 2001,0
20
d). Sprawdzenie s upa wieloga ziowego ze skratowaniem: Przyj to przekrój krzy ulca skratowania s upa z L40x40x5 =2 = 2 69,0 = 138,0 ; =2 = 2 9800 = 19600 =
=
=
=
=2
19600 138,0
+
142214 138,0
0,7 7,99 0,1192 = 46,92 < 250 Smuk postaciowa: = = 3,79 ; =
=
= 5,3
= 11,92
;
= 32,1
;
= 2 (451,0 = 46,92 ;
=
=
=
=
+ 69 =
= 5,3
=
= 1306,7
142214 38,25
= 3718
(32
=
= 17,42 < 250
19600 0,5 30
) ) = 142214,0
0,7 7,99 0,321
= 3,79
138,0 3,79
45 = 3,79
= 22,61
Zgodnie z PN zwi kszam zwi kszam o 25% (rys. 8b) = + 0,25 = 22,61 + 0,25 22,61 = 28,26 ; =
+
=
2
17,42 +
33,2 = 0,46 72,33 22,61 = = = 0,31 72,33 33,2 = = = 0,46 72,33 = 0,978 ; = 0,953
=
=
=
= 0,953 138,0
=
= 1,25
= 0,953 3718
= 1,25 0,978 0,46
Warunek no no ci: +
2 28,26 = 33,2 ; 2 ,
,
= (1 + 0,46
= (1 + 0,31
= 72,33
, ,
=
)
)
= (1 + 0,46
,
29,0
29,0
0,1
= 17,42
,
,
)
= 3813,91
= 102754,37
342,59 242,23 = 0,0055 1027,5 3813,91
= 0,951
,
,
= 0,953
= 1027,5
0,1
242,23 342,59 + 0,951 3813,91 0,978 1027,5 0,408 < 1 0,0055 = 0,9945
21
e). No no
skratowa s upa:
0,012
=
= 0,012 138
48,02 ( 1)
=
(
29,0
1) 45 64,0 = = = 90,51 45 Sprawdzenie klasy przekroju (L40x40x5): 40 = 8 < 10 = 10 0,861 = 8,61 = = 5 Sprawdzenie warunku no no ci: =
= =
=
1
f).
,
=
= 1+ ,
=
= 1,0 3,79
= 33,95
29,0
= 1,0 0,9051 = 0,9051 = 1,2 = 0,012 0,9051 = = 75,43 < 250 0,012
= 84
=
(
,
= 84
75,43 = 1,043 72,33
= 33,95
2
= 109,91
= 72,33
= (1 + 1,043
= 0,57 < 1
)
= 48,02
,
)
= 0,538
,
Projektowanie spoin skratowania:
0,2 2,5 3,2
Przyj to:
=0
=0
=
0,7 16 3,5
=3 28,4
11,6
40
40
=0
=0
28,4 33,95 = 24,1 40 11,6 33,95 = = 9,85 40
=
9,85 = 1,62 = 16,2 = 40 0,3 0,7 29,0 ugo drugiej spoiny pachwinowej dobieramy tak aby rodek ci ko ci k adu obu spoin znajdowa si w osi pr ta (M=0). Minimalna d ugo wynosi 40mm. = 40 28,4 = = = = 97,93 = 98 11,6 =
22
g). Wymiarowanie podstawy s upa:
Projektowanie i sprawdzenie no no ci rub fundamentowych: Dobranie i sprawdzenie rub fundamentowych: 342,59 = = 342,59 ; = = = 552,56 0,62 Przyj to 4 ruby fajkowe F24 (wg PN-B-03215:1998) = 353,0 = 3,53 ; 20 = 20 12
= 1080
= 0,24 = min{ =
= 1080
= 0,24 }
,
12 = 836,56 20
20 = 1,07 = 67,0
= 3,14 0,024
0,9
1,07 10
= min{67,0 , 72,57 } = 67,0 Obliczenie zasi gu docisku stopy do fundamentu: =
= 900
= 72,57
+
342,59 552,56 + = 3631 = 3,63 1,2 0,52 1,2 0,52 = 3,63 < = 13,3 - warunek spe niony =
23
+ 3(
)
0,5
+
+ 0,06 + 0,0255 ( + 0,298 + 0,0964)(
(
0,5 )(
+
0,023 = 0 0,238) = 0
)=0
= 0,238
Si a obci aj ca kotew: 0,5 +
=
3
=
552,56 0,62
3 Sprawdzenie no no ci i napr = 24,49
< 67,0 ( = ( + ) =
=
:
0,5 1,20 +
1,20
0,238 3
0,238 3 = 24,49
warunek spe niony = 13,3 ) (552,56 + 2 24,49)
= 9721 0,238 0,52 = 9,72 < = 13,3 warunek spe niony Wyznaczenie grubo ci blachy podstawy: Maksymalne momenty zginaj ce we fragmentach p yty: - P yta A: (wspornik o szeroko ci jednostkowej): 0,01 1 7,47 10 (0,1 ) = 37,6 2 0,01 - P yta B: (p yta oparta na trzech kraw dziach): =
Dla
=
=
= 0,93
= 0,0651
= 9,72
/
= 0,0651 7,47 10
(0,3 ) = 43,8
/
= 0,0818 7,47 10
(0,3 ) = 55,0
/
- P yta C: (p yta oparta na czterech kraw dziach) Dla
=
=
= 2,13
= 0,0818
= = 55,0 / Niezb dna grubo blachy oparcia: =
55,0 = 0,0337 290 10
= 33,7
Przyj to ostatecznie wymiary blachy oparcia: 1200 520 35 [
]
= 35
24
Wyznaczenie wysoko ci blachy trapezowej: Przyj to grubo blachy trapezowej = 10 ( = 552,56 ) Pionowe (wewn trzne) spoiny pachwinowe: 0,2 0,7 2,5 16 3,24 7,0 Przyj to: =5 552,56 = = 0,136 = 136 0,005 0,7 290 Przyj to = 140 Na podstawie d ugo ci wewn trznych spoin pachwinowych przyj to wymiary blachy trapezowej: 1200x150x10 [mm] Sprawdzenie napr
rozwarstwiaj cych przy zginaniu ze cinaniem:
2 1,0 15 (7,5 + 3,5) + 3,5 52 1,75 = 3,06 15 + 3,5 52 1,0 15 52 3,5 = = 281,25 ; = = 185,79 12 12 = 2 [281,25 + ( 15 7,94 )] + (185,79 + 52 3,5 1,31 ) = 2951,9 2951,9 2951,9 = = = 964,7 ; = = = 191,2 3,06 15,44 (0,1 ) 552,56 0,01 = = 2,30 = 1,20 2 2 0,1 552,56 0,1 = = = 46,05 1,20 2,30 = = = 2384,2 = 2,38 < = 290 964,7 10 2,30 = = = 12029,3 = 12,03 < = 290 191,2 10 46,05 = = = 15350,0 = 15,35 0,01 0,15 =
=
+3
=
12,03 + 3 15,35 = 29,18
< = 290 Warunek spe niony
25
Projektowanie spoin pachwinowych blachy trapezowej: } {0,7 0,2 3,24 7,0 Przyj to: =5 +3
+
255 < = 2 120,0
= 345 < 355 = 0,85 + 4 21,5 = 326 = 3,26 552,56 = = 33899,4 = 33,90 = 0,005 3,26 33,90 = = = = 23,97 2 2 = 56 3,5 (3,06 0,5 3,5) = 256,8 46,05 256,8 = = = 2,00 = 20,0 2951,9 0,5 0,85 23,97 + 3(20,0 + 23,97 ) = 50,27 50,27 < 290 warunek spe niony
h). Projektowanie g owicy s upa:
26
Dane geometryczne elementów g owicy s upa: ytka centruj ca: 175x50x20 [mm] Blacha pozioma: 735x350x10 [mm] Blachy pionowe: 790x200x10 [mm] ebro p ytki centruj cej: 200x80x10 [mm] Sprawdzenie docisku do p ytki centruj cej: =
= 552,56 ; = 290 552,56 = = 63149,7 = 63,15 0,175 0,05 = 63,15 < = 290 - warunek spe niony Docisk mi dzy blach poziom a trzonem s upa i ebrem: Zak ada si , e 75% si y belki podsuwnicowej przenosz spoiny pachwinowe, a pozosta e 25% przenosi rodnik 0,25
= 552,56 ; = 290 = = 0,0108 0,05 = 0,00054 ( rodnik pod p . centruj 0,25 552,56 = 255814,8 = 255,8 0,00054 255,8 < = 290 - warunek spe niony Spoina pachwinowa cz ca eberko ze rodnikiem: } {0,7 0,2 2,16 7,0 Przyj to: =4 0,75 0,75
)
0,75 552,56 = 172675 = 172,68 0,004 0,15 172,68 < 0,8 290 = 232,00 - warunek spe niony Do oblicze przyj to d ugo spoin pachwinowych = 150 =
27
5. Projektowanie st enie s upów:
Dobranie przekroju t nika: Schemat 1: = (1,43 + 4,25 ) cos 49 = 3,73 Schemat 2: = cos 44 = 90,0 cos 49 = 59,05 Maksymalna si a rozci gaj ca t nik: = = 59,05 =
59,05
290 10
= 0,000204
2,04
Przyj to: na t niki s upów przekrój z kszta townika L50x30x5 oraz blach w ow grubo ci = 8
28
Projektowanie spoin pachwinowych t ników: } {0,7 0,2 1,6 3,5 Przyj to: =3
=0
17,3
=0
50
32,7
50
17,3 70,92 = 24,54 50,0 32,7 70,92 = = 46,38 50,0
=0
=
=0
24,54 = 4,0 = 40 = 40 0,3 0,7 29,0 ugo drugiej spoiny pachwinowej dobieramy tak aby rodek ci ko ci k adu obu spoin znajdowa si w osi pr ta (M=0). Minimalna d ugo wynosi 40mm. = 40 32,7 = = = = 74,6 = 75 17,3 =
6. Projektowanie stopy fundamentowej pod s up: a). Sprawdzenie wytrzyma ci na docisk:
= = 120,0 52,0 = 6240,0 = 0,624 = = 150,0 70,0 = 10500,0 = 1,05 = 8,9 (wytrzyma obliczeniowa betonu na ciskanie) Beton B20 =
=
=
=
1,05 0,624
552,56 1,05
= 1,30
= 526,25
= 1,3 <
= 0,526
,
= 2,0
0,526 (1,3 1) = 1,282 8,9 = = 1,282 8,9 = 11,41 = = 1,0 11,41 10 0,624 = 7119,8 = 552,56 < = 7119,8 - warunek spe niony
=
(
1) = 1,3
29
b). Sprawdzenie stateczno ci fundamentu: Sprawdzenie warunku na obrót: 1,0
= =
= 342,59 = 552,56
2,0
342,59 = 0,31 < 1,0 – 1105,12 Sprawdzenie warunku na przesuw: =
1,0
= 552,56
= 1105,12
0,9 = 497,3
= 90,0 si a odpowiadaj ca uderzeniu w zderzak odboju = 90,0 1,1 = 99,0
= =
= (1,0
=
=
+
99,0 222,52
2,0
4,0 ) 25
= 497,3 +
= 0,45 < 1,0
220,0 0,9
0,3 = 220,0
0,3 = 222,52
c). Sprawdzenie odrywanie fundamentu: =
+
=
+
= + ( = 552,56 ) = 220,0 = 552,56 + 220,0 = 772,56 2,0 4,0 12 = = = 5,33 2,0 = = 342,59 772,56 = 96,57 (2,0 4,0 ) 342,59 = = = 64,28 5,33 = + 96,57 + 64,28 32,29 < 0 nie nast pi odrywanie fundamentu od pod a.
30
