Opis techniczny i obliczenia

P r a c o w n i a P r o j e k t o w a Małgorzata Kruszko-Szotyńska 80-284 Gdańsk ul. Zamenhofa 27 tel/fax 58- 344-57-00 szotynscy @ post.pl

Nr

Nr egz.

PROJEKT NAZWA INWESTYCJI

KOMPLEKS HOTELOWO - REKREACYJNO KONFERENCYJNY z przystanią wodną w Murzynowie Murzynowo, 09-413 Brudzeń Duży dz nr 159/1, 155/1 oraz 84/3

FAZA

Projekt budowlany

BRANŻA

Konstrukcja

ZLECENIODAWCA

MARINA-MURZYNOWO Krzysztof Sobaszek 09-413 Brudzeń Duży Murzynowo

BIURO PROJEKTOWE

BIURO KONSTRUKCYJNE PUZYREWSKI Gdańsk 80-812, ul. Dokerów 15 tel/fax. 58 322 02 85 [email protected]

PROJEKTOWAŁ

mgr inż. P. Puzyrewski upr. nr 3911/Gd/89 mgr inż. T. Stawicki ur. nr POM/0166/POOK/05 mgr inż. D. Sulkowski

SPRAWDZIŁ:

mgr inż. J. Tański upr. nr 4682/Gd-90

Gdańsk listopad 2010 Rozwiązania techniczne przedstawione w niniejszym opracowaniu stanowią wyłączną własność pracowni. Mogą być one wykorzystywane zgodnie z umową z Inwestorem- z zastrzeżeniem wszelkich skutków prawnych.

Gdańsk LISTOPAD 2010

OŚWIADCZENIE

Zgodnie z wymogiem Ustawy z dnia 16 kwietnia 2004 r. o zmianie ustawy – Prawo budowlane (Dz. U. Z dnia 30 kwietnia 2004 r.) dot. Zmian w Ustawie: Prawo budowlane (Dz. U z 2003 r. Nr 207, poz. 2016 oraz z 2004 r. Nr 6, poz. 41 i Nr 92, poz. 881), wg art. 20 ust. 4, niniejszym oświadczam, że projekt budowlany konstrukcyjny Kompleksu Hotelowo- KonferencyjnoRekreacyjnego w Murzynowie, gm. Brudzień Duży, dz. nr 159/1, 155/1 został sporządzony zgodnie z obowiązującymi przepisami oraz zasadami wiedzy technicznej.

mgr inż. Piotr Puzyrewski upr. nr 3911/Gd/89

mgr inż. Tomasz Stawicki upr. nr POM/0166/POOK/05

mgr inż. Jacek Tański upr. nr 4682/Gd/90

SPIS TREŚCI DO PROJEKTU BUDOWLANEGO KONSTRUKCYJNEGO Kompleksu Hotelowo – Konferencyjno - Rekreacyjnego Murzynowo, gm. Brudzień Duży dz. nr 159/1; 155/1

1.0. OPIS TECHNICZNY 2.0. OBLICZENIA STATYCZNE I WYMIAROWANIE 3.0. RYSUNKI K1.1

PŁYTA FUNDAMENTOWA _ CZĘŚĆ A, B, C1, D

K.1.2

PŁYTA FUNDAMENTOWA _ CZĘŚĆ C2

K.1.3

RZUT FUNDAMENTÓW _ CZĘŚĆ D i E

K2.1

RZUT STROPU NAD PIWNICĄ _ CZĘŚĆ A, B, C i D

K.3.1

RZUT STROPU NAD PARTEREM _ CZĘŚĆ A i B

K.3.2

RZUT STROPU NAD PARTEREM _ CZĘŚĆ C, D i E

K4.1

RZUT STROPU NAD I PIĘTREM_ CZĘŚĆ A i B

K.4.2

RZUT STROPU NAD I PIĘTREM_ CZĘŚĆ C i D

K.5.1

RZUT II PIĘTRA_ CZĘŚĆ A i B

K.5.2

RZUT II PIĘTRA_ CZĘŚĆ C

K.6.1

RZUT DACHU _ CZĘŚĆ A

K.6.2

RZUT DACHU _ CZĘŚĆ C

K.6.3

PRZEKROJE DACHU NAD CZĘŚCIĄ A i C

K.6.4

RZUT DACHU NAD KLATKĄ SCHODOWĄ B i D

K.6.5

RZUT DACHU _ CZĘŚĆ E

K.7.1

RZUT PLATFORMY WIDOKOWEJ

K.7.2

RZUT DACHU NAD PLATFORMĄ WIDOKOWĄ

K.8.1

HANGAR _ RZUT FUNDAMENTÓW

K.8.2

HANGAR _ RZUT STROPU NAD PARTEREM

K.8.3

HANGAR _ RZUT DACHU

2

I. OPIS TECHNICZNY DO PROJEKTU BUDOWLANEGO KONSTRUKCYJNEGO Kompleksu Hotelowo – Konferencyjno - Rekreacyjnego Murzynowo, gm. Brudzień Duży dz. nr 159/1; 155/1

1.0. Podstawa opracowania. 1.1.

Zlecenie inwestora:

Marina-Murzynowo Krzysztof Sobaszek 09-413 Brudzień Duży, Murzynowo

1.2.

Wytyczne architektoniczne i uzgodnienia branżowe:

Pracownia Projektowa M.K. Szotyńscy ul. Zamenhofa 27; 80-284 Gdańsk

1.3.

Dokumentacja geologicznoinżynierska

Zakład Badań Geologicznych i Robót Inżynieryjnych GEOBAD ul. Jesionowa 8; 09-472 Słupno

1.4.

Prawo budowlane

1.5.

Normy budowlane:

PN-82/B-02000 Obciążenia budowli. Zasady ustalania wartości. PN-82/B-02001 Obciążenia budowli. Obciążenia stałe. PN-82/B-02003 Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne. Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe PN-80/B-02010/Az1 Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie śniegiem. PN-77/B-02011/Az1 Obciążenia w obliczeniach statycznych. Obciążenie wiatrem. PN-90/B-03000 Projekty budowlane. Obliczenia statyczne. PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczanie statyczne i projektowanie. PN-B-03200:1990 Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-B-03150:2000 Konstrukcje drewniane. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-81/B-03020 Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie

3

2.0. Sposób prowadzenia obliczeń. Obliczenia statyczne wykonano przy użyciu programów komputerowych wspomagających projektowanie w zakresie analizy statycznej i wymiarowania Pl-WIN 2.21, Rm-Win, Robot Structural Analysis Professional 2010. Wymiarowanie elementów konstrukcyjnych wykonano w oparciu o metodę stanów granicznych zgodnie z obowiązującymi Polskimi Normami.

3.0. Warunki geotechniczne. Zgodnie z rozporządzeniem Ministra Spraw Wewnętrznych i Administracji dn. 24 września 1998 r, warunki

gruntowe w miejscu projektowanej lokalizacji obiektu zostały

określone jako złożone. W podłożu projektowanego budynku występują średnio-korzystne warunki gruntowowodne. W

poziomie

posadowienia

stwierdzono

występowanie

następujących

warstw

geotechnicznych: - piaski pylaste i drobne, o stopniu zagęszczenia od ID = 0.35 do ID = 0.50 - gliny o stopniu plastyczności IL = 0.50 - iły twardoplastyczne o o stopniu plastyczności od IL = 0.08 do IL = 0.15 - lokalnie gliny piaszczyste lub piaski gliniaste o stopniu plastyczności IL = 0.50 W zbadanym podłożu gruntowym stwierdzono występowanie wody gruntowej powyżej poziomu posadowienia na rzędnych w przedziale 58,33-57,06 m n.p.m. Podany stan wód gruntowych odnosi się do okresu badań. Udokumentowany stan zwierciadeł statycznych wody gruntowej zależy od stanu wody w rz. Wiśle, który jest skutkiem wysokości piętrzenia wody w zbiorniku. Przy najwyższych i długo utrzymujących się stanach wody w zbiorniku zwierciadło wody w gruncie i na terenie projektowanego obiektu nie powinno przekroczyć rzędnej 59,46m.n.p.m. Z uwagi na wysoki poziom wody gruntowej w obrębie projektowanego budynku przewidziano wykonanie płyty fundamentowej pod podpiwniczoną częścią budynku i wykonanie obudowy wykopu w technologii ściany szczelnej. W celu wykonania fundamentów konieczne będzie lokalne odwodnienie terenu poprzez sztuczne obniżenie zwierciadła wody gruntowej np. igłofiltrami lub studniami wierconymi. Ewentualne prace odwodnieniowe należy prowadzić w taki sposób aby nie naruszyć naturalnej struktury gruntów niespoistych np. poprzez wypłukiwanie najdrobniejszych frakcji. Nie dopuszcza się pompowania wody bezpośrednio z dna wykopów, wykonanych w piaskach, z uwagi na możliwość wystąpienia zjawiska upłynnienia gruntów w wyniku działania ciśnienia spływowego, co w efekcie doprowadzi do zmniejszenia nośności podłoża.

4

Przystępując do prowadzenia robót ziemnych i fundamentowych, należy uwzględnić wysadzinowość i lokalną podatność na destrukcję wytrzymałościową gruntów spoistych. Głębienie wykopów sprzętem mechanicznym należy zakończyć około 0,3m powyżej projektowanego dna wykopu, a pozostawioną w dnie warstwę ochronną wybrać narzędziami ręcznymi, bezpośrednio przed przystąpieniem do fundamentowania lub innych prac końcowych, przewidzianych w wykopach. Podczas prac fundamentowych nie dopuścić do rozmoczenia gruntów w wykopie fundamentowym np. wskutek

opadów atmosferycznych. Wodę z sączeń i opadów

atmosferycznych należy na bieżąco odprowadzić poza obręb wykopu fundamentowego. W przypadku naruszenia tych gruntów w wykopie, wierzchnią warstwę należy usunąć ręcznie i zastąpić dobrze zagęszczoną podsypką piaszczysto-żwirową (do stopnia zagęszczenia Id=0,6) lub chudym betonem. Po wykonaniu wykopów fundamentowych powierzchnię należy niezwłocznie stabilizować chudym betonem o grubości min. 0,15m. W przypadku konieczności wymiany gruntu nową warstwę piaszczysto- żwirową należy dogęścić do stopnia zagęszczenia Id=0,6. Otwartych wykopów nie wolno pozostawiać na dłuższy okres, szczególnie zimowy, w czasie którego mogłoby nastąpić przemoczenie, lub przemarznięcie gruntów. Wszystkie ewentualne rozmoczone, lub naruszone partie gruntu należy wybrać narzędziami ręcznymi i zastąpić chudym betonem. W celu stwierdzenia zgodności parametrów geotechnicznych z danymi przyjętymi do obliczeń proponuje się geotechniczne odbiory dna wykopu fundamentowego. Odbiorów powinien dokonać uprawniony dozór geotechniczny. Głębokość przemarzania gruntu w tym rejonie wynosi 1,0m ppt wg PN- 81/B-03020 Na podstawie przeprowadzonych badań obiekt zaliczamy do II kategorii geotechnicznej.

4.0. Układ konstrukcyjny budynku .

- Stropy:

płyty żelbetowe monolityczne

- Podpory:

ściany żelbetowe i murowane słupy żelbetowe

- Fundamenty:

posadowienie bezpośrednie w postaci ław, stóp i płyty fundamentowej

5

5.0. Elementy konstrukcyjne budynku. 5.1. Budynek hotelowo – konferencyjno - rekreacyjny 5.1.1 Zabezpieczenie wykopu - Typ:

Ścianka szczelna

- Uwagi:

Typ brusów stalowych i ich długość zgodnie z osobnym opracowaniem firmy wykonawczej

5.1.2. Fundamenty 5.1.2.1. Płyta fundamentowa - Materiał:

Beton: C20/25 (B25) W6 Stal: kl. A-IIIN (RB500W)

- Grubości:

30 i 40cm z lokalnymi przegłębieniami

- Uwagi:

• • •

• • •

fundamenty wykonać na 10 cm warstwie „chudego betonu”, bezpośrednio pod płyta ułożyć 2 warstwy folii PE grubości 0,2 mm z zakładem 50 cm, w płycie i w chudym betonie należy zainstalować elementy instalacji odgromowej i wykonać połączenia spawane uziomów ze zbrojeniem wg projektu branżowego; przejścia przez płytę fundamentową uziomów uszczelnić systemowo, płytę należy betonować polami maksymalnie 25x25 m z pozostawieniem przerw do późniejszego zabetonowania (po ustąpieniu skurczu) lub w inny sposób ograniczający wpływ skurczu, w przerwach roboczych stosować elementy uszczelniające, w połączeniu płyty fundamentowej ze ścianą zastosować system uszczelnień np. PENTAFLEX

5.1.2.2. Ławy i stopy fundamentowe - Materiał:

Beton: C20/25 (B25) Stal: kl. A-IIIN (RB500W)

- Grubości:

Ławy 60x40; 80x40; 100x40; 120x40 Stopy 120x120x40; 320x170x40

- Uwagi:

• •

fundamenty wykonać na 10 cm warstwie „chudego betonu”, ścianki fundamentowe przy ławach fundamentowych zaprojektowano jako żelbetowe

6

5.1.3. Ściany 5.1.3.1. Ściany części podziemnej - Typ:

żelbetowe monolityczne

- Materiał:

Beton: C20/25 (B25) W8 Stal: kl. A-IIIN (RB500W)

- Grubość:

24cm, 20cm

- Uwagi:

• • • • • •

od strony grunty należy zastosować izolację wodoszczelną w połączeniu z płytą i w przerwach roboczych (pionowych i poziomych) stosować taśmy uszczelniające np. system PENTAFLEX przewidzieć elementy wymuszające powstanie rys pionowych ścianę należy wykonywać odcinkami, pomiędzy działkami pozostawić przerwy do zabetonowania po upływie minimum 21 dni, lub w inny sposób ograniczający wpływ skurczu w przerwach roboczych stosować elementy uszczelniające w przerwach dylatacyjnych stosować taśmy z PCV lub gumy

5.1.3.2. Ściany części nadziemnej - Typ:

żelbetowe monolityczne

- Materiał:

Beton: C20/25 (B25) Stal: kl. A-IIIN (RB500W)

- Grubość:

24cm, 20cm, 18cm

- Uwagi:

• • • •

przewidzieć elementy wymuszające powstanie rys pionowych ścianę należy wykonywać odcinkami, pomiędzy działkami pozostawić przerwy do zabetonowania po upływie minimum 21 dni, lub w inny sposób ograniczający wpływ skurczu w przerwach roboczych stosować elementy uszczelniające w przerwach dylatacyjnych stosować taśmy z PCV lub gumy

- Typ:

murowane

- Materiał:

Silka

- Grubość:

24cm, 18cm

5.1.3.3. Ściany platformy widokowej - Typ:

żelbetowe monolityczne

- Materiał:

Beton: C25/30 (B30) Stal: kl. A-IIIN (RB500W)

- Grubość:

24cm

7

5.1.4. Stropy 5.1.4.1 Stop nad piwnicą - Typ:

żelbetowy monolityczny

- Materiał:

Beton: C25/30 (B30) Stal: kl. A-IIIN (RB500W)

- Grubości:

25cm, 20cm, 18cm.

- Obciążenia użytkowe

1,50 kN/m2 (obc. użytkowe w pomieszczeniach mieszkalnych) 2,00 kN/m2 (obc. użytkowe w pomieszczeniach biurowych) 3,00 kN/m2 (obc. użytkowe w restauracji)

5.1.4.2 Stop nad parterem - Typ:

żelbetowy monolityczny

- Materiał:

Beton: C25/30 (B30) Stal: kl. A-IIIN (RB500W)

- Grubości:

30cm, 22cm, 20cm, 18cm

- Obciążenia użytkowe

1,50 kN/m2 (obc. użytkowe w pomieszczeniach mieszkalnych) 2,00 kN/m2 (obc. użytkowe ciągów komunikacyjnych) 3,00 kN/m2 (obc. użytkowe w restauracji) 0,72 kN/m2 (obc. śniegiem)

5.1.4.3 Stop nad basenem Płyta - Typ:

żelbetowa monolityczna

- Materiał:

Beton: C25/30 (B30) Stal: kl. A-IIIN (RB500W)

- Grubości:

8cm

- Obciążenia użytkowe

0,72 kN/m2 (obc. śniegiem)

Belki - Typ:

stalowe

- Materiał:

Stal S235

- Przekrój

IPE 270

8

Blachownica - Typ:

stalowa

- Materiał:

Stal 18G2A

- Przekrój

1400x350

5.1.4.4 Stop nad I piętrem - Typ:

żelbetowy monolityczny

- Materiał:

Beton: C25/30 (B30) Stal: kl. A-IIIN (RB500W)

- Grubości:

20cm, 18cm

- Obciążenia użytkowe

1,50 kN/m2 (obc. użytkowe w pomieszczeniach mieszkalnych) 2,00 kN/m2 (obc. użytkowe ciągów komunikacyjnych) 0,72 kN/m2 (obc. śniegiem)

5.1.4.5 Zbrojenie na przebicie - Typ:

Trzpienie stalowe, systemowe

- Materiał:

Stal zgodnie z wymogami producenta

5.1.5. Słupy - Typ:

żelbetowe monolityczne

- Materiał:

Beton: C25/30 (B30) Stal: kl. A-IIIN (RB500W)

- Uwagi:

do projektowania słupów z uwagi na wymagania odporności ogniowej przyjęto wskaźnik wykorzystania nośności w warunkach normalnych α=1.0

5.1.6 Podciągi i uskoki stropów - Typ:

żelbetowe monolityczne

- Materiał:

Beton: C25/30 (B30) Stal: kl. A-IIIN (RB500W)

5.1.7. Nadproża - Typ:

żelbetowe monolityczne

- Materiał:

Beton: C25/30 (B30) Stal: kl. A-IIIN (RB500W)

9

- Typ:

prefabrykowane

- Materiał:

Prefabrykaty L19

5.1.8. Dach nad częściami hotelowymi - Typ:

drewniany

- Materiał:

Drewno C24

-Przekroje

Krokwie 18x8

5.1.9 Dach nad salą gimnastyczną - Typ:

drewniany

- Materiał:

Drewno C24; GL30

-Przekroje

Płatwie 20x8cm Wiązary z drewna klejonego – przekrój zmienny 20x70-150

5.2. Budynek hangaru 5.2.1. Fundamenty - Typ

Bezpośrednie _ ławy i stopy fundamentowe

- Materiał:

Beton: C20/25 (B25) Stal: kl. A-IIIN (RB500W)

- Grubości:

Ławy 60x30 Stopy 80x180x30

- Uwagi:

• •

fundamenty wykonać na 10 cm warstwie „chudego betonu”, ścianki fundamentowe przy ławach fundamentowych zaprojektowano jako żelbetowe

5.2.2. Ściany - Typ:

murowane

- Materiał:

Silka

- Grubość:

24cm

10

- Typ:

żelbetowe

- Materiał:

Beton: C20/25 (B25) Stal: kl. A-IIIN (RB500W)

- Grubość:

24cm

5.2.3. Stop nad parterem - Typ:

żelbetowy monolityczny

- Materiał:

Beton: C25/30 (B30) Stal: kl. A-IIIN (RB500W)

- Grubości:

16cm

- Obciążenia użytkowe

2,0 kN/m2 (obc. użytkowe w pomieszczeniach )

5.2.4. Słupy - Typ:

żelbetowe monolityczne

- Materiał:

Beton: C20/25 (B25) Stal: kl. A-IIIN (RB500W)

5.2.5. Nadproża - Typ:

żelbetowe monolityczne

- Materiał:

Beton: C20/25 (B25) Stal: kl. A-IIIN (RB500W)

- Typ:

prefabrykowane

- Materiał:

Prefabrykaty L19

5.2.6 Dach - Typ:

drewniany

- Materiał:

Drewno C24; GL30

-Przekroje

Płatwie 20x8cm Wiązary z drewna klejonego 20x60

11

6.0. Uwagi i zalecenia wykonawcze dotyczące elementów konstrukcyjnych. •

Wszystkie prace ogólnobudowlane oraz montażowe należy wykonać zgodnie z obowiązującymi normami i przepisami budowlanymi, pod właściwym kierownictwem osoby uprawnionej oraz z zachowaniem przepisów BHP

•

Do prac budowlanych należy używać wyłącznie materiałów i wyrobów posiadających odpowiednie dopuszczenia i atesty umożliwiających ich stosowanie w Polsce.

•

Wszelkie zmiany zastosowanych rozwiązań i odstępstwa od niniejszego projektu powinny być bezwzględnie konsultowane i uzgadniane z jednostką projektową i upoważnionymi przez nią projektantami. Wszystkie zmiany muszą uzyskać pisemną aprobatę autorów projektu.

•

W przypadku stosowania do zbrojenia specjalistycznych wyrobów (łączników do zbrojenia, kotew, wkładów zbrojeniowych, wkładek dylatacyjnych itp.) powinny one posiadać aprobaty techniczne; powyższe wyroby stosować i układać zgodnie ze szczegółowymi specyfikacjami producenta

•

Demontaż szalunków powinien być dokonany po uprzedniej akceptacji inspektora nadzoru. Po usunięciu szalunków stropy należy podstemplować; ilość, rodzaj i układ stempli oraz okres stemplowania należy szczegółowo określić. Wykonawca powinien opracować projekt stemplowania i uzyskać aprobatę Inspektora Nadzoru,

•

Obciążenie zabetonowanych konstrukcji obciążeniami montażowymi w żadnym przypadku nie może spowodować odkształceń, rys i uszkodzeń w zabetonowanej konstrukcji

•

Wszystkie elementy stalowe należy dostarczyć na plac budowy po uprzednim zabezpieczeniu dwiema warstwami farby antykorozyjnej, nałożonymi w warsztacie na powierzchnie odpowiednio oczyszczone. Przygotowanie powierzchni stalowych do malowania należy wykonywać zgodnie z normami oraz w sposób wymagany przez producenta farby. Powierzchnie do malowania powinny być oczyszczone do drugiego stopnia czystości przez śrutowanie lub piaskowanie. Minimalne grubości warstw należy przyjąć jako : - warstwa podkładowa (np. epoksydowa) 60 µm - warstwa nawierzchniowa (np. poliuretanowa) 60÷ 80 µm

•

Wilgotność użytego drewna nie może przekraczać 20%.

•

Wszystkie elementy drewniane konstrukcyjne impregnować środkami owadobójczymi jak również środkami obniżającymi klasę palności konstrukcji (np.: Fobos M2, Anty-Pal) wg wytycznych i zaleceń producenta lub użyć inne środki dopuszczone do stosowania w budownictwie mieszkalnym.

•

Wszystkie elementy drewniane izolować w styku ze ścianami lub elementami żelbetowymi warstwą papy lub folią PE.

12

•

Otuliny prętów zbrojeniowych: Elementy fundamenty podciągi

Otulina spód:

c = 5,0 cm

góra, bok: c = 3,0 cm c = 3,0 cm

c słupy

c = 5,0 cm

płyty stropowe

c = 2,0 cm

ściany żelbetowe

c = 3,0 cm

schody

c = 2,0 cm

Odpowiednia grubość otuliny należy zapewnić stosując podkładki dystansowe; stosowanie jako podkładek dystansowych prętów zbrojeniowych jest niedopuszczalne Dane materiałowe: - beton klasy: B10, B25, B30 - stal zbrojeniowa: A-IIIN (RB500W) - stal profilowa: S235; 18G2A - drewno C24; GL30

13

II. OBLICZENIA STATYCZNE DO PROJEKTU BUDOWLANEGO KOMPLEKSU HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNEGO Murzynowo, Gm. Brudzień Duży, dz. nr 159/1; 155/1

1.0. Dach nad częścią hotelową 1.1. Zebranie obciążeń Śnieg • •

Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu qk = 0,90 kN/m2 przyjęto jak dla strefy II. Współczynnik kształtu C = 0,80 jak dla dachu łukowego lub kopuły (schemat obciążenia wg wariantu I). 0,9 18 C

C1

• •

Charakterystyczna wartość obciążenia śniegiem: Qk = 0,9 kN/m2 · 0,8 = 0,72 kN/m2. Obliczeniowa wartość obciążenia śniegiem: γf = 1,50. Qo = 1,08 kN/m2,

Wiatr • •

Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru qk = 0,3 kN/m2 przyjęto jak dla strefy I . Współczynnik ekspozycji Ce = 1,00 przyjęto jak dla terenu A i wysokości nad poziomem gruntu z = 10,00 m. Ponieważ H/L ≤ 2 przyjęto stały po wysokości rozkład współczynnika ekspozycji Ce o wartości jak dla punktu najwyższego.

10,00 10

10

0

•

Współczynnik działania porywów wiatru β = 1,80 przyjęto jak do obliczeń budowli niepodatnych na dynamiczne działanie wiatru (logarytmiczny dekrement tłumienia ∆ = 0,20; okres drgań własnych T = 0,20 s).

Wiatr_pow a • Współczynnik aerodynamiczny C odcinka a połaci dachu walcowego (f/B = 0,05) wg wariantu I równy jest C = Cz - Cw = -0,90, gdzie: Cz = -0,90 jest współczynnikiem ciśnienia zewnętrznego, Cw = 0,00 jest współczynnikiem ciśnienia wewnętrznego.

14

18

36,7

Wiatr

0,4*B 0,9

0,2*B Cz b

c

10

a

Wiatr

• •

Charakterystyczna wartość obciążenia wiatrem: Qk = 0,3 kN/m2 · 1,00 · ( - 0,90 - 0,00 ) · 1,8 = -0,49 kN/m2. Obliczeniowa wartość obciążenia wiatrem: Qo = -0,74 kN/m2, γf = 1,50.

Wiatr_pow b • Współczynnik aerodynamiczny C odcinka b połaci dachu walcowego (f/B = 0,05) wg wariantu I równy jest C = Cz - Cw = -0,60, gdzie: Cz = -0,60 jest współczynnikiem ciśnienia zewnętrznego, Cw = 0,00 jest współczynnikiem ciśnienia wewnętrznego. • Charakterystyczna wartość obciążenia wiatrem: Qk = 0,3 kN/m2 · 1,00 · ( - 0,60 - 0,00 ) · 1,8 = -0,32 kN/m2. • Obliczeniowa wartość obciążenia wiatrem: Qo = -0,48 kN/m2, γf = 1,50. Wiatr_pow c • Współczynnik aerodynamiczny C odcinka c połaci dachu walcowego (f/B = 0,05) wg wariantu I równy jest C = Cz - Cw = -0,40, gdzie: Cz = -0,40 jest współczynnikiem ciśnienia zewnętrznego, Cw = 0,00 jest współczynnikiem ciśnienia wewnętrznego. • Charakterystyczna wartość obciążenia wiatrem: Qk = 0,3 kN/m2 · 1,00 · ( - 0,40 - 0,00 ) · 1,8 = -0,22 kN/m2. • Obliczeniowa wartość obciążenia wiatrem: Qo = -0,33 kN/m2, γf = 1,50. DACH Obciążenie

blacha cynkowo-tytan. płyta OSB wełna mineralna sufit podwieszany suma (wkończenie): Śnieg 0.8*0,9kN/m2

Grubość warstwy

Ciężar objętościowy

Pasmo obciążenia

Obc. charakt.

Wsp.

Obc. Obliczeniowe

[m]

[kN/m3]/[kN/m2]

[m]

[kN/m]

[-]

[kN/m]

-

0,10 0,20 0,60 0,20

0,90 0,90 0,90 0,90

0,09 0,18 0,54 0,18 0,45

1,20 1,20 1,20 1,30 1,24

0,11 0,22 0,65 0,23 0,56

0,72

0,90

0,65

1,50

0,97

1,10

1,39

1,53

0,25

-

Suma (całkowite):

15

1.2 Obliczenia statyczne i wymiarowanie 1.2.1. Schemat 1 1.2.1.1. Obliczenia PRZEKROJE PRĘTÓW: 1

0,266

2 1

0,265

1

1,500

V=0,531 H=3,000

1,500

PRĘTY UKŁADU: -----------------------------------------------------------------Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: -----------------------------------------------------------------1 00 1 2 1,500 0,265 1,523 1,000 1 B 18,0x8,0 2 00 2 3 1,500 0,266 1,523 1,000 1 B 18,0x8,0 -----------------------------------------------------------------WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: -----------------------------------------------------------------Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: -----------------------------------------------------------------1 144,0 3888 768 432 432 18,0 45 Drewno C24 ------------------------------------------------------------------

OBCIĄŻENIA: 0,6 0,6

0,6 0,5

0,6 0,5 2

0,5 1

OBCIĄŻENIA: ([kN],[kNm],[kN/m]) -----------------------------------------------------------------Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: -----------------------------------------------------------------Grupa: A "Stałe" Stałe γf= 1,24 1 Liniowe 0,0 0,45 0,45 0,00 1,52 2 Liniowe 0,0 0,45 0,45 0,00 1,52 Grupa: B "Snieg 1" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe-Y 0,0 0,62 0,62 0,00 1,52 Grupa: C "Snieg 2" Zmienne γf= 1,50 2 Liniowe-Y 0,0 0,62 0,62 0,00 1,52 -----------------------------------------------------------------================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ==================================================================

16

OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: -----------------------------------------------------------------Grupa: Znaczenie: ψd: γf: -----------------------------------------------------------------Ciężar wł. 1,10 A -"Stałe" Stałe 1,24 B -"Snieg 1" Zmienne 1 1,00 1,50 C -"Snieg 2" Zmienne 1 1,00 1,50 -----------------------------------------------------------------KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: -----------------------------------------------------------------Nr: Specyfikacja: -----------------------------------------------------------------1 ZAWSZE : A EWENTUALNIE: B+C ------------------------------------------------------------------

MOMENTY-OBWIEDNIE: -1,7 -1,7 -0,7 -0,7 2 1

TNĄCE-OBWIEDNIE: 0,7

2,3 0,9 2 1

-0,7

-0,9 -2,3

NORMALNE-OBWIEDNIE: 0,1

0,4 0,2 2 1

-0,1

-0,2 -0,4

SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"Kombinacja obciążeń" -----------------------------------------------------------------Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: -----------------------------------------------------------------1 0,000 0,0* 0,0 0,0 ABC 1,523 -1,7* -2,3 0,4 ABC 1,523 -1,7 -2,3* 0,4 ABC 1,523 -1,7 -2,3 0,4* AB 0,000 0,0 0,0 0,0* AB

17

2

1,047 0,2* 0,0 -0,0 AC 0,000 -1,7* 2,3 -0,4 ABC 0,000 -1,7 2,3* -0,4 ABC 1,523 0,0 -0,7 0,1* AC 0,000 -1,7 2,3 -0,4* ABC -----------------------------------------------------------------* = Max/Min REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"Kombinacja obciążeń" -----------------------------------------------------------------Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: -----------------------------------------------------------------2 0,0* 4,7 4,7 ABC 0,0* 1,9 1,9 A 0,0 4,7* 4,7 ABC 0,0 1,9* 1,9 A 0,0 4,7 4,7* ABC 3 0,0* 0,7 0,7 AC 0,0* -0,7 0,7 AB 0,0* 0,0 0,0 A 0,0 0,7* 0,7 AC 0,0 -0,7* 0,7 AB 0,0 0,7 0,7* AC -----------------------------------------------------------------* = Max/Min

1.2.1.2. Wymiarowanie Pręt nr 1 Zadanie: krokiew

y

Y

180

Z

-1,7

B z

A

-2,3

80

Sprawdzenie nośności pręta nr 1 Nośność na rozciąganie:: Wyniki dla xa=1,52 m; xb=0,00 m, przy obciążeniach “ABC”. Pole powierzchni przekroju netto An = 144,00 cm2. σ t,0,d = N / An = 0,4 / 144,00 ×10 = 0,0 < 8,62 = f t,0,d Nośność na zginanie:: Wyniki dla xa=1,52 m; xb=0,00 m, przy obciążeniach “AB”. Warunek stateczności: σ m,d = M / W = 1,7 / 432,00 ×103 = 4,0 < 14,8 = 1,000×14,77 = k crit f m,d Nośność dla xa=1,52 m; xb=0,00 m, przy obciążeniach “ABC”:

18

σ t , 0 ,d f t , 0, d σ t , 0 ,d f t , 0, d

+

σ m , y ,d f m , y ,d

+ km

+ km

σ m , y ,d f m , y ,d

+

σ m , z ,d f m , z ,d σ m , z ,d f m , z ,d

=

4,0 0,0 0,0 + + 0,7× = 0,3 < 1 14,77 8,62 14,77

=

0,0 4,0 0,0 + 0,7× + = 0,2 < 1 8,62 14,77 14,77

Nośność na ścinanie:: Wyniki dla xa=1,14 m; xb=0,38 m, przy obciążeniach “AB”. Warunek nośności τd =

τ 2z ,d + τ 2y ,d = 0,2² + 0,0² = 0,2 < 1,5 = 1,000×1,54 = k v f v,d

Stan graniczny użytkowania:: Wyniki dla xa=0,00 m; xb=1,52 m, przy obciążeniach “AB”. u z,fin = -3,1 + -3,5 = 6,6 < 10,2 = u net,fin

1.2.2.Schemat 2 1.2.2.1. Obliczenia PRZEKROJE PRĘTÓW: 1

1

1

2

4,200

4,200

H=8,400

PRĘTY UKŁADU: -----------------------------------------------------------------Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: -----------------------------------------------------------------1 00 1 2 4,200 0,000 4,200 1,000 1 B 18,0x8,0 2 00 2 3 4,200 0,000 4,200 1,000 1 B 18,0x8,0 ------------------------------------------------------------------

WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: -----------------------------------------------------------------Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: -----------------------------------------------------------------1 128,0 2731 683 341 341 16,0 45 Drewno C24 -----------------------------------------------------------------OBCIĄŻENIA: -0,5 0,5 0,3 0,2

-0,5 0,5

-0,5 0,5

-0,5 0,5

-0,5 0,5

-0,5 0,5

-0,5 0,5

-0,5 0,5

0,3 0,2 1

-0,5 0,5

-0,5 0,5 0,3 0,2

2

OBCIĄŻENIA: ([kN],[kNm],[kN/m]) -----------------------------------------------------------------Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: -----------------------------------------------------------------Grupa: A "Stale" Stałe γf= 1,25 1 Liniowe 0,0 0,20 0,20 0,00 4,20 2 Liniowe 0,0 0,20 0,20 0,00 4,20 Grupa: B "Snieg" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe 0,0 0,32 0,32 0,00 4,20

19

2 Liniowe 0,0 0,32 0,32 0,00 4,20 Grupa: C "Reakcja z krokwi" Zmienne γf= 1,40 1 Skupione 0,0 0,50 0,20 1 Skupione 0,0 0,50 1,10 1 Skupione 0,0 0,50 2,00 1 Skupione 0,0 0,50 2,90 1 Skupione 0,0 0,50 3,80 2 Skupione 0,0 0,50 0,50 2 Skupione 0,0 0,50 1,40 2 Skupione 0,0 0,50 2,30 2 Skupione 0,0 0,50 3,20 2 Skupione 0,0 0,50 4,10 Grupa: D "Reakcja z krokwi" Zmienne γf= 1,40 1 Skupione 0,0 -0,50 0,20 1 Skupione 0,0 -0,50 1,10 1 Skupione 0,0 -0,50 2,00 1 Skupione 0,0 -0,50 2,90 1 Skupione 0,0 -0,50 3,80 2 Skupione 0,0 -0,50 0,50 2 Skupione 0,0 -0,50 1,40 2 Skupione 0,0 -0,50 2,30 2 Skupione 0,0 -0,50 3,20 2 Skupione 0,0 -0,50 4,10 -----------------------------------------------------------------================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ==================================================================

OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: -----------------------------------------------------------------Grupa: Znaczenie: ψd: γf: -----------------------------------------------------------------Ciężar wł. 1,10 A -"Stale" Stałe 1,25 B -"Snieg" Zmienne 1 1,00 1,50 C -"Reakcja z krokwi" Zmienne 1 1,00 1,40 D -"Reakcja z krokwi" Zmienne 1 1,00 1,40 -----------------------------------------------------------------KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: -----------------------------------------------------------------Nr: Specyfikacja: -----------------------------------------------------------------1 ZAWSZE : A EWENTUALNIE: B+C/D ------------------------------------------------------------------

MOMENTY-OBWIEDNIE: -3,5 -3,5 -1,9 -1,5 -0,2

-0,6

-0,6 1

0,5 1,8

-0,3

-0,2 0,6

0,4 0,5 1,1 1,1

1,8

0,8

-0,6 2 1,9

20

-0,6

-0,1 0,3

1,7

TNĄCE-OBWIEDNIE: 2,5 2,6 1,8 -0,3 -0,9 -1,0

4,03,7 3,0 1,1 0,4 0,1

0,6

-0,6

1 -0,1 -0,4 -1,0

1,0 0,3 -1,7 -2,4

1,4 1,3 0,7 -0,7 -1,2 -1,4

2,3 1,6 -0,2 -0,9

0,8 0,4

0,6

2-0,0 -0,5

-0,1 -0,6 -1,3

-3,1 -3,8 -4,1

1,1 1,0 0,4

-2,0 -2,7 -2,7

SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE:

T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"Kombinacja obciążeń"

-----------------------------------------------------------------Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: -----------------------------------------------------------------1 1,606 1,9* -0,0 0,0 ABC 4,200 -3,5* -4,1 0,0 ABC 4,200 -3,5 -4,1* 0,0 ABC 4,200 -3,5 -4,1 0,0* ABC 1,606 1,9 -0,0 0,0* ABC 4,200 -3,5 -4,1 0,0* ABC 1,606 1,9 -0,0 0,0* ABC 2 2,469 1,9* 0,0 0,0 ABC 0,000 -3,5* 4,0 0,0 ABC 0,000 -3,5 4,0* 0,0 ABC 0,000 -3,5 4,0 0,0* ABC 2,469 1,9 0,0 0,0* ABC 0,000 -3,5 4,0 0,0* ABC 2,469 1,9 0,0 0,0* ABC -----------------------------------------------------------------* = Max/Min REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE:

T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"Kombinacja obciążeń"

-----------------------------------------------------------------Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: -----------------------------------------------------------------1 0,0* 2,6 2,6 ABC 0,0* -0,9 0,9 AD 0,0* 0,5 0,5 A 0,0 2,6* 2,6 ABC 0,0 -0,9* 0,9 AD 0,0 2,6 2,6* ABC 2 0,0* 8,2 8,2 ABC 0,0* -2,5 2,5 AD 0,0* 1,6 1,6 A 0,0 8,2* 8,2 ABC 0,0 -2,5* 2,5 AD 0,0 8,2 8,2* ABC 3

0,0* 2,7 2,7 ABC 0,0* -1,0 1,0 AD 0,0* 0,5 0,5 A 0,0 2,7* 2,7 ABC 0,0 -1,0* 1,0 AD 0,0 2,7 2,7* ABC -----------------------------------------------------------------* = Max/Min

21

1.2.2.2. Wymiarowanie Pręt nr 1 Zadanie: krokiew 2

y

Y

180

Z

-3,5

2,62,5 1,8

-1,9 1,1 0,4

A

-0,3 -1,0

0,5 z 1,8 80

1,9

1,8

B 0,6 -1,7 -2,4

-3,1 -3,8 -4,1

Sprawdzenie nośności pręta nr 1 Nośność na zginanie:: Wyniki dla xa=4,20 m; xb=0,00 m, przy obciążeniach “ABC”. Warunek stateczności: σ m,d = M / W = 3,5 / 432,00 ×103 = 8,0 < 14,8 = 1,000×14,77 = k crit f m,d Nośność dla xa=4,20 m; xb=0,00 m, przy obciążeniach “ABC”:

σ m , y ,d f m , y ,d km

+ km

σ m , y ,d f m , y ,d

+

σ m , z ,d f m , z ,d σ m , z ,d f m , z ,d

=

8,0 0,0 + 0,7× = 0,5 < 1 14,77 14,77

8,0 0,0 = 0,7× + = 0,4 < 1 14,77 14,77

Nośność na ścinanie:: Wyniki dla xa=4,20 m; xb=0,00 m, przy obciążeniach “ABC”. Warunek nośności τd =

τ 2z ,d + τ 2y ,d = 0,4² + 0,0² = 0,4 < 1,5 = 1,000×1,54 = k v f v,d

Stan graniczny użytkowania:: Wyniki dla xa=1,78 m; xb=2,42 m, przy obciążeniach “ABC”. u z,fin = -1,6 + -4,3 = 5,9 < 21,0 = u net,fin

22

1.2.3.Schemat 3 1.2.3.1. Obliczenia PRZEKROJE PRĘTÓW: 1

1

1

1

2

3

5,500

3,800

0,700 H=10,000

PRĘTY UKŁADU: -----------------------------------------------------------------Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: -----------------------------------------------------------------1 00 1 2 0,700 0,000 0,700 1,000 1 B 18,0x8,0 2 00 2 3 5,500 0,000 5,500 1,000 1 B 18,0x8,0 3 00 3 4 3,800 0,000 3,800 1,000 1 B 18,0x8,0 -----------------------------------------------------------------WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: -----------------------------------------------------------------Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: -----------------------------------------------------------------1 144,0 3888 768 432 432 18,0 45 Drewno C24 -----------------------------------------------------------------OBCIĄŻENIA: 0,7 0,5

0,7 0,5 1

0,7 0,5 2

0,7 0,5 3

OBCIĄŻENIA: ([kN],[kNm],[kN/m]) -----------------------------------------------------------------Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: -----------------------------------------------------------------Grupa: A "Stale" Stałe γf= 1,30 1 Liniowe 0,0 0,45 0,45 0,00 0,70 2 Liniowe 0,0 0,45 0,45 0,00 5,50 3 Liniowe 0,0 0,45 0,45 0,00 3,80 Grupa: B "Snieg" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe 0,0 0,65 0,65 0,00 0,70 2 Liniowe 0,0 0,65 0,65 0,00 5,50 3 Liniowe 0,0 0,65 0,65 0,00 3,80 -----------------------------------------------------------------================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: -----------------------------------------------------------------Grupa: Znaczenie: ψd: γf: -----------------------------------------------------------------Ciężar wł. 1,10 A -"Stale" Stałe 1,30 B -"Snieg" Zmienne 1 1,00 1,50 ------------------------------------------------------------------

23

MOMENTY: -4,7 -4,7 -0,4 -0,4 1

2

3

1,0

3,8

TNĄCE: 4,3

3,7

1 -1,1

2

3 -1,8 -5,2

SIŁY PRZEKROJOWE:

T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+AB

-----------------------------------------------------------------Pręt: x/L: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: -----------------------------------------------------------------1 0,00 0,000 -0,0 0,0 0,0 0,00 0,003 -0,0* -0,0 0,0 1,00 0,700 -0,4 -1,1 0,0 2 0,00 0,000 -0,4 3,7 0,0 0,41 2,277 3,8* -0,0 0,0 1,00 5,500 -4,7 -5,2 0,0 3 0,00 0,000 -4,7 4,3 0,0 0,70 2,657 1,0* 0,0 0,0 1,00 3,800 0,0 -1,8 0,0 -----------------------------------------------------------------* = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+AB

-----------------------------------------------------------------Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: -----------------------------------------------------------------2 0,0 4,8 4,8 3 0,0 9,5 9,5 4 0,0 1,8 1,8 ------------------------------------------------------------------

1.2.3.2. Wymiarowanie Pręt nr 2 Z

Y

180

-4,7 y

3,7 -0,4

A

B

z

-5,2 80

3,7

24

Sprawdzenie nośności pręta nr 2 Nośność na zginanie:: Wyniki dla xa=5,50 m; xb=0,00 m, przy obciążeniach “AB”. Warunek stateczności: σ m,d = M / W = 4,7 / 432,00 ×103 = 10,8 < 14,8 = 1,000×14,77 = k crit f m,d Nośność dla xa=5,50 m; xb=0,00 m, przy obciążeniach “AB”:

σ m , y ,d f m , y ,d km

+ km

σ m , y ,d f m , y ,d

σ m , z ,d

+

f m , z ,d σ m , z ,d f m , z ,d

=

10,8 0,0 + 0,7× = 0,7 < 1 14,77 14,77

10,8 0,0 = 0,7× + = 0,5 < 1 14,77 14,77

Nośność na ścinanie:: Wyniki dla xa=5,50 m; xb=0,00 m, przy obciążeniach “AB”. Warunek nośności τd =

τ 2z ,d + τ 2y ,d = 0,5² + 0,0² = 0,5 < 1,5 = 1,000×1,54 = k v f v,d

Stan graniczny użytkowania:: Wyniki dla xa=2,41 m; xb=3,09 m, przy obciążeniach “AB”. u z,fin = -11,3 + -11,5 = 22,8 < 27,5 = u net,fin

1.2.4. Schemat 4 1.2.4.1. Obliczenia PRZEKROJE PRĘTÓW:

1

1

1

2

4,200

1,600

H=5,800

PRĘTY UKŁADU: -----------------------------------------------------------------Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: -----------------------------------------------------------------1 00 1 2 4,200 0,000 4,200 1,000 1 B 18,0x8,0 2 00 2 3 1,600 0,000 1,600 1,000 1 B 18,0x8,0 -----------------------------------------------------------------WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: -----------------------------------------------------------------Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: -----------------------------------------------------------------1 144,0 3888 768 432 432 18,0 45 Drewno C24 -----------------------------------------------------------------OBCIĄŻENIA: 0,7 0,5

0,7 0,5 1

0,7 0,5 2

25

OBCIĄŻENIA: ([kN],[kNm],[kN/m]) -----------------------------------------------------------------Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: -----------------------------------------------------------------Grupa: A "Stałe" Stałe γf= 1,30 1 Liniowe 0,0 0,45 0,45 0,00 4,20 2 Liniowe 0,0 0,45 0,45 0,00 1,60 Grupa: B "Snieg" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe 0,0 0,65 0,65 0,00 4,20 2 Liniowe 0,0 0,65 0,65 0,00 1,60 -----------------------------------------------------------------================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: -----------------------------------------------------------------Grupa: Znaczenie: ψd: γf: -----------------------------------------------------------------Ciężar wł. 1,10 A -"Stałe" Stałe 1,30 B -"Snieg" Zmienne 1 1,00 1,50 -----------------------------------------------------------------MOMENTY: -2,1 -2,1

1

2

2,6

TNĄCE: 2,9

2,6

1

2 -3,9

SIŁY PRZEKROJOWE:

T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+AB

-----------------------------------------------------------------Pręt: x/L: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: -----------------------------------------------------------------1 0,00 0,000 -0,0 2,9 0,0 0,43 1,788 2,6* 0,0 0,0 1,00 4,200 -2,1 -3,9 0,0 2 0,00 0,000 -2,1 2,6 0,0 1,00 1,600 -0,0 0,0 0,0 -----------------------------------------------------------------* = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+AB

-----------------------------------------------------------------Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: -----------------------------------------------------------------1 0,0 2,9 2,9 2 0,0 6,5 6,5 ------------------------------------------------------------------

26

1.2.4.2. Wymiarowanie Pręt nr 2 Zadanie: krokiew 4

y

Y

180

Z

-2,1 2,6

A

z

B

80

Sprawdzenie nośności pręta nr 2 Nośność na zginanie:: Wyniki dla xa=0,00 m; xb=1,60 m, przy obciążeniach “AB”. Warunek stateczności: σ m,d = M / W = 2,1 / 432,00 ×103 = 4,8 < 14,8 = 1,000×14,77 = k crit f m,d Nośność dla xa=0,00 m; xb=1,60 m, przy obciążeniach “AB”:

σ m , y ,d f m , y ,d km

+ km

σ m , y ,d f m , y ,d

+

σ m , z ,d f m , z ,d σ m , z ,d f m , z ,d

=

4,8 0,0 + 0,7× = 0,3 < 1 14,77 14,77

4,8 0,0 = 0,7× + = 0,2 < 1 14,77 14,77

Nośność na ścinanie:: Wyniki dla xa=0,00 m; xb=1,60 m, przy obciążeniach “AB”. Warunek nośności τd =

τ 2z ,d + τ 2y ,d = 0,3² + 0,0² = 0,3 < 1,5 = 1,000×1,54 = k v f v,d

Stan graniczny użytkowania:: Wyniki dla xa=1,60 m; xb=0,00 m, przy obciążeniach “AB”. u z,fin = 2,9 + 3,0 = 5,9 < 10,7 = u net,fin

27

2.0 Dach nad salą gimnastyczną 2.1. Płatew drewniana 2.1.1 Zebranie obciążeń DACH Obciążenie

blacha cynkowo-tytan. płyta OSB wełna mineralna sufit podwieszany suma (wkończenie): śnieg 0.8*0.9

Grubość warstwy

Ciężar objetościowy

Pasmo obciążenia

Obc. charakt.

Wsp.

Obc. Obliczeniowe

[m]

[kN/m3]/[kN/m2]

[m]

[kN/m]

[-]

[kN/m]

-

0,10 0,20 0,60 0,20

0,90 0,90 0,90 0,90

0,09 0,18 0,54 0,18 0,45

1,20 1,20 1,20 1,30 1,24

0,11 0,22 0,65 0,23 0,56

0,72

0,90

0,65

1,50

0,97

1,10

1,39

1,53

0,25

-

Suma (całkowite):

2.1.2 Obliczenia statyczne PRZEKROJE PRĘTÓW: 1 1 4,700

H=4,700

PRĘTY UKŁADU: -----------------------------------------------------------------Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: -----------------------------------------------------------------1 10 1 2 4,700 0,000 4,700 1,000 1 B 20,0x8,0 -----------------------------------------------------------------WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: -----------------------------------------------------------------Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: -----------------------------------------------------------------1 160,0 5333 853 533 533 20,0 45 Drewno C24 -----------------------------------------------------------------OBCIĄŻENIA: 0,7 0,5

0,7 0,5 1

28

OBCIĄŻENIA: ([kN],[kNm],[kN/m]) -----------------------------------------------------------------Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: -----------------------------------------------------------------Grupa: A "Stałe dach " Stałe γf= 1,20 1 Liniowe 0,0 0,45 0,45 0,00 4,70 Grupa: B "Śnieg" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe 0,0 0,65 0,65 0,00 4,70 -----------------------------------------------------------------================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ==================================================================

OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: -----------------------------------------------------------------Grupa: Znaczenie: ψd: γf: -----------------------------------------------------------------Ciężar wł. 1,10 A -"Stałe dach " Stałe 1,20 B -"Śnieg" Zmienne 1 1,00 1,50 ------------------------------------------------------------------

MOMENTY: 1

4,4

TNĄCE: 3,7

1 -3,7

SIŁY PRZEKROJOWE:

T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+AB

-----------------------------------------------------------------Pręt: x/L: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: -----------------------------------------------------------------1 0,00 0,000 0,0 3,7 0,0 0,50 2,350 4,4* 0,0 0,0 1,00 4,700 0,0 -3,7 0,0 -----------------------------------------------------------------* = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE:

T.I rzędu

Obciążenia obl.: Ciężar wł.+AB

-----------------------------------------------------------------Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: -----------------------------------------------------------------1 0,0 3,7 3,7 2 0,0 3,7 3,7 ------------------------------------------------------------------

29

2.1.3 Wymiarowanie Pręt nr 1

y

Y

200

Z

3,7

A

B

-3,7

z

4,4

80

Sprawdzenie nośności pręta nr 1 Nośność na zginanie:: Wyniki dla xa=2,35 m; xb=2,35 m, przy obciążeniach “AB”. Warunek stateczności: σ m,d = M / W = 4,4 / 533,33 ×103 = 8,2 < 14,8 = 1,000×14,77 = k crit f m,d Nośność dla xa=2,35 m; xb=2,35 m, przy obciążeniach “AB”:

σ m , y ,d f m , y ,d km

+ km

σ m , y ,d f m , y ,d

+

σ m , z ,d f m , z ,d σ m , z ,d f m , z ,d

=

8,2 0,0 + 0,7× = 0,6 < 1 14,77 14,77

8,2 0,0 = 0,7× + = 0,4 < 1 14,77 14,77

Nośność na ścinanie:: Wyniki dla xa=4,70 m; xb=0,00 m, przy obciążeniach “AB”. Warunek nośności τd =

τ 2z ,d + τ 2y ,d = 0,3² + 0,0² = 0,3 < 1,5 = 1,000×1,54 = k v f v,d

Stan graniczny użytkowania:: Wyniki dla xa=2,35 m; xb=2,35 m, przy obciążeniach “AB”. u z,fin = -8,8 + -8,8 = 17,6 < 23,5 = u net,fin

2.2. Wiązar drewniany 2.2.1 Zebranie obciążenia Reakcja podporowa z płatwi drewnianej _ zgodnie z punktem 2.1.

Obciążenie

reakcja z krokwi

Obciażenie Pasmo jednostk. obciążenia [kN]

[m]

2,70

0,9

Mnożnik

2,00

30

Obc. charakt.

Wsp.

Obc. Obliczeniowe

[kN/m]

[-]

[kN/m]

6

1,37

8,22

2.2.2 Obliczenia statyczne PRZEKROJE PRĘTÓW:

1

65 3

54

43

34

45

4

5

10

11

56

0,050

0,150

1

12

76 7 2

0,300

68 13 7

7 1 8

0,500 1,300

7 8

1,400

2 6

9 2

4,000

0,100 0,750 0,300

0,100 0,300 0,750

14

2,100

1,950

1,750

1,750

1,950

2,100

V=7,700 H=13,900

PRĘTY UKŁADU: -----------------------------------------------------------------Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: -----------------------------------------------------------------1 00 1 2 0,100 1,400 1,404 1,000 8-7 2 00 2 3 0,300 1,600 1,628 1,000 7-6 3 00 3 4 2,100 0,500 2,159 1,000 6-5 4 00 4 5 1,950 0,150 1,956 1,000 5-4 5 00 5 6 1,750 0,050 1,751 1,000 4-3 6 01 7 1 0,000 4,000 4,000 1,000 2 T 50,0x130,0x24 7 00 8 3 1,150 0,300 1,188 1,000 1 B 30,0x18,0 8 00 13 9 1,150 -0,300 1,188 1,000 1 B 30,0x18,0 9 10 15 10 0,000 -4,000 4,000 1,000 2 T 50,0x130,0x24 10 00 6 11 1,750 -0,050 1,751 1,000 3-4 11 00 11 12 1,950 -0,150 1,956 1,000 4-5 12 00 12 13 2,100 -0,500 2,159 1,000 5-6 13 00 13 14 0,300 -1,600 1,628 1,000 6-7 14 00 14 15 0,100 -1,400 1,404 1,000 7-8 -----------------------------------------------------------------WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: -----------------------------------------------------------------Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: -----------------------------------------------------------------1 540,0 40500 14580 2700 2700 30,0 50 Drewno GL30 2 4420,0 4664833 796523 25990 41158 50,0 36 Beton B30 3 1260,0 514500 34020 14700 14700 70,0 50 Drewno GL30 4 1296,0 559872 34992 15552 15552 72,0 50 Drewno GL30 5 1530,0 921188 41310 21675 21675 85,0 50 Drewno GL30 6 2880,0 6144000 77760 76800 76800 160,0 50 Drewno GL30 7 1044,0 292668 28188 10092 10092 58,0 50 Drewno GL30 8 702,0 88979 18954 4563 4563 39,0 50 Drewno GL30 ------------------------------------------------------------------

31

OBCIĄŻENIA: 6,0

6,0

6,0

6,0

6,0

6,0

6,0 2,0

6,0 3

4

5

10

11

6,0 -1,1

12

7

8 2

13

2,0

-1,1 -1,1 1

14

2,0 2,0

-1,1 -1,1

6

9

2,0

-1,1

OBCIĄŻENIA: ([kN],[kNm],[kN/m]) -----------------------------------------------------------------Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: -----------------------------------------------------------------Grupa: A "Reakcja z krokwi" Stałe γf= 1,37 3 Liniowe 0,0 6,00 6,00 0,00 2,16 4 Liniowe 0,0 6,00 6,00 0,00 1,96 5 Liniowe 0,0 6,00 6,00 0,00 1,75 7 Liniowe 0,0 6,00 6,00 0,00 1,19 8 Liniowe 0,0 6,00 6,00 0,00 1,19 10 Liniowe 0,0 6,00 6,00 0,00 1,75 11 Liniowe 0,0 6,00 6,00 0,00 1,96 12 Liniowe 0,0 6,00 6,00 0,00 2,16 Grupa: B "Wiatr" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe-X 90,0 1,95 1,95 0,00 1,40 2 Liniowe-X 90,0 1,95 1,95 0,00 1,63 6 Liniowe-X 90,0 1,95 1,95 0,00 4,00 9 Liniowe-X -90,0 -1,10 -1,10 0,00 4,00 13 Liniowe-X -90,0 -1,10 -1,10 0,00 1,63 14 Liniowe-X -90,0 -1,10 -1,10 0,00 1,40 -----------------------------------------------------------------================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ==================================================================

OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: -----------------------------------------------------------------Grupa: Znaczenie: ψd: γf: -----------------------------------------------------------------Ciężar wł. 1,10 A -"Reakcja z krokwi" Stałe 1,37 B -"Wiatr" Zmienne 1 1,00 1,50 ------------------------------------------------------------------

32

MOMENTY: -70,1 -5,8 -64,3 7

-1,7 -1,7 3

2 -32,0

-14,0 -14,0 -89,3 5 10 4 36,6 36,6 45,4 45,4 30,8 30,811 -5,8 45,8 12 -83,6 8 13 -46,4 -46,4

-32,0 1

14

6

9

77,7

169,2

TNĄCE: 41,4

7-9,7 2

1

22,2

28,2

3 -22,3

11,0 12,7 4

9,7 12 8 21,7 -31,5-25,4 13

5 -2,6 -0,710 11 -16,0 -14,3

-17,4 -24,9

-44,6 24,0 31,9

-20,8 -25,3

14

34,2 39,0

6

9

-13,6

45,6

NORMALNE: 5 10 4 11 2,5 -34,0 -34,1-34,5 -35,2 -34,0 3 -69,2 -36,3 -35,0 -34,4 -36,6-41,0 12 -40,3 7 8 -65,9 -44,8 -45,6 2 13 -71,0 -66,4 -67,8 -63,9 1 14 -68,4 -64,2 -62,5 -65,8

2,5

6

9

-109,2

-112,5

33

SIŁY PRZEKROJOWE:

T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+AB

-----------------------------------------------------------------Pręt: x/L: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: -----------------------------------------------------------------1 0,00 0,000 -0,0 -20,8 -64,2 1,00 1,404 -32,0 -24,9 -63,9 2 0,00 0,000 -32,0 -17,4 -66,4 0,16 0,267 -36,8 -18,2 -66,4* 1,00 1,628 -64,3 -22,3 -65,9 3 0,00 0,000 -70,1 41,4 -44,8 1,00 2,159 -1,7 22,2 -40,3 4 0,00 0,000 -1,7 28,2 -36,3 1,00 1,956 36,6 11,0 -35,0 5 0,00 0,000 36,6 12,7 -34,4 0,83 1,450 45,8* -0,0 -34,1 1,00 1,751 45,4 -2,6 -34,0 6 0,00 0,000 77,7 -13,6 -109,2 1,00 4,000 -0,0 -25,3 -62,5 7 0,00 0,000 -0,0 0,0 0,0 1,00 1,188 -5,8 -9,7 2,5 8 0,00 0,000 -5,8 9,7 2,5 1,00 1,188 -0,0 -0,0 0,0 9 0,00 0,000 0,0 39,0 -65,8 1,00 4,000 169,2 45,6 -112,5 10 0,00 0,000 45,4 -0,7 -34,1 1,00 1,751 30,8 -16,0 -34,5 11 0,00 0,000 30,8 -14,3 -35,2 1,00 1,956 -14,0 -31,5 -36,6 12 0,00 0,000 -14,0 -25,4 -41,0 1,00 2,159 -89,3 -44,6 -45,6 13 0,00 0,000 -83,6 21,7 -69,2 1,00 1,628 -46,4 24,0 -71,0 14 0,00 0,000 -46,4 31,9 -67,8 1,00 1,404 -0,0 34,2 -68,4 -----------------------------------------------------------------* = Wartości ekstremalne

REAKCJE PODPOROWE: 4

6

11

3

8

13,6

5

12 13

2

14

1

15

7

10

77,7

9

45,6 169,2

109,2

34

REAKCJE PODPOROWE:

T.I rzędu

Obciążenia obl.: Ciężar wł.+AB

-----------------------------------------------------------------Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: -----------------------------------------------------------------7 13,6 109,2 110,0 -77,7 10 -45,6 112,5 121,4 169,2 ------------------------------------------------------------------

2.2.3 Wymiarowanie

Pręt nr 5

Y

720

y

700

Z

12,7

B

A

-2,6

z 36,6 180

45,8

180

Sprawdzenie nośności pręta nr 5 Nośność na ściskanie:: Wyniki dla xa=0,88 m; xb=0,88 m, przy obciążeniach “AB”. Nośność na ściskanie: σ c,0,d = N / Ad = 34,2 / 1278,00 ×10 = 0,3 < 14,00 = 0,989×14,15 = k c f c,0,d Ściskanie ze zginaniem dla xa=0,88 m; xb=0,88 m, przy obciążeniach “AB”:

σ c , 0 ,d k c , y f c , 0 ,d σ c , 0, d k c , z f c , 0, d

+ km +

σ m , z ,d f m , z ,d

σ m , z ,d f m , z ,d

+

+ km

σ m , y ,d f m , y ,d σ m , y ,d f m , y ,d

=

0,3 0,0 2,9 + 0,7× + = 0,177 < 1 1,023×14,15 18,46 18,46

=

0,3 0,0 2,9 + + 0,7× = 0,130 < 1 0,989×14,15 18,46 18,46

Nośność na zginanie:: Wyniki dla xa=0,88 m; xb=0,88 m, przy obciążeniach “AB”. Warunek stateczności: σ m,d = M / W = 44,3 / 15123,00 ×103 = 2,9 < 18,5 = 1,000×18,46 = k crit f m,d Nośność dla xa=0,88 m; xb=0,88 m, przy obciążeniach “AB”:

σ m , y ,d f m , y ,d km

+ km

σ m , y ,d f m , y ,d

+

σ m , z ,d f m , z ,d σ m , z ,d f m , z ,d

=

2,9 0,0 + 0,7× = 0,2 < 1 18,46 18,46

2,9 0,0 = 0,7× + = 0,1 < 1 18,46 18,46

Nośność ze ściskaniem dla xa=0,88 m; xb=0,88 m, przy obciążeniach “AB”:

35

45,4

σ 2c ,0,d f c2,0,d σ 2c ,0,d f c2,0,d

+

σ m , y ,d f m , y ,d

+ km

+ km

σ m , y ,d f m , y ,d

+

σ m , z ,d f m , z ,d σ m , z ,d f m , z ,d

=

0,3² 2,9 0,0 + + 0,7× = 0,2 < 1 14,15² 18,46 18,46

=

0,3² 2,9 0,0 + 0,7× + = 0,1 < 1 14,15² 18,46 18,46

Nośność na ścinanie:: Wyniki dla xa=0,88 m; xb=0,88 m, przy obciążeniach “AB”. Warunek nośności τd =

τ 2z ,d + τ 2y ,d = 0,1² + 0,0² = 0,1 < 1,8 = 1,000×1,85 = k v f v,d

Stan graniczny użytkowania:: Wyniki dla xa=0,88 m; xb=0,88 m, przy obciążeniach “AB”. u z,fin = -12,6 + 2,5 = 10,0 < 49,2 = u net,fin

Pręt nr 6 Cechy przekroju: zadanie dach drew-sala-łuk, pręt nr 6, przekrój: xa=0,00 m, xb=4,00 m Wymiary przekroju [cm]: h=50,0, bw=50,0, beff=130,0, hf=24,0, Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej B E T ON: B30 5¤20 fck= 25,0 MPa, fcd=α·fck/γc=1,00×25,0/1,50=16,7 MPa Cechy geometryczne przekroju betonowego: 50,00 Ac=4420 cm2, Jcx=796523 cm4, Jcy=4664833 cm4 ST AL : A-IIIN (RB 500 W) 11¤20

fyk=500 MPa, γs=1,15, fyd=420 MPa ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+420/200000)=0,625, Zbrojenie główne: As1+As2=50,27 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×50,27/4420=1,14 %,

130,00

Jsx=21248 cm4, Jsy=51244 cm4, Nośność przekroju prostopadłego: zadanie dach drew-sala-łuk, pręt nr 6, przekrój: xa=0,00 m, xb=4,00 m

a2

5¤20

Fs2 Fc

h d zc Fs1

a1 11¤20

130,00

Wielkości obliczeniowe: NSd=-109,2 kN, MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(-81,12+0,02) =81,1 kNm fcd=16,7 MPa, fyd=420 MPa =ftd, Zbrojenie rozciągane: As1=34,56 cm2, Zbrojenie ściskane: As2=15,71 cm2, As=As1+As2=50,27 cm2, ρ=100×As/Ac= 50,00100×50,27/4420=1,14 % Wielkości geometryczne [cm]: h=50,0, d=47,0, x=23,6 (ξ=0,503), a1=3,0, a2=3,0, ac=7,9, zc=39,1, Acc=1182 cm2, εc=-0,20 ‰, εs2=-0,18 ‰, εs1=0,20 ‰, Wielkości statyczne [kN, kNm]: Fc= -191,3, Fs1 = 137,1, Fs2 = -55,0, Mc= 43,4, Ms1 = 22,4, Ms2 = 15,2,

Warunek stanu granicznego nośności: MRd = 774,6 kNm > MSd =Mc+Ms1+Ms2=43,4+(22,4)+(15,2)=81,1 kNm

36

Ugięcia zadanie dach drew-sala-łuk, pręt nr 6 Ugięcia wyznaczono dla charakterystycznych obciążeń długotrwałych. Współczynniki pełzania dla obciążeń długotrwałych przyjęto równy φ(t,to) = 2,00. Ec,eff =

E cm 31000 = = 10333 MPa 1 + φ( t , t o ) 1 + 2,00

Moment rysujący: Mcr = fctm Wc = 2,6×41158 ×10-3 = 107,0 kNm Całkowity moment zginający MSd = 61,9 kN nie powoduje zarysowania przekroju. Sztywność dla długotrwałego działania obciążeń długotrwałych: Sztywność na zginanie wyznaczona dla momentu MSd = 61,9 kNm. Wielkości geometryczne przekroju: xI = 31,1 cm II = 1206583 cm4 -5 2 B = Ec,eff II = 10333×1206583 ×10 = 124680 kNm Ugięcie w punkcie o współrzędnej x = 4,000 cm, wyznaczone poprzez całkowanie funkcji krzywizny osi pręta (1/ρ) z uwzględnieniem zmiany sztywności wzdłuż osi elementu, wynosi: a = a∞,d = 2,7 mm a = 2,7 < 20,0 = alim

3.0.Dach nad hangarem 3.1. Zebranie obciążeń Reakcja podporowa z płatwi drewnianej _ zgodnie z punktem 2.1. Obciażenie Pasmo jednostk. obciążenia

Obciążenie

reakcja z krokwi

[kN]

[m]

2,70

0,9

Mnożnik

Obc. charakt.

Wsp.

Obc. Obliczeniowe

[kN/m]

[-]

[kN/m]

6

1,37

8,22

2,00

3.2. Obliczenia statyczne PRZEKROJE PRĘTÓW:

1 1

2

1

1

1

1

3

4

5

6

0,075

1 7

1

0,220

1 8

1,100

1,100 1,700

1,700

1,750

1,750

1,700

1,700

0,360 0,325

V=0,980 H=12,500

PRĘTY UKŁADU: -----------------------------------------------------------------Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: -----------------------------------------------------------------1 00 1 9 1,100 0,325 1,147 1,000 1 B 60,0x20,0 2 00 9 2 1,700 0,360 1,738 1,000 1 B 60,0x20,0

37

3 00 2 3 1,700 0,220 1,714 1,000 1 B 60,0x20,0 4 00 3 4 1,750 0,075 1,752 1,000 1 B 60,0x20,0 5 00 4 5 1,750 -0,075 1,752 1,000 1 B 60,0x20,0 6 00 5 6 1,700 -0,220 1,714 1,000 1 B 60,0x20,0 7 00 6 8 1,700 -0,360 1,738 1,000 1 B 60,0x20,0 8 00 8 7 1,100 -0,325 1,147 1,000 1 B 60,0x20,0 -----------------------------------------------------------------WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: -----------------------------------------------------------------Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: -----------------------------------------------------------------1 1200,0 360000 40000 12000 12000 60,0 50 Drewno GL30 -----------------------------------------------------------------OBCIĄŻENIA: 6,00

6,00

6,00

6,00

6,00

6,00

6,00

6,00

6,00 2

3

4

5

6

7

1

8

OBCIĄŻENIA: ([kN],[kNm],[kN/m]) -----------------------------------------------------------------Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: -----------------------------------------------------------------Grupa: A "Reakcja z krokwi" Zmienne γf= 1,40 1 Liniowe 0,0 6,00 6,00 0,00 1,15 2 Liniowe 0,0 6,00 6,00 0,00 1,74 3 Liniowe 0,0 6,00 6,00 0,00 1,71 4 Liniowe 0,0 6,00 6,00 0,00 1,75 5 Liniowe 0,0 6,00 6,00 0,00 1,75 6 Liniowe 0,0 6,00 6,00 0,00 1,71 7 Liniowe 0,0 6,00 6,00 0,00 1,74 8 Liniowe 0,0 6,00 6,00 0,00 1,15 -----------------------------------------------------------------================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ==================================================================

OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: -----------------------------------------------------------------Grupa: Znaczenie: ψd: γf: -----------------------------------------------------------------Ciężar wł. 1,10 A -"Reakcja z płatwi" Zmienne 1 1,00 1,40 ------------------------------------------------------------------

MOMENTY: -5,6 -5,6 1

2

3 60,0 60,0

4

5

99,599,5 113,1113,1 99,599,5

38

6 60,0 60,0

7

-5,6 -5,6 8

TNĄCE: 45,3 30,2 30,6 15,5 15,6 3

2

4

9,8

5 6 -15,6 -15,5

1-9,8

7 8

-30,6 -30,2 -45,3

NORMALNE: 2,9 2 1

3 -2,0 -0,7 4

5 -0,7

-4,0 -6,4

-9,6

-2,0 6 7 -4,0 -6,4

2,9 8

-9,6

SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+A -----------------------------------------------------------------Pręt: x/L: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: -----------------------------------------------------------------1 0,00 0,000 -0,0 0,0 -0,0 1,00 1,147 -5,6 -9,8 2,9 2 0,00 0,000 -5,6 45,3 -9,6 1,00 1,738 60,0 30,2 -6,4 3 0,00 0,000 60,0 30,6 -4,0 1,00 1,714 99,5 15,5 -2,0 4 0,00 0,000 99,5 15,6 -0,7 1,00 1,752 113,1 -0,0 -0,0 5 0,00 0,000 113,1 0,0 -0,0 1,00 1,752 99,5 -15,6 -0,7 6 0,00 0,000 99,5 -15,5 -2,0 1,00 1,714 60,0 -30,6 -4,0 7 0,00 0,000 60,0 -30,2 -6,4 1,00 1,738 -5,6 -45,3 -9,6 8 0,00 0,000 -5,6 9,8 2,9 1,00 1,147 0,0 0,0 -0,0 -----------------------------------------------------------------* = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+A -----------------------------------------------------------------Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: -----------------------------------------------------------------8 -0,0 56,5 56,5 9 0,0 56,5 56,5 ------------------------------------------------------------------

39

3.3. Wymiarowanie Pręt nr 4 Z

Y

600

15,6 y

B A

z

113,1

99,5 200

Sprawdzenie nośności pręta nr 4 Nośność na ściskanie:: Wyniki dla xa=0,00 m; xb=1,75 m, przy obciążeniach „A”. Nośność na ściskanie: σ c,0,d = N / Ad = 0,7 / 1200,00 ×10 = 0,0 < 10,79 = 1,017×10,62 = k c f c,0,d Ściskanie ze zginaniem dla xa=1,75 m; xb=0,00 m, przy obciążeniach „A”:

σ c , 0 ,d k c , y f c , 0 ,d σ c , 0, d k c , z f c , 0, d

+ km +

σ m , z ,d f m , z ,d

σ m , z ,d f m , z ,d

+

+ km

σ m , y ,d f m , y ,d σ m , y ,d f m , y ,d

=

0,0 0,0 9,4 + 0,7× + = 0,681 < 1 1,017×10,62 13,85 13,85

=

0,0 0,0 9,4 + + 0,7× = 0,476 < 1 1,026×10,62 13,85 13,85

Nośność na zginanie:: Wyniki dla xa=1,75 m; xb=0,00 m, przy obciążeniach „A”. Warunek stateczności: σ m,d = M / W = 113,1 / 12000,00 ×103 = 9,4 < 13,8 = 1,000×13,85 = k crit f m,d Nośność dla xa=1,75 m; xb=0,00 m, przy obciążeniach „A”:

σ m , y ,d f m , y ,d km

+ km

σ m , y ,d f m , y ,d

+

σ m , z ,d f m , z ,d σ m , z ,d f m , z ,d

=

9,4 0,0 + 0,7× = 0,7 < 1 13,85 13,85

9,4 0,0 = 0,7× + = 0,5 < 1 13,85 13,85

Nośność ze ściskaniem dla xa=1,75 m; xb=0,00 m, przy obciążeniach „A”:

σ 2c ,0,d f c2,0,d σ 2c ,0,d f c2,0,d

+

σ m , y ,d f m , y ,d

+ km

+ km

σ m , y ,d f m , y ,d

+

σ m , z ,d f m , z ,d σ m , z ,d f m , z ,d

=

0,0² 9,4 0,0 + + 0,7× = 0,7 < 1 10,62² 13,85 13,85

=

0,0² 9,4 0,0 + 0,7× + = 0,5 < 1 10,62² 13,85 13,85

Nośność na ścinanie:: Wyniki dla xa=0,00 m; xb=1,75 m, przy obciążeniach „A”. Warunek nośności τd =

τ 2z ,d + τ 2y ,d = 0,2² + 0,0² = 0,2 < 1,4 = 1,000×1,38 = k v f v,d

Stan graniczny użytkowania:: Wyniki dla xa=1,75 m; xb=0,00 m, przy obciążeniach „A”. u z,fin = -2,5 + -25,6 = 28,1 < 41,0 = u net,fin

40

4.0.Dach nad platformą widokową_ wiązar poz. 10.5.1. 4.1. Zebranie obciążeń Śnieg • Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu qk = 0,70 kN/m2 przyjęto jak dla strefy I. • Współczynnik kształtu C = 0,80 jak dla dachu dwuspadowego przy obciążeniu dla pokryć i płatwi.

16°

16°

C C2

• •

C1

Charakterystyczna wartość obciążenia śniegiem: Qk = 0,9 kN/m2 · 0,8 = 0,72 kN/m2. Obliczeniowa wartość obciążenia śniegiem: Qo = 1,08 kN/m2, γf = 1,50.

Wiatr • •

Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru qk = 0,3 kN/m2 przyjęto jak dla strefy I . Współczynnik ekspozycji Ce = 1,27 przyjęto jak dla terenu A i wysokości nad poziomem gruntu z = 25,00 m. 25,00 25 20

25 10

zo

0

•

Współczynnik działania porywów wiatru β = 1,80 przyjęto jak do obliczeń budowli niepodatnych na dynamiczne działanie wiatru (logarytmiczny dekrement tłumienia ∆ = 0,20; okres drgań własnych T = 0,20 s). Wiatr_wariant I_pow nawietrzna • Współczynnik aerodynamiczny C dla połaci a dachu wiaty dwuspadowej (α = -16°) wg wariantu I równy jest C = Cp = 1,64, gdzie Cp jest współczynnikiem różnicy ciśnienia zewnętrznego i wewnętrznego. 11

11

Wiatr

b 25

a

Wiatr

41

• •

Charakterystyczna wartość obciążenia wiatrem: Qk = 0,3 kN/m2 · 1,27 · 1,64 · 1,8 = 1,12 kN/m2. Obliczeniowa wartość obciążenia wiatrem: Qo = 1,68 kN/m2, γf = 1,50.

Wiatr_wariant I_pow zawietrzna • Współczynnik aerodynamiczny C dla połaci b dachu wiaty dwuspadowej (α = -16°) wg wariantu I równy jest C = Cp = -0,90, gdzie Cp jest współczynnikiem różnicy ciśnienia zewnętrznego i wewnętrznego. • Charakterystyczna wartość obciążenia wiatrem: Qk = 0,3 kN/m2 · 1,27 · ( - 0,90 ) · 1,8 = -0,62 kN/m2. • Obliczeniowa wartość obciążenia wiatrem: Qo = -0,93 kN/m2, γf = 1,50.

DACH NAD PLATFORMĄ Grubość warstwy Obciążenie

Ciężar objetościowy

Pasmo obciążenia

Obc. charakt.

Wsp.

Obc. Obliczeniowe

[m]

[kN/m3]/[kN/m2]

[m]

[kN/m]

[-]

[kN/m]

blacha cynkowo-tytan. deskowanie podkonstrukcja suma (wkończenie):

-

0,10 0,20 0,20

2,90 2,90 2,90

0,29 0,58 0,58 1,45

1,20 1,20 1,20 1,20

0,35 0,70 0,70 1,74

śnieg wiatr parcie wiatr ssanie

-

0,72 1,12 0,62

2,90 2,90 2,90

2,09 3,25 1,80

1,50 1,50 1,50

3,13 4,87 2,70

3,54

1,38

4,87

Suma (całkowite): DACH NAD PLATFORMĄ Grubość warstwy Obciążenie

Ciężar objetościowy

Pasmo obciążenia

Obc. charakt.

Wsp.

Obc. Obliczeniowe

[m]

[kN/m3]/[kN/m2]

[m]

[kN/m]

[-]

[kN/m]

blacha cynkowo-tytan. deskowanie podkonstrukcja suma (wkończenie):

-

0,10 0,20 0,20

1,15 1,15 1,15

0,12 0,23 0,23 0,58

1,20 1,20 1,20 1,20

0,14 0,28 0,28 0,69

śnieg wiatr parcie wiatr ssanie

-

0,72 1,12 0,62

1,15 1,15 1,15

0,83 1,29 0,71

1,50 1,50 1,50

1,24 1,93 1,07

1,40

1,38

1,93

Suma (całkowite):

42

4.2. Obliczenia statyczne PRZEKROJE PRĘTÓW: 2

2

0,144

3

2 4

2

0,606

1

1

0,200

2,800

0,500

V=0,950 H=4,200

0,900

PRĘTY UKŁADU: -----------------------------------------------------------------Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: -----------------------------------------------------------------1 00 1 4 2,800 0,806 2,914 1,000 2 I 220 PE 2 00 4 2 0,500 0,144 0,520 1,000 2 I 220 PE 3 00 2 3 0,900 0,000 0,900 1,000 2 I 220 PE 4 00 5 4 -1,400 0,606 1,526 1,000 1 H 100x100x5.0~ -----------------------------------------------------------------WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: -----------------------------------------------------------------Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: -----------------------------------------------------------------1 17,9 262 262 52 52 10,0 2 Stal St3 2 33,4 2770 205 252 252 22,0 2 Stal St3 ------------------------------------------------------------------

OBCIĄŻENIA: 1,3 0,6 0,8 -0,7

1,6 0,7 1,0 -0,9

0,5 0,4 3

2 4 3,3 2,1 -1,8 1,5

1

OBCIĄŻENIA: ([kN],[kNm],[kN/m]) -----------------------------------------------------------------Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: -----------------------------------------------------------------Grupa: A "Stałe" Stałe γf= 1,20 1 Liniowe 0,0 1,45 0,71 0,00 2,91 2 Liniowe 0,0 0,71 0,58 0,00 0,52 3 Liniowe 0,0 0,58 0,35 0,00 0,90 Grupa: B "Snieg" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe 0,0 2,09 1,02 0,00 2,91 2 Liniowe 0,0 1,02 0,83 0,00 0,52 3 Liniowe 0,0 0,83 0,50 0,00 0,90 Grupa: C "Wiat parcie" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe 16,1 3,25 1,59 0,00 2,91 2 Liniowe 16,1 1,59 1,29 0,00 0,52 Grupa: D "Wiatr ssanie" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe 16,1 -1,80 -0,88 0,00 2,91 2 Liniowe 16,1 -0,88 -0,71 0,00 0,52 ------------------------------------------------------------------

43

================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu Kombinatoryka obciążeń ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: -----------------------------------------------------------------Grupa: Znaczenie: ψd: γf: -----------------------------------------------------------------Ciężar wł. 1,10 A -"Stałe" Stałe 1,20 B -"Snieg" Zmienne 1 1,00 1,50 C -"Wiat parcie" Zmienne 1 1,00 1,50 D -"Wiatr ssanie" Zmienne 1 1,00 1,50 -----------------------------------------------------------------KRYTERIA KOMBINACJI OBCIĄŻEŃ: -----------------------------------------------------------------Nr: Specyfikacja: -----------------------------------------------------------------1 ZAWSZE : A EWENTUALNIE: B+C/D -----------------------------------------------------------------MOMENTY-OBWIEDNIE: -34,8 -32,5 -12,0

-12,0

2,4 1,3 1,3 2,3 2 2,4-0,2

3 4

1

TNĄCE-OBWIEDNIE: 40,6

38,3 14,2

1,4 0,0 1,7 -1,8 -1,0 -1,92 4 -21,5

12,5 -1,8

3

1,5 -0,2

1

NORMALNE-OBWIEDNIE: 81,3

81,6

89,0

3,2 1,3 5,2 -2,6 -3,0 -2,82

89,0

3

-3,0

4 -99,8

1

5,1

-99,9

44

SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"Kombinacja obciążeń" -----------------------------------------------------------------Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciążeń: -----------------------------------------------------------------1 2,914 2,4* 1,4 1,3 AD 2,914 -34,8* -21,5 3,2 ABC 2,914 -34,8 -21,5* 3,2 ABC 2,914 -8,2 -5,1 3,2* ABD 0,000 -0,0 -0,0 -0,0* AC 2 0,000 2,3* -1,9 -2,8 AD 0,000 -32,5* 40,6 81,3 ABC 0,000 -32,5 40,6* 81,3 ABC 0,520 -12,0 38,3 81,6* ABC 0,000 2,3 -1,9 -2,8* AD 3 0,000 1,3* -1,0 -3,0 AD 0,000 -12,0* 14,2 89,0 ABC 0,000 -12,0 14,2* 89,0 ABC 0,000 -12,0 14,2 89,0* ABC 0,900 0,0 12,5 89,0* ABC 0,900 0,0 -1,8 -3,0* AD 0,000 1,3 -1,0 -3,0* AD 4 1,526 2,4* 1,7 -99,8 ABC 1,526 -0,2* 0,0 5,2 AD 1,526 2,4 1,7* -99,8 ABC 1,526 -0,2 0,0 5,2* AD 0,000 -0,0 1,5 -99,9* ABC -----------------------------------------------------------------* = Max/Min REAKCJE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+"Kombinacja obciążeń" -----------------------------------------------------------------Węzeł: H[kN]: V[kN]: R[kN]: M[kNm]: Kombinacja obciążeń: -----------------------------------------------------------------3 89,0* -12,5 89,9 ABC -3,0* 1,8 3,5 AD -3,0 1,8* 3,5 AD 89,0 -12,5* 89,9 ABC 89,0 -12,5 89,9* ABC 5 4,8* -1,8 5,1 AD -92,2* 38,3 99,9 ABC -92,2 38,3* 99,9 ABC 4,8 -1,8* 5,1 AD -92,2 38,3 99,9* ABC -----------------------------------------------------------------* = Max/Min

45

4.3. Wymiarowanie Pręt nr 1 Przekrój: I 200 PE Y

Wymiary przekroju:

x

X

I 200 PE h=200,0 g=5,6 s=100,0 t=8,5 r=12,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=1940,0 Jyg=142,0 A=28,50 ix=8,3 Jw=12988,1 Jt=6,3 is=8,5.

200,0

Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. fd=215 MPa dla g=8,5.

iy=2,2

Wytrzymałość

Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1.

y 100,0

Siły przekrojowe: xa = 2,681; xb = -0,000. Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ABC Vy = -19,8 kN, N = 2,5 kN, Mx = 29,5 kNm, Naprężenia w skrajnych włóknach: σt = 152,9 MPa σC = -151,1 MPa. Naprężenia: xa = 2,681; xb = -0,000. Naprężenia w skrajnych włóknach: σt = 152,9 MPa σC = -151,1 MPa. Naprężenia: - normalne:

σ = 0,9 ∆σ = 152,0 MPa ψot = 1,000

- ścinanie wzdłuż osi Y: Av = 11,2 cm2

τ = 17,7 MPa

ψov = 1,000

Warunki nośności: σet = σ / ψot + ∆σ = 0,9 / 1,000 + 152,0 = 152,9 < 215 MPa τ ey = τ / ψov = 17,7 / 1,000 = 17,7 < 124,7 = 0.58×215 MPa

σ 2e + 3 τ 2e =

152,9 2 + 3×0,0 2 = 152,9 < 215 MPa

Nośność elementów rozciąganych: xa = 2,681; xb = -0,000. Siała osiowa: N = 2,5 kN. Pole powierzchni przekroju: A = 28,50 cm2. Nośność przekroju na rozciąganie: NRt= A fd = 28,50×215×10-1 = 612,8 kN. Warunek nośności (31): N = 2,5 < 612,8 = NRt Zwichrzenie:: Dla dwuteownika walcowanego rozstaw stężeń zabezpieczających przekrój przed obrotem l1 = loω =2681 mm:

35 iy

β

215 / fd = 35×22 × 1,000

215 / 215 = 784 < 2681 = l1

Pręt nie jest zabezpieczony przed zwichrzeniem. Współrzędna punktu przyłożenia obciążenia ao = 0,00 cm. Różnica współrzędnych środka ścinania i punktu przyłożenia siły as = 0,00 cm. Przyjęto następujące wartości parametrów zwichrzenia: A1 = 0,000, A2 = 3,400, B = 4,100. Ao = A1 by + A2 as = 0,000 ×0,00 + 3,400 ×0,00 = 0,000

46

Mcr = ± Ao Ny + ( Ao Ny ) 2 + B 2 is 2 NyNz = 0,000×399,7 +

(0,000×399,7) 2 + 4,1002×0,0852×399,7×1185,8 = 241,3

Smukłość względna dla zwichrzenia wynosi:

λL = 115 , MR / Mcr = 1,15× 41,7 / 241,3 = 0,478 Nośność przekroju na zginanie: xa = 2,681; xb = -0,000. - względem osi X MR = αp W fd = 1,000×194,0×215×10-3 = 41,7 kNm Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 0,478 wynosi ϕL = 0,990 Warunek nośności (54):

N + Mx = 2,5 + 29,5 = 0,718 < 1 N Rt ϕL MRx 612,8 0,990×41,7 Nośność przekroju na ścinanie:: xa = 2,681; xb = -0,000. - wzdłuż osi Y VR = 0,58 AV fd = 0,58×11,2×215×10-1 = 139,7 kN Vo = 0,6 VR = 83,8 kN Warunek nośności dla ścinania wzdłuż osi Y: V = 19,8 < 139,7 = VR Nośność przekroju zginanego, w którym działa siła poprzeczna:: xa = 2,681; xb = -0,000. - dla zginania względem osi X: Vy = 19,8 < 83,8 = Vo MR,V = MR = 41,7 kNm Warunek nośności (55):

N Mx + = 2,5 + 29,5 = 0,711 < 1 N Rt MRx , V 612,8 41,7 Nośność przekroju na ścinanie z uwzględnieniem siły osiowej: xa = 2,681, xb = -0,000. - dla ścinania wzdłuż osi Y:

V = 19,8 < 139,7 = 139,7×

1 - ( 2,5 / 612,8 ) 2 = VR

Stan graniczny użytkowania: Ugięcia względem osi Y wynoszą: amax = 16,5 mm agr = l / 150 = 2681 / 150 = 17,9 mm amax = 16,5 < 17,9 = agr

47

1 − ( N NRt ) = VR , N 2

5.0. Stropy 5.1 Budynek _ część A 5.1.1 Zebranie obciążeń STROP W POMIESZCZENIACH HOTELOWYCH_CZĘŚĆ A B C Grubość warstwy

Ciężar objętościowy

Obc. charakt.

Wsp.

Obc. Obliczeniowe

[m] 0,05 0,04 0,01

[kN/m3] 24,00 0,45 19,00

[kN/m2] 0,60 1,20 0,02 0,10 1,90

[-] 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30

[kN/m2] 0,78 1,56 0,02 0,12 2,46

płyta żelbetowa suma (stałe):

0,20

25,00

5,00 6,90

1,10 1,15

5,50 7,96

użytkowe: zast. od ścianek

-

-

1,50 1,25

1,40 1,20

2,10 1,50

11,54

1,22

14,03

Obciążenie

wykończenie wylewka betonowa izolacja tynk suma (wykończenie):

Suma (całkowite):

5.1.2 Obliczenia statyczne Schemat konstrukcji

48

Strop nad piwnicą

Strop nad parterem

Strop nad I piętrem

49

Dane panele Pane l

Grubość

1 3 45 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187

GR18_B30 GR18_B30 GR20_B25 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR20_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR20_B30 GR20_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30

Mate riał B30 B30 B25 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30

Typ zbrojenia

Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop jednokierunkowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop zbroj. y Strop zbroj. y Strop zbroj. y Strop zbroj. y Strop zbroj. y Strop zbroj. y Strop zbroj. x Strop zbroj. y Strop zbroj. y Strop zbroj. y Strop zbroj. y Strop zbroj. y Strop zbroj. y Strop zbroj. y Strop zbroj. y Balkon L Balkon P Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy

50

Pane l

Grubość

188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 238 239 240 241 242 243 244 245 246 247

GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR12_B30 GR20_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR20_B30 GR20_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30

Mate riał B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30

Typ zbrojenia

Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop zbroj. y Strop żelbetowy Strop zbroj. y Strop zbroj. y Strop zbroj. y Strop zbroj. y Strop zbroj. y Strop zbroj. y Strop zbroj. y Strop zbroj. y Strop zbroj. x Strop zbroj. y Strop zbroj. y Strop zbroj. y Strop zbroj. y Strop zbroj. y Balkon L Balkon P Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop zbroj. x Strop zbroj. x Strop zbroj. x Strop zbroj. x Strop zbroj. x Strop zbroj. x Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy Strop żelbetowy

Pane l

Grubość

282 283 288 289

GR18_B30 GR18_B30 GR24_B25 GR24_B25

Mate riał

Typ zbrojenia

B30 B30 B25 B25

Strop zbroj. x Strop zbroj. y Strop jednokierunkowy Strop jednokierunkowy

Pane l

Grubość

291 292 294 295

GR20_B25 GR20_B25 GR20_B25 GR20_B25

Mate riał

Typ zbrojenia

B25 B25 B25 B25

Strop jednokierunkowy Strop jednokierunkowy Strop jednokierunkowy Strop jednokierunkowy

Obciążenia - Przypadki Przypadek

Etykieta

Nazwa przypadku

1 2 3 4 5 6 7 8 9

STA1 STA2 EKSP1 EKSP2 EKSP3 EKSP4 EKSP5 EKSP6 STA3

STA1 STA2 EKSP1 EKSP2 EKSP3 EKSP4 EKSP5 EKSP6 STA3

11 12 13 14 15 16 17

EKSP7

EKSP7 SGN SGN+ SGNSGU SGU+ SGU-

Natura

Typ analizy

ciężar własny stale wsp. 1.3 uzytkowe do 2 uzytkowe do 2 uzytkowe do 5 uzytkowe do 5 scianki dzialowe scianki dzialowe reakcja z wyz. kond reakcje z dachu

Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa

Obciążenia - Wartości Przypadek

Typ obciążenia

1

ciężar własny

2 2 3 3 3 3 3 3 3 3

(ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) liniowe na krawędziach (ES) liniowe na krawędziach (ES) liniowe na krawędziach (ES) liniowe na krawędziach (ES) liniowe na krawędziach (ES) liniowe na krawędziach (ES) liniowe na krawędziach

3

(ES) liniowe na krawędziach

3 3

(ES) jednorodne (ES) liniowe na krawędziach

3 3

(ES) liniowe na krawędziach (ES) liniowe na krawędziach

3 4 4

(ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) liniowe na krawędziach

4 4

(ES) jednorodne (ES) liniowe na krawędziach

4

(ES) liniowe na krawędziach

Lista 1do310 327do329 337do351 353do366 368do391 393do402 1 3 130do154 157do217 225do247 4 246 215_KRAW(2do10) 218_KRAW(2) 222_KRAW(2)

173_KRAW(1do12) 200_KRAW(2) 202_KRAW(2) 204_KRAW(2) 198_KRAW(2) 207_KRAW(2) 210_KRAW(2) 212_KRAW(2) 176do182K2 183 185 193 195 159_KRAW(2) 161_KRAW(2) 163_KRAW(2) 164_KRAW(2) 166_KRAW(2) 168_KRAW(2) 170_KRAW(2) 172_KRAW(2) 130do136K2 139 141 142 148 151 245 174_KRAW(1do10) 214_KRAW(2do12) 175do181K2 184 186 187 216 201_KRAW(2) 203_KRAW(2) 205_KRAW(2) 208_KRAW(2)

51

Wartość obciążenia PZ Minus Wsp=1,00 PZ=-1,90(kN/m2) PZ=-6,00(kN/m2) PZ=-1,50(kN/m2) PZ=-1,00(kN/m) PZ=-1,00(kN/m) MY=1,00(kNm/m) PZ=-1,00(kN/m) MY=-1,00(kNm/m) PZ=-1,00(kN/m) MY=-1,00(kNm/m) PZ=-1,00(kN/m) PZ=-1,00(kN/m) MX=-1,00(kNm/m) PZ=-1,00(kN/m) MX=-1,00(kNm/m) PZ=-1,00(kN/m) MX=1,00(kNm/m) PZ=-1,50(kN/m2) PZ=-1,00(kN/m) MX=-1,00(kNm/m) PZ=-1,00(kN/m) MY=-1,00(kNm/m) PZ=-1,00(kN/m) MX=1,00(kNm/m) PZ=-1,50(kN/m2) PZ=-1,50(kN/m2) PZ=-1,00(kN/m) PZ=-1,50(kN/m2) PZ=-1,00(kN/m) MX=-1,00(kNm/m) PZ=-1,00(kN/m) MY=-1,00(kNm/m)

4

(ES) liniowe na krawędziach

4

(ES) liniowe na krawędziach

4 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 7 7 7 8

(ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne

8 9 9 9

(ES) jednorodne (ES) liniowe na krawędziach (ES) liniowe na krawędziach (ES) liniowe 2p (3D)

9

(ES) liniowe 2p (3D)

11 11

obciąż. jednorodne (ES) liniowe na krawędziach

11 11

obciąż. jednorodne obciąż. jednorodne

165_KRAW(2) 167_KRAW(2) 169_KRAW(2) 171_KRAW(2) 206_KRAW(2) 209_KRAW(2) 211_KRAW(2) 213_KRAW(2) 158_KRAW(2) 160_KRAW(2) 162_KRAW(2) 131do137K2 138 140 150 154 4 217 226 228 231 237 239 241 247 1 225 234 242 219 222 282 199 189 191 194 197 200do208K2 209 211 213 143 145 147 152 159do173K2 174 188 190 192 196 227 230 232 229 236 238 240 243 235 3 233 244 223 224 283 218 220 214 215 144 146 149 153 157 158do172K2 1 227 229 230 232 234 242 245 176do182K2 183 185 195 130do136K2 139 141 142 148 151 131do137K2 138 140 150 154 175do181K2 184 186 187 216 3 226 228 231 233 244 246 214_KRAW(1) 215_KRAW(1)

397 398 337_KRAW(1) 338_KRAW(1) 339_KRAW(1) 340_KRAW(1) 341_KRAW(1) 342_KRAW(1) 344_KRAW(1) 345_KRAW(1) 346_KRAW(1) 347_KRAW(1) 348_KRAW(1) 349_KRAW(1) 393_KRAW(1) 394_KRAW(1) 399 400 401 402

52

PZ=-1,00(kN/m) MX=1,00(kNm/m)

PZ=-1,00(kN/m) MX=-1,00(kNm/m) PZ=-1,50(kN/m2) PZ=-2,00(kN/m2) PZ=-3,00(kN/m2) PZ=-2,00(kN/m2) PZ=-2,00(kN/m2) PZ=-3,50(kN/m2) PZ=-3,00(kN/m2) PZ=-3,00(kN/m2) PZ=-2,00(kN/m2) PZ=-5,00(kN/m2) PZ=-2,00(kN/m2) PZ=-5,00(kN/m2) PZ=-2,00(kN/m2) PZ=-2,00(kN/m2) PZ=-2,00(kN/m2) PZ=-2,00(kN/m2) PZ=-3,00(kN/m2) PZ=-3,50(kN/m2) PZ=-3,00(kN/m2) PZ=-3,00(kN/m2) PZ=-5,00(kN/m2) PZ=-2,00(kN/m2) PZ=-3,00(kN/m2) PZ=-5,00(kN/m2) PZ=-1,25(kN/m2) PZ=-1,25(kN/m2) PZ=-1,25(kN/m2) PZ=-1,25(kN/m2) PZ=-1,25(kN/m2) PZ=-2,00(kN/m) MX=-1,00(kNm/m) PZ=-2,00(kN/m) FZ1=-2,00(kN/m) FZ2=-2,00(kN/m) N1X=36,28(m) N1Y=13,87(m) N1Z=7,70(m) N2X=33,70(m) N2Y=13,87(m) N2Z=7,70(m) FZ1=-2,00(kN/m) FZ2=-2,00(kN/m) N1X=36,54(m) N1Y=1,35(m) N1Z=7,70(m) N2X=33,70(m) N2Y=1,35(m) N2Z=7,70(m) PZ=-3,30(kN/m) PZ=-6,60(kN/m)

PZ=-7,20(kN/m) PZ=-2,00(kN/m)

53

Widok - MXX (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 19 (SGN+)

KOMPLEKS HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNY_CZĘŚĆ A_ STROP NAD PIWNICĄ

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

54

Widok - MXX (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 20 (SGN-)

KOMPLEKS HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNY_CZĘŚĆ A_ STROP NAD PIWNICĄ

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

55

Widok - MYY (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 19 (SGN+)

KOMPLEKS HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNY_CZĘŚĆ A_ STROP NAD PIWNICĄ

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

56

Widok - MYY (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 20 (SGN-)

KOMPLEKS HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNY_CZĘŚĆ A_ STROP NAD PIWNICĄ

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

57

Widok - [-]Ugięcie (cm)

KOMPLEKS HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNY_CZĘŚĆ A_ STROP NAD PIWNICĄ

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

58

Widok - MXX (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 19 (SGN+)

KOMPLEKS HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNY_CZĘŚĆ A_ STROP NAD PARTEREM

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

59

Widok - MXX (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 20 (SGN-)

KOMPLEKS HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNY_CZĘŚĆ A_ STROP NAD PARTEREM

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

60

Widok - MYY (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 19 (SGN+)

KOMPLEKS HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNY_CZĘŚĆ A_ STROP NAD PARTEREM

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

61

Widok - MYY (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 20 (SGN-)

KOMPLEKS HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNY_CZĘŚĆ A_ STROP NAD PARTEREM

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

62

Widok - [-]Ugięcie (cm)

KOMPLEKS HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNY_CZĘŚĆ A_ STROP NAD PARTEREM

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

63

Widok - MXX (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 19 (SGN+)

KOMPLEKS HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNY_CZĘŚĆ A_ STROP NAD I PIĘTREM

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

64

Widok - MXX (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 20 (SGN-)

KOMPLEKS HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNY_CZĘŚĆ A_ STROP NAD I PIĘTREM

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

65

Widok - MYY (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 19 (SGN+)

KOMPLEKS HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNY_CZĘŚĆ A_ STROP NAD I PIĘTREM

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

66

Widok - MYY (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 20 (SGN-)

KOMPLEKS HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNY_CZĘŚĆ A_ STROP NAD I PIĘTREM

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

67

Widok - [-]Ugięcie (cm)

KOMPLEKS HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNY_CZĘŚĆ A_ STROP NAD PIĘTREM

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

68

Widok - Siły reakcji(kN,kN/m); Przypadki: 24 (KOMB1)

KOMPLEKS HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNY_CZĘŚĆ A_ REAKCJE PODPOROWE

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

5.2. Budynek _ część B 5.2.1 Zebranie obciążeń STROP Grubość warstwy

Ciężar objętościowy

Obc. charakt.

Wsp.

Obc. Obliczeniowe

[m] 0,05 0,04 0,01

[kN/m3] 24,00 0,45 19,00

[kN/m2] 0,60 1,20 0,02 0,10 1,90

[-] 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30

[kN/m2] 0,78 1,56 0,02 0,12 2,46

płyta żelbetowa suma (stałe):

0,20

25,00

5,00 6,90

1,10 1,15

5,50 7,96

użytkowe: zast. od ścianek

-

-

1,50 1,25

1,40 1,20

2,10 1,50

11,54

1,22

14,03

Obciążenie

wykończenie wylewka betonowa izolacja tynk suma (wykończenie):

Suma (całkowite):

STROP NAD SALĄ BILARDOWĄ_POZA OBRYSEM BUDYNKU_OSIE 9-10;12-14 Obciążenie

humus żwir izolacja termiczna izolacja wodna wylewka tynk suma (wykończenie): płyta żelbetowa suma (stałe): użytkowe:

Grubość warstwy

Ciężar objętościowy

Obc. charakt.

Wsp.

Obc. Obliczeniowe

[m] 0,10 0,16 0,20 0,10 0,02

[kN/m3] 21,00 21,00 0,45 24,00 19,00

[kN/m2] 2,10 3,36 0,09 0,35 2,40 0,29 8,59

[-] 1,20 1,20 1,20 1,30 1,30 1,30 1,24

[kN/m2] 2,52 4,03 0,11 0,46 3,12 0,37 10,61

0,25

25,00

6,25 14,84

1,10 1,18

6,88 17,48

-

-

2,00

1,30

2,60

16,84

1,19

20,08

Suma (całkowite):

STROP NAD SALĄ BILARDOWĄ_POZA OBRYSEM BUDYNKU_OSIE 10-12 Obciążenie

humus żwir izolacja termiczna izolacja wodna wylewka

Grubość warstwy

Ciężar objętościowy

Obc. charakt.

Wsp.

Obc. Obliczeniowe

[m] 0,10 0,19 0,20 0,07

[kN/m3] 21,00 21,00 0,45 24,00

[kN/m2] 2,10 3,99 0,09 0,35 1,68

[-] 1,20 1,20 1,20 1,30 1,30

[kN/m2] 2,52 4,79 0,11 0,46 2,18

69

tynk suma (wykończenie):

0,02

19,00

0,29 8,50

1,30 1,23

0,37 10,43

płyta żelbetowa suma (stałe):

0,25

25,00

6,25 14,75

1,10 1,17

6,88 17,30

-

-

2,00

1,30

2,60

16,75

1,19

19,90

użytkowe: Suma (całkowite):

STROPODACH NAD RESTAURACJĄ NA I PIĘTRZE Obciążenie

humus żwir izolacja termiczna izolacja wodna wylewka tynk suma (wykończenie): płyta żelbetowa suma (stałe): użytkowe:

Grubość warstwy

Ciężar objętościowy

Obc. charakt.

Wsp.

Obc. Obliczeniowe

[m] 0,10 0,15 0,20 0,12 0,02

[kN/m3] 21,00 21,00 0,45 24,00 19,00

[kN/m2] 2,10 3,15 0,09 0,35 2,88 0,29 8,86

[-] 1,20 1,20 1,20 1,30 1,30 1,30 1,24

[kN/m2] 2,52 3,78 0,11 0,46 3,74 0,37 10,98

0,20

25,00

5,00 13,86

1,10 1,19

5,50 16,48

-

-

2,00

1,30

2,60

15,86

1,20

19,08

Suma (całkowite): STROP NAD REASTAURACJĄ NA PARTERZE Obciążenie

deck drewniany izolacja termiczna izolacja wodna wylewka sufit podwieszany suma (wykończenie): płyta żelbetowa suma (stałe): użytkowe :

Grubość warstwy

Ciężar objętościowy

Obc. charakt.

Wsp.

Obc. Obliczeniowe

[m] 0,20 0,10 -

[kN/m3] 0,45 24,00 -

[kN/m2] 0,50 0,09 0,35 2,40 0,20 3,54

[-] 1,30 1,20 1,30 1,30 1,30 1,30

[kN/m2] 0,65 0,11 0,46 3,12 0,26 4,59

0,22

25,00

5,50 9,04

1,10 1,18

6,05 10,64

-

-

2,00

1,30

2,60

11,04

1,20

13,24

Suma (całkowite):

70

5.2.2 Obliczenia statyczne Schemat konstrukcji

Strop nad piwnicą

71

Strop nad parterem

Strop nad piętrem

72

Dane panele Panel

Grubość

Materiał

GR22_B30 GR22_B30 GR22_B30 GR22_B30 GR22_B30 GR25_B30 GR25_B30 GR25_B30 GR25_B30 GR25_B30 GR25_B30 GR25_B30 GR25_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR30_B30 GR12_B30 GR30_B30 GR12_B30 GR30_B30 GR12_B30 GR30_B30 GR30_B30 GR30_B30 GR30_B30 GR30_B30 GR30_B30 GR30_B30 GR30_B30 GR30_B30 GR20_B30 GR20_B30 GR18_B30 GR20_B30 GR12_B30

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40

Panel B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30

Grubość

Materiał

GR12_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR22_B30 GR12_B30 GR22_B30 GR12_B30 GR22_B30 GR12_B30 GR22_B30 GR22_B30 GR22_B30 GR12_B30 GR22_B30 GR22_B30 GR22_B30 GR22_B30 GR22_B30 GR22_B30 GR12_B30 GR22_B30 GR18_B25 GR18_B25 GR18_B25 GR18_B25 GR18_B25 GR18_B25 GR18_B25 GR18_B25 GR12_B30 GR30_B30 GR18_B25 GR18_B25 GR18_B25 GR18_B25 GR18_B25

41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 136 137 138 139 141 142 143 144 145 502 724 729 730 731 732

B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B25 B25 B25 B25 B25 B25 B25 B25 B30 B30 B25 B25 B25 B25 B25

Dane pręty Pręt 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75

Węzeł 1 25 26 37 39 41 27 6 21 4 23 8 10 43 44

Węzeł 2 35 36 38 40 42 28 25 22 26 24 20 19 44 45

Przekrój S C_35 S C_35 S R35x35 S R35x35 S R35x35 S R35x35 S C_35 S C_35 S C_35 S C_35 S R35x35 S R35x35 S C_35 S R35x35

Mat.

Pręt

B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30

76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89

73

Węzeł 1 15 1 11 46 48 50 52 54 57 51 59 81 80 41

Węzeł 2 16 2 12 47 49 51 53 55 56 58 60 61 62 34

Przekrój B R24x50 S R30x30 S C_35 B R25x55 B R25x55 S C_30 B R25x94 B R25x70 B R25x55 S C_30 B R25x55 S C_30 S C_30 B R24x100

Mat. B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30

Pręt 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112

Węzeł 1 34 64 42 66 68 9 7 33 33 27 67 79 41 32 17 82 3 87 85 86 104 114 117

Węzeł 2 63 42 65 67 69 10 8 34 12 33 72 78 77 33 18 75 4 85 86 104 114 117 118

Przekrój

Mat.

B R24x100 B R24x100 B R24x100 B R24x70 B R24x60 S C_35 S C_35 S R35x35 B R24x70 B R24x70 B R24x100 B R24x70 B R24x100 S C_35 S R24x24 B R24x70 S 40 B R24x50 B R24x50 B R24x50 B R24x50 B R24x50 B R24x50

Pręt

B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30

113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135

Węzeł 1 118 119 120 121 122 123 124 125 129 131 133 2 30 13 138 5 70 71 16 14 72 75 134

Węzeł 2 119 120 121 122 123 124 125 111 130 132 134 29 31 14 139 6 76 72 73 74 76 134 140

Przekrój

Mat.

B R24x50 B R24x50 B R24x50 B R24x50 B R24x50 B R24x50 B R24x50 B R24x50 B R24x50 B R24x50 B R24x100 S R30x30 S C_30 B R24x50 B 30x50 S 40 S R35x35 S R35x35 S R35x35 S R35x35 B R35x60 S R35x35 B R18x90

B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30

Obciążenia - Przypadki Przypadek

Etykieta

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

STA1 STA2 EKSP2 EKSP3 EKSP4 SN1 EKSP4 STA5 STA6 STA5 WIATR1 WIATR3 WIATR3 WIATR4

Nazwa przypadku STA1 STA2 EKSP2 EKSP3 EKSP4 SN1 EKSP4 STA4 STA6

Natura ciężar własny stale 1.3 scianki dzialowe uzytkowe do 5 uzytkowe do 5 śnieg uzytkowe do 2 stale wsp. 1.23 reakcja z wyz. kond stałe wiatr wiatr wiatr wiatr

STA5 WIATR1 WIATR2 WIATR3 WIATR4 SGN SGN+ SGNSGU SGU+ SGU-

Typ analizy Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa

Siły w słupach Pręt/Węzeł/Przypadek

FX (kN)

478,08 434,28 470,81 427,02

MY (kNm) -4,45 -5,50 5,68 4,46

MZ (kNm) 6,47 4,79 5,59 2,93

74

Pręt/Węzeł/Przypadek

FX (kN)

459,00 420,17 451,73 412,90

MY (kNm) 10,88 8,63 -9,21 -11,45

MZ (kNm) 5,35 3,70 5,47 3,05

Pręt/Węzeł/Przypadek

B.3.3.6.

B.3.3.5

B.3.3.2.

B.3.3.1.

B.2.3.8.

B.2.3.12

B.2.3.9.

B.2.3.11.

B.2.3.6.

B.2.3.1.

B.2.3.2.

B.1.3.4.

B.2.3.3.

B.1.3.6.

B.1.3.1. B.2.3.16

FX (kN)

191,71 159,01 182,46 149,76 215,93 185,97 206,67 176,72 145,92 124,57 136,66 115,31 440,52 354,56 428,29 342,33 964,57 806,17 954,97 796,56 678,74 542,42 669,13 532,81 929,36 773,72 919,76 764,12 663,97 527,50 654,37 517,90 182,95 138,31 170,72 126,08 143,54 110,05 131,31 97,82 364,36 284,82 353,98 274,43 217,93 165,38 205,70 153,15 569,69 468,62 559,97 458,91 687,56 542,72 677,18 532,34 108,13 91,97 102,79 86,63 39,53

MY (kNm) -5,66 -12,44 14,02 9,72 15,32 8,52 -9,53 -14,33 -42,27 -54,36 60,39 49,66 -6,92 -9,94 28,18 20,81 -2,06 -2,71 3,35 2,64 0,02 -0,69 1,20 0,14 8,41 6,36 -6,49 -8,23 1,30 1,00 -2,23 -2,91 3,68 0,02 1,32 -2,91 -8,00 -10,93 8,28 5,91 0,07 -0,01 0,11 -0,06 1,08 0,03 -0,82 -1,97 -2,15 -3,16 6,45 4,39 0,91 0,58 -1,03 -1,67 -4,14 -6,40 6,98 5,03 0,21

MZ (kNm) -21,95 -26,39 16,42 11,64 -22,04 -26,42 16,65 11,69 -6,15 -7,60 -1,27 -3,48 5,15 2,42 8,68 4,97 3,28 2,69 -7,78 -8,99 -11,49 -14,70 20,26 16,39 3,01 1,74 -6,93 -8,37 -9,61 -12,24 18,72 15,14 5,26 4,07 6,93 2,66 5,60 4,67 7,91 3,55 3,62 2,51 -5,05 -7,25 7,62 2,44 7,09 2,12 0,75 0,51 -1,25 -1,74 2,12 1,66 -3,56 -4,50 -3,31 -4,23 5,33 4,20 -0,29

75

Pręt/Węzeł/Przypadek

B.2.3.17

B.1.3.3.

B.1.3.2.

B.2.3.4.

B.1.3.5.

B.1.3.6.

B.2.3.10

B.2.3.15

B.1.3.10

B.2.3.14

B.2.3.5.

B.2.3.9.

B.2.3.13

B.3.3.4.

FX (kN)

33,60 28,66 22,73 458,86 360,00 448,48 349,61 579,00 447,35 568,62 436,97 45,54 30,85 33,31 18,62 473,59 363,50 463,21 353,12 122,01 97,39 115,79 91,17 1255,05 1002,39 1241,49 988,82 477,32 420,30 468,34 411,31 319,88 275,85 312,82 268,79 1359,78 1084,31 1346,21 1070,74 546,84 470,65 534,61 458,42 161,78 154,74 149,55 142,51 545,70 518,77 533,47 506,54 362,17 298,67 349,94 286,44 249,68 225,89 240,43 216,63

MY (kNm) 0,04 0,63 0,31 -1,85 -2,35 4,77 3,76 0,81 0,42 -0,76 -1,53 6,33 4,28 0,58 -1,02 2,32 1,68 -3,26 -4,52 4,66 3,24 -6,45 -9,29 4,06 2,92 -5,67 -7,89 -6,80 -8,24 7,83 6,71 0,61 0,31 -0,37 -0,65 -1,09 -1,44 3,11 2,38 0,17 -0,69 -13,07 -16,16 12,95 11,57 -27,08 -28,43 43,77 33,72 -52,11 -57,61 8,88 6,36 -22,03 -28,84 22,26 17,09 -18,11 -23,51

MZ (kNm) -0,38 -2,67 -3,24 3,62 3,06 -6,18 -7,27 3,34 2,82 -5,75 -6,76 -1,99 -2,63 -0,29 -1,17 -0,56 -0,75 1,48 1,11 -0,78 -0,88 1,62 1,45 -0,52 -1,22 2,08 0,73 3,34 2,70 -4,83 -5,52 -0,46 -0,93 1,50 1,04 -0,49 -0,73 1,30 0,88 -10,75 -12,80 14,40 12,07 -9,50 -10,94 23,81 22,11 -7,57 -9,95 26,73 21,06 11,71 8,46 -17,00 -19,62 -47,31 -54,71 80,86 72,15

76

Widok - MXX (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 16 (SGN+)

KOMPLEKS HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNY_CZĘŚĆ B_ STROP NAD PIWNICĄ

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

77

Widok - MXX (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 17 (SGN-)

KOMPLEKS HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNY_CZĘŚĆ B_ STROP NAD PIWNICĄ

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

78

Widok - MYY (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 16 (SGN+)

KOMPLEKS HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNY_CZĘŚĆ B_ STROP NAD PIWNICĄ

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

79

Widok - MYY (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 17 (SGN-)

KOMPLEKS HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNY_CZĘŚĆ B_ STROP NAD PIWNICĄ

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

80

Widok - [-]Ugięcie (cm)

KOMPLEKS HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNY_CZĘŚĆ B_ STROP NAD PIWNICĄ

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

81

Widok - MXX (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 16 (SGN+)

KOMPLEKS HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNY_CZĘŚĆ B_ STROP NAD PARTEREM

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

82

Widok - MXX (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 17 (SGN-)

KOMPLEKS HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNY_CZĘŚĆ B_ STROP NAD PARTEREM

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

83

Widok - MYY (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 16 (SGN+)

KOMPLEKS HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNY_CZĘŚĆ B_ STROP NAD PARTEREM

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

84

Widok - MYY (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 17 (SGN-)

KOMPLEKS HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNY_CZĘŚĆ B_ STROP NAD PARTEREM

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

85

Widok - [-]Ugięcie (cm)

KOMPLEKS HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNY_CZĘŚĆ B_ STROP NAD PARTEREM

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

86

Widok - MXX (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 16 (SGN+)

KOMPLEKS HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNY_CZĘŚĆ B_ STROP NAD PIĘTREM

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

87

Widok - MXX (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 17 (SGN-)

KOMPLEKS HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNY_CZĘŚĆ B_ STROP NAD PIĘTREM

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

88

Widok - MYY (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 16 (SGN+)

KOMPLEKS HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNY_CZĘŚĆ B_ STROP NAD PIĘTREM

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

89

Widok - MYY (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 17 (SGN-)

KOMPLEKS HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNY_CZĘŚĆ B_ STROP NAD PIĘTREM

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

90

Widok - [-]Ugięcie (cm)

KOMPLEKS HOTELOWO-KONFERENCYJNO-REKREACYJNY_CZĘŚĆ B_ STROP NAD PIĘTREM

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

5.3 Wieża widokowa 5.3.1 Stopień 5.3.1.1. Zebranie obciążeń Stopień Grubość warstwy

Ciężar objetościowy

Pasmo obciążenia

Obc. charakt.

Wsp.

Obc. Obliczeniowe

[m]

[kN/m3]/[kN/m2]

[m]

[kN/m]

[-]

[kN/m]

wykończenie.

-

0,4

0,175/0,38

0,07/0,15

1,3

0,9/0,20

użytkowe balustrada

-

5 1

0,175/0,38 0,38

0,88/1,9 0,38

1,3 1,3

1,14/2,47 0,49

Obciążenie

5.3.1.2. Obliczenia statyczne PRZEKROJE PRĘTÓW: 21 1 1,460

H=1,460

PRĘTY UKŁADU: -----------------------------------------------------------------Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: -----------------------------------------------------------------1 00 1 2 1,460 0,000 1,460 1,000 2-1 -----------------------------------------------------------------WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: -----------------------------------------------------------------Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: -----------------------------------------------------------------1 577,5 71333 10828 1444 1444 15,0 35 Beton B25 2 262,5 6699 4922 656 656 15,0 35 Beton B25 -----------------------------------------------------------------OBCIĄŻENIA: 0,38 1,90 0,15

0,87 0,07 1

OBCIĄŻENIA: ([kN],[kNm],[kN/m]) -----------------------------------------------------------------Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: -----------------------------------------------------------------Grupa: A "Stałe" Stałe γf= 1,30 1 Liniowe 0,0 0,07 0,15 0,00 1,46 Grupa: B "Uzytkowe" Zmienne γf= 1,30 1 Liniowe 0,0 0,87 1,90 0,00 1,46 Grupa: C "Balustrada" Stałe γf= 1,30 1 Skupione 0,0 0,38 1,46

91

================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ==================================================================

OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: -----------------------------------------------------------------Grupa: Znaczenie: ψd: γf: -----------------------------------------------------------------Ciężar wł. 1,10 A -"Stałe" Stałe 1,30 B -"Uzytkowe" Zmienne 1 0,35 1,30 C -"Balustrada" Stałe 1,30 -----------------------------------------------------------------MOMENTY: -4,4

1

TNĄCE: 5,0 0,5 1

SIŁY PRZEKROJOWE:

T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+ABC

-----------------------------------------------------------------Pręt: x/L: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: -----------------------------------------------------------------1 0,00 0,000 -4,4 5,0 0,0 1,00 1,460 -0,0 0,5 0,0 -----------------------------------------------------------------* = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+ABC

-----------------------------------------------------------------Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: -----------------------------------------------------------------1 0,0 5,0 5,0 4,4 ------------------------------------------------------------------

5.3.1.3. Wymiarowanie Cechy przekroju: pręt nr 1, przekrój: xa=0,73 m, xb=0,73 m

2¤12

28,00

Wymiary przekroju [cm]: h=15,0, b=28,0, Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej B E T ON: B25 fck= 20,0 MPa, fcd=α·fck/γc=1,00×20,0/1,50=13,3 MPa 2¤12 15,00 Cechy geometryczne przekroju betonowego: Ac=420 cm2, Jcx=7875 cm4, Jcy=27440 cm4 ST AL : A-IIIN (RB 500 W) fyk=500 MPa, γs=1,15, fyd=420 MPa ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+420/200000)=0,625, Zbrojenie główne: As1+As2=4,52 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×4,52/420=1,08 %,

92

Jsx=109 cm4, Jsy=588 cm4, Nośność przekroju prostopadłego: przekrój: xa=0,00 m, xb=1,46 m Wielkości obliczeniowe: NSd=0,0 kN, MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(4,42+0,02) =4,4 kNm fcd=13,3 MPa, fyd=420 MPa =ftd, a1 Zbrojenie rozciągane: As1=2,26 cm2, Fs1 Zbrojenie ściskane: As2=2,26 cm2, As=As1+As2=4,52 cm2, ρ=100×As/Ac= 100×4,52/263=1,72 % 2¤12 h zc 2¤12 15,00 Wielkości geometryczne [cm]: d h=15,0, d=12,4, x=4,8 (ξ=0,388), Fs2 a1=2,6, a2=2,6, ac=1,6, zc=10,8, Acc=84 cm2, Fc a2 εc=-0,59 ‰, εs2=-0,27 ‰, εs1=0,92 ‰, Wielkości statyczne [kN, kNm]: Fc= -29,6, Fs1 = 41,8, Fs2 = -12,2, 17,50 Mc= 1,7, Ms1 = 2,0, Ms2 = 0,6, Warunek stanu granicznego nośności: MRd = 10,1 kNm > MSd =Mc+Ms1+Ms2=1,7+(2,0)+(0,6)=4,4 kNm Zarysowanie Położenie przekroju: Siły przekrojowe:

x = 0,000 m MSd = -2,5 kNm NSd = 0,0 kN VSd = 2,7 kN bw = 17,5 cm d = h - a1 = 15,0 - 2,6 = 12,4 cm Ac = 263 cm2 Wc = 656 cm3

Wymiary przekroju:

Minimalne zbrojenie: Wymagane pole zbrojenia rozciąganego dla zginania, przy naprężeniach wywołanych przyczynami zewnętrznymi, wynosi: As = kc k fct,eff Act / σs,lim = = 0,4×1,0×2,2×131 / 280 = 0,41 cm2 As1 = 2,26 > 0,41 = As Zarysowanie: Mcr = fctm Wc = 2,2×656 ×10-3 = 1,4 kNm MSd = 2,5 > 1,4 = Mcr Przekrój zarysowany. Szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi pręta: Przyjęto k2 = 0,5. ρr = As / Act,eff = 2,26 / 58 = 0,03894 srm = 50 + 0,25 k1 k2 φ / ρr = 50 + 0,25×0,8×0,50×12/0,03894 = 80,82 εsm = σs / Es [1 - β1β2 (σsr / σs)2] = = 105,0/200000 ×[1 - 1,0×0,5×(1,4/2,5)2] = 0,00044 wk = β srm εsm = 1,7×80,82×0,00044 = 0,06 mm wk = 0,06 < 0,3 = wlim Ugięcia Ugięcia wyznaczono dla charakterystycznych obciążeń długotrwałych. Współczynniki pełzania dla obciążeń długotrwałych przyjęto równy φ(t,to) = 2,00. Ec,eff =

E cm 30000 = = 10000 MPa 1 + φ( t , t o ) 1 + 2,00 93

Moment rysujący: Mcr = fctm Wc = 2,2×656 ×10-3 = 1,4 kNm Całkowity moment zginający MSd = -3,6 kN powoduje zarysowanie przekroju. Ugięcie w punkcie o współrzędnej x = 1,460 m, wyznaczone poprzez całkowanie funkcji krzywizny osi pręta (1/ρ) z uwzględnieniem zmiany sztywności wzdłuż osi elementu, wynosi: a = a∞,d = 2,8 mm a = 2,8 < 9,7 = alim

5.3.2 Spocznik 5.3.2.1. Zebranie obciążeń Stopień Grubość warstwy

Ciężar objetościowy

Pasmo obciążenia

Obc. charakt.

Wsp.

Obc. Obliczeniowe

[m]

[kN/m3]/[kN/m2]

[m]

[kN/m]

[-]

[kN/m]

wykończenie.

-

0,4

1,43/3,05

0,57/1,22

1,3

0,74/1,58

użytkowe balustrada

-

5 1

1,43/3,05 3,05

7,15/15,25 3,05

1,3 1,3

9,3/19,82 3,96

Obciążenie

5.3.2.2. Obliczenia statyczne PRZEKROJE PRĘTÓW:

21 1 1,460

H=1,460

PRĘTY UKŁADU: -----------------------------------------------------------------Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: -----------------------------------------------------------------1 00 1 2 1,460 0,000 1,460 1,000 2-1 -----------------------------------------------------------------WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: -----------------------------------------------------------------Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: -----------------------------------------------------------------1 4575,0 3,5E+07 85781 11438 11438 15,0 35 Beton B25 2 2145,0 3655259 40219 5363 5363 15,0 35 Beton B25 ------------------------------------------------------------------

94

OBCIĄŻENIA: 3,05 15,25 1,22

7,15 0,57 1

OBCIĄŻENIA: ([kN],[kNm],[kN/m]) -----------------------------------------------------------------Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: -----------------------------------------------------------------Grupa: A "Stałe" Stałe γf= 1,30 1 Liniowe 0,0 0,57 1,22 0,00 1,46 Grupa: B "Uzytkowe" Zmienne γf= 1,30 1 Liniowe 0,0 7,15 15,25 0,00 1,46 Grupa: C "Balustrada" Stałe γf= 1,30 1 Skupione 0,0 3,05 1,46 -----------------------------------------------------------------================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: -----------------------------------------------------------------Grupa: Znaczenie: ψd: γf: -----------------------------------------------------------------Ciężar wł. 1,10 A -"Stałe" Stałe 1,30 B -"Uzytkowe" Zmienne 1 0,35 1,30 C -"Balustrada" Stałe 1,30 -----------------------------------------------------------------MOMENTY: -35,1

1

TNĄCE: 39,9 4,0 1

SIŁY PRZEKROJOWE:

T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+ABC

-----------------------------------------------------------------Pręt: x/L: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: -----------------------------------------------------------------1 0,00 0,000 -35,1 39,9 0,0 1,00 1,460 0,0 4,0 0,0 -----------------------------------------------------------------* = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+ABC

-----------------------------------------------------------------Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: -----------------------------------------------------------------1 0,0 39,9 39,9 35,1 ------------------------------------------------------------------

95

5.3.2.3. Wymiarowanie Cechy przekroju: pręt nr 1, przekrój: xa=0,73 m, xb=0,73 m Wymiary przekroju [cm]: h=15,0, b=224,0, Cechy materiałowe dla sytuacji stałej lub przejściowej B E T ON: B25 fck= 20,0 MPa, fcd=α·fck/γc=1,00×20,0/1,50=13,3 MPa Cechy geometryczne przekroju betonowego: 15,00 A =3360 cm2, J =63000 cm4, J =14049280 cm4 c cx cy ST AL : A-IIIN (RB 500 W)

8¤12 2¤12 6¤8

224,00

fyk=500 MPa, γs=1,15, fyd=420 MPa ξlim=0,0035/(0,0035+fyd/Es)=0,0035/(0,0035+420/200000)=0,625, Zbrojenie główne: As1+As2=14,33 cm2, ρ=100 (As1+As2)/Ac =100×14,33/3360=0,43 %,

Jsx=304 cm4, Jsy=81851 cm4, Nośność przekroju prostopadłego: , przekrój: xa=0,00 m, xb=1,46 m

Fs18¤12 Fs2 Fc

a1 h d zc a2

2¤12 6¤8

143,00

Wielkości obliczeniowe: NSd=0,0 kN, MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(35,12+0,02) =35,1 kNm fcd=13,3 MPa, fyd=420 MPa =ftd, Zbrojenie rozciągane: As1=9,05 cm2, Zbrojenie ściskane: As2=5,28 cm2, As=As1+As2=14,33 cm2, ρ=100×As/Ac= 15,00100×14,33/2145=0,67 % Wielkości geometryczne [cm]: h=15,0, d=12,0, x=3,9 (ξ=0,326), a1=3,0, a2=2,8, ac=1,4, zc=10,6, Acc=578 cm2, εc=-0,94 ‰, εs2=-0,33 ‰, εs1=1,94 ‰, Wielkości statyczne [kN, kNm]: Fc= -303,7, Fs1 = 334,7, Fs2 = -31,1, Mc= 18,5, Ms1 = 15,2, Ms2 = 1,5,

Warunek stanu granicznego nośności: MRd = 41,8 kNm > MSd =Mc+Ms1+Ms2=18,5+(15,2)+(1,5)=35,1 kNm Zarysowanie zadanie spocznik wieza, pręt nr 1, Położenie przekroju: Siły przekrojowe:

Wymiary przekroju:

x = 0,000 m MSd = -19,8 kNm NSd = 0,0 kN VSd = 21,9 kN bw = 143,0 cm d = h - a1 = 15,0 - 3,0 = 12,0 cm Ac = 2145 cm2 Wc = 5363 cm3

Minimalne zbrojenie: Wymagane pole zbrojenia rozciąganego dla zginania, przy naprężeniach wywołanych przyczynami zewnętrznymi, wynosi: As = kc k fct,eff Act / σs,lim = = 0,4×1,0×2,2×1072 / 280 = 3,37 cm2 As1 = 9,05 > 3,37 = As

96

Zarysowanie: Mcr = fctm Wc = 2,2×5363 ×10-3 = 11,8 kNm MSd = 19,8 > 11,8 = Mcr Przekrój zarysowany. Szerokość rozwarcia rysy prostopadłej do osi pręta: Przyjęto k2 = 0,5. ρr = As / Act,eff = 9,05 / 515 = 0,01758 srm = 50 + 0,25 k1 k2 φ / ρr = 50 + 0,25×0,8×0,50×12/0,01758 = 118,25 εsm = σs / Es [1 - β1β2 (σsr / σs)2] = = 218,8/200000 ×[1 - 1,0×0,5×(11,8/19,8)2] = 0,00090 wk = β srm εsm = 1,7×118,25×0,00090 = 0,18 mm wk = 0,18 < 0,3 = wlim Ugięcia Ugięcia wyznaczono dla charakterystycznych obciążeń długotrwałych. Współczynniki pełzania dla obciążeń długotrwałych przyjęto równy φ(t,to) = 2,00. Ec,eff =

E cm 30000 = = 10000 MPa 1 + φ( t , t o ) 1 + 2,00

Moment rysujący: Mcr = fctm Wc = 2,2×5363 ×10-3 = 11,8 kNm Całkowity moment zginający MSd = -28,5 kN powoduje zarysowanie przekroju. Ugięcie w punkcie o współrzędnej x = 1,460 m, wyznaczone poprzez całkowanie funkcji krzywizny osi pręta (1/ρ) z uwzględnieniem zmiany sztywności wzdłuż osi elementu, wynosi: a = a∞,d = 4,6 mm a = 4,6 < 9,7 = alim

5.3.3 Platforma 5.3.3.1. Zebranie obciążeń Obciążenia wieża pomost Grubość warstwy

Ciężar objetościowy

Obc. charakt.

Wsp.

Obc. Obliczeniowe

[m]

[kN/m3]

[kN/m2]

[-]

[kN/m2]

wykończenie wylewka betonowa izolacja suma (wkończenie):

0,04

24,00

0,40 0,96 0,35 1,71

1,30 1,30 1,30 1,30

0,52 1,25 0,46 2,22

płyta żelbetowa suma (stałe):

0,30

25,00

7,50 9,21

1,10 1,14

8,25 10,47

-

-

5,00

1,30

6,50

14,21

1,19

16,97

Obciążenie

użytkowe: Suma (całkowite):

97

5.3.3.2. Obliczenia statyczne i wymiarowanie Rzut platformy

Dane panele Panel

Grubość

Materiał

GR30_B30 GR30_B30 GR30_B30 GR30_B30 GR30_B30 GR30_B30 GR30_B30 GR30_B30 GR30_B30 GR30_B30 GR30_B30 GR30_B30

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

Typ zbrojenia B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30

płyta płyta płyta płyta płyta płyta płyta płyta płyta płyta płyta płyta

Dane - Pręty Pręt

13 14 15

Węzeł 1

Węzeł 2

8 1 5

9 2 6

Przekrój

Materiał

B R25x50/30 B R25x50/30 B R25x50/30

98

B30 B30 B30

Długość (m) 3,03 3,03 3,03

Typ

Belka żelbetowa Belka żelbetowa Belka żelbetowa

16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37

15 12 18 10 4 7 32 33 14 29 21 22 23 24 28 30 25 27 26 20 31 17

16 13 19 11 3 34 33 7 28 30 22 23 24 20 29 17 26 14 27 25 32 31

B R25x50/30 B R25x50/30 B R25x50/30 B R25x50/30 B R25x50/30 B R18x120 B R18x120 B R18x120 B R18x120 B R18x120 B R18x120 B R18x120 B R18x120 B R18x120 B R18x120 B R18x120 B R18x120 B R18x120 B R18x120 B R18x120 B R18x120 B R18x120

B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30

3,03 3,03 3,03 3,03 3,03 1,72 0,38 0,38 0,38 0,38 0,38 0,38 0,38 0,38 0,38 0,38 0,38 0,38 0,38 0,38 0,38 0,38

Belka żelbetowa Belka żelbetowa Belka żelbetowa Belka żelbetowa Belka żelbetowa Belka żelbetowa Belka żelbetowa Belka żelbetowa Belka żelbetowa Belka żelbetowa Belka żelbetowa Belka żelbetowa Belka żelbetowa Belka żelbetowa Belka żelbetowa Belka żelbetowa Belka żelbetowa Belka żelbetowa Belka żelbetowa Belka żelbetowa Belka żelbetowa Belka żelbetowa

Obciążenia - Przypadki Przypadek

Etykieta STA1 STA2 EKSP1 EKSP2 EKSP3 EKSP4 EKSP6

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13

Nazwa przypadku

Natura

STA1 STA2 EKSP1 EKSP2 EKSP3 EKSP4 EKSP6 SGN SGN+ SGNSGU SGU+ SGU-

ciężar własny stale 1.3 uzytkowe do 5 uzytkowe do 5 uzytkowe do 5 uzytkowe do 5 uzytkowe do 2

Typ analizy Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa

Obciążenia - Wartości Przypadek

Typ obciążenia

1 2 3 4 5 6 7

ciężar własny (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) liniowe na krawędziach

7

(ES) liniowe na krawędziach

7

(ES) liniowe na krawędziach

Lista 1do19 22do37 41do88 1do12 159 2 6 10 3 7 11 4 8 12 1_KRAW(6do9) 2_KRAW(1do4) 3_KRAW(1do4) 4_KRAW(6do9) 5_KRAW(1do4) 6_KRAW(2do5) 7_KRAW(2do5) 8_KRAW(2do5) 9_KRAW(2do5) 10_KRAW(6do9) 11_KRAW(6do9) 12_KRAW(6do9) 9_KRAW(5) 10_KRAW(6do9) 9_KRAW(2do4) 5_KRAW(1do4) 6_KRAW(2do5) 7_KRAW(2do5) 8_KRAW(2do5) 4_KRAW(9) 1_KRAW(6do9) 4_KRAW(6do8) 12_KRAW(6do9) 2_KRAW(1do4) 3_KRAW(1do4) 11_KRAW(6do9)

99

Wartość obciążenia PZ Minus Wsp=1,00 PZ=-1,71(kN/m2) PZ=-5,00(kN/m2) PZ=-5,00(kN/m2) PZ=-5,00(kN/m2) PZ=-5,00(kN/m2) PZ=-1,00(kN/m)

MX=-1,00(kNm/m) lokalny

MX=1,00(kNm/m) lokalny

100

Widok - MXX (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 9 (SGN+)

KOMPLEKS HOTELOWO KONFERENCYJNO REKREACYJNY_CZĘŚĆ B_PLATFORMA

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

KOMPLEKS HOTELOWO KONFERENCYJNO REKREACYJNY_CZĘŚĆ B_PLATFORMA

Widok - MXX (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 10 (SGN-)

101

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

KOMPLEKS HOTELOWO KONFERENCYJNO REKREACYJNY_CZĘŚĆ B_PLATFORMA

Widok - MYY (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 9 (SGN+)

102

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

KOMPLEKS HOTELOWO KONFERENCYJNO REKREACYJNY_CZĘŚĆ B_PLATFORMA

Widok - MYY (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 10 (SGN-)

103

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

KOMPLEKS HOTELOWO KONFERENCYJNO REKREACYJNY_CZĘŚĆ B_PLATFORMA

Widok - [-]Ugięcie (cm)

104

5.4 Budynek _ część C 5.4.1. Zebranie obciążeń STROP W POMIESZCZENIACH HOTELOWYCH Grubość warstwy

Ciężar objętościowy

Obc. charakt.

Wsp.

Obc. Obliczeniowe

[m] 0,05 0,04 0,01

[kN/m3] 24,00 0,45 19,00

[kN/m2] 0,60 1,20 0,02 0,10 1,90

[-] 1,30 1,30 1,30 1,30 1,30

[kN/m2] 0,78 1,56 0,02 0,12 2,46

płyta żelbetowa suma (stałe):

0,20

25,00

5,00 6,90

1,10 1,15

5,50 7,96

użytkowe: zast. od ścianek

-

-

1,50 1,25

1,40 1,20

2,10 1,50

11,54

1,22

14,03

Obciążenie

wykończenie wylewka betonowa izolacja tynk suma (wykończenie):

Suma (całkowite):

5.4.2. Obliczenia statyczne Schemat konstrukcji

105

Strop nad piwnicą

Strop nad parterem

106

Strop nad piętrem

Dane panele Panel 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26

Grubość GR25 GR25 GR25 GR25_B30 GR25_B30 GR25_B30 GR25 GR25 GR25 GR25 GR25 GR25 GR25 GR25 GR25 GR20 GR18 GR20 GR12 GR18 GR18 GR18 GR12 GR18 GR18

Materiał

Panel

B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30

27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51

107

Grubość GR18 GR12 GR18 GR18 GR18 GR12 GR18 GR18 GR18 GR12 GR18 GR18 GR18 GR18 GR18 GR18 GR18 GR18 GR18 GR18 GR18 GR18 GR18 GR18 GR18

Materiał B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30

Panel

Grubość

Materiał

GR18 GR18 GR20 GR18 GR20 GR12 GR18 GR18 GR18 GR12 GR18 GR18 GR18 GR12 GR18 GR18 GR18 GR12 GR18 GR18 GR18 GR12 GR18 GR18 GR18 GR12 GR18 GR18 GR18 GR12 GR18

52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82

Panel

B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30

Grubość

Materiał

GR18 GR18 GR12 GR18 GR18 GR18 GR12 GR18 GR18 GR18 GR18 GR18 GR18 GR18 GR18 GR18 GR18 GR18 GR18 GR18 GR18 GR18 GR18 GR18 GR18 GR18 GR25 GR18 GR18

83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 162 171 175 206 207 208 209 211 212 215 216 217 218 374 430 431

B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30

Dane - Pręty Symbol prze przekrojem: B- BELKA ŻELBETOWA; S-SŁUP ŻELBETOWY Pręt 132 133 135 136 140 147 148 149 150 181 192 193 197 198 199 200 213 214 221 222

Węzeł 1 17 11 13 21 19 23 16 14 26 31 9 15 203 34 36 202 40 42 44 46

Węzeł 2 18 12 14 22 20 24 30 25 27 32 10 16 33 35 37 38 41 43 45 47

Przekrój S R35x35 B R24x55 B R24x60 B R24x55 B R24x55 S R35x35 S R35x35 S R35x35 S R35x35 S R35x35 B R24x55 B R24x60 S C_30 S C_30 S C_30 S C_30 B 30x50 B 30x50 S C_35 S C_35

Mat.

Pręt

B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30

223 224 225 226 227 228 229 232 233 238 240 241 242 243 244 255 259 260 261 262

108

Węzeł 1 48 50 52 54 204 205 57 28 7 65 66 62 64 68 70 5 3 72 74 76

Węzeł 2 49 51 53 55 56 39 58 29 8 61 67 61 63 69 71 6 4 73 75 77

Przekrój S C_35 S C_35 S C_35 S C_35 S C_30 S C_30 S R24x68 S 40 S C_40 B R24x60 B R20x155 B R20x155 B R20x155 B R20x155 B R20x155 B R24x55 B R24x55 S R25x24 S R25x24 S R25x24

Mat. B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30

Pręt 263 264 265 266 343 344 345 346 347 348 349 350 351 366 367 368 369 370 371 372 373 378 379 380 381 382 383 384 385 386 387 388 389 390 391 392 393 394 395

Węzeł 1 78 80 82 84 86 88 90 92 94 96 98 100 102 103 105 107 109 111 113 115 117 119 121 123 125 127 129 131 133 135 137 139 141 143 145 147 149 151 153

Węzeł 2 79 81 83 85 87 89 91 93 95 97 99 101 27 104 106 108 110 112 114 116 118 120 122 124 126 128 130 132 134 136 138 140 142 144 146 148 150 152 154

Przekrój S R25x24 S R25x24 S R25x24 S R25x24 S R24x30 S R24x30 S R24x30 S R24x30 S R24x30 S R24x30 S R24x30 S R24x30 B R35x60 B R24x65 B R24x65 B R24x65 B R24x65 B R24x65 B R24x113 B R24x113 B R24x113 B R24x55 B R20x65 B R20x65 B R20x65 B R20x65 B R20x65 B R20x65 B R20x65 B R20x65 B R20x65 B R20x65 B R20x65 B R20x65 B R20x65 B R20x65 B R20x65 B R20x65 B R24x60

Mat.

Pręt

B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30

396 397 398 399 400 401 402 403 404 405 406 408 409 410 411 412 413 414 415 416 417 418 419 420 421 422 426 427 428 429 432 433 434 435 437 441

Węzeł 1 155 157 159 161 163 165 167 169 171 173 175 177 179 180 179 182 184 186 188 190 192 194 196 198 197 199 206 208 209 211 214 212 216 218 220 1

Węzeł 2 156 158 160 162 164 166 168 170 172 174 176 178 180 181 177 183 185 187 189 191 193 195 197 199 200 201 207 206 210 212 213 215 217 219 221 2

Przekrój

Mat.

B R24x60 B R24x60 B R24x60 B R24x60 B R24x60 B R24x60 B R24x60 B R24x60 B R24x60 B R24x60 B R24x60 B R24x24 B R24x24 B R24x24 B R24x24 B R24x24 B R24x24 B R25x24 B R25x24 B R25x24 B R25x24 B R25x24 S C_30 S C_30 RK 120x5 RK 120x5 S R35x35 S R35x35 S R35x35 S C_30 S C_30 S R35x35 B R24x60 S R35x35 B R20x155 B R24x55

B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 S 235 S 235 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30

Obciążenia – Przypadki Przypadek

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 12 13 14 15 16 17

Etykieta

STA1 STA10 EKSP1 EKSP2 EKSP3 EKSP4 EKSP5 EKSP6 SN1 EKSP7

Nazwa przypadku STA1 STA2 EKSP1 EKSP2 EKSP3 EKSP4 EKSP5 EKSP6 SN1 EKSP7 SGN SGN+ SGNSGU SGU+ SGU-

Natura

ciężar własny stale 1.3 scianki dzialowe scianki dzialowe uzytkowe do 5 uzytkowe do 5 uzytkowe do 2 uzytkowe do 2 śnieg reakcje z dachu

109

Typ analizy

Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa

Obciążenia - Wartości Przypade k

Typ obciążenia

1

ciężar własny

2

(ES) liniowe na krawędziach (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) liniowe na krawędziach

2 2 2 2 2 2 2 2 2 2

2 2 2 3 3 3 3 3 4 4 4 4 4 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 7 7 8

(ES) liniowe na krawędziach (ES) liniowe na krawędziach (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne

Lista

1do230 232 233 235do423 426do441 449 430_KRAW(2 3) 431_KRAW(1 3) 431 430 89 206 207 208 209 211 212 56 54 18 162 215 218 171 175 216 217 219 54_KRAW(5do17) 56_KRAW(1do8) 57_KRAW(2 3) 61_KRAW(2) 65_KRAW(2) 69_KRAW(2) 73_KRAW(2) 77_KRAW(2) 81_KRAW(2) 85_KRAW(2) 89_KRAW(1 2) 206_KRAW(1do3) 207_KRAW(1do3) 208_KRAW(4) 211_KRAW(1 3) 212_KRAW(1 3) 17_KRAW(18) 19_KRAW(1do8) 54_KRAW(18) 17_KRAW(5do16) 20_KRAW(2 3) 24_KRAW(2) 28_KRAW(2) 32_KRAW(2) 36_KRAW(2) 2do7 10do53 55 57do95 374 9 58do90K8 64do88K8 27 29 35 37 42 43 48 49 21 3 5 7 11 14 16 374 2 4 6 10 12 13 15 23 25 31 33 39 40 45 46 60do84K8 62do86K8 8 430 9 206 207 55 63 71 79 87 94 57do89K8 17 19 24 32 50do52 22 30 38 44 3 5 7 11 14 16 374 431 8 208 209 211 212 92 61do85K8 91 93 75 83 59 67 20 28 36 18 26 34 41 47 53 2 4 6 10 12 13 15 21 27 29 35 37 42 43 48 49 58do90K8 64do88K8 60do84K8 62do86K8

110

Wartość obciążenia PZ Minus Wsp=1,00 PZ=-1,00(kN/m) PZ=-2,20(kN/m2) PZ=-0,40(kN/m2) PZ=-1,66(kN/m2) PZ=-0,40(kN/m2) PZ=-2,20(kN/m2) PZ=-2,50(kN/m2) PZ=-2,50(kN/m2) PZ=-0,40(kN/m2) PZ=-2,20(kN/m2) PZ=-1,30(kN/m)

PZ=-1,30(kN/m) PZ=-1,00(kN/m) PZ=-1,66(kN/m2) PZ=-1,25(kN/m2) PZ=-1,25(kN/m2) PZ=-1,25(kN/m2) PZ=-1,25(kN/m2) PZ=-1,25(kN/m2) PZ=-1,25(kN/m2) PZ=-1,25(kN/m2) PZ=-1,25(kN/m2) PZ=-3,00(kN/m2) PZ=-1,25(kN/m2) PZ=-3,00(kN/m2) PZ=-3,00(kN/m2) PZ=-3,00(kN/m2) PZ=-3,00(kN/m2) PZ=-2,00(kN/m2) PZ=-3,00(kN/m2) PZ=-5,00(kN/m2) PZ=-5,00(kN/m2) PZ=-3,00(kN/m2) PZ=-2,00(kN/m2) PZ=-3,00(kN/m2) PZ=-3,00(kN/m2) PZ=-3,00(kN/m2) PZ=-3,00(kN/m2) PZ=-3,00(kN/m2) PZ=-5,00(kN/m2) PZ=-3,00(kN/m2) PZ=-2,00(kN/m2) PZ=-2,00(kN/m2) PZ=-5,00(kN/m2) PZ=-3,00(kN/m2) PZ=-2,00(kN/m2) PZ=-3,00(kN/m2) PZ=-3,00(kN/m2) PZ=-1,50(kN/m2) PZ=-1,50(kN/m2) PZ=-1,50(kN/m2)

8 9 9 10 10

(ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne obciąż. jednorodne (ES) liniowe na krawędziach

10 10

obciąż. jednorodne (ES) liniowe na krawędziach obciąż. jednorodne

10

23 25 31 33 39 40 45 46 54 56 95 408 409 278_KRAW(1) 279_KRAW(1) 280_KRAW(1) 281_KRAW(1) 282_KRAW(1) 283_KRAW(1) 295_KRAW(1) 297_KRAW(1) 299_KRAW(1) 313_KRAW(1) 315_KRAW(1) 317_KRAW(1) 319_KRAW(1) 321_KRAW(1) 322_KRAW(1) 378 277_KRAW(1)

PZ=-1,50(kN/m2) PZ=-1,00(kN/m2) PZ=-1,00(kN/m2) PZ=-3,30(kN/m) PZ=-10,00(kN/m)

PZ=-10,00(kN/m) PZ=-10,00(kN/m)

410 411

PZ=-6,00(kN/m)

Siły w słupach Pręt/Węzeł/Przypadek

132/ 132/ 132/ 132/ 147/ 147/ 147/ 147/ 148/ 148/ 148/ 148/ 149/ 149/ 149/ 149/ 150/ 150/ 150/ 150/ 181/ 181/ 181/ 181/ 197/ 197/ 197/ 197/ 198/ 198/ 198/ 198/ 199/ 199/ 199/ 199/ 200/ 200/ 200/ 200/ 221/ 221/ 221/ 221/ 222/

17/ 17/ 18/ 18/ 23/ 23/ 24/ 24/ 16/ 16/ 30/ 30/ 14/ 14/ 25/ 25/ 26/ 26/ 27/ 27/ 31/ 31/ 32/ 32/ 203/ 203/ 33/ 33/ 34/ 34/ 35/ 35/ 36/ 36/ 37/ 37/ 202/ 202/ 38/ 38/ 44/ 44/ 45/ 45/ 46/

SGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+

FX (kN)

MY (kNm)

MZ (kNm)

159,18 113,09 145,96 99,86 666,83 475,87 654,60 463,64 346,17 272,33 333,94 260,10 580,16 420,77 567,93 408,54 176,02 136,35 163,79 124,12 161,43 113,04 149,20 100,81 245,43 161,98 238,95 155,49 382,72 284,23 306,24 226,17 390,27 289,84 333,46 246,06 284,39 199,05 277,90 192,56 490,60 353,52 478,92 341,84 299,58

-7,98 -12,53 25,04 15,95 3,66 2,37 0,69 -0,25 3,62 2,82 -0,59 -1,88 -8,08 -15,37 3,41 -0,44 -0,48 -0,91 4,10 2,80 -2,05 -2,78 -1,53 -2,38 -1,30 -1,97 0,48 -1,28 3,95 2,71 8,01 3,96 -0,70 -1,25 4,10 1,25 2,07 1,48 1,28 0,82 0,37 0,19 -0,37 -0,74 0,49

-1,61 -2,35 4,68 3,24 -3,49 -4,92 7,92 5,66 3,95 2,80 0,05 -0,98 3,63 2,28 -6,10 -9,30 -2,39 -3,35 0,17 -1,39 -0,01 -0,38 -1,85 -2,65 1,13 0,66 2,58 1,19 -0,69 -2,28 -1,28 -1,61 -0,17 -1,08 0,88 -0,63 1,55 1,07 1,79 1,15 -0,40 -0,57 0,34 0,18 -0,10

111

Pręt/Węzeł/Przypadek

222/ 222/ 222/ 223/ 223/ 223/ 223/ 224/ 224/ 224/ 224/ 225/ 225/ 225/ 225/ 226/ 226/ 226/ 226/ 227/ 227/ 227/ 227/ 228/ 228/ 228/ 228/ 229/ 229/ 229/ 229/ 232/ 232/ 232/ 232/ 233/ 233/ 233/ 233/ 343/ 343/ 343/ 343/ 344/ 344/

46/ 47/ 47/ 48/ 48/ 49/ 49/ 50/ 50/ 51/ 51/ 52/ 52/ 53/ 53/ 54/ 54/ 55/ 55/ 204/ 204/ 56/ 56/ 205/ 205/ 39/ 39/ 57/ 57/ 58/ 58/ 28/ 28/ 29/ 29/ 7/ 7/ 8/ 8/ 86/ 86/ 87/ 87/ 88/ 88/

SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGN-

FX (kN) 218,48 287,90 206,80 467,38 338,65 455,69 326,97 292,88 215,31 281,20 203,63 449,07 317,24 439,46 307,63 279,12 201,54 269,51 191,94 316,59 232,16 310,11 225,67 405,79 294,32 399,30 287,84 176,31 136,43 160,02 120,13 871,94 624,31 858,38 610,75 817,75 590,14 804,19 576,57 131,06 90,09 127,37 86,40 172,66 118,51

MY (kNm)

MZ (kNm)

0,24 -0,58 -1,11 0,06 -0,10 0,36 0,05 -0,23 -0,48 0,89 0,42 0,43 0,20 -0,97 -1,63 0,58 0,40 -0,80 -1,10 0,10 -0,19 0,67 -0,38 0,08 0,02 -0,01 -0,23 -5,76 -8,22 36,70 25,45 -0,04 -0,17 0,07 -0,11 -1,54 -2,16 3,84 2,74 0,66 0,24 -0,31 -1,07 1,02 0,47

-0,21 -0,41 -0,58 -0,33 -0,47 0,19 0,09 -0,07 -0,13 -0,43 -0,58 -3,62 -5,35 2,18 1,51 -2,90 -4,50 2,12 1,45 0,40 0,08 -0,94 -1,73 0,06 -0,19 -0,27 -0,82 2,11 0,65 -1,49 -3,01 -0,02 -0,09 0,28 0,12 7,65 5,24 -10,29 -15,00 -0,45 -0,64 1,02 0,72 -0,64 -0,92

Pręt/Węzeł/Przypadek

344/ 344/ 345/ 345/ 345/ 345/ 346/ 346/ 346/ 346/ 347/ 347/ 347/ 347/ 348/ 348/ 348/ 348/ 349/ 349/ 349/ 349/ 350/ 350/ 350/ 350/ 419/ 419/ 419/ 419/ 420/ 420/ 420/

89/ 89/ 90/ 90/ 91/ 91/ 92/ 92/ 93/ 93/ 94/ 94/ 95/ 95/ 96/ 96/ 97/ 97/ 98/ 98/ 99/ 99/ 100/ 100/ 101/ 101/ 196/ 196/ 197/ 197/ 198/ 198/ 199/

SGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+

FX (kN) 168,97 114,82 170,10 116,41 166,41 112,72 152,23 104,73 148,53 101,03 165,99 119,50 162,30 115,81 104,29 75,28 100,60 71,59 162,76 116,73 158,48 112,46 147,92 107,04 143,65 102,77 147,25 105,26 138,67 96,68 155,52 109,68 146,94

MY (kNm)

MZ (kNm)

-0,60 -1,61 1,04 0,44 -0,61 -1,69 0,76 0,27 -0,39 -1,29 -0,22 -0,32 0,70 0,46 -0,24 -0,36 0,63 0,41 -0,08 -0,14 0,57 0,36 -0,07 -0,13 0,45 0,28 -1,94 -3,37 6,94 4,03 3,34 1,94 -3,79

0,00 -0,07 -0,53 -0,76 -0,51 -0,78 -0,17 -0,23 0,30 0,22 -0,53 -0,73 0,51 0,38 -1,10 -1,53 1,55 1,10 -0,38 -0,52 -0,05 -0,24 -0,10 -0,18 0,65 0,49 -1,42 -2,28 3,99 2,43 -1,10 -2,02 3,70

112

Pręt/Węzeł/Przypadek

420/ 426/ 426/ 426/ 426/ 427/ 427/ 427/ 427/ 428/ 428/ 428/ 428/ 429/ 429/ 429/ 429/ 432/ 432/ 432/ 432/ 433/ 433/ 433/ 433/ 435/ 435/ 435/ 435/

199/ 206/ 206/ 207/ 207/ 208/ 208/ 206/ 206/ 209/ 209/ 210/ 210/ 211/ 211/ 212/ 212/ 214/ 214/ 213/ 213/ 212/ 212/ 215/ 215/ 218/ 218/ 219/ 219/

SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGNSGN+ SGN-

FX (kN) 101,10 156,85 127,67 149,24 120,07 181,45 139,41 168,23 126,18 675,76 480,08 662,54 466,86 369,64 249,41 363,15 242,93 64,15 43,80 60,91 40,56 221,06 154,44 211,80 145,19 687,25 486,65 674,03 473,43

MY (kNm)

MZ (kNm)

-6,53 0,62 -0,98 -2,59 -2,94 1,26 0,81 -1,87 -2,83 2,05 0,20 -0,04 -3,83 0,35 0,23 -0,05 -0,25 -3,04 -4,44 5,80 3,98 1,91 0,32 -0,21 -2,32 -0,30 -1,29 2,67 0,65

1,95 -4,96 -6,40 3,15 2,70 0,26 -0,07 0,22 -0,40 0,56 0,36 -0,57 -0,86 0,32 -0,28 0,24 -1,49 2,57 1,52 -2,86 -4,48 9,27 0,85 -1,83 -9,61 0,34 0,02 -0,10 -0,68

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

KOMPLEKS HOTELOWO KONFERENCYJNO REKREACYJNY_CZĘŚĆ C_STROP NAD PIWNICĄ

Widok - MXX (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 13 (SGN+)

113

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

KOMPLEKS HOTELOWO KONFERENCYJNO REKREACYJNY_CZĘŚĆ C_STROP NAD PIWNICĄ

Widok - MXX (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 14 (SGN-)

114

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

KOMPLEKS HOTELOWO KONFERENCYJNO REKREACYJNY_CZĘŚĆ C_STROP NAD PIWNICĄ

Widok - MYY (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 13 (SGN+)

115

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

KOMPLEKS HOTELOWO KONFERENCYJNO REKREACYJNY_CZĘŚĆ C_STROP NAD PIWNICĄ

Widok - MYY (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 14 (SGN-)

116

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

KOMPLEKS HOTELOWO KONFERENCYJNO REKREACYJNY_CZĘŚĆ C_STROP NAD PIWNICĄ

Widok - [-]Ugięcie (cm)

117

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

KOMPLEKS HOTELOWO KONFERENCYJNO REKREACYJNY_CZĘŚĆ C_STROP NAD PARTEREM

Widok - MXX (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 13 (SGN+)

118

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

KOMPLEKS HOTELOWO KONFERENCYJNO REKREACYJNY_CZĘŚĆ C_STROP NAD PARTEREM

Widok - MXX (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 14 (SGN-)

119

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

KOMPLEKS HOTELOWO KONFERENCYJNO REKREACYJNY_CZĘŚĆ C_STROP NAD PARTEREM

Widok - MYY (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 13 (SGN+)

120

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

KOMPLEKS HOTELOWO KONFERENCYJNO REKREACYJNY_CZĘŚĆ C_STROP NAD PARTEREM

Widok - MYY (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 14 (SGN-)

121

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

KOMPLEKS HOTELOWO KONFERENCYJNO REKREACYJNY_CZĘŚĆ C_STROP NAD PARTEREM

Widok - [-]Ugięcie (cm)

122

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

KOMPLEKS HOTELOWO KONFERENCYJNO REKREACYJNY_CZĘŚĆ C_STROP NAD PIĘTREM

Widok - MXX (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 19 (SGN+)

123

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

KOMPLEKS HOTELOWO KONFERENCYJNO REKREACYJNY_CZĘŚĆ C_STROP NAD PIĘTREM

Widok - MXX (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 20 (SGN-)

124

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

KOMPLEKS HOTELOWO KONFERENCYJNO REKREACYJNY_CZĘŚĆ C_STROP NAD PIĘTREM

Widok - MYY (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 19 (SGN+)

125

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

KOMPLEKS HOTELOWO KONFERENCYJNO REKREACYJNY_CZĘŚĆ C_STROP NAD PIĘTREM

Widok - MYY (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 20 (SGN-)

126

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010

KOMPLEKS HOTELOWO KONFERENCYJNO REKREACYJNY_CZĘŚĆ C_STROP NAD PIĘTREM

Widok - [-]Ugięcie (cm)

127

5.5 Budynek _Część D 5.5.1. Strop nad squashem i pomieszczeniami SPA 5.5.1.1 Zebranie obciążeń STROP NAD POMIESZCZENIAMI SPA Obciążenie

papa izolacja termiczna wylewka tynk suma (wykończenie): płyta żelbetowa suma (stałe):

Grubość warstwy

Ciężar objętościowy

Obc. charakt.

Wsp.

Obc. Obliczeniowe

[m] 0,20 0,09 0,02

[kN/m3] 0,45 24,00 19,00

[kN/m2] 0,35 0,09 2,16 0,29 2,89

[-] 1,30 1,20 1,30 1,30 1,30

[kN/m2] 0,46 0,11 2,81 0,37 3,74

0,20

25,00

5,00 7,89

1,10 1,17

5,50 9,24

-

-

0,72

1,50

1,44

8,85

1,21

10,68

snieg: 0,8x0,9kN/m2 Suma (całkowite): STROP NAD SQUASHEM Obciążenie

deck drewniany izolacja termiczna izolacja wodna wylewka sufit podwieszany suma (wykończenie): płyta żelbetowa suma (stałe): użytkowe :

Grubość warstwy

Ciężar objętościowy

Obc. charakt.

Wsp.

Obc. Obliczeniowe

[m] 0,20 0,10 -

[kN/m3] 0,45 24,00 -

[kN/m2] 0,50 0,09 0,35 2,40 0,20 3,54

[-] 1,30 1,20 1,30 1,30 1,30 1,30

[kN/m2] 0,65 0,11 0,46 3,12 0,26 4,59

0,22

25,00

5,50 9,04

1,10 1,18

6,05 10,64

-

-

2,00

1,30

2,60

11,04

1,20

13,24

Suma (całkowite):

128

5.5.1.2 Obliczenia statyczne Schemat konstrukcji

Strop nad piwnicą

129

Strop nad parterem

Strop nad piętrem

130

Dane panele Panel 11 12 13 87 88 89 90 93 94 95 96 97

Grubość

Materiał

GR12_B30 GR12_B30 GR20_B30 GR18_B30 GR22_B30 GR22_B30 GR22_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30

Panel

B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30

Grubość

Materiał

GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR18_B30 GR22_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR12_B30 GR12_B30

99 101 102 103 146 157 162 163 164 165 166

B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30 B30

Obciążenia - Przypadki Przypadek

Etykieta

Nazwa przypadku

1 2 3 4 5 6 7

STA1 STA2 EKSP1 EKSP2 EKSP7 SN1 STA3

STA1 STA2 EKSP1 EKSP2 EKSP3 SN1 STA3

8 9 10 11 12 13 14 15

EKSP5 EKSP6

EKSP4 EKSP5 SGN SGN+ SGNSGU SGU+ SGU-

Natura ciężar własny stale wsp. 1.3 scianki dzialowe scianki dzialowe instalacje śnieg reakcja z wyz. kond uzytkowe do 5 uzytkowe do 5

Typ analizy Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa Statyka liniowa

Obciążenia - Wartości Przypade k 1 2 2 2 2 2 3 4 5 6 7 7 8 8 8 8 8 9 9

Typ obciążenia

ciężar własny (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne obciąż. jednorodne obciąż. jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne (ES) jednorodne

Lista

Wartość obciążenia

1do13 18do174 177 178 11do13 88do90 87 93do97 99 101do103 105do113 146 157 162do166 93 95 101 94 96 97 88do90 93do97 99 101do103 105do113 146 162do166 105do113 157 162do166 169do172 71 12 13 88 93 95 101 102 87 90 146 11 89 94 96 97 99 103

PZ Minus Wsp=1,00 PZ=-1,66(kN/m2) PZ=-3,54(kN/m2) PZ=-1,66(kN/m2) PZ=-7,89(kN/m2) PZ=-2,89(kN/m2) PZ=-1,25(kN/m2) PZ=-1,25(kN/m2) PZ=-0,50(kN/m2) PZ=-0,96(kN/m2) PZ=-10,00(kN/m) PZ=-10,00(kN/m) PZ=-2,00(kN/m2) PZ=-2,00(kN/m2) PZ=-3,00(kN/m2) PZ=-2,00(kN/m2) PZ=-5,00(kN/m2) PZ=-2,00(kN/m2) PZ=-2,00(kN/m2)

131

132

Widok - MXX (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 11 (SGN+)

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010 KOMPLEKS HOTELOWO-REKREACYJNO_WYPOCZYNKOWY_CZĘŚĆ D_STROP NAD PARTEREM

133

Widok - MXX (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 12 (SGN-)

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010 KOMPLEKS HOTELOWO-REKREACYJNO_WYPOCZYNKOWY_CZĘŚĆ D_STROP NAD PARTEREM

134

Widok - MYY (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 11 (SGN+)

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010 KOMPLEKS HOTELOWO-REKREACYJNO_WYPOCZYNKOWY_CZĘŚĆ D_STROP NAD PARTEREM

135

Widok - MYY (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 12 (SGN-)

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010 KOMPLEKS HOTELOWO-REKREACYJNO_WYPOCZYNKOWY_CZĘŚĆ D_STROP NAD PARTEREM

136

Widok - [-]Ugięcie (cm)

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010 KOMPLEKS HOTELOWO-REKREACYJNO_WYPOCZYNKOWY_CZĘŚĆ D_STROP NAD PARTEREM

137

Widok - MXX (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 11 (SGN+)

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010 KOMPLEKS HOTELOWO-REKREACYJNO_WYPOCZYNKOWY_CZĘŚĆ D_STROP NAD PIĘTREM

138

Widok - MXX (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 12 (SGN-)

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010 KOMPLEKS HOTELOWO-REKREACYJNO_WYPOCZYNKOWY_CZĘŚĆ D_STROP NAD PIĘTREM

139

Widok - MYY (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 11 (SGN+)

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010 KOMPLEKS HOTELOWO-REKREACYJNO_WYPOCZYNKOWY_CZĘŚĆ D_STROP NAD PIĘTREM

140

Widok - MYY (kNm/m) Kierunek automatyczny Przypadki: 12 (SGN-)

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010 KOMPLEKS HOTELOWO-REKREACYJNO_WYPOCZYNKOWY_CZĘŚĆ D_STROP NAD PIĘTREM

141

Widok - [-]Ugięcie (cm)

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2010 KOMPLEKS HOTELOWO-REKREACYJNO_WYPOCZYNKOWY_CZĘŚĆ D_STROP NAD PIĘTREM

5.5.2 Strop nad basenem 5.5.2.1 Płyta stropowa _poz. D.2.1.3. 5.5.2.1.1 Zebranie obciążeń STROP NAD BASENEM Obciążenie

Grubość warstwy

Ciężar objętościowy

Obc. charakt.

Wsp.

Obc. Obliczeniowe

[m] 0,15 0,10 0,20 -

[kN/m3] 21,00 21,00 0,45 -

[kN/m2] 3,15 2,10 0,09 0,35

[-] 1,20 1,20 1,20 1,30

[kN/m2] 3,78 2,52 0,11 0,46

0,20 5,89

1,30 1,21

0,26 7,12

humus żwir izolacja termiczna izolacja wodna sufit podwieszany suma (wykończenie): płyta żelbetowa suma (stałe): śnieg:0,8x0,9kN/m2

0,08

25,00

2,00 7,89

1,10 1,18

2,20 9,32

-

-

0,72

1,50

1,08

8,61

1,22

10,40

Suma (całkowite):

5.5.2.1.2 Obliczenia statyczne PRZEKROJE PRĘTÓW: 1

1

1

1

1

1

1

2

3

4

5

6

1,800

1,800

1,800

1,800

1,800

1,800

H=10,800

PRĘTY UKŁADU: -----------------------------------------------------------------Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: -----------------------------------------------------------------1 00 1 2 1,800 0,000 1,800 1,000 1 B 8,0x100,0 2 00 2 3 1,800 0,000 1,800 1,000 1 B 8,0x100,0 3 00 3 4 1,800 0,000 1,800 1,000 1 B 8,0x100,0 4 00 4 5 1,800 0,000 1,800 1,000 1 B 8,0x100,0 5 00 5 6 1,800 0,000 1,800 1,000 1 B 8,0x100,0 6 00 6 7 1,800 0,000 1,800 1,000 1 B 8,0x100,0 -----------------------------------------------------------------WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: -----------------------------------------------------------------Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: -----------------------------------------------------------------1 800,0 666667 4267 1067 1067 8,0 35 Beton B25 ------------------------------------------------------------------

142

OBCIĄŻENIA: 5,9 0,7

5,9 0,7 1

5,9 0,7 2

5,9 0,7 3

5,9 0,7 4

5,9 0,7 5

5,9 0,7 6

OBCIĄŻENIA: ([kN],[kNm],[kN/m]) -----------------------------------------------------------------Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: -----------------------------------------------------------------Grupa: A "Stałe" Stałe γf= 1,21 1 Liniowe 0,0 5,89 5,89 0,00 1,80 2 Liniowe 0,0 5,89 5,89 0,00 1,80 3 Liniowe 0,0 5,89 5,89 0,00 1,80 4 Liniowe 0,0 5,89 5,89 0,00 1,80 5 Liniowe 0,0 5,89 5,89 0,00 1,80 6 Liniowe 0,0 5,89 5,89 0,00 1,80 Grupa: B "Snieg" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe 0,0 0,72 0,72 0,00 1,80 2 Liniowe 0,0 0,72 0,72 0,00 1,80 3 Liniowe 0,0 0,72 0,72 0,00 1,80 4 Liniowe 0,0 0,72 0,72 0,00 1,80 5 Liniowe 0,0 0,72 0,72 0,00 1,80 6 Liniowe 0,0 0,72 0,72 0,00 1,80 -----------------------------------------------------------------================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: -----------------------------------------------------------------Grupa: Znaczenie: ψd: γf: -----------------------------------------------------------------Ciężar wł. 1,10 A -"Stałe" Stałe 1,21 B -"Snieg" Zmienne 1 1,00 1,50 -----------------------------------------------------------------MOMENTY: -3,5 -3,5

1

2 1,1

-3,5 -3,5

-2,9 -2,9

-2,6 -2,6

3 1,4

-2,6 -2,6

4 1,4

5 1,1

6

2,6

2,6

TNĄCE:

9,8

7,3

1

2 -11,3

9,5

9,1

3 -8,8

4 -9,5

11,3

8,8

5 -9,1

143

6 -9,8

-7,3

SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+AB -----------------------------------------------------------------Pręt: x/L: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: -----------------------------------------------------------------1 0,00 0,000 0,0 7,3 0,0 0,39 0,710 2,6* -0,0 0,0 1,00 1,800 -3,5 -11,3 0,0 2 0,00 0,000 -3,5 9,8 0,0 0,53 0,949 1,1* 0,0 0,0 1,00 1,800 -2,6 -8,8 0,0 3 0,00 0,000 -2,6 9,1 0,0 0,49 0,886 1,4* -0,0 0,0 1,00 1,800 -2,9 -9,5 0,0 4 0,00 0,000 -2,9 9,5 0,0 0,51 0,914 1,4* 0,0 0,0 1,00 1,800 -2,6 -9,1 0,0 5 0,00 0,000 -2,6 8,8 0,0 0,47 0,851 1,1* -0,0 0,0 1,00 1,800 -3,5 -9,8 0,0 6 0,00 0,000 -3,5 11,3 0,0 0,61 1,090 2,6* 0,0 0,0 1,00 1,800 -0,0 -7,3 0,0 -----------------------------------------------------------------* = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+AB -----------------------------------------------------------------Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: -----------------------------------------------------------------1 0,0 7,3 7,3 2 0,0 21,1 21,1 3 0,0 17,9 17,9 4 0,0 18,9 18,9 5 0,0 17,9 17,9 6 0,0 21,1 21,1 7 0,0 7,3 7,3 ------------------------------------------------------------------

5.5.2.1.3 Wymiarowanie Nośność przekroju prostopadłego: pręt nr 1, przekrój: xa=1,80 m, xb=0,00 m

h a1 d zc

Fs1 Fc

5¤8 5¤8

100,00

Wielkości obliczeniowe: NSd=0,0 kN, MSd=√(MSdx2+ MSdy2) = √(3,52+0,02) =3,5 kNm fcd=13,3 MPa, fyd=420 MPa (ftd=478 MPa - uwzgl. wzmocnienia) , Zbrojenie rozciągane: As1=5,03 cm2, As=As1+As2=5,03 cm2, ρ=100×As/Ac= 100×5,03/800=0,63 % 8,00Wielkości geometryczne [cm]: h=8,0, d=5,2, x=1,8 (ξ=0,339), a1=2,8, ac=0,7, zc=4,6, Acc=190 cm2, εc=-0,69 ‰, εs1=1,36 ‰, Wielkości statyczne [kN, kNm]: Fc= -77,5, Fs1 = 77,5, Mc= 2,6, Ms1 = 0,9, Warunek stanu granicznego nośności:

144

MRd = 6,5 kNm > MSd =Mc+Ms1=2,6+(0,9)=3,5 kNm

Ugięcia , pręt nr 1 Ugięcia wyznaczono dla charakterystycznych obciążeń długotrwałych. Współczynniki pełzania dla obciążeń długotrwałych przyjęto równy φ(t,to) = 2,00. Ec,eff =

E cm 30000 = = 10000 MPa 1 + φ( t , t o ) 1 + 2,00

Moment rysujący: Mcr = fctm Wc = 2,2×1067 ×10-3 = 2,3 kNm Całkowity moment zginający MSd = -2,9 kN powoduje zarysowanie przekroju. Sztywność dla długotrwałego działania obciążeń długotrwałych: Sztywność na zginanie wyznaczona dla momentu MSd = -2,9 kNm. Wielkości geometryczne przekroju: xI = 4,0 cm xII = 2,0 cm B=

=

E c,eff I II 1 − β1β 2 (M cr / M Sd ) 2 (1 − I II / I I )

II = 4524 cm4 III = 926 cm4

=

10000×926 ×10-5 = 125 kNm2 1 - 1,0×0,5×(2,3/2,9)²×(1 -926/4524)

Ugięcie w punkcie o współrzędnej x = 0,787 cm, wyznaczone poprzez całkowanie funkcji krzywizny osi pręta (1/ρ) z uwzględnieniem zmiany sztywności wzdłuż osi elementu, wynosi: a = a∞,d = 1,4 mm a = 1,4 < 9,0 = alim

5.5.2.2 Belka stalowa _poz. D.2.5.2 5.5.2.2.1. Zebranie obciążeń Reakcja podporowa z płyty stropowej 5.5.2.2.2. Obliczenia statyczne PRZEKROJE PRĘTÓW:

2

2

2

2

1

2

3

4

1,800

6,650

4,900

0,900 H=14,250

PRĘTY UKŁADU: -----------------------------------------------------------------Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: -----------------------------------------------------------------1 00 1 3 0,900 0,000 0,900 1,000 2 I 270 PE 2 00 3 4 1,800 0,000 1,800 1,000 2 I 270 PE 3 00 4 5 6,650 0,000 6,650 1,000 2 I 270 PE 4 00 5 2 4,900 0,000 4,900 1,000 2 I 270 PE ------------------------------------------------------------------

145

PODPORY: P o d a t n o ś c i -----------------------------------------------------------------Węzeł: Rodzaj: Kąt: Dx(Do*): Dy: DFi: [ m / k N ] [rad/kNm] -----------------------------------------------------------------2 stała 0,0 0,000E+00 4,500E-04 3 przesuwna 0,0 0,000E+00* 4 stała 0,0 0,000E+00 0,000E+00 5 stała 0,0 0,000E+00 0,000E+00 -----------------------------------------------------------------WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: -----------------------------------------------------------------Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: -----------------------------------------------------------------2 45,9 5790 420 429 429 27,0 2 Stal St3 -----------------------------------------------------------------OBCIĄŻENIA: 3,6 14,2 14,2 1,3 1,3 1

14,2 1,3 2

14,2 1,3 3

14,2 1,3 4

OBCIĄŻENIA: ([kN],[kNm],[kN/m]) -----------------------------------------------------------------Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: -----------------------------------------------------------------Grupa: A "Stałe" Stałe γf= 1,18 1 Liniowe 0,0 14,20 14,20 0,00 0,90 2 Liniowe 0,0 14,20 14,20 0,00 1,80 3 Liniowe 0,0 14,20 14,20 0,00 6,65 4 Liniowe 0,0 14,20 14,20 0,00 4,90 Grupa: B "Snieg" Zmienne γf= 1,50 1 Liniowe 0,0 1,29 1,29 0,00 0,90 2 Liniowe 0,0 1,29 1,29 0,00 1,80 3 Liniowe 0,0 1,29 1,29 0,00 6,65 4 Liniowe 0,0 1,29 1,29 0,00 4,90 Grupa: C "Reakcja od wiatru" Zmienne γf= 1,50 4 Skupione 0,0 3,60 3,90 -----------------------------------------------------------------================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: -----------------------------------------------------------------Grupa: Znaczenie: ψd: γf: -----------------------------------------------------------------Ciężar wł. 1,10 A -"Stałe" Stałe 1,18 B -"Snieg" Zmienne 1 1,00 1,50 C -"Reakcja od wiatru" Zmienne 1 1,00 1,50 ------------------------------------------------------------------

146

MOMENTY: -81,0 -81,0 -52,0 -52,0 -7,7 -7,7 1

2

3

4 25,0 27,6

39,5

TNĄCE: 64,4

59,1

1 2 -17,2 -7,4 -41,8

3

4

-10,1 -15,5 -34,5

-67,8

SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+ABC -----------------------------------------------------------------Pręt: x/L: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: -----------------------------------------------------------------1 0,00 0,000 0,0 -0,0 0,0 1,00 0,900 -7,7 -17,2 0,0 2 0,00 0,000 -7,7 -7,4 0,0 1,00 1,800 -52,0 -41,8 0,0 3 0,00 0,000 -52,0 59,1 0,0 0,46 3,091 39,5* 0,1 0,0 1,00 6,650 -81,0 -67,8 0,0 4 0,00 0,000 -81,0 64,4 0,0 0,68 3,352 27,6* 0,4 0,0 1,00 4,900 0,0 -34,5 0,0 -----------------------------------------------------------------* = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+ABC -----------------------------------------------------------------Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: -----------------------------------------------------------------2 0,0 34,5 34,5 3 0,0 9,8 9,8 4 0,0 100,9 100,9 5 0,0 132,2 132,2 -----------------------------------------------------------------PRZEMIESZCZENIA WĘZŁÓW: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+ABC -----------------------------------------------------------------Węzeł: Ux[m]: Uy[m]: Wypadkowe[m]: Fi[rad]([deg]): -----------------------------------------------------------------1 0,00000 -0,00131 0,00131 0,00151 ( 0,087) 2 0,00000 -0,01554 0,01554 -0,00033 ( -0,019) 3 0,00000 -0,00000 0,00000 0,00131 ( 0,075) 4 0,00000 -0,00000 0,00000 -0,00243 ( -0,139) 5 0,00000 -0,00000 0,00000 -0,00027 ( -0,016) -----------------------------------------------------------------PRZEMIESZCZENIA:

1

2

3

4

147

5.5.2.2.3. Wymiarowanie Pręt nr 3 Przekrój: I 270 PE Y

Wymiary przekroju:

x

X

I 270 PE h=270,0 g=6,6 s=135,0 t=10,2 r=15,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=5790,0 Jyg=420,0 A=45,90 ix=11,2 Jw=70577,9 Jt=14,4 is=11,6.

270,0

Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. fd=215 MPa dla g=10,2. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1.

y 135,0

Siły przekrojowe: xa = 6,650; xb = 0,000. Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ABC Vy = -67,8 kN, N = 0,0 kN, Mx = 81,0 kNm, Naprężenia w skrajnych włóknach: σt = 188,8 MPa σC = -188,8 MPa. Naprężenia: xa = 6,650; xb = 0,000. Naprężenia w skrajnych włóknach: σt = 188,8 MPa σC = -188,8 MPa. Naprężenia: - normalne:

σ = 0,0 ∆σ = 188,8 MPa ψoc = 1,000

- ścinanie wzdłuż osi Y: Av = 17,8 cm2

τ = 38,1 MPa

ψov = 1,000

Warunki nośności: σec = σ / ψoc + ∆σ = 0,0 / 1,000 + 188,8 = 188,8 < 215 MPa τ ey = τ / ψov = 38,1 / 1,000 = 38,1 < 124,7 = 0.58×215 MPa

σ 2e + 3 τ 2e =

188,8 2 + 3×0,0 2 = 188,8 < 215 MPa

Zwichrzenie:: Przyjęto, że pręt jest zabezpieczony przed zwichrzeniem: λ L = 0. Nośność przekroju na zginanie: xa = 6,650; xb = 0,000. - względem osi X MR = αp W fd = 1,000×428,9×215×10-3 = 92,2 kNm Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 0,000 wynosi ϕL = 1,000 Warunek nośności (54):

Mx 81,0 = = 0,878 < 1 ϕL MRx 1,000×92,2 Nośność przekroju na ścinanie:: xa = 6,650; xb = 0,000. - wzdłuż osi Y VR = 0,58 AV fd = 0,58×17,8×215×10-1 = 222,2 kN

148

iy=3,0

Wytrzymałość

Vo = 0,6 VR = 133,3 kN Warunek nośności dla ścinania wzdłuż osi Y: V = 67,8 < 222,2 = VR Nośność przekroju zginanego, w którym działa siła poprzeczna:: xa = 6,650; xb = 0,000. - dla zginania względem osi X: Vy = 67,8 < 133,3 = Vo MR,V = MR = 92,2 kNm Warunek nośności (55):

Mx = 81,0 = 0,878 < 1 92,2 MRx , V Stan graniczny użytkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: amax = 8,4 mm agr = l / 350 = 6650 / 350 = 19,0 mm amax = 8,4 < 19,0 = agr

Pręt nr 4 Przekrój: I 270 PE Y

Wymiary przekroju:

x

X

270,0

I 270 PE h=270,0 g=6,6 s=135,0 t=10,2 r=15,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=5790,0 Jyg=420,0 A=45,90 ix=11,2 Jw=70577,9 Jt=14,4 is=11,6. Materiał: St3SX,St3SY,St3S,St3V,St3W. fd=215 MPa dla g=10,2. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 1.

y 135,0

Siły przekrojowe: xa = 0,000; xb = 4,900. Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: ABC Mx = 81,0 kNm, Vy = 64,4 kN, N = 0,0 kN, Naprężenia w skrajnych włóknach: σt = 188,8 MPa σC = -188,8 MPa. Naprężenia: xa = 0,000; xb = 4,900. Naprężenia w skrajnych włóknach: σt = 188,8 MPa σC = -188,8 MPa. Naprężenia: - normalne:

σ = 0,0 ∆σ = 188,8 MPa ψoc = 1,000

- ścinanie wzdłuż osi Y: Av = 17,8 cm2

τ = 36,1 MPa

ψov = 1,000

Warunki nośności: σec = σ / ψoc + ∆σ = 0,0 / 1,000 + 188,8 = 188,8 < 215 MPa τ ey = τ / ψov = 36,1 / 1,000 = 36,1 < 124,7 = 0.58×215 MPa

149

iy=3,0

Wytrzymałość

σ 2e + 3 τ 2e =

188,8 2 + 3×0,0 2 = 188,8 < 215 MPa

Zwichrzenie:: Przyjęto, że pręt jest zabezpieczony przed zwichrzeniem: λ L = 0. Nośność przekroju na zginanie: xa = 0,000; xb = 4,900. - względem osi X MR = αp W fd = 1,000×428,9×215×10-3 = 92,2 kNm Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 0,000 wynosi ϕL = 1,000 Warunek nośności (54):

Mx 81,0 = = 0,878 < 1 1,000×92,2 ϕL MRx Nośność przekroju na ścinanie:: xa = 0,000; xb = 4,900. - wzdłuż osi Y VR = 0,58 AV fd = 0,58×17,8×215×10-1 = 222,2 kN Vo = 0,6 VR = 133,3 kN Warunek nośności dla ścinania wzdłuż osi Y: V = 64,4 < 222,2 = VR Nośność przekroju zginanego, w którym działa siła poprzeczna:: xa = 0,000; xb = 4,900. - dla zginania względem osi X: Vy = 64,4 < 133,3 = Vo MR,V = MR = 92,2 kNm Warunek nośności (55):

Mx = 81,0 = 0,878 < 1 92,2 MRx , V Stan graniczny użytkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: amax = 2,4 mm agr = l / 350 = 4900 / 350 = 14,0 mm amax = 2,4 < 14,0 = agr

150

5.5.2.3. Blachownica stalowa _poz. D.2.5.1. 5.5.2.3.1 Zebranie obciążeń Reakcja podporowa od belki D.2.5.2. zgodnie z pkt. 5.5.2.2.2. 5.5.2.3.2. Obliczenia statyczne PRZEKROJE PRĘTÓW:

1 1 18,200

H=18,200

PRĘTY UKŁADU: -----------------------------------------------------------------Pręt: Typ: A: B: Lx[m]: Ly[m]: L[m]: Red.EJ: Przekrój: -----------------------------------------------------------------1 00 1 2 18,200 0,000 18,200 1,000 1 I 1400x350x30x20 -----------------------------------------------------------------WIELKOŚCI PRZEKROJOWE: -----------------------------------------------------------------Nr. A[cm2] Ix[cm4] Iy[cm4] Wg[cm3] Wd[cm3] h[cm] Materiał: -----------------------------------------------------------------1 478,0 1386547 21527 19808 19808 140,0 4 Stal 18G2 -----------------------------------------------------------------OBCIĄŻENIA: 28,1 2,0

28,1 28,1 4,5

28,1

28,1

28,1

2,0

28,1

28,1

28,1 2,0

1

OBCIĄŻENIA: ([kN],[kNm],[kN/m]) -----------------------------------------------------------------Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]: -----------------------------------------------------------------Grupa: A "Reakcja z belki D,2,5,2" Stałe γf= 1,24 1 Skupione 0,0 28,10 1,90 1 Skupione 0,0 28,10 3,70 1 Skupione 0,0 28,10 5,50 1 Skupione 0,0 28,10 7,30 1 Skupione 0,0 28,10 9,10 1 Skupione 0,0 28,10 10,90 1 Skupione 0,0 28,10 12,70 1 Skupione 0,0 28,10 14,50 1 Skupione 0,0 28,10 16,30 Grupa: B "Reakcja z przeszklenia bas" Zmienne γf= 1,40 1 Liniowe 0,0 2,00 4,50 0,00 4,40 1 Liniowe 0,0 4,50 2,00 4,40 8,80 1 Liniowe 0,0 2,00 2,00 8,80 18,20 ------------------------------------------------------------------

151

================================================================== W Y N I K I Teoria I-go rzędu ================================================================== OBCIĄŻENIOWE WSPÓŁ. BEZPIECZ.: -----------------------------------------------------------------Grupa: Znaczenie: ψd: γf: -----------------------------------------------------------------Ciężar wł. 1,10 A -"Reakcja z belki D,2,5,2" Stałe 1,24 B -"Reakcja z przeszklenia bas" Zmienne 1 1,00 1,40 -----------------------------------------------------------------MOMENTY: 1 412,3

426,5 739,8 828,8958,7 936,7 1084,11116,0 1120,4 1071,1

717,0

TNĄCE: 231,5216,9 182,1

165,6 130,8 123,6112,7 77,8

61,9 27,1 15,8 13,7 1 -21,1

-33,6 -68,5

-80,9 -115,8 -128,2 -163,1 -175,6 -210,4 -223,6

SIŁY PRZEKROJOWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+AB -----------------------------------------------------------------Pręt: x/L: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: -----------------------------------------------------------------1 0,00 0,000 -0,0 231,5 0,0 0,50 9,100 1120,4* -21,1 0,0 0,50 9,100 1120,4* 13,7 0,0 1,00 18,200 0,0 -223,6 0,0 -----------------------------------------------------------------* = Wartości ekstremalne REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu Obciążenia obl.: Ciężar wł.+AB -----------------------------------------------------------------Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: -----------------------------------------------------------------1 0,0 231,5 231,5 2 0,0 223,6 223,6 ------------------------------------------------------------------

152

5.5.2.3.3. Wymiarowanie Pręt nr 1 Przekrój: I 1400x350x30x20 Y

Wymiary przekroju:

x

X

h=1400,0 g=20,0 s=350,0 t=30,0 vx=0,0 vy=0,0. Charakterystyka geometryczna przekroju: Jxg=1386547,3 Jyg=21526,8 A=478,00 ix=53,9 iy=6,7 Jw=1,006E+08 Jt=1194,4 is=54,3.

1400,0

Materiał: 18G2,18G2A. Wytrzymałość fd=295 MPa dla g=30,0. y 350,0

Siły przekrojowe: xa = 9,100; xb = 9,100. Obciążenia działające w płaszczyźnie układu: AB Mx = -1120,4 kNm, Vy = 13,7 kN,

N = 0,0 kN,

Naprężenia w skrajnych włóknach: σt = 56,6 MPa σC = -56,6 MPa. Stateczność lokalna. xa = 9,100; xb = 9,100. Przekrój spełnia warunki przekroju klasy 4. Rozstaw poprzecznych usztywnień ścianki a = 18200,0 mm. Warunek stateczności ścianki dla ścianki najbardziej narażonej na jej utratę (9): σC / ϕp fd = 0,188 < 1 Przyjęto, że przekrój wymiarowany będzie w stanie krytycznym. Współczynniki redukcji nośności przekroju: - dla zginana względem osi X:

ψx = ϕp = 1,000

Naprężenia: xa = 9,100; xb = 9,100. Naprężenia w skrajnych włóknach: σt = 56,6 MPa σC = -56,6 MPa. Naprężenia: - normalne:

σ = 0,0 ∆σ = 56,6 MPa ψoc = 1,000

- ścinanie wzdłuż osi Y: Av = 268,0 cm2

τ = 0,5 MPa

ψov = 1,000

Warunki nośności: σec = σ / ψoc + ∆σ = 0,0 / 1,000 + 56,6 = 56,6 < 295 MPa τ ey = τ / ψov = 0,5 / 1,000 = 0,5 < 171,1 = 0.58×295 MPa

σ 2e + 3 τ 2e =

56,6 2 + 3×0,0 2 = 56,6 < 295 MPa

Zwichrzenie:: Współrzędna punktu przyłożenia obciążenia ao = 0,00 cm. Różnica współrzędnych środka ścinania i punktu przyłożenia siły as = 0,00 cm. Przyjęto następujące wartości parametrów zwichrzenia: A1 = 0,610, A2 = 0,530, B = 1,140. Ao = A1 by + A2 as = 0,610 ×0,00 + 0,530 ×0,00 = 0,000

Mcr = ± Ao Ny + ( Ao Ny ) 2 + B 2 is 2 NyNz =

153

0,000×1314,9 +

(0,000×1314,9) 2 + 1,1402×0,5432×1314,9×5329,5 = 1637,9

Smukłość względna dla zwichrzenia wynosi:

λL = 115 , MR / Mcr = 1,15× 5843,3 / 1637,9 = 2,172 Nośność przekroju na zginanie: xa = 9,100; xb = 9,100. - względem osi X MR = ψ Wc fd = 1,000×19807,8×295×10-3 = 5843,3 kNm Współczynnik zwichrzenia dla λ L = 2,172 wynosi ϕL = 0,207 Warunek nośności (54):

Mx

ϕL MRx

=

1120,4 = 0,926 < 1 0,207×5843,3

Nośność przekroju na ścinanie:: xa = 0,000; xb = 18,200. - wzdłuż osi Y VR = 0,58 ϕpv AV fd = 0,58×0,892×268,0×295×10-1 = 4089,9 kN Vo = 0,3 VR = 1227,0 kN Warunek nośności dla ścinania wzdłuż osi Y: V = 231,5 < 4089,9 = VR Nośność przekroju zginanego, w którym działa siła poprzeczna:: xa = 9,100; xb = 9,100. - dla zginania względem osi X: Vy = 13,7 < 1227,0 = Vo MR,V = MR = 5843,3 kNm Warunek nośności (55):

Mx = 1120,4 = 0,192 < 1 5843,3 MRx , V Stan graniczny użytkowania: Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą: amax = 11,0 mm agr = l / 350 = 18200 / 350 = 52,0 mm amax = 11,0 < 52,0 = agr

154

5.6 Budynek _Część E_Strop nad pomieszczeniem technicznym koło basenu_poz. E.2.1.1. 5.6.1. Zebranie obciążeń STROP NAD POM TECH KOŁO BASENU Obciążenie

żwir izolacja termiczna izolacja wodna wylewka tynk suma (wykończenie): płyta żelbetowa suma (stałe): użytkowe:

Grubość warstwy

Ciężar objętościowy

Obc. charakt.

Wsp.

Obc. Obliczeniowe

[m] 0,17 0,20 0,13 0,02

[kN/m3] 21,00 0,45 24,00 19,00

[kN/m2] 3,57 0,09 0,35 3,12 0,29 7,42

[-] 1,20 1,20 1,30 1,30 1,30 1,25

[kN/m2] 4,28 0,11 0,46 4,06 0,37 9,27

0,20

25,00

5,00 12,42

1,10 1,19

5,50 14,77

-

-

5,00

1,30

6,50

17,42

1,22

21,27

Suma (całkowite):

5.6.2. Obliczenia statyczne Dane płyt Symbol 1 2 3

Grubość 120mm 200mm 200mm

Pole powierzchni 16,29m2 27,72m2 42,24m2

Grubość 240mm 180mm

wys. Ld 3,00m 3,00m

Poziom pł. środk. 0,00m 0,00m 0,00m

Materiał C25/30 C25/30 C25/30

Dane ścian Symbol 1 2

wys. Lg Całk. dlugość Materiał 34,40m C25/30 6,60m C25/30

Model konstrukcyjny

155

Typ połączenia przegubowe przegubowe

Grupy obciążeń Symbol

Nazwa

Rodzaj

γf1

γf2

ψd

c.w.

ciężar własny

stałe

1,1

1

1

A

Stałe

stałe

1,25

1,25

1

B

Uzytkowe

stałe

1,3

1,3

1

Znaczenie

1.6. Lista obciążeń Lp.

Grupa

Rodzaj

γf1

γf2

Wartość obc.

Współrzędne

1

A

cała płyta

1,25

1,25

7,42kN/m2

płyta "2"

2

A

cała płyta

1,25

1,25

7,42kN/m2

płyta "1"

3

A

cała płyta

1,25

1,25

7,42kN/m2

płyta "3"

4

B

cała płyta

1,3

1,3

5,00kN/m2

płyta "3"

5

B

cała płyta

1,3

1,3

5,00kN/m2

płyta "2"

6

B

cała płyta

1,3

1,3

5,00kN/m2

płyta "1"

Schematy obciążeń dla poszczególnych grup Grupa A

Grupa B

156

Analiza Płyty - miarodajne momenty zginające Mx Wartości maksymalne [kNm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:150

Wartości minimalne [kNm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:150

157

Płyty - miarodajne momenty zginające My Wartości maksymalne [kNm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:150

Wartości minimalne [kNm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:150

158

Analiza stanu granicznego użytkowalności Płyty - SGU - przemieszczenia w [mm] - (dla grup obc.: c.własny, A, B) Skala rys. 1:150

159

5.7 Budynek hangaru 5.7.1. Strop_poz. H.1.1.1 Dane płyt Symbol 1 2 3 4 5 6 7 8

Grubość 160mm 160mm 160mm 160mm 160mm 160mm 160mm 160mm

Pole powierzchni 9,91m2 14,62m2 9,04m2 3,33m2 5,39m2 3,65m2 5,58m2 8,85m2

Poziom pł. środk. 0,00m 0,00m 0,00m 0,00m 0,00m 0,00m 0,00m 0,00m

Materiał C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 C25/30 C25/30

Dane żeber Symbol 4

Przekrój 3000x200mm

Szer. wsp. beff Całk. dlugość 0,00m 10,26m

Poziom osi oboj. Materiał +1,50m C25/30

Dane słupów Symbol 1 2 3

Przekrój 240x240mm 240x240mm 240x240mm

wys. Ld 3,00m 3,00m 2,00m

wys. Lg -

X 13,76 13,76 8,23

Model konstrukcyjny

160

Y 15,24 4,98 12,84

Kąt obr. 0,00° 0,00° 0,00°

Materiał C25/30 C25/30 C25/30

Typ połączenia sztywne sztywne sztywne

Grupy obciążeń Znaczenie

γf1

γf2

ψd

1,1

1

1

Symbol

Nazwa

Rodzaj

c.w.

ciężar własny

stałe

A

uzytkowe 1

zmienne

1

1,4

1

B

uzytkowe2

zmienne

1

1,4

1

C

uzytkowe 3

zmienne

1

1,4

1

D

ścianki powyżej

stałe

1,12

1

1

E

stałe

stałe

1,3

1

1

F

uzytkowe schodów

stałe

1,3

1

1

Lista obciążeń Lp.

Grupa

Rodzaj

γf1

γf2

Wartość obc.

Współrzędne

1

A

cała płyta

1,4

1

2,00kN/m2

płyta "1"

2

A

cała płyta

1,4

1

2,00kN/m2

płyta "5"

3

B

cała płyta

1,4

1

2,00kN/m2

płyta "2"

4

B

cała płyta

1,4

1

2,00kN/m2

płyta "4"

5

C

cała płyta

1,4

1

2,00kN/m2

płyta "3"

6

C

cała płyta

1,4

1

2,00kN/m2

płyta "6"

7

D

nóż

1,12

1

19,0kN/m

(11,36; 9,59)

19,0kN/m

(11,36; 7,52)

19,0kN/m

(10,97; 7,52)

19,0kN/m

(9,28; 9,59)

19,0kN/m

(9,67; 9,59)

19,0kN/m

(10,06; 7,52)

19,0kN/m

(9,28; 7,52)

19,0kN/m

(10,59; 9,59)

19,0kN/m

(13,76; 9,59)

8 9 10

D D D

nóż nóż nóż

1,12 1,12 1,12

1 1 1

11

E

cała płyta

1,3

1

0,50kN/m2

płyta "7"

12

E

cała płyta

1,3

1

3,00kN/m2

płyta "8"

13

E

cała płyta

1,3

1

1,90kN/m2

płyta "4"

14

E

cała płyta

1,3

1

1,90kN/m2

płyta "6"

15

E

cała płyta

1,3

1

1,90kN/m2

płyta "1"

16

E

cała płyta

1,3

1

1,90kN/m2

płyta "2"

17

E

cała płyta

1,3

1

1,90kN/m2

płyta "5"

18

E

cała płyta

1,3

1

1,90kN/m2

płyta "3"

19

F

nóż

1,3

1

1,0kN/m

(7,48; 10,54)

1,0kN/m

(7,48; 7,44)

1,0kN/m

(9,28; 7,44)

20

F

cała płyta

1,3

1

3,00kN/m2

płyta "8"

21

F

cała płyta

1,3

1

3,00kN/m2

płyta "7"

161

Schematy obciążeń dla poszczególnych grup

Grupa A

Grupa B

Grupa C

Grupa D

162

Grupa E Grupa F

Analiza Płyty - miarodajne momenty zginające Mx Wartości maksymalne [kNm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:100

163

Wartości minimalne [kNm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:100

Płyty - miarodajne momenty zginające My Wartości maksymalne [kNm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:100

164

Wartości minimalne [kNm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:100

Analiza stanu granicznego użytkowalności Płyty - SGU - przemieszczenia w [mm] - (dla grup obc.: c.własny, A, E, C, B, D, F) Skala rys. 1:100

165

5.7.2. Strop_poz. H.1.1.2 Dane płyt Symbol

Grubość

Pole powierzchni

Poziom pł. środk.

Materiał

1

160mm

19,06m2

0,00m

C25/30

2

160mm

38,52m2

0,00m

C25/30

3

160mm

44,81m2

0,00m

C25/30

4

160mm

13,59m2

0,00m

C25/30

5

160mm

6,30m2

0,00m

C25/30

6

160mm

6,45m2

0,00m

C25/30

Dane słupów Symbol

Przekrój

wys. Ld

wys. Lg

X

Y

Kąt obr.

Materiał

Typ połączenia

1

240x240mm

3,00m

-

16,16

15,14

0,00°

C25/30

sztywne

2

240x240mm

3,00m

-

19,91

13,54

0,00°

C25/30

sztywne

Model konstrukcyjny

Grupy obciążeń Znaczenie

γf1

γf2

ψd

1,1

1

1

Symbol

Nazwa

Rodzaj

c.w.

ciężar własny

stałe

A

użytkowe 1

zmienne

1

1,4

0,5

B

użytkowe 2

zmienne

1

1,4

0,5

C

użytkowe tarasu

zmienne

1

1,3

0,5

166

D

sciany pow.

stałe

1,21

1

1

E

stałe

stałe

1

1,3

1

F

użytkowe tarasu

zmienne

1

1,3

0,5

G

zastep. od scianek

zmienne

1

1,2

1

zmienne

1

1,3

0,5

działowych H

użykowe schodów

Lista obciążeń Lp.

Grupa

Rodzaj

γf1

γf2

Wartość obc.

Współrzędne

1

A

cała płyta

1,4

1

2,00kN/m2

płyta "1"

2

B

cała płyta

1,4

1

2,00kN/m2

płyta "2"

3

C

cała płyta

1,3

1

2,00kN/m2

płyta "3"

4

D

nóż

1,21

1

19,0kN/m

(11,80; 12,53)

19,0kN/m

(10,07; 12,53)

19,0kN/m

(8,91; 12,53)

19,0kN/m

(7,33; 12,53)

5

D

nóż

1,21

1

6

E

cała płyta

1

1,3

1,90kN/m2

płyta "4"

7

E

cała płyta

1

1,3

3,00kN/m2

płyta "6"

8

E

cała płyta

1

1,3

3,00kN/m2

płyta "5"

9

E

cała płyta

1

1,3

1,90kN/m2

płyta "1"

10

E

cała płyta

1

1,3

1,90kN/m2

płyta "3"

11

E

cała płyta

1

1,3

1,90kN/m2

płyta "2"

12

F

nóż

1,3

1

1,0kN/m

(11,80; 15,44)

1,0kN/m

(16,46; 15,44)

1,0kN/m

(16,46; 13,54)

13

F

cała płyta

1,3

1

2,00kN/m2

płyta "4"

14

G

cała płyta

1,2

1

1,25kN/m2

płyta "2"

15

H

cała płyta

1,3

1

3,00kN/m2

płyta "6"

16

H

cała płyta

1,3

1

3,00kN/m2

płyta "5"

1. Dane konstrukcji 1.1. Grupy obciążeń Symbol c.w. A B C D E F G H

Nazwa ciężar własny użytkowe 1 użytkowe 2 użytkowe tarasu sciany pow. stałe użytkowe tarasu zastep. od scianek działowych użykowe schodów

Rodzaj stałe zmienne zmienne zmienne stałe stałe zmienne zmienne zmienne

167

γf1

γf2

ψd

1

1 1

1,1 1,4 1,4 1,3 1,21 1 1,3 1,2

1 0,5 0,5 0,5 1 1 0,5 1

1

1,3

Znaczenie 1 1 1

1 1,3

0,5

1.2. Lista obciążeń Lp. 1 2 3 4

Grupa A B C D

Rodzaj cała płyta cała płyta cała płyta nóż

γf1

γf2

1,4 1,4 1,3 1,21

1 1 1 1

5

D

nóż

1,21

1

6 7 8 9 10 11 12

E E E E E E F

cała cała cała cała cała cała nóż

płyta płyta płyta płyta płyta płyta

1 1 1 1 1 1 1,3

1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1

13 14 15 16

F G H H

cała cała cała cała

płyta płyta płyta płyta

1,3 1,2 1,3 1,3

1 1 1 1

Schematy obciążeń dla poszczególnych grup Grupa A

168

Wartość obc. 2,00kN/m2 2,00kN/m2 2,00kN/m2 19,0kN/m 19,0kN/m 19,0kN/m 19,0kN/m 1,90kN/m2 3,00kN/m2 3,00kN/m2 1,90kN/m2 1,90kN/m2 1,90kN/m2 1,0kN/m 1,0kN/m 1,0kN/m 2,00kN/m2 1,25kN/m2 3,00kN/m2 3,00kN/m2

Współrzędne płyta "1" płyta "2" płyta "3" (11,80; 12,53) (10,07; 12,53) (8,91; 12,53) (7,33; 12,53) płyta "4" płyta "6" płyta "5" płyta "1" płyta "3" płyta "2" (11,80; 15,44) (16,46; 15,44) (16,46; 13,54) płyta "4" płyta "2" płyta "6" płyta "5"

Grupa B

Grupa C

169

Grupa D

Grupa E

170

Grupa F

Grupa G

171

Analiza Płyty - miarodajne momenty zginające Mx Wartości maksymalne [kNm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:100

Wartości minimalne [kNm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:100

172

Płyty - miarodajne momenty zginające My Wartości maksymalne [kNm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:100

Wartości minimalne [kNm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:100

173

Analiza stanu granicznego użytkowalności Płyty - SGU - przemieszczenia w [mm] - (dla grup obc.: c.własny, A, B, C, D, E, F, G, H) Skala rys. 1:100

174

6.0. Fundamenty 6.1. Płyta fundamentowa _ część A Dane płyt Symbol

Grubość

Pole powierzchni

Poziom pł. środk.

Materiał

1

400mm

505,04m2

0,00m

C20/25

2

400mm

25,42m2

0,00m

C20/25

Dane żeber Symbol

Przekrój

Szer. wsp. beff

Całk. dlugość

Poziom osi oboj.

Materiał

1

4000x240mm

0,00m

95,01m

+2,00m

C20/25

2

4000x200mm

0,00m

8,68m

+2,00m

C20/25

3

4000x200mm

0,00m

8,41m

+2,00m

C20/25

4

4000x200mm

0,00m

21,12m

+2,00m

C20/25

5

4000x200mm

0,00m

6,44m

-2,00m

C20/25

6

4000x200mm

0,00m

6,77m

-2,00m

C20/25

7

4000x200mm

0,00m

7,33m

+2,00m

C20/25

8

4000x200mm

0,00m

12,39m

+2,00m

C20/25

9

4000x200mm

0,00m

7,96m

+2,00m

C20/25

10

4000x200mm

0,00m

8,41m

+2,00m

C20/25

11

4000x200mm

0,00m

12,39m

+2,00m

C20/25

12

4000x200mm

0,00m

6,58m

+2,00m

C20/25

13

4000x200mm

0,00m

2,74m

+2,00m

C20/25

14

4000x200mm

0,00m

6,58m

+2,00m

C20/25

15

4000x200mm

0,00m

2,25m

-2,00m

C20/25

16

4000x200mm

0,00m

12,39m

-2,00m

C20/25

17

4000x200mm

0,00m

4,88m

-2,00m

C20/25

18

4000x200mm

0,00m

16,87m

-2,00m

C20/25

19

4000x200mm

0,00m

0,84m

-2,00m

C20/25

20

4000x200mm

0,00m

5,15m

-2,00m

C20/25

21

4000x200mm

0,00m

3,04m

-2,00m

C20/25

22

4000x200mm

0,00m

1,39m

-2,00m

C20/25

23

4000x200mm

0,00m

1,13m

-2,00m

C20/25

67

4000x200mm

0,00m

4,88m

+2,00m

C20/25

175

Model konstrukcyjny

Grupy obciążeń γf1

γf2

ψd

stałe

1,1

1

1

Stałe

stałe

1

1

1

obciążenie nożowe

stałe

1

1

1

Symbol

Nazwa

Rodzaj

c.w.

ciężar własny

A B

Znaczenie

Lista obciążeń Lp.

Grupa

Rodzaj

γf1

γf2

Wartość obc.

Współrzędne

1

B

siła

1

1

160,0kN

(174,10; -53,10)

2

B

siła

1

1

116,0kN

(175,70; -54,50)

3

B

nóż

1

1

70,0kN/m

(179,21; -60,80)

70,0kN/m

(185,70; -60,76)

4

B

nóż

1

1

48,0kN/m

(145,52; -57,16)

48,0kN/m

(157,91; -57,16)

28,0kN/m

(185,70; -60,76)

28,0kN/m

(185,70; -56,86)

92,0kN/m

(179,21; -56,86)

92,0kN/m

(185,70; -56,86)

107,0kN/m

(162,63; -47,05)

107,0kN/m

(162,63; -55,46)

178,0kN/m

(167,32; -49,83)

178,0kN/m

(167,32; -57,16)

190,0kN/m

(167,32; -54,84)

190,0kN/m

(174,09; -54,84)

200,0kN/m

(174,09; -47,05)

200,0kN/m

(174,09; -52,20)

83,0kN/m

(175,78; -55,60)

83,0kN/m

(175,78; -62,04)

100,0kN/m

(175,78; -52,01)

100,0kN/m

(175,78; -53,40)

250,0kN/m

(174,09; -54,00)

250,0kN/m

(174,09; -54,84)

5 6 7 8 9 10

B B B B B B

nóż nóż nóż nóż nóż nóż

1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1

11

B

nóż

1

1

12

B

nóż

1

1

13

B

nóż

1

1

176

14 15

16 17 18 19

20

21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33

B B

B B B B

B

B B B B B B B B B B B B B

nóż nóż

nóż nóż nóż nóż

nóż

nóż nóż nóż nóż nóż nóż nóż nóż nóż nóż nóż nóż nóż

1 1

1 1 1 1

1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1

1 1 1 1

1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

177

66,0kN/m

(161,90; -62,04)

66,0kN/m

(161,90; -57,16)

160,0kN/m

(154,61; -49,45)

160,0kN/m

(153,49; -49,45)

160,0kN/m

(153,49; -50,58)

160,0kN/m

(154,61; -50,58)

140,0kN/m

(154,61; -50,58)

140,0kN/m

(154,61; -53,63)

168,0kN/m

(145,52; -55,46)

168,0kN/m

(165,87; -55,46)

90,0kN/m

(157,91; -47,05)

90,0kN/m

(157,91; -55,46)

45,0kN/m

(145,52; -53,37)

45,0kN/m

(148,03; -53,37)

45,0kN/m

(148,03; -51,53)

45,0kN/m

(145,52; -51,53)

45,0kN/m

(157,91; -57,16)

45,0kN/m

(171,13; -57,16)

45,0kN/m

(171,13; -58,06)

45,0kN/m

(174,15; -58,06)

68,0kN/m

(157,91; -57,16)

68,0kN/m

(157,91; -62,04)

182,0kN/m

(179,21; -47,05)

182,0kN/m

(179,21; -62,04)

193,0kN/m

(145,52; -62,04)

193,0kN/m

(179,21; -62,04)

45,0kN/m

(145,52; -51,53)

45,0kN/m

(145,52; -53,37)

165,0kN/m

(145,52; -47,05)

165,0kN/m

(179,21; -47,05)

90,0kN/m

(145,52; -51,28)

90,0kN/m

(148,27; -51,28)

90,0kN/m

(148,27; -47,05)

90,0kN/m

(148,27; -53,63)

110,0kN/m

(151,24; -47,05)

110,0kN/m

(151,24; -53,63)

154,0kN/m

(151,24; -53,63)

154,0kN/m

(157,91; -53,63)

115,0kN/m

(145,52; -53,63)

115,0kN/m

(151,24; -53,63)

88,0kN/m

(145,52; -47,05)

88,0kN/m

(145,52; -51,28)

55,0kN/m

(174,15; -58,06)

55,0kN/m

(174,15; -62,04)

118,0kN/m

(145,52; -53,63)

118,0kN/m

(145,52; -62,04)

34

B

pole

1

1

3100,00kN/m

(169,81; -53,45)

2 3100,00kN/m

(169,81; -53,79)

2 3100,00kN/m

(170,16; -53,79)

2 3100,00kN/m

(170,16; -53,45)

2 35

B

pole

1

1

3800,00kN/m

(160,13; -53,46)

2 3800,00kN/m

(160,13; -53,80)

2 3800,00kN/m

(160,48; -53,80)

2 3800,00kN/m 2

Schematy obciążeń dla poszczególnych grup Grupa B

178

(160,48; -53,46)

Analiza Płyty - miarodajne momenty zginające Mx Wartości maksymalne [kNm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:200

179

Płyty - miarodajne momenty zginające Mx Wartości minimalne [kNm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:200

180

Płyty - miarodajne momenty zginające My Wartości maksymalne [kNm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:200

181

Płyty - miarodajne momenty zginające My Wartości minimalne [kNm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:200

182

6.2. Płyta fundamentowa _ część B, C1 i D Dane płyt Symbol

Grubość

Pole powierzchni

Poziom pł. środk.

Materiał

1

400mm

238,20m2

0,00m

C20/25

2

400mm

27,67m2

0,00m

C20/25

3

400mm

268,08m2

0,00m

C20/25

4

600mm

4,00m2

0,00m

C20/25

5

300mm

142,38m2

0,00m

C20/25

6

600mm

4,00m2

0,00m

C20/25

7

600mm

9,46m2

0,00m

C20/25

8

400mm

27,93m2

0,00m

C20/25

10

400mm

34,38m2

0,00m

C20/25

11

400mm

370,20m2

0,00m

C20/25

12

600mm

4,00m2

0,00m

C20/25

13

600mm

4,00m2

0,00m

C20/25

17

500mm

2,89m2

0,00m

C20/25

18

500mm

2,89m2

0,00m

C20/25

Dane żeber Symbol

Przekrój

Szer. wsp. beff

Całk. dlugość

Poziom osi oboj.

Materiał

1

4000x240mm

0,00m

4,57m

+2,00m

C20/25

2

4000x240mm

0,00m

4,91m

+2,00m

C20/25

3

4000x240mm

0,00m

3,38m

+2,00m

C20/25

4

1400x240mm

0,00m

5,79m

+0,70m

C20/25

5

1400x240mm

0,00m

1,19m

+0,70m

C20/25

6

1400x240mm

0,00m

1,78m

-0,70m

C20/25

7

1400x240mm

0,00m

1,80m

-0,70m

C20/25

8

1400x240mm

0,00m

1,88m

-0,70m

C20/25

9

1400x240mm

0,00m

1,85m

-0,70m

C20/25

10

1400x240mm

0,00m

1,78m

-0,70m

C20/25

11

1400x240mm

0,00m

1,81m

-0,70m

C20/25

12

1400x240mm

0,00m

1,78m

-0,70m

C20/25

13

4000x240mm

0,00m

1,14m

+2,00m

C20/25

14

2800x240mm

0,00m

59,18m

+1,40m

C20/25

15

2800x200mm

0,00m

12,96m

+1,40m

C20/25

16

3500x200mm

0,00m

16,88m

+1,75m

C20/25

17

3500x240mm

0,00m

51,35m

+1,75m

C20/25

18

4000x240mm

0,00m

1,14m

+2,00m

C20/25

19

4000x240mm

0,00m

64,69m

+2,00m

C20/25

20

2800x200mm

0,00m

1,81m

+1,40m

C20/25

21

4000x240mm

0,00m

1,14m

+2,00m

C20/25

22

4000x240mm

0,00m

2,36m

+2,00m

C20/25

23

4000x240mm

0,00m

4,92m

+2,00m

C20/25

25

4000x240mm

0,00m

0,86m

+2,00m

C20/25

26

4000x240mm

0,00m

4,78m

+2,00m

C20/25

27

4000x240mm

0,00m

2,40m

+2,00m

C20/25

183

28

4000x240mm

0,00m

2,40m

+2,00m

C20/25

29

4000x240mm

0,00m

52,69m

+2,00m

C20/25

30

4000x200mm

0,00m

7,44m

+2,00m

C20/25

31

4000x200mm

0,00m

17,18m

+2,00m

C20/25

32

4000x200mm

0,00m

9,65m

+2,00m

C20/25

33

4000x200mm

0,00m

5,60m

+2,00m

C20/25

34

4000x200mm

0,00m

9,19m

+2,00m

C20/25

35

4000x200mm

0,00m

4,30m

+2,00m

C20/25

38

2800x200mm

0,00m

6,99m

+1,40m

C20/25

41

4000x200mm

0,00m

1,68m

+2,00m

C20/25

68

4000x240mm

0,00m

17,73m

+2,00m

C20/25

71

400x240mm

0,00m

2,46m

+0,20m

C20/25

72

400x240mm

0,00m

2,46m

+0,20m

C20/25

73

400x240mm

0,00m

1,19m

+0,20m

C20/25

Grupy obciążeń γf1

γf2

ψd

stałe

1,1

1

1

stałe

1

1

1

Symbol

Nazwa

Rodzaj

c.w.

ciężar własny

A

obciążenie nożowe

Znaczenie

Lista obciążeń Lp.

Grupa

Rodzaj

γf1

γf2

Wartość obc.

Współrzędne

1

A

nóż

1

1

120,0kN/m

(125,09; -47,62)

120,0kN/m

(130,36; -47,62)

140,0kN/m

(125,09; -45,16)

140,0kN/m

(125,09; -52,00)

105,0kN/m

(130,36; -47,62)

105,0kN/m

(130,36; -52,00)

300,0kN/m

(125,09; -45,16)

300,0kN/m

(128,22; -45,16)

200,0kN/m

(130,36; -35,37)

200,0kN/m

(130,36; -36,50)

2 3 4 5 6 7 8

9

10

11

A A A A A A A

A

A

A

nóż nóż nóż nóż nóż nóż nóż

nóż

nóż

nóż

1 1 1 1 1 1 1

1

1

1

1 1 1 1 1 1 1

1

1

1

350,0kN/m

(128,22; -43,32)

350,0kN/m

(128,22; -46,10)

60,0kN/m

(123,29; -44,56)

60,0kN/m

(123,29; -52,00)

770,0kN/m

(138,38; -46,08)

770,0kN/m

(138,52; -46,65) śr. łuku

770,0kN/m

(138,38; -47,22)

770,0kN/m

(136,33; -47,22)

770,0kN/m

(137,35; -47,80) śr. łuku

770,0kN/m

(138,38; -47,22)

770,0kN/m

(136,33; -46,08)

770,0kN/m

(137,35; -45,50) śr. łuku

770,0kN/m

(138,38; -46,08)

660,0kN/m

(137,52; -42,87)

660,0kN/m

(137,52; -43,73)

184

12 13 14 15 16 17 18 19 20 21

22

23

24 25

26 27 28

29 30 31

A A A A A A A A A A

A

A

A A

A A A

A A A

nóż nóż nóż nóż nóż nóż nóż nóż nóż nóż

nóż

nóż

nóż nóż

nóż nóż nóż

nóż nóż nóż

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1

1

1 1

1 1 1

1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1

1

1 1

1 1 1

1 1 1

80,0kN/m

(114,52; -52,00)

80,0kN/m

(130,36; -52,00)

200,0kN/m

(114,52; -35,37)

200,0kN/m

(114,52; -52,00)

300,0kN/m

(130,36; -41,07)

300,0kN/m

(130,36; -43,47)

55,0kN/m

(107,25; -50,19)

55,0kN/m

(107,25; -52,00)

40,0kN/m

(101,28; -52,00)

40,0kN/m

(114,24; -52,00)

50,0kN/m

(101,28; -50,19)

50,0kN/m

(114,24; -50,19)

30,0kN/m

(101,28; -52,00)

30,0kN/m

(101,28; -48,51)

100,0kN/m

(128,22; -47,62)

100,0kN/m

(128,22; -46,80)

226,0kN/m

(123,29; -41,20)

226,0kN/m

(123,29; -42,88)

20,0kN/m

(101,28; -48,51)

20,0kN/m

(105,33; -48,51)

20,0kN/m

(105,33; -48,15)

20,0kN/m

(107,25; -48,15)

750,0kN/m

(140,32; -46,77)

750,0kN/m

(139,31; -48,92) śr. łuku

750,0kN/m

(137,03; -49,64)

750,0kN/m

(137,52; -43,73)

750,0kN/m

(139,54; -44,68) śr. łuku

750,0kN/m

(140,32; -46,77)

110,0kN/m

(114,52; -35,37)

110,0kN/m

(130,36; -35,37)

350,0kN/m

(137,03; -49,64)

350,0kN/m

(135,49; -49,00) śr. łuku

350,0kN/m

(134,54; -47,63)

120,0kN/m

(107,25; -35,37)

120,0kN/m

(107,25; -48,15)

90,0kN/m

(107,25; -40,12)

90,0kN/m

(114,24; -40,12)

60,0kN/m

(107,25; -35,37)

60,0kN/m

(114,24; -35,37)

60,0kN/m

(114,24; -52,00)

41,0kN/m

(159,91; -27,23)

41,0kN/m

(159,91; -35,37)

115,0kN/m

(154,11; -35,37)

115,0kN/m

(154,11; -46,77)

53,0kN/m

(130,64; -27,23)

53,0kN/m

(159,91; -27,23)

185

32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46

47 48 49

50

51

A A A A A A A A A A A A A A A

A A A

A

A

nóż nóż nóż nóż nóż nóż nóż nóż nóż nóż nóż nóż nóż nóż nóż

nóż nóż pole

pole

pole

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1

1

1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1

1

1

65,0kN/m

(154,11; -35,37)

65,0kN/m

(159,91; -35,37)

205,0kN/m

(136,38; -35,37)

205,0kN/m

(154,11; -35,37)

170,0kN/m

(140,32; -46,77)

170,0kN/m

(145,24; -46,77)

87,0kN/m

(142,02; -52,00)

87,0kN/m

(142,02; -60,16)

33,0kN/m

(142,02; -60,16)

33,0kN/m

(145,24; -60,16)

153,0kN/m

(145,24; -46,77)

153,0kN/m

(154,11; -46,77)

109,0kN/m

(145,24; -46,77)

109,0kN/m

(145,24; -60,16)

80,0kN/m

(130,64; -27,23)

80,0kN/m

(130,64; -36,50)

125,0kN/m

(130,64; -47,63)

125,0kN/m

(130,64; -52,00)

100,0kN/m

(137,03; -49,64)

100,0kN/m

(137,03; -52,00)

120,0kN/m

(130,64; -47,63)

120,0kN/m

(134,54; -47,63)

80,0kN/m

(130,64; -52,00)

80,0kN/m

(142,02; -52,00)

105,0kN/m

(137,52; -38,20)

105,0kN/m

(139,48; -38,20)

105,0kN/m

(139,48; -35,37)

105,0kN/m

(139,48; -38,20)

45,0kN/m

(125,33; -45,41)

45,0kN/m

(127,97; -45,41)

45,0kN/m

(127,97; -47,36)

45,0kN/m

(125,33; -47,36)

45,0kN/m

(125,33; -45,41)

300,0kN/m

(130,64; -41,07)

300,0kN/m

(130,64; -43,47)

50,0kN/m

(130,64; -35,37)

50,0kN/m

(131,78; -35,37)

5720,00kN/m2

(119,13; -45,51)

5720,00kN/m2

(119,13; -45,86)

5720,00kN/m2

(119,48; -45,86)

5720,00kN/m2

(119,48; -45,51)

10780,00kN/m2

(148,43; -40,90)

10780,00kN/m2

(148,43; -41,25)

10780,00kN/m2

(148,78; -41,25)

10780,00kN/m2

(148,78; -40,90)

9960,00kN/m2

(142,84; -40,90)

186

52

53

54

55

56

57

58

59

60

61

A

A

A

A

A

A

A

A

A

A

pole

pole

pole

pole

pole

pole

pole

pole

pole

pole

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

9960,00kN/m2

(142,84; -41,25)

9960,00kN/m2

(143,19; -41,25)

9960,00kN/m2

(143,19; -40,90)

7100,00kN/m2

(119,14; -39,96)

7100,00kN/m2

(119,14; -40,31)

7100,00kN/m2

(119,49; -40,31)

7100,00kN/m2

(119,49; -39,96)

7100,00kN/m2

(123,11; -39,96)

7100,00kN/m2

(123,11; -40,31)

7100,00kN/m2

(123,46; -40,31)

7100,00kN/m2

(123,46; -39,96)

4610,00kN/m2

(151,20; -31,16)

4610,00kN/m2

(151,20; -31,46)

4610,00kN/m2

(151,50; -31,46)

4610,00kN/m2

(151,50; -31,16)

4570,00kN/m2

(137,34; -40,90)

4570,00kN/m2

(137,34; -41,25)

4570,00kN/m2

(137,69; -41,25)

4570,00kN/m2

(137,69; -40,90)

5550,00kN/m2

(153,95; -31,16)

5550,00kN/m2

(153,95; -31,46)

5550,00kN/m2

(154,25; -31,46)

5550,00kN/m2

(154,25; -31,16)

6890,00kN/m2

(142,86; -31,16)

6890,00kN/m2

(142,86; -31,46)

6890,00kN/m2

(143,16; -31,46)

6890,00kN/m2

(143,16; -31,16)

7610,00kN/m2

(137,36; -31,16)

7610,00kN/m2

(137,36; -31,46)

7610,00kN/m2

(137,66; -31,46)

7610,00kN/m2

(137,66; -31,16)

5610,00kN/m2

(148,45; -31,16)

5610,00kN/m2

(148,45; -31,46)

5610,00kN/m2

(148,75; -31,46)

5610,00kN/m2

(148,75; -31,16)

5720,00kN/m2

(119,13; -48,24)

5720,00kN/m2

(119,13; -48,59)

5720,00kN/m2

(119,48; -48,59)

5720,00kN/m2

(119,48; -48,24)

1460,00kN/m2

(130,18; -38,64)

1460,00kN/m2

(130,18; -38,94)

1460,00kN/m2

(130,81; -38,94)

1460,00kN/m2

(130,81; -38,64)

187

Model konstrukcyjny

188

Schematy obciążeń dla poszczególnych grup Grupa A

189

Analiza Płyty - miarodajne momenty zginające Mx Wartości maksymalne [kNm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:200

190

Płyty - miarodajne momenty zginające Mx Wartości minimalne [kNm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:200

191

Płyty - miarodajne momenty zginające My Wartości maksymalne [kNm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:200

192

Płyty - miarodajne momenty zginające My Wartości minimalne [kNm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:200

193

6.3. Płyta fundamentowa _ część C2 Dane płyt

Symbol 1 2

Grubość 400mm 1200mm

Pole powierzchni 309,36m2 42,43m2

Poziom pł. środk. Materiał 0,00m C25/30 0,00m C25/30

Dane żeber Symbol

Przekrój

Szer. wsp. beff

Całk. dlugość

Poziom osi oboj.

Materiał

1

4000x240mm

0,00m

15,84m

-2,00m

C20/25

2

4000x240mm

0,00m

2,73m

-2,00m

C20/25

3

2000x200mm

0,00m

2,73m

-1,00m

C20/25

4

2000x200mm

0,00m

2,70m

-1,00m

C20/25

48

3700x240mm

0,00m

36,43m

+1,85m

C20/25

49

3700x200mm

0,00m

15,84m

+1,85m

C20/25

50

3700x240mm

0,00m

2,73m

+1,85m

C20/25

51

2000x200mm

0,00m

2,73m

-1,00m

C20/25

52

3700x200mm

0,00m

2,73m

+1,85m

C20/25

55

3700x240mm

0,00m

5,41m

+1,85m

C20/25

59

1500x240mm

0,00m

23,44m

+0,75m

C20/25

Model konstrukcyjny

194

Grupy obciążeń

Symbol c.w. A

Nazwa ciężar własny obciążenie nożowe

Rodzaj stałe stałe

Znaczenie γf1 1,1 1

γf2

ψd

1 1

1 1

Lista obciążeń Lp.

Grupa

Rodzaj

γf1

γf2

Wartość obc.

Współrzędne

1

A

siła

1

1

320,0kN

(121,35; -15,84)

2

A

siła

1

1

240,0kN

(114,52; -15,84)

3

A

siła

1

1

400,0kN

(124,96; -15,84)

4

A

siła

1

1

370,0kN

(118,10; -15,84)

5

A

siła

1

1

290,0kN

(130,36; -15,84)

6

A

nóż

1

1

150,0kN/m

(123,73; -32,64)

150,0kN/m

(123,73; -35,37)

150,0kN/m

(119,32; -32,64)

150,0kN/m

(119,32; -35,37)

85,0kN/m

(114,52; -32,64)

85,0kN/m

(114,52; -35,37)

160,0kN/m

(114,52; -19,64)

160,0kN/m

(130,36; -19,64)

130,0kN/m

(114,52; -35,37)

130,0kN/m

(130,36; -35,37)

95,0kN/m

(127,66; -32,64)

95,0kN/m

(127,66; -35,37)

7 8 9 10 11 12 13 14 15

16

17

18

A A A A A A A A A

A

A

A

nóż nóż nóż nóż nóż nóż nóż nóż pole

pole

pole

pole

1 1 1 1 1 1 1 1 1

1

1

1

1 1 1 1 1 1 1 1 1

1

1

1

195

150,0kN/m

(114,52; -32,64)

150,0kN/m

(130,36; -32,64)

155,0kN/m

(114,52; -19,64)

155,0kN/m

(114,52; -32,64)

155,0kN/m

(130,36; -19,64)

155,0kN/m

(130,36; -35,37)

3350,00kN/m2

(121,30; -30,10)

3350,00kN/m2

(121,30; -30,40)

3350,00kN/m2

(121,60; -30,40)

3350,00kN/m2

(121,60; -30,10)

3350,00kN/m2

(123,13; -30,10)

3350,00kN/m2

(123,13; -30,40)

3350,00kN/m2

(123,43; -30,40)

3350,00kN/m2

(123,43; -30,10)

5450,00kN/m2

(121,30; -24,10)

5450,00kN/m2

(121,30; -24,40)

5450,00kN/m2

(121,60; -24,40)

5450,00kN/m2

(121,60; -24,10)

5450,00kN/m2

(123,13; -24,10)

5450,00kN/m2

(123,13; -24,40)

5450,00kN/m2

(123,43; -24,40)

5450,00kN/m2

(123,43; -24,10)

Schematy obciążeń dla poszczególnych grup Grupa A

Analiza Płyty - miarodajne momenty zginające Mx Wartości maksymalne [kNm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:200

196

Wartości minimalne [1000*kNm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:200

Płyty - miarodajne momenty zginające My Wartości maksymalne [kNm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:200

197

Wartości minimalne [1000*kNm/m] - (obc. obliczeniowe) Skala rys. 1:200

198

6.4. Ławy fundamentowe Reakcje na fundament wyznaczono z sumy reakcji podporowych w węzłach modelu MES Założenia: MATERIAŁ: BETON: STAL: OPCJE: • •

•

•

klasa B25, ciężar objętościowy = 24,0 (kN/m3) klasa A-III-N, f yd = 420,00 (MPa)

Obliczenia wg normy:

betonowej: PN-B-03264 (2002) gruntowej: PN-81/B-03020 Oznaczenie parametrów geotechnicznych metodą: B współczynnik m = 0,81 - do obliczeń nośności współczynnik m = 0,72 - do obliczeń poślizgu współczynnik m = 0,72 - do obliczeń obrotu Wymiarowanie fundamentu na: Nośność Osiadanie - Sdop = 7,00 (cm) - czas realizacji budynku: tb > 12 miesięcy - współczynnik odprężenia: λ = 1,00 Obrót Poślizg Ścinanie Graniczne położenie wypadkowej obciążeń: - długotrwałych w rdzeniu I - całkowitych w rdzeniu II

6.4.1 Ława fundamentowa 0.2.3. Geometria

A = 0,60 (m) L = 15,00 (m) h = 0,40 (m) h1 = 0,30 (m) ex = 0,00 (m)

a = 0,24 (m)

objętość betonu fundamentu: V = 0,312 (m3/m)

otulina zbrojenia: poziom posadowienia: minimalny poziom posadowienia:

c D Dmin

= 0,05 (m) = 1,0 (m) = 1,0 (m)

Grunt Charakterystyczne parametry gruntu: Warstwa Nazwa Poziom IL / ID [m] 1 Glina 0,0 0,30 2 Ił -2,5 0,45 3 Ił -3,5 0,08 4 Ił -6,5 0,00

199

Symbol B C D D

Typ wilgotności konsolidacji ---------

Pozostałe parametry gruntu: Warstwa Nazwa 1 2 3 4

Glina Ił Ił Ił

Miąższość [m] 2,5 1,0 3,0 ---

Spójność [kPa] 28,0 9,5 54,9 60,0

Kąt tarcia [deg] 16,4 10,8 11,9 13,0

Ciężar obj. [kN/m3] 20,5 18,5 20,0 0,0

Mo [kPa] 29133,9 17378,8 32119,4 39302,4

Obciążenia OBLICZENIOWE Lp. Nazwa

N My Fx Nd/Nc [kN/m] [kN*m/m] [kN/m] 1 L1 120,00 0,00 0,00 0,90 współczynnik zamiany obciążeń obliczeniowych na charakterystyczne = 1,20

Wyniki obliczeniowe WARUNEK NOŚNOŚCI • Rodzaj podłoża pod fundamentem: jednorodne • Kombinacja wymiarująca: L1 (całkowita) N=120,00kN/m • Wyniki obliczeń na poziomie: posadowienia fundamentu • Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 13,11 (kN/m) • Obciążenie wymiarujące: Nr = 133,11kN/m My = 0,00kN*m/m • Zastępczy wymiar fundamentu: A_ = 0,60 (m) • Współczynniki nośności oraz wpływu nachylenia obciążenia: NB = 0,56 iB = 1,00 NC = 10,83 iC = 1,00 ND = 3,85 iD = 1,00 • Graniczny opór podłoża gruntowego: Qf = 210,06 (kN/m) • Współczynnik bezpieczeństwa: Qf * m / Nr = 1,28 OSIADANIE • Rodzaj podłoża pod fundamentem: warstwowe • Kombinacja wymiarująca: L1 N=90,00kN/m • Charakterystyczna wartość ciężaru fundamentu i nadległego gruntu: 11,92 (kN/m) • Obciążenie charakterystyczne, jednostkowe od obciążeń całkowitych: q = 170 (kPa) • Miąższość podłoża gruntowego aktywnie osiadającego: z = 1,7 (m) • Naprężenie na poziomie z: - dodatkowe: σzd = 13 (kPa) - wywołane ciężarem gruntu: σzγ = 56 (kPa) • Osiadanie: - pierwotne: s' = 0,30 (cm) - wtórne: s'' = 0,03 (cm) - CAŁKOWITE: S = 0,33 (cm) < Sdop = 7,00 (cm) WYMIAROWANIE ZBROJENIA Wzdłuż boku A: • Kombinacja wymiarująca: L1 (całkowita) N=120,00kN/m • Obciążenie wymiarujące: Nr = 133,11kN/m My = 0,00kN*m/m • Powierzchnia zbrojenia [cm2/m]: - minimalna: - wyliczona: - przyjęta:

wzdłuż boku A Ax = 5,42 Ax = 5,42 Ax = 5,65 φ 12 co 20 (cm)

200

M [kPa] 38845,3 28964,6 40149,2 49128,0

6.4.2 Ława fundamentowa 0.2.4. Geometria

A = 1,20 (m) a = 0,24 (m) L = 15,00 (m) h = 0,40 (m) h1 = 0,30 (m) ex = 0,00 (m) objętość betonu fundamentu: V = 0,552 (m3/m) otulina zbrojenia: c = 0,05 (m) poziom posadowienia: D = 1,5 (m) minimalny poziom posadowienia: Dmin = 1,5 (m) poziom wody gruntowej Dw = 2,5 (m) Grunt Charakterystyczne parametry gruntu: Warstwa Nazwa 1 2 3

Glina Ił Ił

Poziom -2,5 -5,0 -8,0

IL / ID [m] 0,50 0,08 0,00

Symbol B D D

Typ wilgotności konsolidacji -------

Spójność [kPa] 21,7 54,9 60,0

Kąt tarcia [deg] 12,7 11,9 13,0

Ciężar obj. [kN/m3] 20,5 20,0 0,0

Pozostałe parametry gruntu: Warstwa Nazwa 1 2 3

Glina Ił Ił

Miąższość [m] 2,5 3,0 ---

Mo [kPa] 19286,3 32119,4 39302,4

Obciążenia OBLICZENIOWE Lp. Nazwa

N My Fx Nd/Nc [kN/m] [kN*m/m] [kN/m] 1 L1 160,00 0,00 0,00 0,90 współczynnik zamiany obciążeń obliczeniowych na charakterystyczne = 1,20

Wyniki obliczeniowe

WARUNEK NOŚNOŚCI • Rodzaj podłoża pod fundamentem: warstwowe • Kombinacja wymiarująca: L1 (całkowita) N=160,00kN/m • Wyniki obliczeń na poziomie: posadowienia fundamentu • Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 38,39 (kN/m) • Obciążenie wymiarujące: Nr = 198,39kN/m My = 0,00kN*m/m • Zastępczy wymiar fundamentu: A_ = 1,20 (m) • Współczynniki nośności oraz wpływu nachylenia obciążenia:

201

M [kPa] 25715,0 40149,2 49128,0

NB = 0,27 NC = 8,99 ND = 2,81 • •

iB = 1,00 iC = 1,00 iD = 1,00

Graniczny opór podłoża gruntowego: Qf = 311,16 (kN/m) Współczynnik bezpieczeństwa: Qf * m / Nr = 1,27

OSIADANIE • Rodzaj podłoża pod fundamentem: warstwowe • Kombinacja wymiarująca: L1 N=120,00kN/m • Charakterystyczna wartość ciężaru fundamentu i nadległego gruntu: 34,90 (kN/m) • Obciążenie charakterystyczne, jednostkowe od obciążeń całkowitych: q = 129 (kPa) • Miąższość podłoża gruntowego aktywnie osiadającego: z = 1,6 (m) • Naprężenie na poziomie z: - dodatkowe: σzd = 18 (kPa) - wywołane ciężarem gruntu: σzγ = 63 (kPa) • Osiadanie: - pierwotne: s' = 0,34 (cm) - wtórne: s'' = 0,08 (cm) - CAŁKOWITE: S = 0,41 (cm) < Sdop = 7,00 (cm) ŚCINANIE • Kombinacja wymiarująca: L1 (całkowita) N=160,00kN/m • Obciążenie wymiarujące: Nr = 191,41kN/m My = 0,00kN*m/m • Współczynnik bezpieczeństwa: Q / Qr = 12,53 WYMIAROWANIE ZBROJENIA Wzdłuż boku A: • Kombinacja wymiarująca: L1 (całkowita) N=160,00kN/m • Obciążenie wymiarujące: Nr = 198,39kN/m My = 0,00kN*m/m • Powierzchnia zbrojenia [cm2/m]: wzdłuż boku A - minimalna: Ax = 5,42 - wyliczona: Ax = 5,42 - przyjęta: Ax = 5,65 φ 12 co 20 (cm)

6.4.3 Ława fundamentowa 0.2.6. Geometria

A = 1,20 (m) L = 15,00 (m) h = 0,40 (m) h1 = 0,30 (m) ex = -0,10 (m)

a = 0,24 (m)

objętość betonu fundamentu: V = 0,552 (m3/m)

202

otulina zbrojenia: poziom posadowienia: minimalny poziom posadowienia:

c D Dmin

= 0,05 (m) = 1,0 (m) = 1,0 (m)

Charakterystyczne parametry gruntu: Warstwa Nazwa 1 2 3 4

Glina Ił Ił Ił

Poziom 0,0 -2,5 -3,5 -6,5

IL / ID [m] 0,30 0,45 0,08 0,00

Symbol B C D D

Typ wilgotności konsolidacji ---------

Spójność [kPa] 28,0 9,5 54,9 60,0

Kąt tarcia [deg] 16,4 10,8 11,9 13,0

Ciężar obj. [kN/m3] 20,5 18,5 20,0 0,0

Pozostałe parametry gruntu: Warstwa Nazwa 1 2 3 4

Glina Ił Ił Ił

Miąższość [m] 2,5 1,0 3,0 ---

Mo [kPa] 29133,9 17378,8 32119,4 39302,4

Obciążenia OBLICZENIOWE Lp.

Nazwa

N My Fx Nd/Nc [kN/m] [kN*m/m] [kN/m] 1 L1 50,00 19,00 0,00 0,90 2 L2 40,00 15,00 0,00 0,90 współczynnik zamiany obciążeń obliczeniowych na charakterystyczne = 1,20

Wyniki obliczeniowe WARUNEK NOŚNOŚCI • Rodzaj podłoża pod fundamentem: warstwowe • Kombinacja wymiarująca: L1 (całkowita) N=50,00kN/m My=19,00kN*m/m • Wyniki obliczeń na poziomie: stropu warstwy 2 • Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 85,06 (kN/m) • Obciążenie wymiarujące: Nr = 135,06kN/m My = 14,13kN*m/m • Zastępczy wymiar fundamentu: A_ = 1,49 (m) • Współczynniki nośności oraz wpływu nachylenia obciążenia: NB = 0,18 iB = 1,00 NC = 8,22 iC = 1,00 ND = 2,41 iD = 1,00 • Graniczny opór podłoża gruntowego: Qf = 277,80 (kN/m) • Współczynnik bezpieczeństwa: Qf * m / Nr = 1,67 OSIADANIE • Rodzaj podłoża pod fundamentem: jednorodne • Kombinacja wymiarująca: L1 N=37,50kN/m My=14,25kN*m/m • Charakterystyczna wartość ciężaru fundamentu i nadległego gruntu: 25,06 (kN/m) • Obciążenie charakterystyczne, jednostkowe od obciążeń całkowitych: q = 52 (kPa) • Miąższość podłoża gruntowego aktywnie osiadającego: z = 1,2 (m) • Naprężenie na poziomie z:

203

M [kPa] 38845,3 28964,6 40149,2 49128,0

•

OBRÓT • • • • •

- dodatkowe: σzd = 9 (kPa) - wywołane ciężarem gruntu: σzγ = 45 (kPa) Osiadanie: - pierwotne: s' = 0,07 (cm) - wtórne: s'' = 0,03 (cm) - CAŁKOWITE: S = 0,10 (cm) < Sdop = 7,00 (cm)

Kombinacja wymiarująca: L1 (całkowita) N=50,00kN/m My=19,00kN*m/m Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 22,55 (kN/m) Obciążenie wymiarujące: Nr = 72,55kN/m My = 14,11kN*m/m Moment zapobiegający obrotowi fundamentu: - My(stab) = 48,26 (kN*m/m) Współczynnik bezpieczeństwa: M(stab) * m / M = 1,83

WYMIAROWANIE ZBROJENIA • • •

Wzdłuż boku A: Kombinacja wymiarująca: L1 (całkowita) N=50,00kN/m My=19,00kN*m/m Obciążenie wymiarujące: Nr = 77,56kN/m My = 14,13kN*m/m Powierzchnia zbrojenia [cm2/m]: wzdłuż boku A - minimalna: Ax = 5,42 - wyliczona: Ax = 5,42 - przyjęta: Ax = 5,65 φ 12 co 20 (cm)

6.5. Stopy fundamentowe 6.5.1 Stopa fundamentowa 0.3.3. Założenia: MATERIAŁ: BETON: STAL: OPCJE: • •

•

•

klasa B25, ciężar objętościowy = 24,0 (kN/m3) klasa A-IIIN, f yd = 420,00 (MPa)

Obliczenia wg normy:

betonowej: PN-B-03264 (2002) gruntowej: PN-81/B-03020 Oznaczenie parametrów geotechnicznych metodą: B współczynnik m = 0,81 - do obliczeń nośności współczynnik m = 0,72 - do obliczeń poślizgu współczynnik m = 0,72 - do obliczeń obrotu Wymiarowanie fundamentu na: Nośność Osiadanie - Sdop = 7,00 (cm) - czas realizacji budynku: tb > 12 miesięcy - współczynnik odprężenia: λ = 1,00 Obrót Poślizg Przebicie / ścinanie Graniczne położenie wypadkowej obciążeń: - długotrwałych w rdzeniu I - całkowitych w rdzeniu II

204

Geometria

A = 1,20 (m) B = 1,20 (m) h = 0,40 (m) h1 = 0,30 (m) ex = 0,00 (m) ey = 0,00 (m)

a = 0,35 (m) b = 0,35 (m)

objętość betonu fundamentu: V = 0,613 (m3)

otulina zbrojenia: poziom posadowienia: minimalny poziom posadowienia: poziom wody gruntowej

c D Dmin Dw

= 0,05 (m) = 1,0 (m) = 1,0 (m) = 1,2 (m)

Grunt Charakterystyczne parametry gruntu: Warstwa Nazwa Poziom IL / ID [m] 1 Glina 0,0 0,30 2 Ił -2,5 0,45 3 Ił -3,5 0,08 4 Ił -6,5 0,00 Pozostałe parametry gruntu: Warstwa Nazwa Miąższość [m] 1 Glina 2,5 2 Ił 1,0 3 Ił 3,0 4 Ił ---

Spójność [kPa] 28,0 9,5 54,9 60,0

Symbol B C D D

Typ wilgotności konsolidacji ---------

Kąt tarcia [deg] 16,4 10,8 11,9 13,0

Ciężar obj. [kN/m3] 20,5 18,5 20,0 0,0

Mo [kPa] 29133,9 17378,8 32119,4 39302,4

M [kPa] 38845,3 28964,6 40149,2 49128,0

Obciążenia OBLICZENIOWE Lp. Nazwa

N Mx My Fx Fy [kN] [kN*m] [kN*m] [kN] [kN] 1 L1 400,00 10,00 10,00 0,00 0,00 współczynnik zamiany obciążeń obliczeniowych na charakterystyczne = 1,20 Wyniki obliczeniowe WARUNEK NOŚNOŚCI • Rodzaj podłoża pod fundamentem: warstwowe • Kombinacja wymiarująca: L1 (całkowita) N=400,00kN Mx=10,00kN*m My=10,00kN*m • Wyniki obliczeń na poziomie: posadowienia fundamentu • Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 34,00 (kN) • Obciążenie wymiarujące: Nr = 434,00kN Mx = 10,00kN*m My = 10,00kN*m • Zastępcze wymiary fundamentu: A_ = 1,15 (m) B_ = 1,15 (m) • Współczynniki nośności oraz wpływu nachylenia obciążenia: NB = 0,56 iB = 1,00 NC = 10,83 iC = 1,00 ND = 3,85 iD = 1,00

205

Nd/Nc 0,90

• •

Graniczny opór podłoża gruntowego: Qf = 716,05 (kN) Współczynnik bezpieczeństwa: Qf * m / Nr = 1,34

OSIADANIE • Rodzaj podłoża pod fundamentem: warstwowe • Kombinacja wymiarująca: L1 N=300,00kN Mx=7,50kN*m My=7,50kN*m • Charakterystyczna wartość ciężaru fundamentu i nadległego gruntu: 30,91 (kN) • Obciążenie charakterystyczne, jednostkowe od obciążeń całkowitych: q = 230 (kPa) • Miąższość podłoża gruntowego aktywnie osiadającego: z = 3,1 (m) • Naprężenie na poziomie z: - dodatkowe: σzd = 16 (kPa) - wywołane ciężarem gruntu: σzγ = 82 (kPa) • Osiadanie: - pierwotne: s' = 0,72 (cm) - wtórne: s'' = 0,05 (cm) - CAŁKOWITE: S = 0,77 (cm) < Sdop = 7,00 (cm) OBRÓT • • • • •

Kombinacja wymiarująca: L1 (całkowita) N=400,00kN Mx=10,00kN*m My=10,00kN*m Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 27,82 (kN) Obciążenie wymiarujące: Nr = 427,82kN Mx = 10,00kN*m My = 10,00kN*m Moment zapobiegający obrotowi fundamentu: - Mx(stab) = 256,69 (kN*m) - My(stab) = 256,69 (kN*m) Współczynnik bezpieczeństwa: M(stab) * m / M = 18,48

WYMIAROWANIE ZBROJENIA Wzdłuż boku A: • Kombinacja wymiarująca: L1 (całkowita) N=400,00kN Mx=10,00kN*m My=10,00kN*m • Obciążenie wymiarujące: Nr = 434,00kN Mx = 10,00kN*m My = 10,00kN*m

•

Wzdłuż boku B: Kombinacja wymiarująca: L1 (całkowita) N=400,00kN Mx=10,00kN*m My=10,00kN*m Obciążenie wymiarujące: Nr = 434,00kN Mx = 10,00kN*m My = 10,00kN*m

•

Powierzchnia zbrojenia [cm2/m]:

•

- minimalna: - wyliczona: - przyjęta:

wzdłuż boku A Ax = 4,42 Ax = 4,42 Ax = 4,52 φ 12 co 25 (cm)

206

wzdłuż boku B Ay = 4,42 Ay = 4,42 Ay = 4,52 φ 12 co 25 (cm)