• = tp • + \// • V
r+/,z)eaz [V/m]. Obliczyć: a) współczynnik propagacji y = a+j/J, przyjmując a) = 2tt *109 rd/s; b) wektor gęstości prądu przesunięcia; c) zastępczą konduktywność ośrodka ,~'1 ' 2 J —sin At Stałą całkowania wyznaczamy z warunków początkowych ( dła t o . d q> mamy q ih 1 dr = ° ) r —
' - 0 d
a
7.21 Narysować w płaszczyźnie zmiennej zespolonej krzywą, jaką zakreśla koniec wektora y przy zmianie częstotliwości od 0 do oo: a) w ośrodku bez strat; b) w ośrodku o stałych a > 0. 7.22 Narysować na płaszczyźnie zespolonej miejsce geometryczne punktów impedancji właściwej Z przy zmianie częstotliwości od 0 do x : a) w ośrodku bez strat; b) w ośrodku o stałych o > 0, v.w = 4, = 1.
7.23 Fala rozchodzi się w ośrodku stratnym. Amplituda fali maleje e razy na długości 1 m. Argument impedancji właściwej, jest równy 30°. Obliczyć długość fali. 7.24 Fala płaska rozchodzi się w ośrodku o parametrach: e = 4e0, n = /z0, S = 60°. Obliczyć: a) ile razy zmaleje amplituda fali na długości fali; b) prędkość fazową. 7.25 Fala płaska rozchodzi się w ośrodkach o parametrach: a) e = 4e0, n = //0, <5 = 0; b) £ = 4e0, n=- fi0, <5 = 60°. Obliczyć długość fali w tych ośrodkach wiedząc, że częstotliwość / = 1 GHz. 7.26 Fala o częstotliwości / = 1 GHz rozchodzi się w dobrym przewodniku o konduktywności a = 5 -107 S/m (e = e0, n = fx0). Określić: a) współczynnik propagacji; b) długość fali; c) głębokość wnikania; d) impedancję właściwą. 7.27 a) Obliczyć, ile razy zmaleje amplituda wektorów E i H w ośrodku z po przedniego zadania, po przejściu odcinka równego długości fali, b) po przejściu jakiego odcinka gęstość mocy zmaleje dwukrotnie. 7.28 Fala płaska rozchodzi się w ośrodku o danych: z = 9e0, fi = fi0AgÓ = 100, w kierunku + 0z. Zapisać wyrażenia na pola E i H wiedząc, że pole E ma tylko składową Ey. 7.29 W ośrodkach A i B, dla których s = e0, fi = fi0 zmierzono przy częstotli wościach 2,5 GHz długość fali: A) k = 2 mm B) A = 11 c m Obliczyć konduktywności tych ośrodków. 7.30 Amplituda natężenia pola magnetycznego w płaszczyźnie z = 0 fali wnikającej w dobry przewodnik (z > 0) o parametrach s0, /x0, tg <5 = 106 wynosi 100 A/m. Wiedząc, że pole magnetyczne ma tylko jedną składową, a fala rozchodzi się w kierunku osi +0z, obliczyć wartość średnią całkowitej energii magnetycznej w nieskończenie długim prostopadłością* nie: 0 ^ x ^ a, O ^ y ^ a , 0 < z < oo. Częstotliwość fali / = 1 MHz. 7.31 Obliczyć gęstość prądu płynącego w przewodniku oraz moc strat w nie skończonym prostopadłościanie wg danych z poprzedniego zadania. 7.32 W stratnym ośrodku niemagnetycznym pole magnetyczne H = iy H0 cos h y z t^ gdzie H0, oj, y — dane. Obliczyć pole elektryczne nie korzystając bezpośrednio z równań Maxwella.
733 Obliczyć stosunek v jv j dla fali rozchodzącej się w dobrym przewodniku. 734 Obliczyć stosunek średnich gęstości energii elektrycznej do magnetycznej w jw m dla fali o częstotliwości / w ośrodku o danych: a) e, n, a = 0; b) e, fi, a > 0. 735 Obliczyć wielkość vf (we+wj)/5 gdzie: we, wm, S — wartości średnie w czasie dla fali w ośrodku o danych: a) e, fi, a = 0; b) e, fi, a > 0.
Polaryzacja fali 736 Zespolony wektor pola elektrycznego fali E(t) = [ix 2eJ(“ “ * +i) + iy 3eJ,“" " ^ +'P>)]
[V/m]
Dobrać stałą
a)
ę y = 0;
b)
ę y = n/4;
c)
d)
7.40 Wyprowadzić zależność na stosunek osi elipsy dla pola magnetycznego z zadania poprzedniego.
7.41 Fala płaska rozchodząca się w próżni w kierunku osi + Oz jest spolaryzo wana liniowo. Narysować rozkład chwilowej wartości gęstości mocy przenoszonej przez tę falę w funkcji z. Częstotliwość fali wynosi 1 GHz. 7.42 Rozwiązać zadanie poprzednie dla fali spolaryzowanej kołowo oraz eliptycznie o stosunku osi elipsy 3:1. 7.43 Fala płaska o częstotliwości / = 300 MHz rozchodzi się w próżni. Polaryzacja fali jest eliptyczna, stosunek osi elipsy wynosi 3:1. Wiadomo, że średnia gęstość mocy S = —iy6n [W/m2] a) podać przykładowe wyrażenia na pole E (x, y, z, t ); b) obliczyć średnią gęstość objętościową energii elektrycznej; c) czy wynik obliczeń z p. b zależy od polaryzacji fali? 7.44 Dany jest rozkład (rys. 7.3) chwilowej gęstości energii pola elektrycznego fali płaskiej rozchodzącej się w dielektryku bezstratnym z prędkością fazową vf — iz • 108 m/s. Zapisać przykładowe wyrażenia na pola E i H oraz chwilowy wektor Poyntinga.
ff [47 [ipj V
0 Rys. 7.3. Zależność gęstości energii elektrycznej w funkcji odległości dla t = 0
t
Rys. 7.4, Wykres zależności S(f) dla z = const
7.45 Na rysunku 7.4 przedstawiono wykres S(t) = izS0. Napisać wyrażenia ogólne na pole E i H fali TEM rozchodzącej się w próżni o częstotliwości / = 1 MHz. *
Fala w plazmie 7.46 W ośrodku o danych e = e0, n = fi0,
7.48 Pole magnetyczne w plazmie H = ix H 0e~ yzej“' Obliczyć pole elektryczne, jeżeli częstotliwość fali: a ) / = 2fp; b) / = f j 2. Rozwiązać zadanie dwiema metodami: korzystając z impedancji właściwej oraz bezpośrednio z równań Maxwella. 7.49 Obliczyć wartość chwilową i średnią wektora Poyntinga fali z zadania poprzedniego. 7.50 Wyprowadzić wzór na współczynnik tłumienia w plazmie fali o bardzo małej częstotliwości,/<^/p.
Fala w ośrodkach anizotropowych W ośrodku o anizotropii jednoosiowej o parametrach /i = ^ 0, £0 0 0 0 9fi0 0 0 0 4fin
e=
rozchodzi się fala, której wektor elektryczny E = (i^ e "
2+ / e “
z) £ 0 ejft><
Obliczyć wartości Px i //, traktując pulsację oj jako daną. Napisać wyrażenie na wektor H . Podać zbiór płaszczyzn z == const, w których polaryzacja pola elektrycznego jest liniowa, oraz zbiór takich płaszczyzn, w których polaryzacja jest kołowa. Czy polaryzacja pola magnetycznego jest taka sama jak elektrycznego? 7.52 Rozwiązać zadanie poprzednie, jeżeli wektor E wyraża się wzorem E — (ixQ~*Pxy + ize - ^ y) E0 ejt0( 7.53 W ośrodku anizotropowym o danych z zad. 7.51 kierunek prędkości fazowej określony jest przez wektor k = (l/>/2, l/v/2 ,0). Zapisać wyraże nie określające wektor E tej fali wiedząc, że ma on tylko składową w kierunku osi Oz. Obliczyć wektor H tej fali. 7.54 Rozwiązać zadanie poprzednie wiedząc, że wektor H ma tylko składową w kierunku osi Oz. Wyznaczyć kierunek wektora Poyntinga. 7.55 Prędkość fazowa fali elektromagnetycznej rozchodzącej się w ferrycie o da nych e = £0 i o zadanej odwrotności tensora ♦
x
f i
1
9 j 0 j 9 0 0 0 4
ma kierunek + 0 z.
1
Wektor indukcji magnetycznej w płaszczyźnie z = 0 B = iyB0 ej“' a) Zapisać zależność na B (z, t). b) Jaka jest polaryzacja wektora B? c) Po przebyciu jakiej drogi płaszczyzna polaryzacji ulegnie skręceniu o kąt 90°? 7.56 Dla danych z zadania poprzedniego obliczyć wektor E i H. Jaka jest polaryzacja tych wektorów?
8 Fala płaska padająca na granicę ośrodków Warunki brzegowe — p. rozdz. 2. Fala padająca prostopadle na granicę dwóch ośrodków (dla ośrodka pierwszego z < 0, dla ośrodka drugiego z > 0, k f = + iz) ^2
^l
r1 ■1r p
z 2+ z , WFS
1+ 1/1 i-i n
(8.1)
(
1 2 +W FS + WFS
8. 2)
(8.3)
Fale w ośrodkach wielowarstwowych (n = 3, granicą ośrodków pierwszego i dru giego jest odcięta z < 0, natomiast ośrodka drugiego i trzeciego — płaszczyzna z = o; k t = + y f(z) = r(0 )e ~ 2yz
(8.4)
z !t M - z 2Z t Z 2, ~ZZ ‘3thy2z V l Z.
(8.5)
Fala padająca ukośnie na granicę dwóch ośrodków (dla ośrodka pierwszego z < 0, dla ośrodka drugiego z > 0; k f z > 0) sinć^ s‘m 0 2 i
v 2
Z 2cos02- Z l cos0l Z 2 cos 02 + Z Xcos 0X
(8.7)
r1
z2
_ E l_
COS0
COS 0,
( 8. 8)
“ z7 + ~ z 7 COS0 cos 61
gdzie:
— kąt padania; 92 — kąt załamania (między promieniem i normalną do granicy ośrodka). Dla ośrodków niemagnetycznych y.x = \i2 = /i0: sin0x sin 92 r
js2 \l Ej
tg (
6
2
-
0
(8.9) 0
!
tg(02+0l)
1
sin (02 —0y) sin(02 + 0.)
(8.10)
(8.11)
Fala padająca prostopadle na granicę dwóch ośrodków 8.1
Płaszczyzna z ~ 0 jest granicą dwóch ośrodków bezstratnych o para metrach 1: = 8, 2: aw = 36,
//H. = 2, /iH. = 4,
z< 0 z> 0
Na tę granicę ośrodków pada fala o średniej gęstości powierzchniowej mocy S = i2- 1 [W/m2] Obliczyć: a) współczynniki odbicia pól: r f, r u i odbicia mocy TP; b) współczynniki transmisji pól TE, TH i transmisji mocy TP; c) gęstość mocy fali odbitej i przechodzącej; d) współczynniki fali stojącej WFS w obu ośrodkach. 8.2
Rozwiązać zadanie poprzednie, jeśli fala pada z ośrodka drugiego do pierwszego czyli S = —fz ■1 [W/m2].
8.3
Na płaszczyznę rozdziału ośrodków z zad. 8.1 pada fala, której wektor » r = iyH0ejitot~filX) gdzie H 0 ~ rzeczywiste. Znaleźć równania opisujące pole elektromagnetyczne fali odbitej, przecho dzącej oraz całkowite pole elektromagnetyczne w obu ośrodkach. Przed stawić pole całkowite w ośrodku pierwszym jako superpozycję fali bieżącej i stojącej.
8.4
Znając współczynnik odbicia od granicy ośrodków I płaszczyzna z — 0, l\ , ' r E = + - I wyprowadzić zależność określającą rozkład amplitud fal częściowo stojących pola E i pola H oraz narysować tę zależność. Jaką część długości fali stanowi okres funkcji opisującej rozkłady amplitud Et (z) i H , (z)?
Rys. 8.1. Wartość chwilowa dla t = 0 pola E oraz rozkład amplitud
8.5
8.6
8.7
Na rysunku 8.1 przedstawiono rozkład amplitud fali częściowo stojącej oraz rozkład wartości chwilowych pola elektrycznego w pobliżu granicy dwóch ośrodków bezstratnych dla t —0. Narysować rozkłady wartości chwilowych dla t — T/8, 7/4, gdzie T — okres. Fala padająca prostopadle na powierzchnię rozdziału dwóch ośrodków odbija się częściowo, wskutek czego w ośrodku pierwszym tworzy się fala częściowo stojąca o współczynniku WFS a) WFS = 2] b) WFS = 10. Jaka część mocy fali przechodzi do drugiego ośrodka, a jaka się odbija? Wyprowadzić zależność, z której wynika, że w przypadku padania fali na granicę dwóch ośrodków bezstratnych współczynnik fali stojącej tworzącej się w jednym z tych ośrodków jest równy stosunkowi większej z dwóch impedancji tych ośrodków do mniejszej. i 4
Rys. 8.2. Rozkład amplitud w pobliżu granicy ośrodków
8.8
8.9
Na rysunku 8.2 przedstawiono rozkład amplitud pola E (z) fali częściowo stojącej w pobliżu granicy dielektryków niemagnetycznych. Obliczyć długość fali w ośrodku drugim. Płaszczyzna z — 0 jest granicą dwóch ośrodków: próżni (z < 0) oraz doskonałego przewodnika (a -►oo, z > 0). Na granicę tę pada fala o za danym wektorze pola E t = ix E0ejitat~fioz\
gdzie E0 — liczba rzeczywista. Znaleźć wyrażenia opisujące amplitudy zespolone i wartości chwilowe pól w obu ośrodkach oraz prądy płynące po powierzchni rozdziału ośrodków. Narysować rozkład amplitud pól E x (z) oraz H t (z). 8.10 Na powierzchnię (z = 0) płyty doskonale przewodzącej pada prostopadle z próżni fala elektromagnetyczna, której wektor a) E t = E 0(iy + 2jiJfstitM- '" ' b)
E t = E 0{ i,-} Q Ć
gdzie E0 — liczba rzeczywista. Znaleźć równanie opisujące wektor gęstości prądu J s, płynącego po powierzchni płyty i narysować krzywą zakreślaną przez koniec wektora J s(t). Jaka jest polaryzacja wektora J s w stosunku do polaryzacji wektora E r (z = 0). 8.11 Fala elektromagnetyczna o polaryzacji liniowej pada prostopadle na płytę przewodzącą o bardzo dużej konduktywności (a cue). Jaki kąt w prze strzeni tworzą: wektor pola elektrycznego fali padającej oraz wektor prądu płynącego w przewodniku? Jaki kąt tworzą ze sobą wektor E ^ (z = 0) oraz wektor gęstości prądu powierzchniowego J s w przypadku padania fali na powierzchnię doskonałego przewodnika, a -►oo? 8.12 Znaleźć wyrażenia opisujące prądy wewnątrz ośrodka przewodzącego z zad. 8.9, jeśli wiadomo, że nie jest on teraz doskonale przewodzący, ale ma skończoną i bardzo dużą konduktywność o2 (o2 > co£2). Przedyskutować zależność tego prądu w funkcji
1+ ( 2
= 0) = Eo(iJf+ j y e ^
gdzie E0 — liczba rzeczywista. Znaleźć wyrażenia opisujące rzeczywisty wektor gęstości prądów na powierzchni przewodnika. Jaki kąt w przestrzeni tworzą wektory rzeczy wiste E^ (z = 0) oraz J s? 8.14 Fala pada z próżni prostopadle na powierzchnię ośrodka o parametrach £w = l,
nw = 1,
(t = 10 ~3 [S/m]
Obliczyć współczynnik odbicia F, jeśli częstotliwość fali wynosi
a) 50 Hz; b) 18 MHz; c) 18 GHz. 8.15 Fala płaska pada prostopadle z próżni na stratny niemagnetyczny (p — /i0) dielektryk o impedancji właściwej Z 2 = 60itejl,/6 Cl. Wektor E fali padającej Ei = ix E0e~ifioZ E0, P0 — liczby rzeczywiste. Wyprowadzić wzory opisujące pięć pozostałych składowych pola elektro magnetycznego fali: padającej, odbitej, przechodzącej. Narysować rozkład amplitud fali sumarycznej w ośrodku pierwszym i drugim. 8.16 Rozwiązać zadanie poprzednie, zamieniając kolejność ośrodków, tzn. zakładając, że fala pada z ośrodka stratnego do próżni. 8.17 Fala pada prostopadle z dielektryka stratnego na powierzchnię doskona łego przewodnika. Rozkład wartości chwilowych dla t = 0 pokazano ria rys. 8.3. Narysować rozkład amplitud fali w dielektryku stratnym.
Rys. 8.3. Pole elektryczne fali padającej z ośrodka stratnego na płytę doskonale przewodzącą
8.18 Fala elektromagnetyczna pada prostopadle z próżni (z < 0) do ośrodka stratnego o impedancji Z 2 = (2 + jx/3 ) Z 0. Wyprowadzić wyrażenia na rozkłady amplitud natężenia całkowitego pola elektrycznego i magne tycznego w próżni i narysować te rozkłady. 8.19 W małostratnym dielektryku (z < 0) o ew, = 4, = 1 rozchodzi się fala, która pada prostopadle na płytę doskonale przewodzącą (z ^ 0). Często tliwość fali wynosi 1 GHz. Zmierzono, że w odległości 3 m od granicy rozdziału ośrodków (z — —3 m) moduł współczynnika odbicia, zdefinio wanego wzorem r ( z ) = E i (z)/Ei (z) wynosi 0,5. Obliczyć konduktywność ośrodka. 8.20 Przyjmując, że w płaszczyźnie z = 0 fala padająca (z poprzedniego zadania) ma amplitudę pola Ei — 100 V/m, obliczyć kilka kolejnych (posuwając się od płaszczyzny z = 0 w kierunku ujemnym osi z) wartości minimalnych amplitud całkowitego pola elektrycznego. 8.21 Fala elektromagnetyczna pada z próżni (z = 0) na plazmę (bezstratny gaz zjonizowany, z ^ 0) o częstotliwości własnej f . Obliczyć współczynnik odbicia fali na granicy dwóch ośrodków jeśli częstotliwość fali wynosi:
8.22 Fala elektromagnetyczna pada z próżni (z < 0) na plazmę (z ^ 0) i ulega częściowemu odbiciu. Najbliższe od granicy ośrodków minimum fali częściowo stojącej pola elektrycznego jest odległe o 1 m, a współczynnik fali stojącej jest równy: WFS = 2. Obliczyć częstotliwość własną plazmy. 8.23 Fala płaska pada prostopadle z próżni do plazmy o częstotliwości własnej f i ulega całkowitemu odbiciu. Wiedząc, że arg F = 7i/3 znaleźć często tliwość tej fali. 8.24 Fala płaska pada prostopadle z bezstratnego dielektryka izotropowego (z < 0) o sw = 4 do dielektryka anizotropowego (z > 0) o tensorze 0, 0 9, 0 £ = £0 M = Mo 0, 4 Wektor pola elektrycznego fali padającej -
4, 0, 0,
a) E t = ix E0eiico,~fiiZ> b) E t = iy E0ei(ta'~fi,z> c) E t = (iix + iy)E0eiitat~P'z) Zapisać wektory E oraz H fali odbitej i przechodzącej. 8.25 Narysować rozkład amplitud pola E(z) oraz indukcji elektrycznej D(z) w przypadku fali z zad. 8.24 p. b.
Fale w ośrodkach wielowarstwowych 8.26 Płytka o grubości d jest wykonana z dielektryka o danych ew = 4, nw = 1, a = 0. Po obu stronach płytki jest próżnia. Na płytkę pada prostopadle fala elektromagnetyczna o częstotliwości / = 3 GHz. Obliczyć impedancję wejściową, określoną na granicy ośrodka pierwszego z powierzchnią płytki, współczynnik odbicia oraz współczynnik fali stojącej przed płytką i w płytce: a) d = 1,25 cm; b) d = 2,5 cm. 8.27 Narysować rozkład amplitud wypadkowych wartości pola elektrycznego wzdłuż kierunku normalnego do płaszczyzny rozdziału ośrodków z zad. 8.26. 8.28 W celu określenia cw pewnego dielektryka wycięto z niego płytkę o gru bości g i umieszczono ją w powietrzu prostopadle do kierunku rozchodze nia się fali elektromagnetycznej. Po dostrojeniu generatora tak, że na granicy powietrze-dielektryk występuje ekstremum fali stojącej stwier dzono, że przed płytką powstaje fala stojąca o WFS — 3. Obliczyć ew.
8.29 Narysować rozkład amplitud pola magnetycznego w układzie ośrodków jak na rys. 8.4.
Rys. 8.4. Ośrodki dielektryczne przedzielone warstwą powietrza
8.30 Na rysunku 8.5 pokazano fragment rozkładu amplitud pola E fali padającej na płytkę dielektryka (ośrodek 2) umieszczoną w próżni. Narysować pozostałą część rozkładu amplitud. i Ł 1
2
3 m axj
Kierunek p ro p a g a cji fa li ------------m in
2 V /m 1 V /m
3cm
Rys. 8.5. Fragment rozkładu amplitud pola E
8.31 Fala o amplitudzie pola elektrycznego E0 pada prostopadle na płytę die lektryka o ew — 4, fiw = 1, o = 0. Po obu stronach płyty ośrodkiem jest próżnia. Grubość płyty dielektrycznej jest tak dobrana, że w przestrzeni przed tą płytą nie ma fali odbitej. Obliczyć maksymalną amplitudę pola elektrycznego i magnetycznego w obszarze płyty dielektrycznej. 8.32 Z próżni (z < 0) pada prostopadle na ośrodek stratny (z ^ 0) fala elektromagnetyczna o częstotliwości/. Najbliższe od powierzchni rozdziału ośrodków minimum rozkładu amplitud pola elektrycznego znajduje się w płaszczyźnie z = —/, a współczynnik fali stojącej w próżni wynosi WFS. Wyprowadzić wzór na impedancję ośrodka drugiego Z 2 = / (WFS, /,/). 8.33 Podać przykład dopasowania impedancji ośrodka stratnego z zadania poprzedniego do impedancji próżni za pomocą płytki dielektrycznej. 8.34 Wyprowadzić przybliżony wzór opisujący transformację impedancji przez ćwierćfalową płytkę o małych stratach.
835 Fala o wektorze pola elektrycznego E t = E0ixeii‘M~foz} pada z próżni (z < —l) do ćwierćfalowej płytki dielektrycznej o ew = 4 (ośrodek 2, —I < z < 0), a następnie do ośrodka dielektrycznego (z > 0) o ew = 16. Zapisać pola elektryczne i magnetyczne we wszystkich trzech ośrodkach. 836 Obliczyć, jaka część mocy fali padającej przejdzie z ośrodka pierwszego do trzeciego, jeśli w płytce dopasowującej z zadania poprzedniego stała dielektryczna jest większa od pożądanej i wynosi ew = 8. 837 Fala płaska pada prostopadle z ośrodka pierwszego na granicę ośrodka drugiego (—/ < z < 0), a następnie przechodzi do ośrodka trzeciego (z > 0). Ośrodki są bezstratne i niemagnetyczne. Jakie związki muszą zachodzić, by w ośrodku pierwszym nie było fali odbitej? 838 Z próżni pada fala płaska do ośrodka o impedancji właściwej Z = = (1 +2j)Z 0. W odległości 1(1 ^ n k j 2) przed tym ośrodkiem umieszczono bezstratną płytkę dielektryczną o przenikalności elektrycznej e i grubości g. Dobrać wartości /, e i g tak, aby cała moc fali wydzieliła się w dielek tryku stratnym.
Fala padająca ukośnie na granicę dwóch ośrodków 839 Płaszczyzna y — 0 rozgranicza dwa ośrodki dielektryczne o parametrach
1: y < 0 ; bw = 9; gw = 1 2: y > 0; ew = 4; fiw = 1 Obliczyć kąt całkowitego odbicia 0lc i 02c oraz kąt Brewstera 0lB i 02B, jeśli fala pada na granicę dwóch ośrodków odpowiednio a) z ośrodka 1; b) z ośrodka 2. 8.40 Na granicę dwóch ośrodków określonych w poprzednim zadaniu pada fala, której wektor E t wyraża się wzorem a) E t (t) = ixej[" '^ (^ /2“2/2)] b) E t (t) = (iy + Znaleźć wyrażenia opisujące E t, E2, H t , H t , H2 oraz E x = E t + E t i H ^H t+ H t. Określić polaryzację fali w stosunku do płaszczyzny padania. 8.41 Fala padająca na granicę dwóch ośrodków określona w zad. 8.39 przechodzi całkowicie z ośrodka pierwszego do drugiego. Średnia gęstość mocy fali padającej: S t = 10 [W/cm2]. Znaleźć gęstość mocy fali w dru gim ośrodku. Czy wektor fali padającej jest spolaryzowany równolegle czy prostopadle do płaszczyzny padania? 8.42 Fala elektromagnetyczna o składowych wektora kierunkowego (kx, 0, k2) pada ukośnie z dielektryka (z < 0) o sw > 1 do próżni (z ^ 0). Wykazać, że jeśli fala ulega całkowitemu odbiciu, to prędkość fazowa fali w kierunku osi
x (równolegle do granicy ośrodków) nie może być większa od prędkości światła c, jeśli natomiast fala ulega częściowemu przejściu i częściowemu odbiciu, to ta prędkość fazowa (jednakowa w obu ośrodkach) przekracza c. *
8.43 Na powierzchnię dielektryka o ew = 4, fiw = 1 pada z próżni pod kątem 30° (kąt między promieniem fali i normalną do powierzchni rozdziału) fala 0 polaryzacji kołowej. Określić polaryzację fali odbitej. Wskazówka: Rozpatrzyć oddzielnie odbicie fali spolaryzowanej równo legle i prostopadle do płaszczyzny padania. 8.44 Na granicę dwóch dielektryków 1 z < 0, 2 z > 0,
ew = 1 ew = 3
pada ukośnie z ośrodka 1 do 2 fala o polaryzacji kołowej. Zaobserwowano, że fala odbita ma polaryzację liniową. Jaka część moey fali padającej się odbija? Wykonać obliczenia także dla wariantu, gdy fala pada z ośrodka 2 do 1. 8.45 Fala padająca ukośnie na powierzchnię rozdziału dwóch dielektryków jest spolaryzowana kołowo. Wykazać, że fala odbita jest zawsze spolaryzowa na eliptycznie (w szczególnym przypadku, gdy fala pada pod kątem Brewstera — spolaryzowana liniowo). Która z osi elipsy jest większa: równoległa czy prostopadła do płaszczyzny padania? Jaka jest polaryzacja fali przechodzącej? *
8.46 Na powierzchnię doskonale przewodzącej płyty (płaszczyzna y = 0) pada z próżni fala elektromagnetyczna, której dany jest wektor natężenia pola elektrycznego £ +
—i £
g j | > * - / l o O ’+ * V \ / 2 ]
X
Znaleźć wyrażenie określające pole elektryczne fali odbitej ( E ) oraz fali sumarycznej (E+ i E~). Napisać równania płaszczyzn stałej fazy i stałej amplitudy fali sumarycznej.
Rys. 8.6. Fala padająca ukośnie na granicę próżnia-dielektryk
8.47 Fala TEM spolaryzowana liniowo (wektor E jest prostopadły do płasz czyzny padania) rozchodząc się w kierunku osi + 0 x pada z próżni na płaszczyznę dielektryka o ew = 3. Wektor normalny do płaszczyzny die lektryka n = 1/2ix+ y / 3 / 2 i t . Zapisać równanie fali padającej i odbitej w ośrodku pierwszym oraz falę w ośrodku drugim (rys. 8.6). 8.48 Fala pada pod kątem = 60° z próżni (z < 0) na powierzchnię bezstratne go ferrytu (z > 0) o sw = 1,5, nK = 2. Obliczyć współczynniki odbicia i transmisji składowych stycznych pól dla fal o polaryzacji równoległej i prostopadłej. 8.49 W jakich warunkach (polaryzacja fali, kąt padania) na granicy ośrodków z poprzedniego zadania nie będzie fali odbitej? 8£0 Fala o polaryzacji prostopadłej pada pod kątem 60° z próżni na pewien dielektryk bezstratny. Stwierdzono, że 25% mocy fali padającej odbija się. Jakie jest e dielektryka. 4
8.51 Fala pada z dielektryka bezstratnego o ew = 4 do próżni. Jaki zakres kątów padania odpowiada całkowitemu odbiciu fali? Jak zależy współczynnik tłumienia fali w drugim ośrodku od kąta OJ 8.52 Obliczyć współczynnik odbicia fali z poprzedniego zadania, jeśli kąt padania wynosi 60°. Uwzględnić oba przypadki polaryzacji fali: równoległą i prostopadłą. 8.53 Płaszczyzna z = 0 jest granicą dwóch bezstratnych ośrodków dielek trycznych: 1 z < 0, ew = 2 2 z > 0, ew = 1 Z ośrodka pierwszego pada na ośrodek drugi fala, o wektorze pola elektrycznego: U+ _ j £ 0ei[°"-0°v/2( y^/2 +^/2)] Znaleźć wyrażenie na Ej" oraz E2. Podać wzory umożliwiające obliczenie pól magnetycznych. 8.54 Na warstwę bezstratnej plazmy o częstotliwości własnej f p i o skończonej grubości, pada ukośnie z próżni fala elektromagnetyczna pod kątem 6V Określić zależność między częstotliwością sygnału/ oraz wielkościami 0l i f p jeśli wiadomo, że fala pada na warstwę plazmy pod kątem Brewstera. Czy fala o polaryzacji równoległej przejdzie bez odbić przez warstwę plazmy do próżni? 8.55 Na plazmę (z > 0) pada z próżni (z < 0) fala płaska spolaryzowana kołowo. Kat padania wynosi 30°. Częstotliwość własna plazmy wynosi 10 MHz. Dla jakich częstotliwości / wystąpi: a) całkowite odbicie fali; b) liniowa polaryzacja fali odbitej.
8.56 Fala o częstotliwości/ = 15 MHz pada ukośnie z próżni do plazmy. Kąt padania 6t = 60°, a częstotliwość własna plazmy/ = 10 MHz. Wykazać, że fala elektromagnetyczna w drugim ośrodku (plazmie) rozchodzi się z prędkością niezależną ani od małych (skończonych) zmian częstotliwości fali, ani od małych zmian częstotliwości plazmy, mimo że plazma jest ośrodkiem dyspersyjnym. Obliczyć tę prędkość. 8.57 Fala o częstotliwości / pada na granicę próżnia-plazma. Kąt padania = 60°, a częstotliwość własna plazmy f p = 10 MHz. Częstotliwość fali wynosi a) 14,1 MHz b) 5 MHz Obliczyć współczynnik tłumienia fali w plazmie oe2. Wskazówka: Wyrazić a2 jako wielokrotność stałej fazowej w próżni /?0. 8.58 Obliczyć współczynnik odbicia fali o polaryzacji równoległej i prostopadłej wg danych z poprzedniego zadania. Sprawdzić, czy we wszystkich przypadkach \r\ = 1. 8.59 Fala pada prostopadle z próżni na plazmę o częstotliwości własnej f p = = 1 MHz. Częstotliwość sygnału wynosi również 1 MHz. Obliczyć współczynnik odbicia fali. Dowieść, że uzyskany wynik jest „niestabilny”, tzn. małe, a nawet nieskończenie małe zmiany częstotliwości fali i kąta padania powodują znaczące zmiany w wartości współczynnika odbicia, który może przyjmować krańcowo różne wartości: zero, jeden. Podać przykład liczbowy warunków, dla których r = 0. 8.60 Na granicę dwóch dielektryków stratnych pada fala pod kątem Jakie warunki muszą zachodzić, aby fala w ośrodku drugim była jedno rodną falą płaską, tzn. aby była ona opisana za pomocą rzeczywistego kąta załamania 021 8.61 Fala pada z próżni do dielektryka małostratnego o ew = 3 oraz tg S = 0,02. Kąt padania 0X = 60°. Polaryzacja fali jest równoległa. Obliczyć współ czynnik odbicia fali od granicy ośrodków. 8.62 Przyjmując, że w poprzednim zadaniu płaszczyzna padania fali jest płaszczyzną 0xz, a płaszczyzna rozdziału ośrodków — płaszczyzną z = 0, zapisać pola magnetyczne fal: padającej, odbitej i przechodzącej. 8.63 Wykazać, że jeśli płaska fala jednorodna pada ukośnie z ośrodka bez stratnego na ośrodek stratny, to fala niejednorodna powstała w ośrodku stratnym rozchodzi się bez tłumienia w kierunku równoległym do granicy ośrodków i jest tłumiona w kierunku prostopadłym do granicy ośrodków. 8.64 Wykazać, że jeśli fala pada na granicę dwóch ośrodków magnetycznych o tej samej stałej dielektrycznej, to wzory na współczynniki odbicia są takie same, jak w przypadku granicy dwóch ośrodków niemagnetycznych (wzory 8.10 i 8.11) ale są one „zamienione miejscami”, tzn. i
sin(02 —0t) sin (02 + ()x)
Wektory pola elektromagnetycznego w przestrzeni ze źródłami E(r) = V(V-n) +
*~
xnm
H (r) = jtoe'V x n + V (V •n J + Poitm
(10.1a) (10.1b)
gdzie: (10.1c)
(lO.ld) Wektory pola elektromagnetycznego w strefie dalekiej promieniowania cap e j f i o r 4nj r
E( r)
V'
(0£' e -j/»or 4nj r
H( r)
1 J (r') - (7 (r') • ir) ir+ — {K (r') x ir) Qifior'i dV' Z0
(10.2a)
[K (r') - (X (r') •ir) i, - Z 0 (/ (r') x i,)] e ^ - 'f r d V
(10.2b)
v gdzie: r — wektor wskazujący punkt obserwacji; r' — wektor wskazujący punkt, przez który płynie prąd (punkt całkowania); R = |r —r'| — odległość między źródłem a punktem obserwacji; J(r') — gęstość prądu elektrycznego; K (r') — gęstość prądu magnetycznego. Parametry anten: Charakterystyka promieniowania I
f(0,tp)
E (r, d,
(10.3)
Gęstość promieniowania F (0, ę)
E2(r, 0, ę ) Fjnax (^*»0Q, ę 0)
( i 0.4)
Kierunkowość D
s ma x (r, 00’ (Po) S(r)
(10.5)
4n
D = n 2n | | F(0, (p)s\n0d0dę 00
(
10. 6 )
Zysk energetyczny Sm ax
i? A*r>00,
(10.7) P a = P i = 4 * r 2S i
G = 4nr2
= qD
( 10. 8)
gdzie: Pt — moc doprowadzona do anteny izotropowej; PA — moc doprowadzona do anteny; P — moc wypromieniowana przez antenę; tj = PfPA — sprawność anteny. Długość skuteczna anteny odbiorczej: /sk (10.9) t/od = E •lsk i 1 I(z)dz (10.10) ls k /o o gdzie: Uo d napięcie indukowane na zaciskach wejściowych anteny odbiorczej; E - wektor natężenia pola elektrycznego w miejscu odbioru; l — długość anteny liniowej; rozkład prądu wzdłuż anteny. I(z) Powierzchnia skuteczna anteny odbiorczej: A s k P 4 lf A . c 2 o d — • f 's k 3
Ask
(10.11)
)?D 4tc
m ax
gdzie: Pod S
( 10. 12)
moc sygnału odebranego przez antenę; wektor Poyntinga w miejscu odbioru.
Impedancja wejściowa anteny Z
(10.13a)
R
Ra + j * A RP'. + Rs t r
(10.13b)
R Pf
1 /2
(10.13c)
Sds
2 sk
gdzie: R P' — rezystancja promieniowania; R s r — rezystancja strat w antenie; / s k — wartość skuteczna prądu na zaciskach wejściowych anteny; I n
r e{ £ x //* } ;
RP r 4
^pr + ^str
Klasyfikacja anten liniowych P0h /
1 — antena krótka;
2h Ą
i-2h = X
dipol póifalowy; dipol całofalowy.
Optymalne wymiary anten z falą bieżącą (rys. 10.1) ° ’5 ; ^opt sin2ae $^*opt = 9 0 ° -2 # ! --
(10.14a)
« 01 o O S II to
(10.14b)
gdzie ae - - kąt elewacji
Hopt = J - r --- X, 4 sin ol
(10.14c)
i
a
h
h
y
i
e
< Cm
r */ q*6 ■/ >
■5 r '1
.
-2000
-
Kys. 10.1. Anteny liniowe: a) wymiary anteny; b) impedancja wejściowa anteny; c) antena umiesz czona poziomo nad ziemią; d) antena umieszczona pionowo nad ziemią; e) niesymetryczna antena pionowa zasilana u podstawy
d
0)
dla z<0 Rys. 10.2. Anteny z falą bieżącą: a) przewodnik z prądem o stałej amplitudzie / 0; b) antena z falą bieżącą umieszczona nad ziemią; c) antena typu V, d) antena rombowa
Zasada dualizmu Układy równań ( V x H 1~ja)e'1E 1 = J X
(10.15)
[V x E x + jcofix H x = 0 (V x f / 2—jcoe2 E2 — 0 (V x E2 + }(oii2 H2 ~ —K2
(10.16)
są dualne, jeżeli opisywane przez nie dwa różne problemy elektrodynamiczne występują w tej samej konfiguracji geometrycznej, a warunki graniczne wekto rów w jednym problemie są identyczne jak odpowiednio wektorów E2, H2 i K2 w drugim. Wówczas znając rozwiązanie jednego z problemów można uzyskać rozwiązanie drugiego dzięki podstawieniu (10.17)
Unormowane konduktancje g x i g2 w schematach zastępczych szczelin z rys. 10.3c i 10.3d 2 sin a cos I - — sina \2 sin2a
(10.18)
Rys. 10.3. Anteny szczelinowe: a) szczelina wycięta w ekranie; b) dualność dipola paskowego i szczeliny; c), d) szczelinowe anteny złożone; e) schemat zastępczy szczeliny wyciętej w ściance falowodu prostokątnego
Charakterystyki promieniowania liniowych układów złożonych z N dyskretnych identycznych jednakowo zorientowanych elementów promieniujących U0,ę) = {A(0,
(10.20)
gdzie: fA(d,ę) — charakterystyka promieniowania pojedynczego elementu promieniującego; fiz(9,
(10.21)
gdzie: i/tz = /?odcos0 —a, (10.22) d — odległość między kolejnymi elementami; / e -jot(i-D— amplituda i faza sygnału sterującego i-tym elementem pro mieniującym; / = const, i = 1,2,...,N.
Dipol elektryczny i magnetyczny 10.1 Dipol Hertza można przedstawić jako dużo krótszą od długości fali, zasilaną w środku antenę prętową, której końce obciążono dużymi pojemnościami. Dzięki temu amplituda prądu płynącego wzdłuż anteny jest stała na całej jej długości. Wyznaczyć potencjały: skalarny i wektorowy w przestrzeni wokół dipola, jeżeli jego modelem matematycznym jest przewodnik o długości d zakończony po obu stronach ładunkami punkto wymi q{ — q0coscot i q2 — —q0coscot (rys. 10.4).
l(t)=I0 C0SU)t Ioi^Io(z) 2a«d«\
Rys. 10.4. Dipol Hertza
10.2 Na podstawie potencjałów obliczonych z zad. 10.1 określić składowe pola elektromagnetycznego, promieniowanego przez dipol Hertza. Rozróżnić trzy strefy promieniowania: bliską, pośrednią i daleką. 10.3 Wyznaczyć charakterystykę promieniowania dipola Hertza w strefie dalekiej od anteny. Rozważyć trzy charakterystyczne sposoby umieszcze nia dipola (rys. 10.5): a) wzdłuż osi z;
Rys. 10.5. Charakterystyczne sposoby umieszczenia dipola
b) wzdłuż osi x; c) wzdłuż osi y. 10.4 Wyznaczyć kierunkowość, długość skuteczną oraz rezystancję promienio wania elementarnego dipola elektrycznego (krótki przewód z prądem elektrycznym). 10.5 Wyznaczyć wektory pola elektromagnetycznego promieniowanego przez pętlę wykonaną z przewodnika, wzdłuż którego płynie prąd J(t) = = / 0 cos tot. Przyjąć, że promień pętli jest znacznie mniejszy od długości fali (rys. 10.6).
Rys. 10.6. Pętla z prądem
i 0.6 Wykazać, że pętla z prądem o promieniu a < k może być równoważna elementarnemu dipolowi magnetycznemu (krótkiemu przewodowi z prą dem magnetycznym) o długości d, przedstawionemu na rys. 10.7.
Rys. 10.7. Dipol magnetyczny
10.7 Wyznaczyć rezystancję promieniowania pętli o promieniu a dzanej prądem / 0ejwr.
k pobu
Parametry anten 10.8 Określić kierunkowość, długość skuteczną oraz rezystancję promieniowa nia liniowej anteny krótkiej o długości i = 2h (rys. 10.8).
Rys. 10.8. Antena krótka
10.9 Wyznaczyć kierunkowość źródeł punktowych o następujących charakte rystykach promieniowania: a) fx(0, ę) = cos 0; b) f2(0, ę) = sin 0 cos c) f3 (0, ę) — sin 0. 10.10 Wyznaczyć kierunkowość źródła punktowego, które ma charakterystykę promieniowania: f (0, ę) = cosrt0
dla
n 0 < 0 ^ -. 2
10.11 Wektor natężenia pola elektrycznego promieniowania pewnej anteny opisany jest zależnością E = ~^°
sin 20 sin 2ę cos (ot —/J0 r) ie
/o = 300 MHz,
/ = 30 cm,
/o
0,5 A
Wyznaczyć: a) kierunki maksymalnego promieniowania; b) wektor Poyntinga w kierunku maksymalnego promieniowania i w od ległości r — 5 km od anteny; c) zysk energetyczny anteny (przyjąć r\ = 100%); d) rezystancję promieniowania anteny. Czy możliwy jest odbiór sygnału w odległości r — 5 km ze stosunkiem mocy sygnału do szumu S/N ^ 20 dB przy pomocy anteny o powierzchni skutecznej Ask = 0,2 m2 i dopasowanego do anteny odbiornika o współ czynniku szumów F = 3 dB i paśmie pracy B = 15 kHz (TA = 290 K)?
10.12 Moc fali elektromagnetycznej wypromieniowanej przez antenę o zysku energetycznym G = 15 i sprawności tj = 100% wynosi P — 10 W. Wy znaczyć wielkość wektora Poyntinga w odległości r = 10 km i w kie runku maksymalnego promieniowania anteny. Jaka będzie moc sygnału odebranego w tym miejscu przez antenę odbiorczą o identycznych parametrach? Częstotliwość sygnału / = 3 GHz. 10.13 Do anteny nadawczej radiotelefonu doprowadzono sygnał o częstotliwości f = 21 MHz i mocy PA = 0,5 W. Wyznaczyć maksymalny zasięg łączności, jeśli odbiornik z anteną odbiorczą o identycznych parametrach wymaga do poprawnego odbioru mocy sygnału PoA > 1 nW. Antenę radiotelefonu traktować jak antenę krótką o sprawności r\ = 50%. 10.14 Impedancja wejściowa stosowanej w amatorskich radiotelefonach liniowej anteny krótkiej o długości / = 2h
Do kompensacji jej składowej urojonej zastosowano szeregową cewkę indukcyjną o dobroci Q. Wyznaczyć sprawność obwodu anteny z cewką. Do obliczeń przyjąć: f =21 MHz, / = 1,6 m, 2a = 8 mm oraz Q = 140. 10.15 Radar wykorzystujący zjawisko Dopplera służy do pomiaru prędkości poruszających się obiektów. Ich prędkość v jest określana na podstawie pomiaru różnicy częstotliwości A/ pomiędzy sygnałami nadanym i ode branym
Wyznaczyć powierzchnię skuteczną anteny nadawczo-odbiorczej /łskNO, jeżeli poruszający się obiekt można traktować jak powierzchnię odbijającą o powierzchni skutecznej Ask0 = 10 cm2. Przyjąć do obliczeń: częstotliwość sygnału nadajnika / = 10,5 GHz, moc emitowana PN = 0,2 W, zakres pomiarów prędkości vmax = 150 km/h, współczynnik szumów odbiornika mierzony na wejściu mieszacza F = 20 dB, stosunek S/N zapewniający
Nadajnik
SKN0
£ Er Odbiornik z odczytem V
Mieszacz
(jJq Aco
r
Rys. 10.9. Schemat blokowy radaru do pomiaru prędkości
^
poprawny pomiar S/N ^ 25 dB oraz maksymalny zasięg radaru rmax = = 200 m. Pominąć tłumienie sygnału występujące w układzie nadawczoodbiorczym.
Anteny liniowe 10.16 Wyznaczyć i wykreślić charakterystyki promieniowania odosobnionych anten liniowych (rys. 10.la) o wymiarach:
» ' 4 b) / = A; c) / = 1,12; d) / = 22. Założyć, że / $> a. 10.17 Wyznaczyć charakterystyki promieniowania anteny liniowej o długości / = 2/i, w zależności od sposobu jej umieszczenia: a) wzdłuż osi jc; b) wzdłuż osi y układu współrzędnych. 10.18 Na podstawie rys. 10.1 określić impedancje wejściowe dipoli: półfalowego i całofalowego. Wyznaczyć również długości oraz rezystancje wejściowe dipoli rezonansowych, dla których zanika składowa urojona impedancji wejściowej. 10.19 Wykazać, że niesymetryczna antena pionowa o długości h umieszczona nad ziemią i zasilana u podstawy (rys. lO.le), ma w obszarze dla z > 0 identyczną charakterystykę promieniowania jak antena symetryczna o długości / = 2fc, a jej impedancja wejściowa jest równa połowie impe dancji wejściowej anteny symetrycznej. 10.20 Średniofalowa antena nadawcza przeznaczona do pracy przy częstotli wości /o = 1500 kHz ma kształt pionowego masztu o wysokości h — = 110 m i średnicy 2a — 3,6 m. Wyznaczyć optymalną impedancję generatora zasilającego antenę, jeśli jest on dołączony do masztu tuż przy podstawie, a maszt jest odizolowany od ziemi przy pomocy izolatora o pomijalnie małych rozmiarach. Przyjąć przewodność ziemi a -►oo. 10.21 Dipol półfalowy umieszczono pionowo nad ziemią na wysokości H. Wyznaczyć i wykreślić charakterystyki promieniowania, jeśli wysokość zawieszenia anteny: a) H = 0,252; b) H = 0,52; c) H = 12. Przyjąć a ziemi -►oo. 10.22 Dipol półfalowy umieszczono poziomo wzdłuż osi x na wysokości H nad ziemią (a -* oo). Wyznaczyć i wykreślić charakterystyki promieniowania dioola, jeżeli:
c) H = U. 10.23 Wyznaczyć taką wysokość zawieszenia poziomego dipola nad ziemią (a -> oo), dla której kąt elewacji dla kierunku głównego listka promienio wania wynosi
Rys. 10.10. Antena złożona
10.28 Antenę złożoną, przeznaczoną do nadawania sygnału telewizyjnego w III zakresie częstotliwości przedstawiono na rys. 10.10. Wyznaczyć i wykreślić charakterystyki promieniowania układu.
Anteny z falą bieżącą 10.29 Wyznaczyć charakterystykę promieniowania odcinka przewodnika o dłu gości / (/ a), przedstawionego na rys. 10.2a. Założyć, że rozkład prą du wzdłuż przewodnika można opisać zależnością /(z) = / Oe~j/*oz, 1 l 2 2 10.30 Wykreślić charakterystyki promieniowania odosobnionych anten z falą bieżącą o różnych długościach przewodnika: a) / = ż; b) / = 2Ż; c) / = 4Ż; d) / = 61 10.31 Wyznaczyć charakterystyki promieniowania anteny z falą bieżącą o dłu gości / = 4Ż, zawieszonej na wysokości H = 0,6/. nad ziemią o o -» oo (rys. 10.2b). 10.32 Wyznaczyć długość i wysokość zawieszenia anteny z falą bieżącą nad ziemią w celu uzyskania kierunku maksimum promieniowania pod kątem elewacji ae = 20°. 10.33 Zaprojektować antenę z falą bieżącą typu V (rys. 10.2c), przeznaczoną do łączności w zakresie fal krótkich ż0 = 25 m na odległość d = 2000 km. Przyjąć promień Ziemi R = 6400 km i wysokość warstwy odbijającej h = 400 km. 10.34 Zaprojektować antenę rombową przedstawioną na rys. 10.2c, przezna czoną do łączności na fali jonosferycznej na odległość l = 1000 km w paśmie fal krótkich ż0 = 19 m. Założyć, że odbicie fali występuje na wysokości h — 400 km. Przyjąć promień Ziemi R = 6400 km.
Anteny szczelinowe 10.35 Wykazać, że w przypadku dopełniających się płaszczyzn dipola paskowego oraz nieskończenie rozległego ekranu ze szczeliną, wykonanych z nieskoń czenie cienkiego i idealnego przewodnika (rys. 10.3b), spełnione są wyma gania umożliwiające zastosowanie zasady dualizmu. 10.36 Wyznaczyć charakterystykę promieniowania szczeliny półfalowej przed stawionej na rys. 10.3a, wyciętej w nieskończenie rozległym, idealnie przewodzącym i nieskończenie cienkim ekranie.
10.37 Każda z anten złożonych, przedstawionych na rys. 10.3c i d składa się z n szczelin wyciętych w falowodzie prostokątnym, zakończonym z jednej strony zwarciem. Wyznaczyć unormowane konduktancje wejściowe oraz polaryzacje fal promieniowanych przez te anteny. 10.38 Częstotliwość pracy anten złożonych, przedstawionych na rys. 10.3c i d wynosi f 0 — 8 GHz. Każda z nich składa się z n = 30 szczelin wyciętych w falowodzie R100 o wymiarach a = 22,9 mm i b = 10,2 mm. Dobrać położenie szczelin tak, aby zapewnić dopasowanie dla składowej rzeczy wistej admitancji wejściowej anteny. 10.39 Wyznaczyć i wykreślić charakterystyki promieniowania złożonych anten szczelinowych z zad. 10.38. 10.40 Dwie omawiane w zad. 10.38 i 10.39 złożone anteny szczelinowe o konstrukcji przedstawionej na rys. 10.11 umieszczono jedna nad drugą
w odległości d2 = 0,5Ao. Anteny są zasilane z jednego źródła za pośred nictwem 3 dB dzielnika mocy oraz przesuwnika fazy umieszczonego w jednym z torów. Wyznaczyć charakterystyki promieniowania układu w zależności od stanu pracy przesuwnika fazy. Przyjąć, że przesuwnik umożliwia uzyskanie różnicy faz sygnałów widzianych w płaszczyźnie wrót wejściowych obu anten w granicach —90° ^ A
11 Prowadnice fal TEM Podstawowe zależności: Związki między składowymi pól, impedancja falowa, siała propagacji — jak dla fali płaskiej (rozdz. 7)
Warunki brzegowe — rozdz. 2. Parametry jednostkowe, obwodowy opis linii; dla linii bezstratnych
dla linii stratnych y = y/(Ri +jcaL1)(G1+]coCx) Moc przenoszona przez linię P = J jS d s = Ul s Bezstratna linia współosiowa (o promieniach a > b) a ln u(e)--= C/o — i G ln b _ t/o *e E(
2ng
11.1 W kablu współosiowym o wymiarach a > b i dielektryku bezstratnym o ew — 4 amplituda prądu w przewodzie wewnętrznym wynosi / 0. Obliczyć amplitudę natężenia pola E przy przewodzie zewnętrznym. 11.2 W linii współosiowej o wymiarach a —2b i dielektryku bezstratnym o amplituda prądu wynosi / 0, a gęstość ładunku na przewodzie zewnętrznym w chwili t — 0 i płaszczyźnie z — 0 wynosi qs. Zapisać dla częstotliwości / pola E i H w tej linii. 11.3 Zapisać rzeczywiste, chwilowe wektory pól E i H (g, ę, z, a, e, p) dla bezstratnej powietrznej linii współosiowej o średnicach a i 3a, zwartej w płaszczyźnie z — a. Amplituda wypadkowa pola E wynosi a, a częc stotliwość fali / 6a
11.4 Narysować rozkłady linii pola elektromagnetycznego oraz prądów prze wodzenia i przesunięcia w przekroju wzdłużnym linii współosiowej dla: a) fali bieżącej; b) fali stojącej. Rysunki wykonać dla t — 0, zakładając, że w chwili tej dla z — 0 składowa E qjest maksymalna, a fala bieżąca rozchodzi się w kierunku + iz. 11.5 Zakładając, że w chwili t — 0 w płaszczyźnie z = 0 składowa EQpola fali rozchodzącej się w kierunku + Oz jest maksymalna, narysować rozkłady pól elektromagnetycznych w przekroju poprzecznym linii współosiowej w następujących przypadkach: a) t = 0, z = 0; b) t = r/4, z - ź/4; c) t = 0, z = ź/4; d) t = Tl8, z = 3Ź/8; e) t = 7/2, z —0. 11.6 Wykonać zad. 11.5 w przypadku fali stojącej. 11.7 Narysować zależność gęstości prądów przewodzenia i ładunku powierzch niowego od zmiennej z dla linii współosiowej zwartej w płaszczyźnie z = 2k dla dwóch wybranych chwil odległych o T/4. 11.8 Narysować rozkłady amplitud gęstości prądów przewodzenia i ładunku powierzchniowego dla linii współosiowej zwartej w płaszczyźnie z = 2L 11.9 Narysować rozkłady linii sił pól przy denku oraz gęstości powierzchniowej prądów i ładunków na denku zwierającym linię współosiową. 11.10 Narysować rozkład powierzchniowej gęstości prądu przewodzenia wzdłuż linii ABCDA dla prowadnicy TEM o przekroju przedstawionym na rys. 11.1.
Rys. 11.1. Przekrój prowadnicy TEM
Rys. 11.2. Przekrój linii współosiowej
11.11 Narysować zależność pola E wzdłuż linii ABCD dla linii współosiowej o przekroju przedstawionym na rys. 11.2. 11.12 Jaką maksymalną moc można przesłać przez linię współosiową o wy miarach a = 10 cm i b — 1 cm, z powietrzem jako dielektrykiem, jeżeli wytrzymałość powietrza przyjęto równą 1 kV/mm?
11.13 Podać wartość wektora S przy przewodzie zewnętrznym linii współosiowej o promieniach 6 i 3 mmjeżeli w rozpatrywanej chwili maksymalna wartość pola H w rozpatrywanym przekroju wynosi 2,65 mA/m, a składowa wzdłużna pola E przy przewodzie zewnętrznym jest 10 razy mniejsza od składowej poprzecznej. 11.14 Która z linii sił pola E dla fali TEM w przekroju podłużnym linii współosiowej (rys. 11.3) jest prawdziwa dla: a) linii bezstratnej; b) linii o stratnych ściankach; c) linii o stratnym dielektryku?
Rys. 11.3. Przekrój podłużny linii współosiowej
11.15 Sprawdzić na przykładzie linii współosiowej, czy moce przenoszone przez linię, obliczone metodami: połową i obwodową są sobie równe? 11.16 Dana jest linia współosiowa o promieniach a = 27,3 cm, b = 10 cm, wypełniona dielektrykiem o parametrach ew = 4, fiw = 1, o = 0. Obliczyć: a) pojemność jednostkową; b) indukcyjność jednostkową; c) impedancję falową; d) impedancję charakterystyczną linii. 11.17 Obliczyć stosunek promieni linii współosiowej, jeśli stosunek napięcia do prądu jest równy stosunkowi pola elektrycznego do magnetycznego. 11.18 Zmierzono, że pojemność pomiędzy przewodami metrowego odcinka kabla współosiowego, w którym dielektrykiem jest polistyren o ew = 2,55, wynosi 100 pF. Jaka jest impedancja charakterystyczna tego kabla? 11.19 Odcinek linii TEM o długości 1 m przy częstotliwości/ takiej, że / > lm , przy zwarciu na końcu ma admitancję wejściową Yz, a przy rozwarciu Yr. Obliczyć prędkość rozchodzenia się fali w tej linii. 11.20 Wykazać, że zwarty na końcu odcinek dwuprzewodowej linii TEM o dłu gości /, zachowuje się jak skupiona indukcyjność, gdy / X. Obliczyć tę indukcyjność. 11.21 Wykazać, że rozwarty na końcu odcinek linii TEM o długości / zachowuje się jak skupiona pojemność gdy l X. Obliczyć tę pojemność. 11.22 Krótki odcinek zwartej linii zachowuje się jak indukcyjność. Dla jakiej długości takiego odcinka reaktancja wejściowa różni się nie więcej niż o 1% od reaktancji zastępczej indukcyjności?
11.23 W praktycznych zastosowaniach struktur o stałych rozłożonych jest używany termin „skrócenie pojemnością”. Wykazać, przy jakich warun kach struktury z rys. 11.4a, b mają impedancję różniącą się o 5%. Jaka powinna być wartość pojemności skracającej C i jakie osiągamy skrócenie linii /,? a) o
Rozwarcie
Rys. 11.4. Rozwarta linia TEM (a) oraz linia skrócona pojemnością (b)
11.24 Czy można zwartą na końcu linię zastąpić skończonym układem skupio nych elementów R, L, C o takiej samej zależności impedancji wejściowej od częstotliwości? 11.25 Mamy do dyspozycji metrowy odcinek bezstratnej powietrznej linii TEM oraz typowy przyrząd uniwersalny pozwalający mierzyć: prąd, napięcie, rezystancję i pojemność (przy / = 50 Hz). Jak określić impedancję cha rakterystyczną linii? 11.26 W chwili t = 0 do odcinka powietrznej rozwartej linii współosiowej, o impedancji charakterystycznej Z 0 i długości 40 cm, dołączono idealny omomierz. Jakie będzie wskazanie omomierza w chwilach: a) t x = 1 ns; b) t2 = 1 s. 11.27 Uszeregować linie o podanych przekrojach (rys. 11.5) według wzrastającej impedancji charakterystycznej.
b) V /////////J Z 7 7 77A iz //////////7 z z m
Rys. 11.5. Przekroje linii TEM o różnych impedancjach charakterystycznych
11.28 Między dwiema nieskończonymi, równoległymi płytami odległymi od siebie o 10 cm rozchodzi się fala TEM. Obliczyć tłumienie tej fali na jednostkę odległości, jeśli / = 100 MHz, a
a^>didz Rys. 11.6. Przekrój poprzeczny niejednorodnej płaskiej linii TEM
11.30 W powietrznej linii współosiowej o proporcji wymiarów poprzecznych a — 26, w celu podtrzymania przewodu wewnętrznego zastosowano wkładki z bezstratnego dielektryka o stałej dielektrycznej z. Obliczyć, jaka powinna być proporcja wymiarów odcinków z wkładką, aby da wały one możliwie małe odbicia. 11.31 Obliczyć zastępczą stałą dielektryczną linii współosiowej o promieniach a > ó, wypełnionej bezstratnym niemagnetycznym dielektrykiem niejed norodnym o z = e0 - . 11.32 Na rysunku 11.7 przedstawiono przekrój linii płaskiej. Wyprowadzić przybliżone zależności na amplitudy 17, /, H, L ,, C l5 Z 0, qs, J s, jeśli jest dana amplituda pola elektrycznego £ 0. V 7 7 Z7 7 7 Z7 /7 7 /7 7 7 7 7 7 \ *
b
a»ó Rys 11.7. Przekrój linii płaskiej
11.33 Linię współosiową o rzeczywistej impedancji charakterystycznej Z 0 za kończono skupionymi impedancjami Za, Z b, Z c tak dobranymi, że współczynnik fali stojącej w linii wynosi: a) Q = 1; b) q = 2 (w płaszczyźnie dołączenia impedancji występuje maksimum pola elektrycznego); c) q = 2 (w płaszczyźnie dołączenia maksimum pola magnetycznego). Określić wartości impedancji Za, Z b i Zc.
1134 Dana jest linia współosiowa o promieniach a,b(a > b,a * b). Wykazać, że impedancja charakterystyczna tej linii jest w przybliżeniu równa impedancji linii płaskiej o szerokości przewodów równej obwodowi linii współosiowej oraz o odległości przewodów takiej jak w linii współosiowej. Uzasadnić fizycznie wynik.' 11.35 Na rysunku 11.8 pokazano w przekroju linie paskowe symetryczną i nie symetryczną. Zakładając, że większość energii elektromagnetycznej gro madzi się w prostokątach nad i pod wewnętrznym paskiem (a x 2b) w przypadku linii symetrycznej oraz pod wewnętrznym paskiem (a x b) w przypadku linii niesymetrycznej oraz zakładając, że w tych obszarach pole jest jednorodne porównać parametry obwodowe L v C p Z0 obu linii.
[
C
)
Rys. 11.8. Przekroje symetrycznej i niesymetrycznej linii paskowej
11.36 Znaleźć błąd w rozumowaniu: a) potencjał uziemionego przewodu zewnętrznego linii współosiowej jest stały i równy zeru; b) pole elektryczne przy przewodzie zewnętrznym jest proporcjonalne do gradientu potencjału przy tym przewodzie; c) gradient jest operacją różniczkową (pochodną po przestrzeni); d) pochodna z funkcji stałej (potencjał przewodu zewnętrznego) jest rów na zeru; e) pole E przy przewodzie zewnętrznym linii jest równe zeru. 11.37 Linia współosiowa jest zakończona pojemnością wykonaną tak, jak na rys. 11.9. Dielektrykiem jest powietrze. Obliczyć wartość współczynnika odbicia w płaszczyźnie odległej o jedną ósmą fali od końca linii.
i
Rys. 11.9. Przekrój poprzeczny linii współosiowej zakończonej pojemnością
11.38 Dlaczego we wnętrzu falowodu tworzącego linię jednoprzewodową nie może rozchodzić się fala TEM?
11.39 Dlaczego w linii współosiowej o przewodach wewnętrznym i zewnętrznym o tym samym potencjale U0 nie może rozchodzić się fala TEM? 11.40 W trójprzewodowej linii TEM określono rozkłady potencjału U(x,y): 1. U(x,y) = U 1(x,y) dla 17, = 1 V, U2 = 0V , l / 3 = 0 V 2. U(x,y) = U2(x,y) dla Ux = 1 V, U2 = 3 V, U3 = 1 V Funkcje U t (x,y) i U2(x,y) są znane. Określić (zakładając liniowość ośrodka wypełniającego linię) rozkład potencjału w tej linii dla warunków a) V t -= 2 V, U 2 == 4 V, U 3 == 6 V; b) U, --= 0 V, U3 -= - 1 u == - i v, c) U , - = —2 V, v == 5 V. U 2- = 6 V, 11.41 Znaleźć rozkład pól w powietrznej linii TEM o przekroju poprzecznym i warunkach jak w zad. 4.56, zakładając, że pole E w rozwiązaniu R.4.56 dotyczy przekroju z = 0 i chwili t — 0. 2
3
12 Falowody Falowody o ściankach metalowych Długość fali
Współczynnik propagacji 72 = Pg +ja>p (
7
= a +j/?
Prędkość fazowa i grupowa
Impedancje falowe rodzajów E i H
Fala rozchodzi się w kierunku Oz. Falowód prostokątny o wymiarach ax.b
Rodzaj Hm>n
Ez = 0
mnx nny jot cos Hz = H 0 cos a T
) 'i z
OTJty, . wtdc nny . , Hx = tf 0—s r s m ----- c o s - / ^ ' ' 7' 2 a/3, a b H
mnx . nny . , , nn7z Hr. -r~rzr CO S ----- sin — — eJ ~y*z 2 0 bp9 a b
E
j oj/inn mnx Hr sin^— ej"' “ 2 2 cos a b 0 bp9
rj
rr . mnx nny . , E = H n- ~ -2 s i n ----- cos — eJW‘ 7lZ a b ° aP9 Rodzaj £ mi„
Ez =
Hz = 0
. mrcx . nny jwj-y*z E0 sin sin a b
E
mnyz mnx . nny , E^ —— 2 cos------ sin — - eJ b a 0 aP9
Ey
nny2 . mnx nny jc),_ yzZ Ea — 2 sin----- cos-^—eJ Vz 0 bfr9 b a
7z
H
}
H
jcoeimt iwtx . nny jat_ E0— -z—cos — sin -r—eJ"' y‘ aPg a b
V
j o t - >’* Z
Falowód kołowy o promieniu a Rodzaj E
E. E
=
Xm, n
fi
a
Ero
F = E —— * to r 02 i? E
cos m
in
H9
E ZfE f
Rodzaj Hm_n
p,
Xm , n a
H
0
H. = H 0 i Smmę } Jm{fi, r) e** - ’■* cos mm H H
H 0 f7 \ Smm(P\ j ' m(f}gr ) ^ ~ y p [cos m ę ) 9 my H 2 ° r fi9 H* ZfH>
mę) f J m{Pgr ) e ^ - ^ sin m ę ) 9
COS
E
ZfH’
E
0
Uwaga! O ile w warunkach zadania nie podano parametrów ośrodka, to należy założyć, że falowody są wypełnione dielektrykiem bezstratnym, a ścianki są wykonane z idealnego przewodnika. 12.1 W falowodzie prostokątnym o wypełnieniu powietrznym wzbudzamy falę elektromagnetyczną przestrajając generator od / = 0 do / = 6 GHz. Obliczyć i zaznaczyć na osi częstotliwości wzbudzania się kolejnych rodzajów fal, gdy wymiary falowodu wynoszą: a) a == /> == 10 cm; b == 5 cm; b) a == 10 cm, b == 2,5 cm c) a == 10 cm, 12.2 Obliczyć częstotliwość i długość graniczną fali o rodzaju podstawowym rozchodzącej się w falowodzie prostokątnym o wymiarach a — 5 cm, b — 2,5 cm wypełnionym: a) powietrzem (ew = = 1, a = 0); b) polistyrenem (ew = 2,7, fiw = 1, g = 0); c) ceramiką alundową (ew = 9,7, fiw — 1, o = 0). 12.3 W falowodzie prostokątnym o bokach a = 3 cm, b = 1,4 cm rozchodzi się fala o częstotliwości 8,3 GHz. Narysować w trzech rzutach: a) rozkład linii pola elektromagnetycznego; b) rozkład gęstości prądu przewodzenia w ściankach falowodu oraz prądów przesunięcia. 12.4 Wykonać polecenie z zadania 12.3, jeżeli częstotliwość fali wynosi 4,9 GHz. 12.5 Obliczyć tłumienie (w decybelach) fal o rodzajach H t 0, H 0 H xA w fa lowodzie o wymiarach a — 10 cm, b — 5 cm na długości 1 cm. Obliczenia wykonać dla częstotliwości 1; 1,5; 2,5; 3 GHz. 12.6 W falowodzie prostokątnym o przekroju poprzecznym a x b rozchodzi się fala o rodzaju H l 0. Wyprowadzić, na podstawie zależności na pole elektromagnetyczne w falowodzie, wzory opisujące: a) rzeczywisty wektor Pointinga; b) wartość średnią wektora Pointinga; c) średnią wartość mocy przenoszonej przez przekrój poprzeczny fa lowodu.
12.7 W falowodzie prostokątnym o bokach a = 2,5 cm, b = 2 cm wypełnionym powietrzem rozchodzi się fala o częstotliwości / = 10 GHz. Wiedząc, że maksymalna amplituda pola elektrycznego E0 = 50 V/m obliczyć: a) amplitudę składowej prostopadłej i wzdłużnej pola magnetycznego; b) amplitudę wektora Pointinga; c) maksymalną gęstość prądu płynącego w ściankach; d) maksymalną gęstość ładunku indukowanego w ściankach falowodu. 12.8 Obliczyć maksymalną moc przenoszoną przez falowód prostokątny o wy miarach a = 2,5 cm, b = 1 cm, w którym rozchodzi się fala o częstotliwości 10 GHz. Ograniczenie mocy przesyłanej falowodem wynika z ograniczonej wytrzymałości powietrza na przebicie (£d = 500 kV/m). Jak zmieni się maksymalna moc, jeżeli falowód wypełnimy sprężonym azotem (Ed = = 3,3 MV/m). 12.9 Falowód powietrzny o bokach a = 15 mm, b = 8 mm jest pobudzany drganiami o częstotliwościach: a) f 2 = 12,5 GHz; b) f 2 = 16,7 GHz. Obliczyć: Xf , vf , vg, af , 0f , Z f . 12.10 Wykonać zadanie 12.9 jeżeli falowód jest wypełniony polistyrenem (c„. = = 2,56, fi = n0, tg 5 = 0,0005). 12.11 Falowód powietrzny o wymiarach a = 2,5 cm, b — 1 cm jest pobudzany impulsami prostokątnymi o postaci: U = - (sin (ot + - sin 3a>f + \ sin 5
12.14 Narysować rozkład amplitud poprzecznych pól elektrycznych i magne tycznych w falowodzie kwadratowym o boku a = 3 cm, wzdłuż drogi pokazanej na rys. 12.1, dla chwili: a) t = 0 (gdy poprzeczne pole E jest minimalne); b) t = 1/8; c) gdy poprzeczne pole E jest maksymalne. W falowodzie rozchodzi się fala o rodzaju H tl i częstotliwości/ = 10 GHz.
12.15 W falowodzie prostokątnym gęstość ładunku indukowanego na ściance w chwili t — 0 wyraża się zależnością: gs(x,0,z)= 10” 7sin 1007cxcos(507tz —7t/4)
[C/m 2]
Wiedząc, że w falowodzie rozchodzi się fala o rodzaju H l 0 obliczyć: a) wymiary falowodu; b) częstotliwość fali; c) maksymalne natężenie pola elektrycznego i magnetycznego. 12.16 Dla danych z zad. 12.15 skonstruować wyrażenia opisujące składową wzdłużną wektora gęstości prądu przewodzenia J oraz wektora Pointinga w dowolnej chwili czasu. 12.17 Fala TEM o częstotliwości / = 10 GHz przechodzi z linii koncentrycznej o impedancji charakterystycznej Z = 500 do falowodu prostokątnego, wypełnionego powietrzem, o bokach a = 2 cm, b = 1 cm. Linia współosio wa o promieniu przewodu wewnętrznego r = 1 mm jest wypełniona teflonem (£r = 2,25). W falowodzie rozchodzi się fala rodzaju H l 0. Obliczyć: a) długość fali, jaka rozchodzi się w falowodzie; b) stosunek maksymalnych amplitud pól elektrycznego i magnetycznego w linii współosiowej do odpowiednich amplitud pól w falowodzie w przypadku dopasowania mocy.
12.18 W falowodzie prostokątnym o bokach a — 2 cm, b = 1 cm rozchodzi się fala o częstotliwości 10 GHz. Wiedząc, że amplituda pola elektrycznego wynosi E0y — 50 V/m, obliczyć: a) moc przenoszoną przez falowód; b) maksymalną gęstość energii pola elektrycznego i magnetycznego; c) maksymalną różnicę potencjałów pomiędzy ściankami. 12.19 Obliczyć energię zmagazynowaną w polu elektrycznym i magnetycznym w odcinku falowodu prostokątnego o bokach a, b i długości kf /2, W fa lowodzie rozchodzi się fala o rodzaju 0. 12.20 W falowodzie prostokątnym o bokach a, b rozchodzi się fala o rodzaju E 1A. Wyprowadzić wzory określające stosunki amplitud składowych poprzecznych wektorów pól E i H w zależności od stosunku boków falowodu i jego impedancji falowej. 12.21 W powietrznym falowodzie kwadratowym o boku a = 1 cm rozchodzi się fala elektromagnetyczna o rodzaju Eltl i częstotliwości/ = 30 GHz. Wie dząc, że amplituda składowej wzdłużnej pola elektrycznego wynosi E0z = = 10 V/m, obliczyć: a) amplitudy składowych prostopadłych pola elektrycznego; b) amplitudy składowych pola magnetycznego; c) maksymalną gęstość prądu przewodzenia w ściankach; d) maksymalną gęstość powierzchniową ładunku zaindukowanego w ścian kach falowodu; e) maksymalną amplitudę wektora Pointinga. 12.22 Obliczyć maksymalną moc przenoszoną przez kwadratowy falowód 0 boku a = 1 cm wypełniony polistyrenem (ew = 2,7, = U & = 0). W falowodzie rozchodzi się fala elektromagnetyczna o rodzaju Eul 1częstotliwości/ = 20 GHz, Wytrzymałość polistyrenu na przebicie wynosi Ema* = 160 kV/cm. 12.23 W powietrznym falowodzie kwadratowym o boku a = 1 cm rozchodzi się fala elektromagnetyczna o rodzaju Jf/M i częstotliwości / = 30 GHz. Maksymalna gęstość powierzchniowa prądu przewodzenia w ściankach falowodu wynosi J 0 — 10 mA/m. Obliczyć: a) amplitudy składowych wektorów pól E i //; b) maksymalną gęstość ładunku indukowanego na ściankach falowodu; c) moc przenoszoną przez falowód; d) podać współrzędne obszarów, w których występuje maksymalna gę stość mocy. 12.24 Odcinek falowodu prostokątnego o bokach a = 1 cm, b = 2 cm i długości / wypełniono ośrodkiem żyrotropowym o parametrach: 4 0 0 0 4 0 0 0 1 W falowodzie rozchodzi się fala elektromagnetyczna o rodzaju E ltl
i częstotliwości 10 GHz. Maksymalna amplituda składowej wzdłużnej pola elektrycznego w próżni wynosi £ 0z. Dobrać długość wkładki / tak, aby nie występowały odbicia. Obliczyć maksymalną amplitudę pola elektrycznego we wkładce. 12.25 Falowód powietrzny o wymiarach a — 2 cm, b = 1 cm zakończono zwarciem. Odcinek falowodu o długości d = 1 cm, znajdujący się bezpo średnio przed zwarciem wypełniono dielektrykiem bezstratnym (sr = 2). W falowodzie rozchodzi się fala o rodzaju podstawowym H l 0 i często tliwości / = 10 GHz. Obliczyć odległość pierwszego minimum fali stojącej od płaszczyzny zwarcia. Narysować rozkład fali stojącej, jeżeli amplituda pola elektrycznego wynosi £ 0. 12.26 W falowodzie prostokątnym o bokach ax = 2 cm, bl = 1 cm, wypełnionym powietrzem, rozchodzi się fala o częstotliwości 12,5 GHz. Falowód jest połączony za pomocą transformatora ćwierćfalowego z falowodem o wy miarach a3 = 1,5 cm, fe3 = 1 cm. Obliczyć szerokość a2 oraz długość l transformatora. Jakie są maksymalne wartości natężeń pól elektrycznych i magnetycznych w falowodach, jeżeli amplituda fali padającej wynosi E0 = 10 V/m. Pominąć efekty związane ze skokową zmianą wymiarów falowodu. 12.27 Do prostokątnego falowodu powietrznego włożono wkładkę dielektryczną tak, że J4e0 1 £0
0
< y < d\
d <ś b
d < y < b
Wykorzystując schemat zastępczy typu y falowodu oszacować, ile razy zmieni się częstotliwość graniczna w stosunku do falowodu wypełnionego powietrzem. Obliczyć zastępczą stałą dielektryczną eeff. 12.28 Wykazać, że w falowodzie prostokątnym przy częstotliwości granicznej rodzaju podstawowego H x 0 w każdej płaszczyźnie x = c, gdzie 0 < c < a zachodzi warunek tzw. rezonansu poprzecznego, tzn. zastępcze reaktancje wejściowe widziane w tej płaszczyźnie w kierunkach + 0x oraz —0x są sobie równe co do wartości i są przeciwnych znaków. Wskazówka: obszary położone po obu stronach płaszczyzny x = c można traktować jako odcinki linii transmisyjnej, zwarte na końcach, o długoś ciach lt = c, l2 = a —c. 12.29 Obliczyć, wykorzystując zasadę rezonansu poprzecznego (zadanie 12.26), częstotliwość graniczną rodzaju H 1 0 w falowodzie wypełnionym dielek trykiem niejednorodnym: n = fi0> <* = 0 J9£0 0 < x < c ( e0 c < x < a 5 71 Wskazówka: rozwiązaniem równania: tgx = —3 tg -x jest x = 2 6
12JO W powietrznym falowodzie prostokątnym o bokach a i b rozchodzi się fala elektromagnetyczna o pulsacji ca i rodzaju H i 0. Wykorzystując metodę rozdzielania zmiennych znaleźć magnetyczny wektor Hertza. Obliczyć wektory E i H. 12.31 Wyprowadzić zależność na współczynniki tłumienia a w falowodzie powietrznym o bokach a, b dla rodzaju jeżeli rezystancja strat ścianek wynosi Rs. Wskazówka: przy małej stratności przewodnika tłumienie jest opisane wzorem przybliżonym Ps _ R5§\J\2dl 2P 4P gdzie: P i Ps — odpowiednio średnia moc przenoszona i strat. 12.32 Falowód kołowy o promieniu a = 2,5 cm jest wypełniony powietrzem. Obliczyć graniczne częstotliwości i długości fal kolejnych rodzajów wzbudzających się w paśmie częstotliwości 0... 15 GHz. 12.33Narysować rozkład linii pola elektromagnetycznego o rodzajach H t v /Jo.!, £ 0.i> ^ 1 , 1 w falowodzie kołowym. 12.34 Impedancja falowodu kołowego o promieniu at — 2,5 cm i rodzaju JJltl przy częstotliwości / = 10 GHz jest równa impedancji drugiego falowodu kołowego o rodzaju H 0 v Obliczyć wymiary drugiego falowodu. Porównać długości fal w obu falowodach. 12.35 Wyprowadzić wzór na moc przekazywaną przez falowód kołowy o pro mieniu a i rodzaju E0 v Wskazówka: P
Zf 2
\Ht\2 ds
Z f ta E2 Zds 2Z q(o2 9J
12.36 Falowód prostokątny o wymiarach a = 2 cm, b = 1 cm przechodzi w sposób ciągły w falowód kołowy. Obliczyć promień falowodu cylindrycz nego tak, aby impedancje falowe przy propagacji rodzajów podstawowych w obu falowodach były takie same. Obliczyć amplitudy wektorów pola elektrycznego, magnetycznego oraz wektora Pointinga. Amplituda pola elektrycznego w falowodzie prostokątnym wynosi E0x = 2 V/m, częstotli wość / = 10 GHz. Wskazówka: przy bezodbiciowym połączeniu falowodów można założyć (pomijając efekty wynikające ze zmiany wymiarów), że całka wektora Pointinga po powierzchni poprzecznej falowodu jest stała. Wykorzystać wzory z zad. 12.35 oraz: f* /• Z 02 to2 2Zf ml 5
12.37 Dwa falowody cylindryczne o promieniach a1 = 2 cm, a2 = 1 cm dopaso wano bezodbiciowo za pomocą cylindrycznego transformatora ćwierćfalowego. W prowadnicach rozchodzi się fala o rodzaju £ 01 i częstotliwości / = 15 GHz. Obliczyć wymiary odcinka ćwierćfalowego. Zakładając, że amplituda pola elektrycznego w pierwszym falowodzie wynosi = 1 V/ra obliczyć amplitudę £ 2 w falowodzie drugim. Wykorzystać w rozwiązaniu wyniki poprzedniego zadania. 1238 Wyprowadzić wzór na tłumienie rodzaju £ 01 w powietrznym falowodzie kołowym o promieniu a i rezystancji ścianek Rs. Wykorzystać w rozwiąza niu wzory z zadań 12.31,12.35. Znaleźć częstotliwość, dla której tłumienie jest minimalne. Wskazówka: średnia moc strat jest równa całce po ściankach falowodu: 2Zq fil (Og J|_ 0n J
5
12.39 Zaproponować, met odę obliczania częstotliwości odcięcia w linii współ osiowej (częstotliwości granicznej podstawowego rodzaju falowodowego H i.il 12.40 Z części kabla współosiowego z wypełnieniem dielektrycznym utworzono falowód Goubau poprzez zdjęcie przewodu zewnętrznego. Jaki rodzaj fali wzbudzi się w falowodzie, jeżeli w linii współosiowej rozchodzi się fala TEM? Narysować rozkład pola w falowodzie. Czy długość fali przy przejściu z linii do falowodu ulegnie zmianie?
13 Rezonatory Część zadań zawartych w tym rozdziale wykracza poza materiał zawarty w podręczniku T. Morawskiego i W. Gwarka „Teoria pola elektromagnetycz nego”, WNT 1985. Zadania te zostały oznaczone *. Zależności niezbędne do ich rozwiązania znajdzie Czytelnik w dodatku 1, gdzie podano również sposób wyznaczania pól elektromagnetycznych w rezonatorach przy zastosowaniu wektorów Hertza. Zależności podstawowe coW
(13.1)
We +1 W Wfm Re(s)E E* <1V % >J Vi)
(13.2) (13.3)
Re(u)H H *dV
(13.4)
Vo
W rezonatorze izolowanym energetycznie od otoczenia przy częstotliwości równej częstotliwości drgań swobodnych W.= K W rezonatorze izolowanym energetycznie od otoczenia
(13.5)
Pq = P qd + Pqm
(13.6)
Pąd — średnia moc strat w ośrodku wypełniającym rezonator; Pqm — średnia moc strat w metalowych ściankach rezonatora. rr Pqd lm(e)EE* dK+ -a> lm (n)H H *dV 2
(13.7)
Vo rr
\H,\2ds
(13.8)
J+ So
(13.9) gdzie: V0 — S0 — Pm — crm — H, —
objętość rezonatora; powierzchnia metalowych ścian rezonatora; przenikalność magnetyczna metalowych ścian rezonatora; konduktywność metalowych ścian rezonatora; składowa pola magnetycznego rezonatora o idealnie przewo dzących ściankach, styczna do powierzchni S0.
13.1 Rezonator prostopadłościenny H 10l o dużej dobroci w chwili t = 0 zo stał odizolowany energetycznie od otoczenia. Dla t = 0, H = 0, a roz kład pól elektromagnetycznych jest taki, jak przedstawiono na rys. 13.1. Narysować: a) rozkład linii pól E i H w rezonatorze w chwilach t = 778; T/4; 3 778 i 7/2;
Rys. 13.1. Rozkład pól elektromagnetycznych w rezonatorze prostopadłościcnnym H lin w chwili l — 0
b) zależności energii: elektrycznej We, magnetycznej Wm i całkowitej W gromadzonych w rezonatorze oraz mocy strat: w dielektryku Pqi, w me talowych ściankach rezonatora Pqm i całkowitej Pq w funkcji czasu; c) rozkład gęstości prądów powierzchniowych J s i ładunków powierzch niowych a na ściankach rezonatora w chwilach t = T/4 i t = T/2. 13.2 Wykazać, że dobroć rezonatora o idealnie przewodzących ściankach, izolowanego energetycznie od otoczenia, zawierającego liniowy, izotropo wy, stacjonarny i bezźródłowy ośrodek wypełniający,- można wyznaczyć z zależności: Q = co'v/(2to") gdzie: cov = co'v-ł-jco" jest zespoloną pulsacją drgań swobodnych rezonatora opisującą zależność pól elektromagnetycz nych od czasu zgodnie z wzorami E(r) = Re [EeJ" v‘],
H(r) = Re [HeJ" vł].
13.3 Wykazać, że dobroć rezonatora wnękowego o idealnie przewodzących ściankach, wypełnionego całkowicie małostratnym, izotropowym materia łem o zespolonych przenikalnościach: elektrycznej e = e' — je" i magnetycz nej n = fi' —j/r" wyraża się wzorem Q = 1/(tg <5£+ tg <5„). 13.4 Wyznaczyć pola elektromagnetyczne rodzajów E (względem osi z) rezo natora prostopadłościennego o wymiarach jak na rys. 13.2. Założyć, że ścianki rezonatora są idealnie przewodzące, a ośrodkiem wypełniającym jest próżnia. 13.5 Wyznaczyć pola elektromagnetyczne rodzajów H (względem osi z) rezo natora prostopadłościennego o wymiarach jak na rys. 13.2. Założyć, że ścianki rezonatora są idealnie przewodzące, a ośrodkiem wypełniającym jest próżnia.
>—
j
13.6 Wyznaczyć pole elektromagnetyczne rodzajów E rezonatora cylindryczne go o idealnie przewodzących ściankach, promieniu równym a i wysokości równej /, wypełnionego izotropowym ośrodkiem bezstratnym o względ nych przenikalnościach ew i 13.7 Wyznaczyć pola elektromagnetyczne rodzajów H rezonatora cylindrycz nego o idealnie przewodzących ściankach, promieniu równym a i wysokoś-
ci równej /, wypełnionego izotropowym ośrodkiem bezstratnym o względ nych przenikalnościach ew i juw. 13.8 Dla jakiego stosunku promienia do wysokości częstotliwości drgań swobodnych rezonatorów £ 010 i H xll są sobie równe? 13.9 Narysować wykres rodzajów rezonatora cylindrycznego wypełnionego izotropowym ośrodkiem bezstratnym. (Wykresem rodzajów nazywamy zależność a)2£fia2 = f [(a//)2].) 13.10 Wykazać, że dla rezonatora w kształcie wycinka walca jak na rys. 13.3 zbiór częstotliwości drgań swobodnych rodzajów E wyraża się wzorem:
gdzie: c = prędkość światła w próżni; 9 = mn/0; x^ n — n-te zero funkcji J$(x) = 0.
Rys. 13.3. Rezonator w kształcie wycinka walca
Rys. 13.4. Rezonator współosiowy
13.11 Wyznaczyć pola elektromagnetyczne rodzajów E rezonatora współosio wego przedstawionego na rys. 13.4. Założyć, że ośrodkiem wypełniającym rezonator jest próżnia. Wykazać, że rodzaje E00p tego rezonatora są rodzajami TEM. *13.12 Wyznaczyć pola elektromagnetyczne rodzajów E i H rezonatora sferycz nego o promieniu równym a. Ośrodkiem wypełniającym rezonator jest próżnia. Podać warunki rezonansu dla obydwu rodzajów drgań. 13.13 Wyznaczyć dobroci rodzajów E (względem osi z) rezonatora prostopadłościennego przedstawionego na rys. 13.2. Założyć, że jedynym źródłem strat są straty w metalowych ściankach rezonatora o rezystancji powierzch niowej Rs. 13.14 Obliczyć częstotliwość drgań swobodnych i dobroć rodzaju £ 110 rezona tora prostopadłościennego przedstawionego na rys. 13.2 zakładając a = b = l = 2 cm, Rs = 0,03 O. 13.15Obliczyć wymiar krawędzi rezonatora sześciennego rodzaju E ll0 i jego dobroć zakładając, że częstotliwość drgań swobodnych dla tego rodzaju
drgań jest równa / v — 10 GHz, a Rs — 0,06 Q. Założyć, że ośrodkiem wypełniającym rezonator jest próżnia. 13.16 Wyznaczyć dobroć rezonatora cylindrycznego rodzaju H 0ll o promieniu równym a i wysokości równej /. Założyć, że rezystancja powierzchniowa jego ścian jest równa R^ a ośrodkiem wypełniającym rezonator jeśt próżnia. 13.17 Wyznaczyć dobroć rezonatora cylindrycznego rodzaju £ 010 o promieniu równym a i wysokości równej /. Założyć, że rezystancja powierzchniowa jego ścian jest równa R# a ośrodkiem wypełniającym rezonator jest próżnia. 13.18 Dwa rezonatory: cylindryczny rodzaju H01i o średnicy równej wysokości i sześcienny rodzaju £ 110, mają taką samą częstotliwość drgań swobod nych. Obliczyć stosunek dobroci obydwu rezonatorów zakładając, że ośrodkiem wypełniającym je jest próżnia. 13.19 Wyznaczyć pola elektromagnetyczne cylindrycznego rezonatora rodzaju quasi E010 wypełnionego częściowo materiałem bezstratnym o względnych przenikalnościach: elektrycznej ewl i magnetycznej /xwl w sposób przedsta wiony na rys. 13.5. Z
i
\ h
W
W
a
v ////^ /Ą
Z
/
.
Rys. 13.5. Rezonator cylindryczny częściowo wypełniony ośrodkiem materialnym
13.20 Wyznaczyć pola elektromagnetyczne cylindrycznego rezonatora rodzaju quasi H010 wypełnionego częściowo materiałem bezstratnym o względ nych przenikalnościach: elektrycznej ewl i magnetycznej w sposób przedstawiony na rys. 13.5. 13.21 Wyznaczyć pola elektromagnetyczne rodzajów H rezonatora utworzonego ze zwartego na końcu falowodu prostokątnego wypełnionego częściowo dielektrykiem bezstratnym o względnej przenikalności elektrycznej ewl w sposób przedstawiony na rys. 13.6. Podać warunki rezonansu takiego rezonatora.
Rys. 13.6. Rezonator dielektryczny utworzony ze zwartego na końcu odcin ka falowodu prostokątnego z wkładką dielektryczną
13.22 Wyznaczyć pola elektromagnetyczne i wyprowadzić równanie charakte rystyczne rodzajów H 0np rezonatora dielektrycznego utworzonego ze zwartego na obu końcach falowodu dielektrycznego o długości równej /, promieniu dielektryka równym a i względnej przenikalności elektrycznej dielektryka równej swl (rys. 13.7).
Rys. 13.7. Cylindryczny rezonator dielektryczny umieszczony między równoległymi idealnie przewodzącymi płaszczyznami
*13.23 Wykazać, stosując quasi-statyczną aproksymację pól elektromagnetycz nych w metodzie rachunku zaburzeń, że pulsacja drgań swobodnych rezonatora cylindrycznego quasi £ 010 zaburzonego częściowo materiałem bezstratnym w sposób przedstawiony na rys. 13.5 wyraża się przybliżonym wzorem oj « ojv0 v
w 1/ J
\ gdzie
q j v0
-M < 1 ^wi/ — pulsacja drgań swobodnych rodzaju £ 010 rezonatora niezaburzonego.
13.24 Równanie rezonansu cylindrycznego rezonatora quasi £ 010 wypełnionego częściowo materiałem w sposób przedstawiony na rys. 13.5 jest nastę pujące: Pz 1tg (Pz 1h)
+
Pzl
tg [ P z 2
( l ~ h)] 2
gdzie: /?2\
#
c — prędkość światła w próżni. Niech cuv0 oznacza pulsację drgań swobodnych rodzaju £ 010 rezonatora niezaburzonego. Wykazać rozwijając równanie rezonansu w szereg Taylo ra wokół punktu o współrzędnych (w v0, h = 0), że dla małych zaburzeń
rezonatora (cov—cov0)/cov < 1 i h/l < 1, pulsacja drgań swobodnych rezo natora zaburzonego wyraża się wzorem
*13.25 Stosując metodę perturbacyjną z quaśi-statyczną aproksymacją pól elek tromagnetycznych wyznaczyć częstotliwość drgań swobodnych rodzaju quasi £ 110 rezonatora prostopadłościennego z umieszczoną w środku jego symetrii niewielką kulką dielektryka o promieniu równym R i względnej przenikalności dielektrycznej równej ew. Wymiary rezonatora jak na rys. 13.2. *13.26 Z odcinka falowodu prostokątnego o wymiarach poprzecznych a = = 22,86 mm, b = 10,16 mm, wykonano rezonator, którego częstotliwość drgań swobodnych dla rodzaju H 101 wynosi/v0 = 9500 MHz. Wyznaczyć, stosując metodę perturbacyjną, średnicę pręta dielektrycznego o względnej przenikalności elektrycznej ew = 10 potrzebną do przestrojenia rezonatora do częstotliwości / v = 9000 MHz. Pręt jest umieszczony w rezonatorze w sposób przedstawiony na rys. 13.8.
Rys. 13.8. Rezonator prostopadłościenny zawierający cylinder dielektryczny
13.27 Wykazać, że dobroci rodzajów H0np rezonatora cylindrycznego wypełnio nego częściowo dielektrykiem bezstratnym o względnej przenikalności elektrycznej równej ewl i magnetycznej równej nwl w sposób przedstawiony na rys. 13.5, wyrażają się wzorem 0 = _______
13.28 Dany jest rezonator cylindryczny rodzaju E010. Jak zmieni się jego częstotliwość po zmianie długości o Al. Porównaj wynik otrzymany bezpośrednio z wynikiem otrzymanym przy zastosowaniu wzoru pertur bacyjnego. 13.29Dany jest rezonator cylindryczny rodzaju H 01l. Jak zmieni się jego częstotliwość po zmianie długości o Al <§ /. Porównaj wynik otrzymany bezpośrednio z wynikiem otrzymanym przy zastosowaniu wzoru pertur bacyjnego. 1330 Dany jest cylindryczny rezonator bezstratny quasi H 0lp z niejednorodnym dielektrykiem, jak na rys. 13.5. Wyprowadzić równanie rezonansu tego rezonatora korzystając z twierdzenia, że suma reaktancji widzianych w kie runku + z i —z od płaszczyzny z = h dzielącej rezonator na dwie części, równa się zeru. 13.31 Dany jest rezonator TEM utworzony z dwóch odcinków linii współosio wych (rys. 13.9). Wyznaczyć częstotliwość rezonansową tego rezonatora korzystając z twierdzenia, że suma reaktancji widzianych w kierunku + z i —z od płaszczyzny styku linii współosiowych dzielącej rezonator na dwie części, równa się zeru. Wymiary i impedancje charakterystyczne linii potraktować jako dane. Ośrodkiem wypełniającym linie jest próżnia. i
Rys. 13.9. Rezonator TEM utworzony z dwóch zwartych na końcach odcinków linii współosiowych
13.32 W rezonatorze o dobroci Q = 10000 jest zgromadzona energia w = 10” 8 J. W tyiń samym czasie uśredniona za okres moc strat wynosi Pą = 10 mW. Wyznaczyć: a) częstotliwość drgań swobodnych rezonatora; b) czas, w ciągu którego energia zgromadzona w rezonatorze zmaleje e-krotnie.
14 Wybrane ogólne właściwości pól elektromagnetycznych Równoważność rozwiązań równań Maxwella. Źródła leżące poza obszarem V otoczonym powierzchnią s, wytwarzające na tej powierzchni pola E i H, można zastąpić źródłami równoważnymi położonymi na powierzchni s, w postaci elektrycznego i magnetycznego prądu powierzchniowego o gęstościach Js = H x n (14.1) Ks = n x E gdzie n jest wersorem normalnym do s skierowanym na zewnątrz obszaru V. Dualność rozwiązań równań Maxwella. Równania Maxwella w postaci syme trycznej V x £ = }o)B —K Vx ff = jcoD + J V-D = q V-B = Qm podlegają przekształceniu dualności według schematu £ D J e
==Z 0H == Y0B == Y0K' == k0
H == - Ko E B =■- —Z 0D' £ =- - z 0r Q Qm =-
(14.2)
(14.3)
Po przy czym Z0 = 5 eo przy jednoczesnej transformacji parametrów ośrodka P= s= O= om =
Z l s' Yofi' Y%o'm Z l o'
(14.4)
Twierdzenie Lorentza o wzajemności. Jeżeli istnieją dwa układy źródeł: a) Ja, Ka wytwarzające pola Ea i Ha, b) J b9 Kb wytwarzające pola Eb i Hb, to w ośrodku liniowym, izotropowym jest spełnione równanie f JJOa■Eb- K a'H b) d V - f f l ( J b-Ea- K b-Ha)d V = § (E a x H b- E bx Ha)ds (14.5) V
V
s
gdzie s jest powierzchnią otaczającą obszar V. Zasada Babineta. Jeżeli: — przez E ^ H X oznaczymy pola w punkcie P wytworzone przez źródło Z od dzielone od P ekranem A; — przez E2, H 2 oznaczymy pola w punkcie P wytworzone przez źródło Z od dzielone od P ekranem A komplementarnym w stosunku do A; — przez E, H , oznaczymy pola w punkcie P wytworzone przez źródło Z przy braku ekranu; (14.6) to E, f E2 = £ H x~ H 2 = H
14.1 Bezstratny rezonator o przewodzących ściankach jest dołączony do bezstratnej jednorodnej linii TEM zakończonej generatorem: a) dopaso wanym; b) napięciowym o zerowej impedancji wewnętrznej. Czy znajo mość napięcia wytworzonego przez generator pozwala na jednoznaczne określenie rozkładu pola w rezonatorze w stanie ustalonym w każdym z tych przypadków? 14.2 Zapisać rozkłady pól dualne do rozkładów dla fali Jfn w falowodzie prostokątnym. Czym różnią się te rozkłady od rozkładów fali fiŁ1? 14.3 Załóżmy, że poszukujemy rozkładu pola wywołanego w falowodzie prostokątnym przez źródło w postaci prądu / płynącego wzdłuż osi Oz (osi falowodu) przy x —x l9 y = y1? z x < z < z2. Jak będzie wyglądał układ źródeł zastępczych po zastosowaniu do obliczeń metody odbić? 14.4 Korzystając z zasady dualności określić pola promieniowania anteny w po staci małej pętli o promieniu r0 pobudzonej prądem / = I 0 ejfc>(. 14.5 Rozważmy granicę próżni i ośrodka bezstratnego o parametrach: a) e -►oo, fi = fi0. Które ze składowych pól lub ich pochodnych są na tej granicy równe zeru? Rozważyć oddzielnie przypadek pól statycznych i pól zmiennych w czasie. Powtórzyć rozważania dla przypadków, w których ośrodek graniczący z próżnią będzie określony przez parametry b) e = s0, fi -►oo; c) e = 0, ju — fi0; d) e = e0, = 0. Które z przypadków dają podobny wynik? 14.6 Punktowy ładunek elektryczny znajduje się w próżni w odległości d od płaszczyzny odgraniczającej próżnię od ośrodka, w którym s = 0. Jak obliczyć pole elektryczne w sąsiedztwie ładunku? 14.7 Nadajniki radiofoniczne często posługują się antenami w postaci ćwierć falowych dipoli pionowych. Dzięki przewodności Ziemi anteny takie pracują jak anteny półfalowe. Czy dipol ćwierćfalowy spełniałby swą rolę, gdyby powierzchnia Ziemi charakteryzowała się przenikalnością magne tyczną fi = oo? Jak wyglądałyby wtedy anteny radiowe spełniające analo giczną rolę, jak obecnie dipol ćwierćfalowy? 14.8 W niektórych układach mikrofalowych (na przykład falowodowych) wykorzystuje się jako element promieniujący wąską szczelinę zrobioną w ściance, po której płyną prądy elektryczne. Jakie składowe pól E i H mogą istnieć w takiej szczelinie? Jak będzie wyglądał układ źródeł zastępczych pozwalający na obliczenie charakterystyki promieniowania? 14.9 Rozważmy źródło w postaci prądu wymuszonego o gęstości powierzchnio wej J = J 0 ix dla z = zQ płynącego nieskończenie blisko płaszczyzny idealnie przewodzącej z — z0 4- Az, przy czym Az -> 0. Jakie pole zostanie wytworzone przez to źródło? Przedyskutować różnicę między prądem wymuszonym i zaindukowanym w płaszczyźnie przewodzącej. 14.10 Rozważmy płaską falę elektromagnetyczną E = ix E0e~*Pz H = iyH0e - * z
a) Znaleźć gęstości prądów Js i Ks w płaszczyźnie z = 0, aby pole nie zmieniło się dla z > 0 natomiast było zerowe dla z < 0; b) Rozważmy teraz, że w modelu z pkt. a umieszczamy płaszczyznę idealnie przewodzącą w z = 0 (przy zachowaniu źródeł i Ks). Uza sadnić, że pomimo wprowadzenia płaszczyzny idealnie przewodzącej pola w obszarze z > 0 nie ulegną zmianie. 14.11 Rozważając twierdzenie o wzajemności przyjmuje się, że: § (Ea x Hb- Eb x Ha) ds = 0 jeśli s jest powierzchnią otaczającą obszar nieograniczony V, a wszystkie źródła są zawarte w ograniczonym obszarze V należącym do V. Uzasadnić powyższe stwierdzenie przyjmując dla uproszczenia, że V jest punktem znajdującym się w środku kulistego obszaru V. 14.12 Ramsey zdefiniował reakcję między dwoma źródłami A i B jako . 14.13 Załóżmy, że rozważamy pewien obwód elektryczny zbudowany z ośrod ków liniowych, izotropowych, którego wejście i wyjście stanowią linie współosiowe, w których rozchodzi się jedynie fala rodzaju TEM. Wewnątrz obwodu nie ma żadnych źródeł pól. Na podstawie twierdzenia o wzajem ności uzasadnić, że elementy macierzy impedancyjnej tego obwodu Z ,2 i Z i są sobie równe. 14.14 Dany jest dipol Hertza umieszczony w próżni pionowo na wysokości h nad idealnie przewodzącą płaszczyzną. Wyprowadzić wzór na charakterystykę promieniowania dwiema metodami: a) zakładając, że promieniuje badany dipol oraz jego odbicie lustrzane w płaszczyźnie przewodzącej; b) korzystając z twierdzenia o wzajemności, zakładając że dipol pracuje jako antena odbiorcza i sumując pole fali odbieranej bezpośrednio oraz odbitej od płaszczyzny przewodzącej. Która z metod może być wyko rzystana również w bardziej skomplikowanym przypadku, gdy zamiast powierzchni idealnego przewodnika założymy granicę ośrodka o skoń czonej przewodności? 14.15 W technice mikrofalowej stosuje się często tzw. linię szczelinową (rys. 14.1) jako przyrząd do pomiaru impedancji. Do wejścia linii jest dołączony generator. Linia jest zakończona mierzoną impedancją Zx. Wzdłuż linii, w wyciętej szczelinie, przesuwa się antenka, w której indukuje się sygnał proporcjonalny do obwiedni pola elektrycznego fali w linii. Na podstawie kształtu obwiedni określa się impedancję Z x. Wykazać, że taki sam wynik pomiaru kształtu obwiedni można uzyskać dołączając generator do antenki, a miernik pola elektrycznego do wejścia, gdzie był dołączony generator. 2
z
14.16 Idealnie przewodzący i nieskończenie rozległy ekran z wyciętą szczeliną jest oświetlany płaską falą elektromagnetyczną (rys. 14.2a) E — ix E0e~3^2
H — iyH 0e ~ ^ z
Zmierzone w tych warunkach pole elektryczne w punkcie P wynosi Eu a magnetyczne H v Oznaczmy przez: E2 — pole powstające w punkcie P, jeśli fala płaska rozważana poprzed nio pada na obiekt przewodzący odpowiadający kształtem szczelinie (rys. 14.2b);
p
o
Rys. 14.2. Ilustracja do zadania 14.6
£ 3 — pole powstające w punkcie P, jeśli fala płaska o polach E = = iy£ 0e “ j/,z, H = —ix H0e~*fiz pada na obiekt taki sam jak przy rozpa trywaniu pola E2 i H 2 (rys. 14.2c). Które z pól można łatwo określić na podstawie znajomości pól i
15 Zależności relatywistyczne dla pól elektromagnetycznych w układach ruchomych Transformacja Lorentza Transformacja czasu i przestrzeni między układem S a układem S' poruszającym się względem S z prędkością v = iz v ct' x' y' z'
= g (ct—bz) =x =y = g(z —bct)
gdzie: b = v/c
(15.1)
g = —-=i—
c = 3,108 m/s
Transformacja pól i ich źródeł między układami S i S' CD'x == g (cDx - bHy) cd ; == g (cDy + bHx) H'x == 9 (Hx + bcDy) H',=-- g(Hy- bcDx) L'z ==Ez; H'z = H z D'z == Dz, B’z = Bz J'x ==JX J'y = Ą - = g(Jz- bcQ) qq' == g ( c e - b J z) Efekt Dopplera
(15.2)
OJ’ = g (oj- vf)
Px = fix
(15.3) V
~^U) (T Zależności energetyczne i dynamiczne E = mc2
(15.4)
gdzie m — masa ciała E — równoważna tej masie energia (oznaczenie przyjęto zgodnie z tra dycyjnym zapisem używanym w teorii względności) m = gm0
(15.5)
gdzie m0 jest masą spoczynkową E2 —c2p2 = ml c4; p oznacza pęd.
(15.6)
15.1 W układzie S znajduje się nieruchoma linijka o długości 1 m ułożona równolegle do osi Oz. Obliczyć jej długość w układzie S' poruszającym się względem S z prędkością v = iz v. Uwaga: Stosując transformację Lorentza do określenia długości linijki w układzie S' należy wybrać, czy przyjąć założenie t, = t2, czy też t\ = t'2. Które z nich jest w tym przypadku prawidłowe i dlaczego. 15.2 Obserwator jadący pociągiem z prędkością v oddał w odstępie czasu At dwa strzały w stronę toru. Jaka będzie odległość między dwoma znakami, które zrobiły kule w torowisku. 15.3 Jak stwierdzono, czas życia mezonów p jest rzędu 2• 10“ 6. Mezony powstające pod wpływem działania promieniowania kosmicznego w gór nych warstwach atmosfery mogą mieć prędkość rzędu 0,998c. Według teorii klasycznej opartej na transformacji Galileusza mogą więc przebyć ok. 600 m. Uzasadnić, w jaki sposób teoria względności wyjaśnia fakt (stwierdzony doświadczalnie) pojawiania się mezonów p w dolnych warstwach atmosfery. 15.4 Załóżmy, że linijka z zad. 15.1 nie jest w spoczynku w układzie S, lecz porusza się w nim ruchem jednostajnie przyspieszonym z przyspieszeniem a = iya. Jaki będzie kształt linijki obserwowany w układzie S I 15.5 Obserwator w układzie S zaobserwował kwadrat o wymiarach a x a i bo kach równoległych do osi układu współrzędnych Oy i Oz poruszający się z prędkością u = iyu. Jaki będzie wynik obserwacji obserwatora znajdują cego się w układzie S' poruszającym się względem S z prędkością v = iz u? 15.6 Jakie należy wytworzyć napięcie, aby masa elektronu rozpędzanego od stanu spoczynkowego wzrosła o 1%. Przyjąć ładunek elektronu e = = 1,602-10~19 C i masę spoczynkową m0 = 9,11 • 10“ 31 kg. 15.7 Załóżmy, że w przewodniku z prądem obserwowanym w układzie S istnieją dodatnie ładunki nieruchome o gęstości objętościowej q + oraz ruchome ładunki ujemne o gęstości q~ = —q +, które poruszając się wzdłuż przewodnika z prędkością v powodują przepływ prądu o gęstości J = q ~ v. Określić gęstość ładunku obserwowanego w układzie S' związanym z ru chomymi ładunkami ujemnymi, nie korzystając z wyprowadzonych wzo rów na transformację ładunku, a jedynie korzystając z zasady mówiącej, że całkowity ładunek zgromadzony na danym obiekcie jest niezmiennikiem transformacji Lorentza. 15.8 Wyprowadzić wzory na transformację potencjałów A i U z układu S do układu S' poruszającego się względem niego ze stałą prędkością t = i d. 15.9 W pewnym układzie współrzędnych S zmierzono w próżni pole elektro statyczne E = i / 100 [V/m] oraz pole magnetostatyczne H = iv 1 [A/m]. Jaką prędkość będzie miał układ współrzędnych S’, w którym pole E będzie równe zeru? Jakie będzie pole H w układzie S'? Czy możliwe jest znalezienie układu S", w którym H = 0? 15.10 Dana jest fala stojąca w próżni w układzie S t
E = ix E0 COS(Ot cos (iz
Jakie pole będzie obserwowane w układzie S' poruszającym się względem S z prędkością v = iz u? 15.11 W układzie S znajduje się falowód prostokątny położony wzdłuż osi Oz, w którym rozchodzi się fala rodzaju podstawowego. Zakładając, że dane są pola E i H w układzie S obliczyć pola w układzie S' poruszającym się względem układu S z prędkością v = iz v. Czy częstotliwość graniczna jest taka sama w obu układach? Po przetransformowaniu prądów i ła dunków sprawdzić, czy w układzie S’ są spełnione warunki brzegowe. 15.12 Pewien kierowca tłumaczył się, że przejechał skrżyżowanie przy czerwo nym świetle, ponieważ zbliżając się do skrzyżowania widział światło jako zielone ze względu na efekt Dopplera. Z jaką prędkością musiałby jechać, aby rzeczywiście zaobserwować takie zjawisko? Przyjąć, że długości fali wynoszą: dla koloru zielonego — Xz = 0,55 p, dla koloru czerwonego — Xc = 0,68 p. 15.13 Rozważmy gwiazdę podwójną złożoną z dwóch ciał o zbliżonej masie wirujących dookoła środka ciężkości układu w taki sposób, że z Ziemi tory obu ciał są widoczne jako odcinki prostej. Wyjaśnić: a) w jaki sposób obserwując taką gwiazdę można obalić hipotezę wysu waną przed wprowadzeniem teorii względności, że prędkość światła jest stała jedynie w układzie współrzędnych, w którym źródło jest nie ruchome; b) jak można wykorzystać zjawisko Dopplera do określenia prędkości liniowej poruszających się dwóch elementów gwiazdy. 15.14 Wyjaśnić zasadę pomiaru prędkości samochodu przy pomocy radaru dopplerowskiego. Jaką częstotliwość będzie miał sygnał odbity od samo chodu nadjeżdżającego z prędkością 100 km/godz, jeśli częstotliwość sygnału nadawanego wynosi f 0 = 10 GHz? 15.15 Efekt Dopplera znany był przed wprowadzeniem teorii względności. Przedyskutować różnice, jakie istnieją między efektem wyprowadzonym w oparciu o transformację Lorentza a efektem klasycznym, możliwym do przewidzenia na bazie transformacji Galileusza. 15.16 Stacja satelitarna jest zasilana z baterii słonecznych o mocy 10 kW. Załóżmy, że 80% energii słonecznej padającej na baterie słoneczne jest odbijane, a pozostałe 20% zamieniane na energię elektryczną. Obliczyć siłę działającą na stację pod wpływem promieniowania słonecznego.
Rozwiązania
R.1 Właściwości pól wektorowych Układy współrzędnych Na rysunku R .l.l przedstawiono układ współrzędnych z oznaczeniem punktu P
Rys. R.l.l. Punkt P w układzie współrzędnych
Współrzędne cylindryczne punktu P( q0, q>0, z0):
e0 = \A o + .Vo = y/2 y0 n (Po = arc tg — = *o 4 = y/2 Współrzędne sferyczne punktu P(r0, 0o,
^ 4
Współrzędne prostokątne:
*o = y0 =
=0 0osin
z0 =
1
Q o c o s < Po
Współrzędne sferyczne: r0 = >Jqo + Zo = v/2 n
.
Qo
n
0o = a r c t g - = Z0 **
W ogólnym przypadku współrzędne punktu w nowym układzie współ rzędnych można wyznaczyć w następujący sposób:
v 0*0 /o = [M] J'o LzoJ _Zo J A
gdzie: M — macierz współczynników przekształcenia układu współ rzędnych. Ilustrację wzajemnych zależności pomiędzy współrzędnymi punktu w obu układach współrzędnych przedstawiono na rys. R.1.2. Macierz M po obrocie układu o kąt a wokół osi z ma postać cos a sina sina cos a 0 0 Na jej podstawie obliczono współrzędnych x'0
— 1,5 + ^/3
0 0 1 współrzędne punktu P w nowym układzie
1
z’o = 1
p
Rys. R.1.2. Ilustracja współrzędnych punktu w dwóch układach obróconych względem siebie
a) O, O, 0;
b) 0, 0, 0;
c) 0, 0, 0.
a) ix ■iy = ix ( —sin (pix + cos
2
b) iz■ie = iz(cos9ie —sin0iz) = —sin0 = c) it • ir = ie (sin 9ig+ cos 9iz) = sin 9 — i
a) Dla układu współrzędnych prostokątnych: qx = x, q2 = y, q3 = z Wyrażenia (1.1) przyjmą postać x = x, y = y, z = ZNa podstawie (1.2) ht = h2 = h3 = 1. b) Dla układu współrzędnych cylindrycznych:
+
g = ^ 2 , (p = - i z = ^ 2 , to:
A*i# = A •(cos ę>ix + sin q>iy) = cos
b) Jeżeli A = Arir+ A ei0+ A^i^, r = 2, 0 =
A, = A •i, = A •(sin 9 cos ę ix + sin 9 sin ę i y+ cos 9iz) = = sin 9 cos
Ax - A ix Ay — A • iy Az = A iz gdzie A = Ae ic + A
Macierz, której współczynnikami są iloczyny skalarne wersorów można określić na podstawie rys. R.1.3 iQ= cos ę ix + sin
*
"cos ę sirup 0
—sin
0" 0 1
M .1 A u
\
Macierz umożliwiającą wyznaczanie składowych wektorów w układzie współrzędnych prostokątnych na podstawie składowych układu współ rzędnych cylindrycznych można wyznaczyć przy pomocy opisanych już metod lub poprzez wyznaczenie macierzy odwrotnej, jeżeli znana jest macierz wyznaczona powyżej A°] *
COS
—sin
sinę cos ę 0
0' 0 1
r .^ i
b t
Rys. R.1.3. Współrzędne wektora w układzie prostokątnym i cylindrycznym
R.1.9
Metoda 1. Współrzędne x0, y0, z0 punktu P Xq = Qqcos (pQ —0, 3^0 = ^o *Po z0 Wektor A będzie miał w punkcie P wartość:
®
A = (O+2) iz = 2iz Metoda 2. Wykorzystując przedstawioną wR.1.8 macierz wyznaczamy składowe wektora w układzie współrzędnych cylindrycznych: M #1 a\
—
sirup cos
cos
0‘ 0 1
'0 0 g (cos ę + sin ę)
Stąd: A=
(cos ę + sin ę) i
q
A ( q0 = 2 , ę 0 =
z0 = o j = 2i2 Q
R.1.10 A
f Ae~
—
k . Stąd: A = i
cos q>
g s in ę
y y /x 2 + y2
A
costp
g2cos2ę + g2sin2ę
yjX2+y
R.1.11
2
sin
g2cos2ę + Q2sin2ę»
cos ę —sin ę 0
sinę cosę 0
0' 0 1
cos (p sin ę O
Metody postępowania są identyczne jak w przypadku R.1.8 sin 9 sin ę sin 9 cos ę — cos 9 sin ę cos 9 cos ę Ae co sę _ — sin ę U *. cos 9 cos ę ’ sin 9 cos ę cos 9 sin ę sin 9 sin ę Ay -sin 9 cos 9 _At \ A r
—
cos 0 " —sin0 0
Ax _
A ’.
—sin ę ' cosę 0
A Ae A
R.1.12 Metoda 1. Współrzędne kartezjańskie punktu P wynoszą: *o Z0
r0 sin 60 cos ę 0 r0 sin 90 sin ę 0 r0 cos 90
3 O O
Wektor K w punkcie P ma wartość: - 9 i . Sposób wyznaczenia wersora iy przy pomocy wersorów układu współ rzędnych sferycznych przedstawiono na rys. R.1.4: i = sin Osin ę ir + cos Osin ę ie + cos ę iv i
3, 90
n
i
/
/
p(*o,yo,Zo)
p(*t,yo,Zi>) 9=
Po podstawieniu otrzymano końcową wartość wektora K w układzie współrzędnych sferycznych: K
9 ( - i j = 9«
Metoda 2. Wykorzystując macierze z R.l.l 1 K. = 0, Kg = 0, K . = 3r sin# cos2© K
o
3, #0
n (p0 = n V
9i
R.1.13 Wykorzystuje się macierz umożliwiającą wyznaczenie składowych wektora w układzie współrzędnych sferycznych na podstawie jego składowych w układzie współrzędnych prostokątnych (R.l.l 1). A = ir R.1.14 —
sin 0 cos ę sin 9 sin ę cos#
i. A z. Stąd: Ax = (0, A A= -
cos 6 cos
0, A2 = —5rcos#
sinę> COS ę 0
5rcos2# 5r sin # cos # 0
-5 z
Analiza wektorowa R.1.15 a) 5; d) 2ix + 2it\ e) 3; 0 3ix + L - 3 i 2; g) 0; i) 2ix + i2; j) 5ix + 6L + 7i2; k) ix + 9iv+ 4ir; k) ix + 9iv+ 4iz; 1) 3. R.1.16 Wiadomo, że: (A x B) •C = (B x C) •A = (C x A) •B = - (B x A) •C (C x B) •A = —(A x C) • B Z tego wynika, że interpretacja fizyczna iloczynu skalarnego może dotyczyć jedynie jego wartości bezwzględnej.
Objętość równoległościanu: V= sh = ABC sinacos fi gdzie: A, B, C boki a kąt między bokami podstawy np. A i B kąt pomiędzy trzecim bokiem i normalną do podstawy. P A x B = sis = |A| • |B| - sin al, (A x B) ■C = (A •B •sin a) (i, •C) = |A| • |B| •|C| •sin a cos fi R.1.17 |A x B|2 = |A|2 •|B|2 •s in > = |A|2 • |B|2(1 - c o s » = |A|2 • |B|2 - (A • B)2. R.1.18 Należy wyrażenie wymnożyć obustronnie przez jeden z wektorów A, B lub C (A x B)-C + (Bx C)-C + (C x A)-C = 0 Z własności iloczynu mieszanego (R. 1.16) wynika, że: (B x C) •C = 0
i
(C x A) •C = 0
Więc (A x B) •C = 0, a to oznacza, że przynajmniej dwa wektory są identyczne i wszystkie leżą na jednej płaszczyźnie. ‘2 0 -- i3 1 1 R.1.19 E = r ‘D 0 5 0 5e0 Lj3 0 2_ 2 E 0 ro -j3 ] i 0 -5 0 0 5eo LJ3 0 2 2 10 V " ' L ZJ 0,6 .. 0,4. i 2- 10“9 ej"' E — J« O o E(f) = Re {£ej"'} = 226 ( —0,6 sin oitix—0,4 cos cotij [V/m]
i
67,9i, - 78,4iz [V/m] 135,7*
b) E |^ n R.1.20
a)
0i #
0
d
dip
0
(cos ę ix + sin
dim b) d
dip
0 *r c) 00
001
d)
dip
"
[V/m] sin ę tx + cos
( —sin ę ix + cos (pi )
sin 0 sin
= — s
cos
sin Oi
I
0 di e) — = — (cos 0 cos
00
dię 0 d
dO
*r
cos 0 sin
d d K = - r ( t ) = - ( e«J dr dr
d . de. d , '- + e dr*e
die d ę ^ .Ś £ + T t l*+ Q dg dt d
die d z 0z dr
i ^ = ()■ 0f» = ’ dz 0e
i , otrzymano: V
de . , d ę . i-+ — i9 dr dr R.1.22 V a
V0i9 dc 0i_ __— V __ 2 dr 0 dt
+^ 0 dr dr 00 dr
8 i. di9 . Wiadomo, że: dr " 00 di9 . = —I* e dtp
di, d
0 sin 0ir—cos 0ie
dq> V.o = co = r sin 0 dr " Stąd: VI (sin 0ir + cos 0ie) w układzie współrzędnych rsin0 sferycznych Vź yo . — *„ w układzie współrzędnych e cylindrycznych a = —900i# [m/sek2] R.1.23 a) 2(xix + yiy + zit); b) 1; c) 3x2 + y2 + z2 + 2y(x + z + zy); d) 0; e) (2y —1) ix —i2, 0 0; g) x -2 x y + z; h) (2x + y) i, + (x + z + 2zy) iy+ + ()>+ y 2) h R.1.24 V-A: a) 1; b)
2 /q;
c) 6 - -ctg0; d) r
2 /r.
V x A: a) i2; b) - 2i, - 4i2; c) ^ (- 4 ctg 0i, + 4i9- 2i„); d) - 2ie.
R.1.25 a) Na podstawie wyrażeń (1.7 i 1.9): V x (V>)
1
0
0
0 0 9>~ 9 093 09 092 09s 0 0 0 0 h2 i2 9>~ 9 09, 0
0
+ +
0 9>9 09 1 092 092 09
+ h-,3 i‘3
0
0
b) Na podstawie wyrażeń (1.8 i 1.9) V •(V x A)
1 h1h2h
(h2 h3 i, •V x A) + +
®92
1 h2h3\dq
gdzie: i, ■V x A
h3 »2 •V x A) + ~ ( / i , /i2 i3 •V x A)I 093 J ( ^ 3 ^ 3)
-s_
dq
. „ A 1 I 3 i2 Vx A = -r - r- | - (fc, .4,) *1 *31 09
( ^ 2 ^ 2)
0 -^—(h3 A 3) 09 1
1 ( ^ 3 ^ 3 ) — *~(hi ^ 1 ) ń,/i _09i 09
i 3 •V x A
Po podstawieniu i przegrupowaniu: V-(VxA)
1 0 0 0 0 (h3 /I3) —^ — ^ — (h3 A3) + hi h2h3 |_091dq 09209i +
0 0 092 ®?3
0
(J*l ^ l)
S
R.1.26 a) V(a,
093 09
(M i) +
0 0
0
+ a!“ aT '^ 2 ^ 2 ) 0?3 ®9i a,
0 0
a,
( M 2 ) 09,09
0
a,
0
0
——
= aj V
b) V((p-i//) = —
^ 1^ 4- — (/a2 + — 1^*3 + /i,0 9 , /i2 092 h3 093 iZr d \p 0 t/f 0 + t^—9 Ji, + — x— 9 i 2+ T - ^ ~ 9 h = 9V'I' + 'I'V9 hi 09 1 *2 092 ^3 093
c)
L e w ą s t r o n ę t o ż s a m o ś c i m o ż n a p r z y p o m o c y ( 1 .8 ) d o p r o w a d z i ć d o p o s ta c i:
1
V •(
(h2 h3 A
0
* 1 k2 *3 +
(p
d
04
1 dę 1 0(0 + A2~T~TZ~ + A3 h3 dq3 H2 042
(K h2 A 3)
dq
(hy h3 A 2) +
, ) +
H
I
mV •A + A •Vę> d)
0
0
(h2 h3)
fi
0^2
041
V •(A x B)
1 h ^h
At
(^ 1 ^ 3 )
~
^2
^ * * 2)
^3
b
0
0
0
0 4 1
0 4 2
0 4 3
Ai A ,
^2 ^ 2
A3 B
3
1 h .h 2h
/i2
B l h1 1 ^1 ^2 ^3
< -
B2 h2
h3 B
B2
A,A.
^3 ^3
^ 2 ^2
^3 ^3
0
0
0
0
0
0
04i
042
043
041
042
043
h3A 3
^2 ^ 2
^3 ^3
Ai Bi
^ 2 ®2
^3 ®3
B V x A - A Vx B e) A , *1
V x (
^2
h
*3*3
1
0
0
0
M 2h3
04,
0 4 2
043
A , ( jo A j
h2
A 3 ę> A
>
*
^2*2
M i
0
^1 ^2 ^3
001
= R .1 .2 7
a)
6;
c)
V2(
W
*3
1 dtp
1 dtp
1 d
0?2
003
ht dql
h2dq2
h3 0 ^ 3
^2^2
^3^3
» i
A2
o-r =
6 r + 4 r —0 =
^3
qoV x A — A x V ę> b)
0;
=
R .1 .2 8
i
h
0 +
M
*1
^3*3.
0
•
V [ V r r ] - V V [< p V r +
x V x r
rW
u k ła d z ie w s p ó łrz ę d n y c h
r =
x V x
sfe ry c z n y c h
r =
lO r
r • i,
0<» a)
V<*> ( r ) =
^
ir;
b)
n a p o d s t a w i e t o ż s a m o ś c i z R . 1 .2 6 c :
V -(a>(r)-r) =
c)
n a
\7
3 < p (r) + r
0
p o d s t a w i e t o ż s a m o ś c i z R .1 .2 6 e :
0tt> V x(
Badanie pól skalarnych i wektorowych R .1 .2 9
v
.
^maks
im ak s ( P 0 ) R .1 .3 0
r r
2 y j x 2 + y 2 + z2 0 ,8 i x + 0 ,6 iy
T ( P t) ^ T(P0) + VT(P0) • d l g d z ie :
d l =
T ( P .) =
R.1.31
=
2 ( x i x + yiy + ziz)
N a
r(P t) - r ( P 0)
3 1 2 K +
( i x + i z) ( i , - « , + i z) =
p o d s t a w i e ( 1 .1 8 ) : d r d
Eo
2
0
co sd
S tą d : d r r
2d0 tg 0 ’
q> =
c o n s t,
r >
0
3 1 4 K
Po rozwiązaniu równania różniczkowego uzyskuje się równanie linii pola r = C sin20;
gdzie C — stała Przez punkt P0 przechodzi linia o równaniu r = sin20,
(p = 0
Wykresy linii sił pola przedstawiono na rys. R.1.5. r-sin2Q
r~CsinzQ, C=const, (p=%
Rys. R.1.5. Linie sił pola dipota elektrycznego
R.1.32 Równanie linii sił: dg gd(p d z He ==~H^ = l f 2 d(? = dz = 0, ponieważ Hg = Hz = 0 Stąd linie sił pola wyznaczają przecinające się powierzchnie Q = Co z = z0 Przez punkt P0 przechodzi linia, która jest okręgiem o równaniu 0o = 2 z0 = 10 R.1.33
f rir — w układzie współrzędnych sferycznych \x ix + yiy + ziz — w układzie współrzędnych prostokątnych Metoda 1. Na podstawie (1.19): 0 = § r ds = J J rir r2sin 0ir d0 d
Metoda 2. Na podstawie twierdzenia Gaussa (1.20) = JJJ(V-r)dK= J J J 3r2sin 0 d r d ęd 0 = 600n V
0 0 0
R.1.34 Na podstawie twierdzenia Gaussa = JJJ(V-r)dK= 3V= 3a3 =425 R.1J5
32n
R.1J6
-0,75
R.1.37 Na podstawie R.1.14: K = - 2 ziz Rozwiązując w podobny sposób: N = 3xix. a ) * = JJfV K dF=ftJ(-2)dK =-2 V
V
b) 4> = J J J V N d K = J J j 3 d F = 3 v v /* /%
R.1.38
V x H ds = j s
R.1.39 Po podstawieniu: ix = cos ę ie —sin ę iv iy = sin
= 1
2n | A d / = — | (5sin2)d
Metoda 2. Wykorzystując twierdzenie Stokes’a x ir/4
sin0 C
s
i9 ) r2sin 0 d6 d
0 ji/3
x/2 x/3
= 2 J j sin20d0d
R.1.41
| A d/ = JJ (V x A) ds, c s |A d Z= - / 2 c
ds = dx dy iz
R.2 Równania Maxwella Właściwości ośrodków R.2.1
Z równania materiałowego wiemy, że E = r lD Obliczamy więc macierz i 1 — która jest odpowiednikiem odwrotności tensora przenikalności elektrycznej '2 «T = eo 0 Lj3
0 1 0
-j3 ] 0 2_
0 - j3 1 \2 0 f-‘ -5 0 5e0 J 3 0 2 Amplituda zespolona wektora natężenia pola elektrycznego —
_____
"2 0 E 1 0 -5 5^0 U3 0 W postaci wektorowej E
—j3 ’ 0 2
0' 0 2
1 r J6i 0 5e0 - 4
1 D6ix - 4. J 5eo
Obliczamy teraz wartość chwilową wektora E E(f) = Re {£ej<0'}
4 - —sm toll ——- COSOiti
E(r)
6
j Cq
5c,
Dla oit0 = 0o = 90° 6 5co
E(0) R.2.2
B = Ho
R.2.3
Wiadomo, że
[*, + j/i,v- Ha » * ] 1 -u 0 = arc cos y fl-y J X -f+ n l
H = j t lB '2 1 J3 $Ho 0
r l
0
sinax '2 j3 5 0
H =
0' 0
-j3 2
5
0' 0
-j3 2 0
j6
sin ax
4
5
0
-5
12j 18
+
12j 8
0
H = 2 sin axi Wartość chwilowa H(t) wynosi H (t) = Re {ffej"'} = 2 sin ax cos cotiy W celu obliczenia prądu przesunięcia korzystamy z równania Maxwella J
V xH = J, + J
Obliczamy rotację wektora H • * *y h 0 0 0 i, -Ę- (2 sin ax cos tot) Vx H 0x 0y 0z 0X 0
H, 0 cos ax cos a)tiz
J R.2.4
Załóżmy, że wektor E posiada wszystkie trzy składowe E = Et ix + E2iy + E3iz Stąd D = eE ‘1 D = e0 0 0
D=
c0
0 1 0
K+
0* 0 4
E 2 ‘y +
r £,]
r£,i = e0 £3
£2
L 4£3J
4E 3 • J
Korzystając z właściwości iloczynu skalarnego można zapisać
cos 6 = cos (E,D)
Ej + E l+ 4 E l J E \ + E\ + E\ J E \ + El + 16E\ p
a) Wektor E posiada tylko dwie składowe: cos 0
E\ + 4El J E I + El J E \ + \f>E%
Przyjmijmy ■“ t e ] Wówczas cos 0 = f(x) = -—= = = = = = = ^/(l + x)(l + 16x) i poszukujemy wartości maksymalnej funkcji f(x). Dla x = 0,25 f (x) = 0,8 = cos 0max = arc cos (0,8) b) Wektor E ma tylko jedną składową, więc cos 0 = 1 ,
0= 0
Zatem wektory E i D są równoległe. Podobny wynik uzyskamy, gdy wektor E będzie miał tylko jedną składową lub też nie będzie miał składowej w kierunku osi z. Dla powyższego ośrodka o anizotropii jednoosiowej z wyróżnioną osią z kąt między wektorami E i D jest więc funkcją stosunku składowych E J E 1 bądź E3/E 2.
Prawa indukcji R.2.5
Korzystamy z prawa indukcji (2.1, 2.2). W naszym przypadku powierzchnia s jest tworzona przez skrzydła samolotu przesuwające się z prędkością v. Zauważmy, że element powierzchni ds oraz wektor v są prostopadłe V= —Bv/ = —n0 Hvl v = 900 km/h = 250 m/s F = 4ir • 10“ 7 •40 ■250 •24 = 0,3 V
R.2.6
V= 48 mV'
R.2.7
Powierzchnia ramki (rys. R.2.1) s = a2ij I*(x *bI = sin 0 *’i ‘ ,-b = cos ®
2tT_ O r
t
4
~dl
\
B
Rys. R.2.1. Ramka obracająca się w polu indukcji magnetycznej
0 0 = (ot t Zadanie rozwiążemy dwiema metodami: 1) Obliczając zmianę strumienia indukcji magnetycznej; 2) Korzystając z prawa Lorentza (2.4). la) K =
_d dt d_ (a2B0 iBQ dt
d (B0a2 cos o t) d~t
V = B0a2 ■co sin cot d_ (B0 sin tota2 cos cot) dt
lb) V
V — —B0 a2(o cos 2cot 2a) F = $ E d l = f(vxB )df c c Siła elektromotoryczna zostanie zaindukowana tylko w tych bokach ramki, które podczas obrotu przecinają linie sił pola magnetycznego. Zatem a
a
V = 2 J (V X B) dl = 2 J vB0 sin (ot dl 0 0 V = 2vB0 a sin cot v — prędkość liniowa ramki a r = to~
2
Zatem V= a2B0a>sinto* 2b) Kj = j (v x B) dl = B0 a2co sin2a>t
Ale jednocześnie zachodzi zmiana strumienia magnetycznego poprzez zmianę w czasie wektora indukcji magnetycznej, więc
V2 — —(oB0a2cos2o)t Całkowita indukowana siła elektromotoryczna jest więc sumą: V = V1+ V2 = —ojB0 a2cos 2(ot Należy zauważyć, że w przypadku harmonicznej zmienności w czasie pola magnetycznego indukowana siła elektromotoryczna zmienia się z częstotliwością dwa razy większą. R.2.8
a) Przewodnik porusza się ruchem jednostajnym v = const y = vt dy = u dr ds = dy dzix
fj B(r)ds
£ (lvtB0 cos tot)
d (lyB0 cos (ot) dr £
dr
(r cos w t)
d dr
dr
B0 lv (cos (ot —t sin (ot)
Po przekształceniach trygonometrycznych V= —B0lv y /\ + ((ot)2 sin (tor + 0) gdzie:
£ (cos (Ot) dr V = B0 ly0 sin cot c) Przewodnik zamykający ramkę porusza się ruchem jednostajnie przyspieszonym z prędkością początkową v0 = 0. Wówczas at2 y = —- dy —at dr ds = / dyix = atldtix
V
d_ (lyB0 cos cot) dt
V
(Ot B0 Iv cos (ot + B0lv— sin (ot 2
d / tat „ . i ‘ ~z~ Bn cos (Ot dl 2
Po przekształceniach: V
B0lv 11 +
(Ot
sin {(ot -
2 gdzie:
Warunki istnienia pola elektromagnetycznego R.2.9
Zadanie rozwiązujemy w układzie współrzędnych cylindrycznych. Am plituda zespolona pola elektrycznego e Korzystamy z równań Maxwella dla amplitud zespolonych V x Ej = —j (OfiH V x H = }(oeE2 Jeżeli Ej = E2 pole to może istnieć.
« lz
K 6 V X Ej = Q de - Ee
0 dtp
0 Sz
0
0
cos (f> . . . E0— — e 0
E0 cos
E Ej
J(OH f V x fi £ 0 sin
£
cos
E jft?;l H----2o V O) HF,
cos
Zatem E, # E2 Takie pole elektromagnetyczne nie może istnieć.
R.2.10 Takie pole elektromagnetyczne nie może istnieć. R.2.11 To pole elektromagnetyczne może istnieć w próżni tylko dla określonej wartości współczynnika k = to R.2.12 Zadanie rozwiązujemy korzystając kolejno z dwóch pierwszych równań Maxwella. H l — A sin ax sin cotiy V x Hi —aA cos ax sin a)tiz aA (Ot
cos ax cos (oti
Ponownie V x E Vx E
0H 01
a2A . sin ax cos a>tiy (Ot
H — — ą sjn ax sjn Qjtiv COflt y Wektory H t i H 2 są identyczne, gdy (O fis Stąd a = co yjjm Dla tego parametru a pole elektryczne - cos ax cos coti, e R.2.13 Takie pole elektromagnetyczne nie może istnieć w próżni ani też w żadnym innym ośrodku, gdyż H l # H 2 nie ze względu na amplitudę ale oba te wektory mają również różne składowe. R.2.14 Obliczamy amplitudę zespoloną wektora E E = 1000 cos 106t —0,01z E, = 1000e~j(o,olz+9 i\t = —jl000e~jO'olzix Pulsacja sygnału wynosi co = 106 [rd/s] Obliczamy rotację wektora £ , V x Ej = —10e*jo,olzi), Ponieważ mamy bezstratny ośrodek dielektryczny Vx E, = —jcon0H skąd
jlO
H
—5
1 e-j0,01z; fi O
V x H —j a)£0 ewE2 -7 10 e - j 0 . 0 1 Zi V xH fi 0
j 1000 1 0 -16c_to , 1,.
E
/*0 ^0 ®w
Pole to istnieje w takim ośrodku, dla którego
10
- 16
1 ®w
fi0
ew
= 9
Amplituda zespolona natężenia pola magnetycznego H
jlO
-5
1 e - j 0 ,0 1 z | fiO
a jego wartość chwilowa 25 . sin(106t —0,01 z) iv [A/m] n
H(t)
R.2.15 Oznaczamy sin0 -ifir H, = tf o I0 Obliczamy 1
£ £
V x /f.
JC0£0 PHo^nO
jflri
COE0
Obliczamy ponownie rotację E co£0 r
caeo
0
Pomijamy składową radialną, która zmienia się z odległością jak 1/r
Vx £
}P2H0 sin 0 _ifi' ie coso
Vx £
j
H
1
jf!2H0 sin 0 e ^r ue oji:o r
p2 sin/? e <«2/*0 eo Oba wektory / / , i H 2 są sobie równe, gdy (O-Ho eo Czyli fi = (o y /n o e0. Powyższy przykład określa pole elektromagnetyczne w tak zwanej „strefie dalekiej” wytworzone przez dipol Hertza. Wówczas te składniki pól, które w mianowniku posiadają potęgi r wyższe od jedności można pominąć. R.2.16 Obliczmy dB aT
V x (V x E) =
Wiadomo, że V x (V x E) = V (VE) - V2E Ponieważ znajdujemy się w przestrzeni, w której nie ma źródeł, to VD = 0
czyli
VE = 0
Stąd V x (V x E) = —V2E -^ (V x H ) ap dt
Vx H
9E di
Czyli V2E = Obliczmy lewą stronę powyższej tożsamości pamiętając, że wektor E posiada jedynie składową w kierunku osi y, czyli V2E = iy V2Ey S2 V2£ , = Q~ Ey = - 2 e - ,"-"'»2[ l - 2 ( j c - r t ) 2] 2
Obliczmy teraz stronę prawą = H £^pEyiy = 2v2/iee~(x~,?,)2[ 2 ( x - v t) 2- l j i y Obie strony są sobie równe, gdy v2fi£ — 1
v2 —-----Mo £o
ponieważ rozważamy zjawisko w próżni.
Obliczamy teraz wektor H 1
H
V x Edr
Ho V xE
(x-vt)2S 2(x —vt)e
H= i
(x —vt)e
Zauważmy, że
0
(x—vt)2) = 2v(x —vt)e - (JC- 171)2
—
(e 0f
Czyli H= i
1
2v(x —vt)e (x v>>2dt
Hov H = iz—— e Hov
- (x - vt)2
C
Stąd dla wcześniej obliczonej wartości współczynnika v
Określanie właściwości pól elektromagnetycznych !.17
. J. = 0
,
0D 0E = — = £ 0 dt 0t
Stąd E = I | j 4d t » — ®n(o>t Q)£o o
Bz) i
Aby obliczyć pole magnetyczne korzystamy z równania Maxwella V xE
0B dt
0H Ho dt
V xE
PJo COS (a)t —(iz) i 0)£o
Czyli H
PJ o i• EHo Eo
cos (a>t —Bz)dt
H
P J o sin (cot —Pz) i tol*o eo
W próżni takie pole elektromagnetyczne może istnieć tylko przy określonej wartości współczynnika p. W celu obliczenia wartości p skorzystamy z równania V x H = J, P J 0 COS((Ot —Pz) I tO ft0®0
V xH p toPo eo
1
p = (Oy/n0e0
Czyli można zapisać H
J
£ sin (cot—Pz) i P
R.2.18 Zarówno znajomość prądu strat, jak i prądu przesunięcia pozwala na obliczenie pola elektrycznego E 2 - 10~2 E = --------- sin (cot —pz) ix cos Z prądu strat 10~2 E = ------sin (cot —Pz) ix Z porównania amplitud obliczamy częstotliwość, na której obserwowa no zjawisko 2a 2ne0 sw
f = 0,9 GHz
Obliczamy moduł wektora natężenia pola elektrycznego 10-2 |E| = -------= 0,2 a
[V/m]
Znając natężenie pola elektrycznego można prosto obliczyć natężenie pola magnetycznego 1
V x Edf
/O 0 ,2 P . , f ,. -----sin (cot—Pz) i y (0(1 Wykorzystując wyniki poprzedniego zadania
P = (OyfiHx,
H = 0,2 / - sin (tot - fiz) iy Czyli: H = ^— 10~2sin (a>t—ffz)i OJl
[A/m]
R.2.19 Wytworzone wewnątrz solenoidu pole magnetyczne posiada jedynie składową z. Przy założeniu nieskończonej długości solenoidu pomijamy niejednorodność pola przy jego krawędziach. Czyli: B = B0 cos cotiz
Rys. R.2.2. Indukcja magnetyczna solenoidu
Z równania Maxwella: Vx E Pole elektryczne wytworzone w takim solenoidzie może mieć tylko składową ę (zagadnienie rozwiązujemy w układzie współrzędnych cylindrycznych) 100 . . — sin coti9 (O m «z Vx E
1
0
e
3e
0 0
0 dz
0
qE v
0
Z porównania wektorów i A Q Qq
100 . — sin (ot (O
1S (qEv) i q Qq
1_0 (qE
Otrzymaliśmy więc równanie różniczkowe d£_ 1 2 + -E dQ Q
100 sin tor to
Oznaczmy
100 OJ
d £„ do
sin tot = C 1 9
e
c
Rozwiązanie równania ma postać:
Me) Me)
_i
e
A
stała całkowania
C A -reH----
2
Ponieważ dla
Me)
Cq dg + A
e
q -* 0
pole nie może być nieskończone, stąd stała A = 0
c e 2
Zatem pole wewnątrz solenoidu E
50e . ----- sin ojti to
dD ^A= dt h = coe cos cofix
= oE = H
ersinarti V Porównajmy amplitudy obu prądów dla częstotliwości / , i f 2
/ , = 50 Hz IJJ = 2— 10“92n50 * 5,55 10"9 36n |J,| = K T4 [A/m2] Widać, że \Ją\ > \Jd\ Ośrodek ma więc charakter przewodnika; w rozważaniach przy f t = 50 Hz można prąd przesunięcia pominąć. f 2 = 109 Hz |JJ = 2 — - 10~9-27t ■109 % 0,11 36tc |j,l = 10-4 [A/m2]
[A/m2]
|J,I « |JJ Czyli ośrodek ma charakter dielektryka; prąd strat można pominąć. R.2.21
J d = - 1 2 y /2 s m Q - lQ P t- l2 y /2 y ) it
[A/m2]
E = 0,144N//2 cos(3- 108r —12 v/2 y)i2 [V/m] J
R.2.22 H(f) =
e " 1000jtcos ^ 105t —lOOOx —-
5 - 103 J.(0 = ------- e 1000jccos(105r —1000x)i Jt
iz [A/m] [A/m2]
<7 = 1,59-107 [S/m] R.2.23
V
R.2.24 H
2E0 sin - cos I (ot —.
at
f i
(
,
f i
i
2u e2 9
R.2.25 g(r, 0, ę , t )
er sin ę cos (cot —r)
R.2.26 q = E0 e0 (cos 2x + cos 2y) = 2E0 e0 cos (x+>') cos (x —y) a R.2.27
Q = Q
oe 1
gdzie q0 jest gęstością objętościową ładunków elektrycznych w chwili t = t0.
Warunki brzegowe R.2.29
Ponieważ oba ośrodki są dielektryczne (a = 0) więc J s = 0. Warunki, które muszą spełniać wektory pól na granicy ośrodków są następujące: ^2n —Bin Hlt = H u E = Et + En
n + Qs
Eu
Składowe normalne Eu = 2it
[V/m],
H 1(I = i2 [A/m]
Składowe styczne Ei« = ( * , - 3 y
[V/m],
H „ = (2ix —3iy) [A/m]
Obliczamy pole E
Sw2 £0 ~ ~ f>2 6 gq 2 ■2£ o + 2fio
EZt E u (i. 3iy) CV/m], D2n GwlE0 E ln + e n+ Q 6 0 3 i A Czyli: D , = D2l + D 2n Eo (** Analogicznie obliczamy wektor &2
®1» : 00 0wl O ij —1*0 b 2„ = Bln = Mo «. [A/m] h 2i = HI( = (2ix - 3 0 6 0 (4i ł*o lix 3 i y) ■ ®2l = Mo0w2 “ r ~ 2-Mo b 2 =: BZn+ B2ł = Mo (4i - 6iy + O ro z d z ia ło Kąt utworzony przez wektory pola z płaszczy 4 2
tg a
!E=!
|E,
Kąty utworzone przez wektory D i ® «i == arc tg D2:
a2 == arc tg
Bt:
P t- = arc tg
B2:
P l- = arc tg
R.2J0 Wiadomo, że
Poszukujemy
Ponieważ żaden z ośrodków nie jest idealnym p rz e w o d n ik ie m , w ię c IHJ = |H J Z warunku przejścia ciągłego składowych n o rm aln y ch w e k to ra B ®2n = &ln ^2 E ln = Ml H ln
Otrzymujemy więc th |H In Vi |H u
|H 2 n H 2I
tgP
th tga Hi
tg0 = 2tgot Obliczamy długość wektora H 2 h
ih 12I2+ | h 2j
22
H
1+
|H u
2 = |H „|2+ ^ - ih , ; 2 v2 |H In lH , i l 2 ( |H(1
1 +
J ]ftg 2 a
Wiadomo, że 1
H(1I2 + |HbI H nl Hn
tga 1 1 + tg2a
Stąd |H(112
2
1 + (Hi/Hi) tg a 1 + tg2a
H22
U 1 +3 sin2a
H R.2.31
1 + 3 sin 2a
fiwi —3 E2 = 6ix —3i + y / l i
R.2.32 Wyznaczamy wektor normalny n do powierzchni granicznej skierowany jak na rysunku 1
n f
(i, + i.)
i
Warunek graniczny dla ośrodków nieprzewodzących (a = 0): n x H 2 = « x Hj Obliczamy nxH [
1 v/2
Czyli n x H 2 H2
ŁA x 2 * x
'
!_ 1 1 1
M I y2 *y
I 1 1
*2 0 1
(i - « J z 2 *z
1 (■', [A/m]
+ i.
i z) [A/m]
Obliczamy 1
iix H
[H,2 i, - ff,2 i, + i, (H,2 - H,2l]
sA
Z równości wektorów można obliczyć, że: H z2
=
H z 2 ix - H z 2 iy + ( H y 2 - H x2) i z 1[A/m] = H zl 0 J>2
Korzystamy teraz z warunku na przejście składowych normalnych wektora indukcji magnetycznej fiw2u H 2 = n H . ii
H.
(i* +
U (•*
+
*,) — — rr
rA /m ]
x/2 /i»2» H 2 = ^ ( i x + iJ (H ,2 i. + H ,2 i , + H i2 i,) = ^ ( H x2 + » « ) J2
Porównujemy iloczyny skalarne 2 Mw2 [A/m] (»*2 + W,2) v/2
Ponieważ
n w2
=4
Hx2 + H y2
oraz
H y2~ H x2
Czyli
H
1
2
H x2
1 4
H y2
0
- i x+ - i , + i2
[A/m]
[A/m]
®2 = l*o(*x+*v + 4iz) R.2.33
1 Mw2 B
V 3n
1
1 1 1^4-
V2
-ł------ 7=
y3n
1i
72
R.2.34 Korzystamy z warunku » x ( H J- H 1) = Js n = i„
Prąd płynący po płycie wywołuje takie samo, co do modułu, pole magnetyczne po obu stronach płyty, czyli IH,| = 1H,|
Aby warunek graniczny był spełniony h2
= ~H 1 x 2H[ = 2i,
Hx Bi == 4jrlO”7iJt [V •s/m2] R.2J5 Dj == —5 -10~ 5ix [A-s/m ]
B2 = -4 7 ilO '7iJ( [V •s/m2] D 2 = 5 - 10"5ix [A s/m2]
D = e0 E
f
Ei == —1,8- 106»x [V/m]
Ej = 1,8-10 6ix [V/m]
R.2J6 Ci == 187tl04
c 2 == ewl = C. = 4W104 ■
R.2J7 D2 == £o ( - ie + R.2.38
d
2
\
i.)
= e0 (2iT+ i9) ej“'
^ pjM + */2)J b2= ' 3coe ** < t2 R.2J9 » x J 2 = — n x j 1 ai
R3 Zależności energetyczne w polu elektromagnetycznym (Gęstość energii, gęstość mocy traconej, wektor Poyntinga)
R3.1
Wychodząc z równania Maxwella obliczamy wektor pola E V xH
-------- i i
0X *
5Hy . ~dTl*
V x H = 2(1 + j ) n • l0*(y/3 ix - iz)e
— (1 + j ) 2 a * 10*
(!*#■ )
W przewodniku 0D 0 czyli
V xH = J
dt
E
J -(l+ j)2«IO *(^ + ^ z
E = 2 ( l+ j) tt‘10 3(nA ‘* *^e 1 p, = jR c {E-J*} P,
^ Re |2 (1 +j) jc • 10 3(v /3 ix - iz) e ^
—
•2(1—3)*“'® * ^ ^ * *
- 0 + j ) 2 * I04
x+
Ji
Ji ~
- z
*^C
pt = 1607t2e 4,1' I0*(2+ 2 *) [W/m3] Obliczamy zespolony wektor Poyntinga S = E xH * =
K Ex 0
0 H*
= « J 4 ( l+ j) jc lO - 3V/3 e
*z Ez 0
Ex H* iz - Ez H* ix
■ 7 3 — 4k-104 + -— z
+
73 ix —4(1+j )n- 10-3e 4* l0*^+ 2 -4 * 1 0 * ^ +
A
4 < 1 + j ) n ' l 0 ~ 3( y f i i z + ix) e
2
[W/m2]
Wartość średnia wektora Poyntinga S = ^Rc{S}
R J2
2ji *10" 3(v/3 iz+ ix) e
- 4 * 104 - +
Obliczamy wektor pola magnetycznego V xE
0EX • I 02
Vx E
SB — Ot
E0 sin oit cos fizi EnB B = —— cos cot cos Bzi. (O
Tl z
[W/m2]
H =
(Ofl0
cos an cos fizi
Wiadomo, że /? = co H
E0
n0 £0 czyli
— cos ft)t cos [hi,. V/* o s=w.=o
_E o 2cO 2 . = 7T—C0S cot —
it S(t)= 4
sin 2cot
V 2 cq E{ z
A
—
Wt
Y^CqEq2 2 A
sin cot
cos 2COt
R.3.1. Wartości chwilowe wektora Poyntinga oraz gęstości energii a) z = 0, b) z = rc/4
Obliczamy wektor Poyntinga S
E x H = E q — sin on cos iot sin Bz cos Bzi ' Bo
S
- Et, I— sin 2ft>f sin 2Bzi 4 \l n0
Stąd wynika, że wartość średnia wektora Poyntinga jest równa 0
Obliczamy gęstość energii elektrycznej i magnetycznej 1 1 we = - D E = ~£0£osin2a)t sin2j?z Wm
“ B*H = ~e0E lcos2cotcos2Pz 2 2
|H|:2 = ^Ho Eo — cos2pz Ho 1 1 w, = - £ 0 |E| = ^ o Eo sin2/?z
~ £ 0 £ o C O S2/J7
Obliczamy teraz sumę gęstości obu energii we + wm= - e0 E q(sin2/?z + cos2fiz) = Widzimy więc, że suma średnich gęstości energii elektrycznej i magne tycznej jest stała, niezależna od punktu przestrzeni (rys. R.3.1). Przedsta wione pole elektryczne jest nazywane pełną falą stojącą; uzyskuje się je przy padaniu prostopadłym fali płaskiej na powierzchnię idealnie przewodzącą. R.3.3
Obliczamy wartość średnią wektora Poyntinga
y>0 Widzimy, że składowa Sy zmienia kierunek przy przejściu przez płytę stratną (dla y = 0). Różnica, czy też istniejąca nieciągłość, jest wielkością mocy rozpraszanej na jednostkę powierzchni w tejże płycie. Czyli
Moc rozpraszana w płycie stratnej jest związana z istnieniem składowej stycznej pola elektrycznego i dlatego również
Wartość średnia energii elektrycznej
i magnetycznej Wm =
1 4 ^ 0
„ 1 1^1 = 4 ^ 0
e.Vp 2a
2
Całkowitą energię na jednostkę długości w kierunku osi x otrzymamy przez całkowanie b
0
1
w dy dz
W. j —b —a
*
fe,
,
«•» i + ; ' Fi
j
b
[a
0
Wm m
1 b 7 7 wmdydz = - n Q~ ai v o o (X
- b -a
Całkowita moc strat: o 2
O
Hi.
------- linie pola elektrycznego ------- linie pola Silinte ekmpotencjalne R.3.4
Rys. R.3.2. Linie sił pola E, linie ekwipotencjalne oraz li nie sił wektora S w rezysto rze płasko-równoległym
Korzystając z równania Maxwella V x H = ja)eE obliczamy pole elektryczne, a następnie, po pominięciu składników z potęgami r wyższymi od jedności otrzymujemy pole elektryczne w strefie dalekiej H0P2 -jfr £ —i0sin O we0r Wektor Poyntinga E x H*
s'\n20 . 2 * » ■ r
- Re(£ x H*) 2
H qP sin2fl ir 2e0co r2 m
F = $Sds ds = r2sin 6 d ę d0 i
n 2n
P
2 03 * * * m p sin20 • a a An —j—r2sindd
*
R.3.5
Pt
J -E = - |J| a
|J| = 10"V® p
1 10" V** 2a 2n 1 OOB
_ g /*/*>/*
P„dV
P %/%}%/
R.3.6
10 2(7 % /V 00 0
2n dg dwdz = 0,12-10“ 7 [W] QC B
Przyjmijmy, że długość opornika wynosi /, a jego promień a. Prąd przewodzenia jest jednorodny w przekroju poprzecznym opornika, zatem J
1 2 * na
E
/ 2 - *z rta
H
/ i 2rta v
J =
/ i ln 2a2a e
S = ExH
oznacza tu, że wektor Poyntinga skierowany jest do Znak „ opornika, a więc jest to gęstość mocy traconej P = tfS d s i element powierzchni bocznej walca dS == —a d ę dd zz i0, i 2n r I 2l RI P =- 2- 4 V ^ d ę d na2a 2nza o J o 0 / R= na2a i
R.3.7
Korzystając ze wzoru S = E x H* otrzymuje się E2 x0 a) S = i Z0 Zapisując E = iy Ex0 cos (a>t —fiy) i korzystając ze wzoru S(t) = E x H otrzymuje się s (0 == U 7 cos2(cat
16
y)
Eio i f 2( *— cos (tor -- £y) dr == E*° = 1 Re {(S)} S(t) == 7 T 2Z0 2 lv 1 0 . Ejo b) S = lz Z r2 • 2/ * S(t) = -0y) Ejo 2Z o c) wektor S pola E(t) = (iJC-4 + i,-8)ei<"‘“w jest sumą wektorów
i S2 związanych z polami
Ej (t) = ii -4ej<"," w oraz E2(r) = iJ,8eJ(“'~*z) S = S1+ S 2 = iz~ + v o S(f) S d) S
2
o
80 i Zo
2 i 3ti
[W/m2]
os2( o n - p z) [W/m2]
1 iz [W/m2] 3jt 5 ź"*>
i 2471
[W/m2]
Zapisując E = ix cos (tot + /?y) —2i, sin (tot + fiy) i korzystając ze wzoru E j -f £"/ S{ł) Zo otrzymuje się
SU )
cos2(a»t + (iy) + 4sin2(oJt -ł- fiy) i Zo
[W/m2]
1 48n
S
[W/m2] 3
e) S
20* K
E = 4 L cos (cot + fix) + y/2 iz cos (, cot + fix+ A \ 4
s (t) s R J.8
16 cos2(cot + fix) + 2 cos2( a>t +fix +
Z
J -i,
:w/m>]
a) H (t) = H x0ix ei(a,' ~ M = 2nf = 4n ■106 [rad/s] y / 2 ■18 = 8 n • 10'2
P=
[rad/m]
Hx0 = 2 [A/m] » ( t ) = 2ix eJ<4-"' 1°6f- s« i ° - 2y) [A/m] S = iy Z H x20
= i, 4Z0 & = i, •4320* [W/m2] V £w
S = ^ |Re (S)| = 2160* Z#
b)
[W/m2]
H ( t ) = iz eii*n' 106', ~ 8n l 0 ~2y)
S = i / 1080*
[W/m2]
S = -|Re(S)| - 5407t [W/m2] c) H (t) = (»x + iz)ej(4“' 10<' - 8* 10 S = iy 2160*
[A/m]
[W/m2]
S = 1080711, [W/m2] R J.9
fE2
a) wem. x = - ^ .t,
^emax __
10"9 = - = 4e0 = — [J/m 3] f
ri'm 3!
— 2— 1ST [J/m] b) jak w punkcie a; c) do obliczenia średniej gęstości energii stosujemy zasadę superpozycji E = Ej + E2,
gdzie Et = ixe * +fi2) [V/m]
e 2 == jiJ,eJ(t0' +',z)
[V/m]
£ £ 10“ 9 we == wel + we2 = [J/m3] 4 + 4 = 2 “ 9ti f i
Obliczamy gęstość energii chwilowej Wel (t) = | cos2(cof + fiz)
we2 (f) = - sin2(
Sumaryczna gęstość energii chwilowej e 10“ 9 w A t) = 2 = ~ * r [J/m3] W przypadku polaryzacji kołowej energia średnia i maksymalna są sobie równe. R.3.12 a) Określamy wektor B0 = B (0,0,0,0) z równości B0 = JxH0 1
j 1 0
-j 0
Bo = Ho
01 0 2
"3 ' " 3' 0 = Vo ~3j 0 0
Bo = 3n0(ix-)iy) Obliczamy wm d
. u*
q
wm = - ^
= - / i o = 1 8 7 f l0 - 7 [J/m3]
b) wm = 8k • 10“ 7 [J/m3] c) B0 = n0(ix - } i y + 2iz) wm = 2/i0 = 8w • 10“ 7 [J/m3] R.3.13 Bilans mocy średniej ma postać (3.10) Obliczamy wektor pola magnetycznego Vx £
H
8EX. |
—
-----------
dz y 1
Vx £
2( 0,6n + j j n ■102 exp 4 0,6+j —• 102 1 ,V 3 10“ 3 4n J
0,6 + j ^ • 102 i)tz
0,6+j-* 102J tc2.
}
Obliczamy zespolony wektor Poyntinga -3 4 - | 0 . 6 + j - 1 0 2 )itz 10 102—jj-0,6 S = £ x H* = 2e 4it \3
ReS
02 3it
—
1 , 2 nr •
[W/m2]
Obliczamy strumień przez powierzchnię sześcianu; ponieważ wektor tylko składową z całkowanie ogranicza się do dwóch całek: — po powierzchni z = 0 ds = —dxdy i z\ — po powierzchni z = 1 ds = dx dy iz. Stąd otrzymamy Re S dx dy
Re (E x H*)ds JJ
ReSdxdy
+
z =
z = 0
1
0,2 0,2 _, ,, 0,2 , _. 2lt + — e 1,2n = — ( —1+e 1,2 ) 3tc 3n 3>n Obliczamy teraz wielkość mocy strat w sześcianie \E\2 = 4e
- 1 , 2 nz
Całka po objętości sześcianu i i i /*/*/* i* f* 1,2 j t z dxdy dz \E\2dV= 4 *)%}%} JJ V
4 1,2ti
- 1, 2tI2
i o
0 0 0
4 - 1.2n (e 1) 1,2tc i*/• Re (£ x H*ds) 5
<7
|E|2dP
0,2 1,2n (e 3jc T
1,2ti
(e
1.2 n
1) 0,02
[S/m]
1)
R.4 Elektrostatyka Potencjał w punkcie P (rys. R.4.1) pochodzący od ładunku + q 1
4jt£0 r,
Potencjał w punkcie P pochodzący od ładunku —q Ul
4ne0 r2
Rys. R.4.1. Dipol w układzie współrzędnych kulistych
Potencjał wypadkowy w punkcie P 4 r2~ ri 4ne0 r , r 2 Dla punktów dostatecznie odległych od dipola można przyjąć, że ri ~ ~ zaś r2 —rl ^ IcosO. Stąd r 2
tt
_ qicosQ =
Natężenie pola elektrycznego w . 6r Łr
l a t / . ___ j _ s i / . rW r sin 6 5q?1
2ąlcos 0 4ke0 r3
ql sin 0 4m 0 r3 R.4.2
W punkcie P (rys. R.4.2) potencjał od ładunku zgromadzonego na odcinku dl
Rys. R.4.2. Pierścień naładowany ładunkiem o stałej gęstości liniowej
dq 4ke0
Qtdl 4ne0r
r
gęstość liniowa ładunku
gdzie Qt
r = y]z2 + a2 — odległość punktu P od elementu dl dl = a d(p
2
ld U m
dU
g dcp 9
dz
.
4 ti£ 0 ( z 2 - h a 2 ) 3 ' 2
R.4.4
r
E= 0
r^ R
z prawa Gaussa mamy § D ds = ą
2n n J J £0 Er r2 sin 0 dO d
E dr + C
gdy r -*■ -x U R.4.5
U -> 0
q + 4ne0 r
C
C=0
q 4ne() r
C = 4ne0R = 4n •8,85 • 1 0 '12 •0,1 = 1U pF
R.4.6
(rys. R.4.3) d2U dx2
Q e
dU _
QX
£
dx
u
=
+ Cj
£?X2 + Cj ) 2fi
-
gdy x = 0 => u
=
oU-- = U0
-
5+
2e
0X
Uo + 1
2e
0(7
V(7
E
R.4.7
QX2
stąd C2 = O
stąd C.
U
1!
u
=O
*x =
'*
Uo + d
(2x - d)
a) Pole elektryczne pochodzące od płyt wynosi odpowiednio Qs 2 e0
j
Qs 2 e0
Pole pomiędzy płytami, poza płytą dielektryczną wynosi E. = — = 5649 i:o
[V/m]
E o Pole wewnątrz płyty dielektrycznej E2 = — = —— = 2824 *'0 Pole na zewnątrz płyt metalowych
=O
[V/m]
b) Napięcie między płytami wynosi d l-d /•
u
0
E2 dx
E, dx +
o
l-d +
d
98,8
W.
0
0
c) Energia układu W
££V = ^ i s u
W
2
2
W
d) +
eo
2,47 • 10 o
S = 1
£2
2 -6
Sd
[J/m2]
W,
d) Pojemność układu [pF/m2]
a) E, = - i x 1694 [V/m] e2=
- ix 847 [V/m] e 3 = ix 3954 [V/m] b) u = 29,6 [V] c) w
= 2,22-10 ”
7
[J/m2]
5=1
d) c s
=1
= 505
[pF/m 2]
1
ą fdx 4łte0 / r O
J
r = V ( x - x 1 )2 H-yf gdzie x t i
współrzędne punktu P (rys. R.4.4)
Rys. R.4.4. Odcinek przewodu prostoliniowego naładowany ładunkiem o stałej gęstości
1
u
ą 4rce0 / „ o
dx
q In -X—x, + 4ne01
x ~ X ') 2+ y\
l + J ( x - x , ) 2+yl
q 4ne0l
o
1
l ~ x i + y/(l - X J 2 + yl *i + J * \ + y \
Powierzchnie ekwipotencjalne wyznacza równanie U — const tzn., że / - X i + V (/-X i)2+ y l
const = K
- * i + J x l + y] Oznaczamy odległość punktu P od końców odcinka przez rx i r r i = J x \ + y\ J ll-x ^+ y j Stąd mamy rl X
l2 —2lx1
ri
ri + I2 21
rf
l ~ x i + \ A l ~ x i)2 + yi = l ~ x i +f 2 xi+
Jxl+yl
x, +r
(r2 + D2 21 21
Stąd mamy (r2 + f) 2 —r\ _ ri +r2 + l Ą - i r . - l ) 2 rt + r2 —l Po przekształceniu otrzymamy r ,+ r 2 =
K+1 - const K- 1
Powierzchnie ekwipotencjalne powinny spełniać równanie r t + r 2 = = const. Jest to równanie elipsy. Ogniska tej elipsy są umieszczone na końcach odcinka, w punktach x = 0 i x = /. Ponieważ pole ma symetrię osiową, więc powierzchnie ekwipotencjalne są powierzchniami elipsoid obrotowych o ogniskach w punktach x = 0 i x = /. —adx R.4.10 dEx = ------ j—j cos ot, rys. R.4.5 1 4ne0 Ir2 gdzie r = N/ ( x - x 1)2+yf
cos a
X — Xj
v/ ( x - x , ) 2 + yf
Rys. R.4.5. Obliczanie pola elektrycznego od odcinka przewodu prostolinio wego naładowanego ładunkiem o stałej gęstości
EX 1 <1 4ne0l s/(i - * i)2+ yl qdx sina - h sina r 4ns0 Ir2
R.4.11
Zgodnie z wynikami R.4.9 możemy uznać, że potencjał od elipsoidy obrotowej w przestrzeni otaczającej elipsoidę, jest taki sam jak potencjał od prostoliniowego odcinka o długości l równej odległości między ogniskami elipsoidy i naładowanego tym samym ładunkiem. Potencjał ten wyraża się równaniem (patrz R.4.9)
+r!.tl
- L _ to ■ r 4ne0I r1+ r2—l gdzie r1+ r2 = 2a l2 = a2—b2 a i b półosie elipsoidy obrotowej U =
Stąd mamy
4ne0l U
4ne0 s j a2—b2 2a+ y/a 2—b2 2a — J a 2 —b2
R.4.12 E 2 = i
>
D 2 = 2e0 E 2 = e0 (2iy - ^ 3 iz) R.4.13 Ponieważ płyta rozciąga się w kierunkach x i y do nieskończoności, a gęstość ładunku jest stała potencjał będzie zależał tylko od zmiennej
Rys. R.4.6. Rozkład potencjału i pola elektrycznego w płycie dielektrycznej naładowanej równomiernie rozłożonym ładunkiem
z (rys. R.4.6). Równanie Poissona przyjmuje następującą postać w płycie i poza płytą a 2
d2U1 d z2
a a -< z <2 2
d2U d z2
dla z dla
a dla z > 2
d2U dz2
0
Qo e o
£w
0
Po rozwiązaniu tych równań otrzymamy: U , - = C1z + C2,
Ei == - i , C ,
U 2 == - - - ^ - z2 + C3 z + C4, 2e0ew
e2 =
^3 == C5z + C6,
e 3 == ~ i , C 5
■
(
a
°
\ £0
:
- c>
W celu znalezienia stałych całkowania przyjmijmy, że U = 0 dla z = 0, stąd C4 = 0. Poza tym należy zauważyć, że pole E = 0 dla z — 0 ze względu na symetrię zagadnienia. Stąd stała C 3 = 0. Pozostałe stałe Cv C2, C 5 i C6 można znaleźć z warunków brzegowych i z warunku ciągłości potencjału.
fi0
“
£0
£w^ 2
£0
£w^ 2
stąd mamy 2
RAH
a 2
<
(rys. R.4.7)
z < —a —a < 0
z
<
0
< a
> a
u 2 == .
e 0 22
, +
Z£0 £w
U3 =
6oa z+,
_
£0 £w
^ £0 £w
QqZ2
Qoa
2 fio £ w
£w
e 0«2
Ei
-=
E2
Qo / , • = ----- (—z —u) l £0 £ w
Qo°2 E 3-=
^ £0 £ w
Qoa2 U4 = _
0
£?0
£0
/ (z
Ew
v•
a) Iz
= 0
II
z
<
z
U 1 == 0
w
0
Rys. R.4.7. Rozkład potencjału i pola elektrycznego w płycie dielektrycznej
R A I 5 (rys. R.4.8) dla z < —a dla —a < z < a dla z > a
£ i == 0
U l - =0 U 2-
■
_ u, =
Ew(\ " / + 22 + 13 )/
5 0
2
e0 0
« 2
°w
£ 2
e 0« A 2 = 2 e0 ew\ a 2
E ,= = 0
1
Rys. R.4.8. Rozkład potencjału i pola elektrycznego w płycie dielektrycznej
R.4.16 dla z < —a Q0a nz Qoa Q0a2 dla —a < z < a ------ t sin---- 1--------- z + a Gqgwft £qewft ?'0 ^w ^ kz na Qo -a cos-------------a e0ewn £ 0 £w 7t 2qoa2
dla z > a
R.4.17 (rys. R.4.9) a) Korzystając z prawa Gaussa: dla r < R
§ D d 5 = JffCodK S
V
n 2n Rn 2n J J e0 ewEr r2 sin 0 d ę dO = J J J g0 r2 sin 0 d ę d6 dr 0 0
0 0 0
stąd 3fi0 : 1
W
Rys. R.4.9. Składowa radialna pola elektrycznego kuli w funkcji odległości od środka kuli
. Qor E= i DdS = q
dla r > R
4 , 3 nR Qo
n2 n f f £ 0 Er r2 sin Odędd = q oo 4 E= i r4n e0r2
.i Qo R 3e0r
b) Potencjał U jest funkcją r, a nie jest funkcją ę i 0. Równania Poissona i Laplace’a będą więc przyjmowały postać równań różniczkowych zwyczajnych. V2UX 1 A
Gdy r < R k J \ d i/j dr
r 2 dr
Qo e0
Qor
dr £w
dr J
> i v ') -
U,1 --
dUl dr /
Ci e 0r + 3e0£w C,
Qor2 6 fin
+c
Gdy r = 0 potencjał U x mamy więc
1
0
,
e°r2 + C 6
s0 ew
2
E1 = -
Ow
Gdy r > R
u 2=
2
0
c3 „ r +Q
Gdy r -»QO
u 2 =-
V2 t /
1 d l ,d l/2 . H ----=r 2 '4“' dr
to
( / 2
-►0,
stąd C,
0
c3 r
E2 = - V t / = - § i r Stałe C 2 i C 3 znajdujemy z warunków brzegowych i z warunku ciągłości potencjału na granicy rozdziału ośrodków
gdy r = R
swE1 = E
stąd C 3
Go R 3e0
QqR 3e0
U*
R.4.18
i
2
ew
1 o^ +1 3e0 \2 ew
+1
2ewR
^e£- 2
dF
0
C
1
D E
W.
U X = U,
QqR 3 3e0r
U
dF
~ 2
Dla r < R R n 2n /•
W,
2
£o fiw0 o r
2
2 d 5
r s in 0 d
2 . 9 e 2 e 2 0
0
2nQoR 45e0 ew
dr
0
Dla r > R oo it 2 ft
2 06
^ * *
2 T> 5
2
2 *9fio r4 R
R.4.19
0
*
2uqqR 9eo
AQ A
n j
r ^ m O d ę d d dr
0
Ex = 0
b
b
Q0r 3e
E
3er2 j '
g0(a3 —b3) . Ej “ 3er2 ‘
r>a
R.4.20 r < R x
r>R
®<2 £0
E
U
Go r2 6e
3er
\
o( R
r 2
2
u
.
i
Ri\ •
! lr
U
3
R.4.21 Q < R
Ei
1
^'t 0
Q
R
bw
F i R e ° L 2 - '» 2 eo 0
U,
e ° (R24e0 ew
2e0
@0
In * '
£0
* 1
@0
(l+ ln *
0
2
£0
V
0 0
f R 2~ R i N
£o I
0
QoQ
Gob3 3er
G0 ( a 3 - b 3)
U<
G o f r - R i \
0
- ( a 2-/>2) 2 e
U
E, = 0
R. < r < R 2
V,
q2)
£
£ ,
R.4.22
o
<
b
E, = 0
b
<
o
<
u
2 f : 0 c H. q
q
R.4.23
= , g o l ^ - t 2)
> a
J
=
o '
^
l n
eo ew
-
«
00 ta2- o 2) + l o s i n g 2e0 e„. a 4c0 '
U
^ 2 e o 2
~
=
o n , ^ ( a
7n
, , , , a 2 - b 2) I n -
/\
0
Q
d łu g iej
n a ła d o w a n e j
(a/e)
In U
( a 2 — b 2) +
4s £u,
- ;
v
a
60 0
U
0 I n (a/b)
E=i ^
a
QIn R.4.24
C
2
=
^ o c„. , « 1 1 1
R.4.25
h <
b
f t
u <
r
i
E
U0 7
i
w: i
<
o
<
a
I U I , < ■'
tQ oi;,
E
1 1
h
Lr'i c
n" ;;, r
- In -
l/
- i n
-
:I
h
+
, a - In V,, c 1
2 71 C
t
i
. C
1 —
In b
i:
R.4.26
P o le
E
E
w
o d le g ło śc i
2 iu : 0 r
(
r
U C
o d
n ie s k o ń c z e n ie
o si
w y n o si:
'
p o te n c ja ł
C>ł I n 27Tf:0
P o te n c ja ł
l
1 In
i
=
?.aś
f
1 —
w
r
+ c o n s t
p u n k c ie
U i 4" L' i
—
—
P (.v , t ) (rys.
- !n --
2m:0
r.
+
C
R .4 .1 0 )
o d
d w ó c h
n a ła d o w a n y c h
o si:
Rys. R.4.10. Układ dwóch nieograniczonych naładowanych osi
Można przyjąć, że gdy rt = r2, U = 0, stąd C — 0 Więc E
U = — -ln — 2 ne0 r,
.
. 2
rce0 r 1 el
2
ne0 r 2
®2
Gdzie: r, = ^/(x + a)2+ y2 — odległość punktu P od osi naładowanej ładunkiem dodatnim, r2 = y/(x —a)2 + y2 — odległość punktu P od osi naładowanej ładunkiem ujemnym. Po przekształceniach mamy x+ y___________ y , Iy (x + a)2 + y2 (x —a)2 + y 2 R.4.27 Dla powierzchni ekwipotencjalnych U = const U = — - I n — = const Z 7 tfi0
rx
r. Linie ekwipotencjalne są to linie dla których — = const. ri Poszukujemy miejsca geometrycznego punktów spełniających zależ ność . A A 2 = (■x - a ) 2+ y 2 = . 2 \rj (x + a)2 + y2 Po przekształceniach mamy /
1
+ k2\ 2
,
{ x - x 0)2-¥y2 = R2
4k2a2
Linie ekwipotencjalne (rys. R.4.11a) można opisać równaniem okręgu o promieniu 2ka i współrzędnych środka okręgu x0, y0 + fc2 x0 = ± a j - p 1
yo = 0
Przy czym znak „ + ” należy przyjąć dla k < 1, tzn. dla półprzestrzeni otaczającej oś naładowaną ujemnie, znak „ —,ł należy przyjąć dla k > 1 , tzn. dla półprzestrzeni otaczającej oś naładowaną dodatnio. Łatwo zauważyć, że Xo = a2 + R 2 Linie sił pola elektrycznego są to okręgi ortogonalne do linii ekwipotencjalnych. Środki tych okręgów leżą na osi y. Równanie linii sił pola elektrycznego ma postać (rys. R.4.11b) 2
+ (>• - y 0 ) 2 = a2 + vo = Ri
Rys. R.4.11. Siady powierzchni ekwipotencjalnych (a) i linie sił pola elektrycznego (b) wokół dwóch nieograniczonych naładowanych osi
R.4.28 Rozkład ładunków na przewodach linii jest nierównomierny, ponieważ ładunki te wzajemnie wpływają na siebie (zjawisko zbliżenia). Ponieważ powierzchnie przewodów linii są ekwipotencjalne, można wyznaczyć wewnątrz przewodów dwie fikcyjne osie, takie żeby powierzchnie przewodów były odpowiednio powierzchniami ekwipotencjalnymi na ładowanych osi (rys. R.4.12). Promień przewodu linii ma być równy
R.4.22
q
E 1 == 0
17. =-
*° (« 2—b2) + ?« 6 2 ln » 4*>o 2 ^ 0 £w ^ *
b<
q
q
. eo(e2-*>2) e2 = * 2 e0 ewe _ . eo(«2-*>2) e3 = *' 2e0 Q
>
l/
2
==
6 0
4*0£„ l/
3
=■
(a 2 - e 2) + 2
c0
^
<«• b2) ln Q 2 f0
M a/e) R.4.23 U = U, ln (a/b) UO
E= i
•hś R.4.24 C
2
lt£g £„ 1
0
‘" i R.4.25 b < e < c
c
< a
E= i
Uo 1, C l a e*i - ln 7b H—e, ln -c L£ 1
[/ o E= i 1 . c 1 , a Qf.2 ln - + —ln L£ 1 b
n
2n
R.4.26 Pole E w odległości r od nieskończenie długiej naładowanej osi wynosi: E = ^1 i 2ne0r Q zaś potencjał U = — —^-lnr-h const 27T£q Potencjał w punkcie P(x,y) (rys. R.4.10) od dwóch naładowanych osi: U = Ut + U2 = £ - l n -r ł + C 2 k£q r|
R.4.29 Korzystając z R.4.28 sprowadzamy zagadnienie do poszukiwania dwóch fikcyjnych osi dobranych tak, aby powierzchnie walców pokry wały się z dwiema wybranymi powierzchniami ekwipotencjalnymi naładowanych osi (rys. R.4.13) *oi = a 2 + /?i *2 o = a2 + R 2 * 0 1 + * 0 2 ~ ^ 2
stąd R ] - R 2 + d2
x 01
7-
4,75 cm
2d
R \-R \+ d 2 5,25 cm *02 2d f a — V * 0 2 R2, v x%x —R2 = 4.3 cm Potencjały U{ i U2 walców o promieniach R j i R2 wynoszą U,
q ,n ^ o i+ « 2nel Ri
U .-U
q
u
2n d
x 02 a ln R
q I (*oi "ł"^ 0 R-i 2nd (x0?—a)R x
Pojemność na jednostkę długości linii wynosi C i= i
q U ,-U
2nz ln
(-*01
-j
R2 R
20,83 pF/m
R.4.30 Poszukujemy położenia zastępczych osi (rys. R.4.14) ==a2 + A; =a2 + R22 * 0 2 = = x0] + m * 0 2 = Stąd mamy x { *01
02
6,5 cm.
a — 5,123 cm
2ks o
Pojemność C ln
92,23 pF
(x0 l + a ) R 2 ( x 02 + a ) R l
Napięcie między walcami 7
r
Y
ę ± _ ln (-x oi + ^ > ^ 2
T
l;l ~ L 1 stąd
ns0
2ks0
{ x 02 + a ) R
10 V
t
= 16,578 V
W celu obliczenia potencjału dowolnego punktu P(x, y) należy wyzna czyć linię ekwipotencjalną przechodzącą przez ten punkt, tzn. znaleźć promień okręgu R p i odległość środka tego okręgu od osi symetrii x 0p. Współrzędne środka okręgu wynoszą (mp, 0) gdzie m p = x 02 - x 0p. Tak więc J — J E ? 2* (A' A02 + x o p)2 + V 2 Z ^Op = er + R P v
p
Z
.
2ne0
Dla punktów'
R.4.31
*
■0p + a ) R 2
{*■02 + a ) R P
J3, C,
= 5,96 cm X OB ~ 5,87 cm 6,1 cm Y01) = 6,06 cm
A - X 0A
D
A,
In'''
2
mamy
D R
a
R
b
Rc R
d
3,04 = 2,87 = 3,32 ~ 3,24 =
cm cm cm cm
3,76 V = 4,56 V - = 2,5 V == 2,85 V ==
U
a
^
B ~
Uf UD
Poszukujemy osi elektrycznych zastępujących linię i jej odbicie (rys. R.4.15)
Rys. R.4.15. Układ linii jednoprzewodowej nad powierzchnią ziemi Qt U
2ks o
gdzie
. d ln
+ a R
d2- R 2
a
2kzo
C U
i = i
8,04 pF/m
d ^ a
n~R~ Maksymalna wartość pola elektrycznego wystąpi w punkcie oznaczo nym na rys. R.4.15 literą A Qi l r2 2ne0r2
E = ___ .. il r 1 2ns0 rx
E
1
Qi
i y2 m
(d-R)
0 \a
+
1
a+
(d
i - R )
oi
y 2K£0 R ( d — R )
Podstawiając Qi 2 ne0
U ( d + a) ln — R
mamy E, -
i
Ua
y R(d - R )
, d+a ln
i 14.47
[kV/m]
R
Dla porównania w punkcie 0 pole elektryczne 2U 2U = - /, • 57,9 [V in] i i Eo v 1 (d + a) a ln ’ rfln " R
R
a
R.4.32 Badane pole jest równoważne polu wytworzonemu przez ładunek q i fikcyjny ładunek q' będący odbiciem ładunku q (rys. R.4.16). Wartość
y
co
77777777777777777777777777 ~
^
Rys. R.4.16. Ilustracje do obliczenia pola od ładunku punktowego nad powierzchnią przewodzącą metodą odbicia
ładunku q’ znajdujemy z warunku zerowania się składowej stycznej pola elektrycznego E, na powierzchni płyty przewodzącej q cos a 4n£ 0 ( x 2 + d2)
q’cos a 4ne0 (x2 + d1)
stąd q’ = —q Pole E w punkcie P(x, y) 4ne0 Vrf
r\)
gdzie r, i r2 są to odległości punktu P od ładunku q i jego odbicia q\ zaś *ri * if2 s 4 to wersory wektorów r, i r 2 rt = v/x 2+ ( y —d)2+ z 2 r2 = y / x 2+ (y + d )2 + z2 Potencjał punktu P wynosi
Gęstość qs ładunku indukowanego na powierzchni płyty można znaleźć obliczając składową normalną pola elektrycznego En na powierzchni 0 xz 2q qdqd 4nr2 Sm “ “ 2 nr 3 2n (d2 + x 2 + z2)312 Na ładunek q działa siła Coulomba
F = —i — -----y I6ne0d2 W obszarze poniżej płyty pole nie istnieje. ■
■
>
R.4.33 Zadanie można rozwiązać metodą obrazów. Na rysunku R.4.17 poka zano dwa modele dotyczące obliczenia pola w obszarach y > 0 i y < 0 . Dla y > 0 mamy zarówno w warunkach rzeczywistych (rys. R.4.17a) jak 1 wg modelu 1 (rys. R.4.17b) ośrodek o przenikalności ej, w którym znajduje się ładunek q. Należy tak dobrać fikcyjny ładunek
Rys. R.4.17. Ilustracje metody obrazów: a) ładunek ą nad płaszczyzną rozdzielającą dwa ośrodki; b) ładunek q i jego obraz q x umieszczone w ośrodku o przenikalności e, (model 1); c) fikcyjny ładunek q2 umieszczony w ośrodku o przenikalności e2 (model 2)
Obliczając składowe styczne pola elektrycznego w punkcie P leżącym na płaszczyźnie (bez najpierw według modelu 1 , a następnie według modelu 2 otrzymamy *
11
q cos a efjcosa 4jtej r 2 + 4nE2r2
_ q2 cos « 12 4ne2 r2 Z warunku brzegowego mamy En = E, 2
Obliczając składowe normalne pola w tym samym punkcie wg modelu i 2 otrzymamy —4 sin a 4ns! r2
1
qt sin a 4 ks1r2
—q2 sin a 4ne2 r2 Z warunku brzegowego £t E
e2 E
= q2 stąd
Jak widać znak ładunku q2 jest zawsze taki sam, jak znak ładunku q. Znaki ładunków q1 i q są zgodne, gdy et > e2 i przeciwne, gdy e, < e2. Na rysunku R.4.18 pokazano linie sił pola elektrycznego dla < e2 i dla el > s2.
Rys. R.4.18. Linie natężenia pola elektrycznego dla ładunku punktowego umieszczonego nad pła szczyzną rozdzielającą dwa ośrodki z zadania 4.33: a) w przypadku gdy £l < e2; b) w przypadku gdy Ej > e2
R.4.34 W przestrzeni otaczającej kulę, pole elektrostatyczne jest równoważne polu wytworzonemu przez ładunek ą i ładunek q' będący odbiciem ładunku ą. Wartość ładunku qf i jego odległość od środka kuli należy tak dobrać, aby pole wytworzone przez ładunki q i q' miało powierzchnię ekwipotencjalną o potencjale U = 0 pokrywającą się z powierzchnią kuli. Obliczamy potencjał w punktach A i B (rys. R.4.19) ę
1
d —R
R —x
0
Rys. R.4.19. Ładunek punktowy w pobliżu uziemionej kuli
U‘ -
{d + R 9
J
■
g K+ x
Stąd R2 X~ d
R g'=- g 1
Potencjał w punkcie P o współrzędnych P (r, ę) J _ _ JR_ df2
gdzie r, i r2 są to odległości punktu P od ładunków q i q' R_________ P
4ne0 V^/r2 + d2 —2dr cos ę
yjd2r2 + R4 —2rR2d cos ę
Gęstość ładunku powierzchniowego na kuli r =R
_
q
r - R
R 2—d 2
6s ~ 4 n R ( R 1 + d 2 - 2 d R
cos ę> ) 3 / 2
Siła działająca na ładunek q jest siłą Coulomba między ładunkami ą i q' F-
92dR 4 n e 0 (d 2 — R 2)2
R.4.35 Ładunek — odbicie qf leży na zewnątrz kuli w odległości d od środka kuli 2
R
1
a2-hr
2
ar cos
a2r2 + R
2arR 2 cos
q a2 —R 2 4n R (R 2+a2 —2arcos
R.4.36 Potencjał na powierzchni odizolowanej kuli jest różny od zera, zaś ładunek na jej powierzchni jest równy zeru. Wewnątrz kuli należy więc umieścić oprócz ładunku-odbicia q' ładunek kompensujący q" = —q'. Ładunek qn powinien być umieszczony w środku kuli, aby wytworzony przezeń potencjał był stały na powierzchni kuli. Korzystając z R.4.34 możemy obliczyć potencjał na powierzchni kuli n
U
4neQR
qR 4ne0 Rd
Potencjał w dowolnym punkcie P (oznaczenia jak na rys. R.4.19)
1
y /r2+d2 —2dr cos
s j d 2r2 + R4 —2rR2d cos
R.4.37 Wykorzystujemy R.4.36. Układ ładunków rzeczywistych i ładunków-odbić pokazano na rys. R.4.20, gdzie
Rys, R.4.20. Układ ładunków rzeczywistych i ładunków-odbić
Na każdy z ładunków q działa siła Coulomba F_ g ( 4 | W ■ * j q \ 4ne\(d—x ) 2 d2 (d + x)2 4d2) _ q2 ( - Rd 2R Rd 1\ “ 4ne\(d2 —R2)2 + ~ (d2 + R 2)2 + 4d2)
aby F = O trzeba żeby 2R 1 Rd Rd l 2 + 4d2 ~ (d2- R 2)2 + (d2 + R 2)2 Oznaczmy R/d — t, po przekształceniach mamy ł + t4 (1 - t 4 ) 2
1 8 1
~
Rozwiązując równanie (np. przez rozwinięcie w szereg), otrzymamy U t = — « 0,52 d
R.438 Wybierając początek układu współrzędnych w miejscu umieszczenia ładunku q mamy ciąg ładunków odbitych pokazany na rys. R.4.21. Połę E w punkcie (0,0,0) pochodzące od ładunków-odbić: 00
E
00
z
00
< ł i z 47C£0 _
-2
I
0n\~2 -L
+ X (2nd + 2a) 2 *= o Siła działająca na ładunek q w początku układu współrzędnych F = gE {2nd —2a) 2+ Y (2nd + 2a) 2 n=
Jeśli a = d/2
to
0
J
F=0
R.4.39 Należy rozwiązać równanie Laplace’a w sferycznym układzie współ rzędnych. Ze względu na symetrię należy przyjąć, że potencjał U jest funkcją r i 0 , a nie jest funkcją ę. V2V = 0
d2U 2 01/ 1 d2U cos0 dU H-----r--- 1---- rrrr ~ł" dr2 r dr r 002 r 2 sin 0 0 0
o
Zadanie rozwiązuje się metodą rozdzielenia zmiennych. Podstawiając U = R(r) \l'/ (0) mamy po uporządkowaniu dwa równania różniczkowe zwyczajne r2 d2R 2rdR ,, — ~r~r + TT t —k2 R dr 2 R dr dV i// d02
cos 0 dij/ _ i// sin 0 d 0
1
1
2
Można wykazać, że rozwiązaniem tego układu równań jest suma szeregu, którego wyrazy są wielomianami względem funkcji cos 0 00
I K r" +
r-
+ 1
>)P„(cos 0 )
gdzie Pn(cos 0) są to wielomiany Legendre’a o postaci ^0 = 1 P j = cos 0 p
2
= ^(3cos 2 0 —1 )...
W rozpatrywanym zagadnieniu należy przyjąć n = 1, gdyż tylko wtedy spełniony jest warunek niezniekształconego pola dla r-*oo. Istotnie, gdy r oo to E = E0, więc składowa radialna pola Er = E0 cos 0, stąd U = —E0r cos 0. W wyrażeniu na potencjał należy przyjąć tylko wyraz w pierwszej potędze względem cos0, czyli n = 1. Tak więc U Pole elektryczne oblicza się z warunku E = —VI/
Stałe A i B znajdujemy z warunków goy gdy r -> oo gdy r = R
Er = E0 cos 0 E„ = 0
stąd mamy A = - E 0,
B = E0 R 3 COS0
E0R 3
sin O
Powierzchniowa gęstość ładunku indukowanego na kuli wynosi = 3sE0cos 0 gdzie 8 jest przenikalnością ośrodka, w którym znajduje się kula. Na rysunku R.4.22 pokazano obraz pola w pobliżu kuli przewodzącej wprowadzonej w jednorodne pole elektryczne. A
Rys. R.4.22. Linie sił pola elek trycznego w pobliżu metalowej kuli wprowadzonej w jednorod ne pole elektryczne
R.4.40
Pole w pobliżu metalowej kuli umieszczonej w jednorodnym polu E0 Er
cos 0 £nCosft “ 0 v' v ' ° w + 1 2 EAR " 3 3 r
Eo
-E0 sin 0 + Ef,o R 3
sin 0
Pierwszy człon z prawej strony równań określa niezniekształcone pole, zaś drugi określa zaburzenie pola wywołane wprowadzeniem kuli. Pole pochodzące od dipola elektrycznego (R.4.1) ql cos 6 i = —1_____ 4tc£ r 3 2
0
ql sin 0 4ne r3
Z porównania tych wzorów widzimy, że równoważny moment dipolowy
P = 9 ’1 p —ą ■1 —47t£E0 R 3 Gęstość ładunków indukowanych na powierzchni kuli (R.4.39) qs = = 3cE0cost). Całkowity ładunek indukowany na kuli wynosi oczywiś-
cie zero, lecz na jednej połowie kuli znajduje się ładunek dodatni, a na drugiej ujemny i równy mu co do wartości. n /2
q=
q, ds
2n
= J J 3e£
s
0
cos 9R2 sin 9 d ę d 9 = 3nsE0 R 2
o o
Stąd ładunek q i długość / równoważnego dipola
q 3neE0 R2 l = 4/3 R R.4.41
Korzystając z R.4.39: dla r < R
U< = A l r cos 0 +
dla r > R
U
A-, rcos0 +
r2 B,
cos 9 cos 0 i
Stałe A t, A 2, Bx, B2 znajdujemy z warunków brzegowych gdy r = 0 U i ^ oo więc B 1 O gdy r-i oo £ = £„ wiec Er =■£ 0 cos9, U = —E0r cos9, A 2 = gdy r = R U, ^ 1 r = £ 2 ^ 2 r» ^ 1 0 = E2$
£o
3e £i —£? , Stąd A, E b 2 = - i - - 2 E0 R 3 °e 1 + 2 e £i -h 2 £-» Wewnątrz kuli dla r < R mamy Ui Ei
3e2 Enr cos 9 fii “ł- 2 e2 ^ 3e Er. cos 9i r r fij 4”2 fi2
3e I— £ 0 sin 0 * 8 s, + 2 e2 0
8
Pole wewnątrz kuli jest jednorodne Ei
3e £ + 2 e2 0
Na zewnątrz kuli dla r > R mamy: U E Ir E 28
el
e2 R
e^ + 2 e2
1
I£ orc o s 0
2R E0cos 9 ~ł~1 8 , + 2 e2 r £ 0
sin 0
fi2 £ e1 + 2 fi2 r
1
R.4.42 Potencjał nie jest funkcją z, więc w równaniu Laplace’a występują tylko człony zależne od p i od m „ lrr
™
1 /0
dU\
- A w r
1 d2U dę2 72 —
n
*
Rozwiązując równanie metodą rozdzielenia zmiennych, tzn. zakładając U = R( q) 0 (ę ) otrzymuje się dwa równania różniczkowe zwyczajne d 2R dR 6 +Q dff2 de
d20 + k20 = dę2
k2R
0
9
których rozwiązaniem dla k =
1
są funkcje
0{ę) = A 3 cos (p + A4 sin ę
R(e) = ^ + A 2e e
stała A a =
ze względu na symetrię
0
stąd . B A q H— | cos ę
U E
A+
B
cos
e2
E
A+
B
sin ę
e2
Z warunków brzegowych można wyznaczyć A i B. W przypadku walca metalowego A
EO’
B - E0 R2
gdzie R — promień walca W przypadku walca dielektrycznego dla dla
q
q
A
>R
B= 0
E o 2tl
A
Eo
B
E0R
2 £1 £ 1 +
£2 e 2
Potencjał i pole dla walca metalowego R
U
Eo\Q
E = Eo
COS
e R2
1 +
—
|C O S
r
(p i
R2
) sin
Q
Gęstość ładunku indukowanego na walcu Q$ ~ £o
2e0 E0 cos
Potencjał i pole dla walca dielektrycznego 0
U ==
“ 2 e9 2 £ 1
Q
>R
E E0 q cos ę ;
E
fi i + £ 2
£ 2
U == E 0 cos cp
2e2
£1
—e2 R
E j + E ,
Q
e
Eo
£ ! - £ 2
E= E
£ i+
01
£ 2
R2 Q2
il
•
( Bi - £2 R2
1
sin ę i9
R.4.43 Korzystając z R.4.41 znajdujemy pole elektryczne wewnątrz kuli E,
3fio E ewe0 + 2e0 0
3 E ew+ 2 0
Wektor polaryzacji P wewnątrz kuli o
ew+ 2 Pole na zewnątrz kuli E 2r
1 COS0 W E0cosO + 2R3E00 r3 w
E 26
E0 sin 0 + R 3E0
£w+ 2
—
r3
Pierwsze wyrazy z prawej strony równań dotyczą pola niezniekształconego, drugie wyrazy dotyczą zaburzenia pola spowodowanego wpro wadzeniem kuli. Porównując te wyrazy do wyrażeń na pole dipola (R.4.1) możemy wyznaczyć równoważny moment dipolowy 4ti£0 R 3 ^ 4 e s* + 2 0 lub wyznaczając pd przy pomocy wektora P mamy Pd
Pd = i ^ R 3P R.4.44 Gęstość ładunków polaryzacyjnych ^ jest równa składowej normalnej wektora polaryzacji P. Ponieważ P = e.0 (£w- 1) E to Pn £ 0 (£ W DE. Q Składową normalną pola En na powierzchni wydrążenia otrzymamy z R.4.41, podstawiając e i = £0, e 2 —£0 £w, r R o £o £w
En = E0 cos 9
R E —1 stąd g = 3£ 0 £0 cosć? w 1 + 2 £w £q “ł" 2£q
P —
fiw
+
1
3 E«cos 0 r +2s W
^ F
e° l + 2 £ HE° Całkowite pole elektryczne wewnątrz wnęki 3£
E i = ?1 — Eo + 2 e„,
E,>E
0
Pole pochodzące tylko od ładunku polaryzacyjnego wynosi
R.4.45 Natężenie pola w kondensatorze z dala od pęcherzyka Eo
U d
10 kV 1 cm
10 0,01
1 0 6
V/m
Natężenie pola E wewnątrz pęcherzyka e0 _ 4 g E= E o 0 e0 + 2e0 ew 3
1,3 • 106 V/m
R.4.46 Na ładunek ąx działa siła F = «1 E 1 gdzie E j jest to pole od ładunku q2 w miejscu występowania ładunku q,. Ponieważ wnęka jest mała można przyjąć, że natężenie pola wewnątrz wnęki jest równomierne i równe
gdzie E 0 jest polem wytworzonym przez ładunek q2. Pole E0 można uznać za jednorodne w pobliżu wnęki z uwagi na d P r. ą 4jc£0 ewd2
Stąd siła działająca na ładunek qx F
3q2e 4ne0 swd2(l + 2ew) W
Gdyby ładunki znajdowały się w dielektryku ciekłym siła oddziaływania między nimi wynosiłaby Fi
q2 4ne0 ewd2
Siły te są różne (F > F x), co wynika z zaburzenia pola elektrycznego przez wnęki. Na powierzchniach wnęk istnieje ładunek polaryzacyjny (związany), który wytwarza wewnątrz wnęki pole (patrz zad. R.4.44)
Siła F2 działająca na ładunek polaryzacyjny F
cw- l <1 4ne0ewd2 1 +2e W
Łatwo można sprawdzić, że F = Fx -hF2-
4
1
R.4.47 r < R $
2
r>R
R 3 P co s 0 3e0r3
R 3P sin 6 3e0r3 R.4.48 Należy wykorzystać R.4.40, R.4.41. R.4.49 Obszar między hiperbolami można przekształcić przy pomocy odwzo rowania w — z2 na pas ograniczony prostymi v = ± 2 (rys. R.4.23) w = u+jv = x 2 +j2xy—y 2 2 2 u = x z —y v — 2xy ył V
u=u0
2
v - const
7
0 -1
u=const
-2
i
U=Q
Rys. R.4.23. Obszar między powierzchniami o kształcie hiperbol i jego odwzorowanie
Linie v = const są liniami stałego potencjału, przy czym Un i v u = ^ (t + 2
1
Na płaszczyźnie z mamy U
U
~(xy+l)
2
Linie u = const są liniami sił pola. Moduł pola E jest równy |E(w)|
dU dv
Uo 4
Przechodząc na płaszczyznę z mamy dw |E(z)| = |E(w)| dz
U0 - 2 |z ~4
u -J^+ y2 ~2
R.4.50 (rys. R.4.24) Niech 2 = £eJ<*\ Z płaszczyzny z wyłączamy półoś ujemną rzeczywistą. Obszar na płaszczyźnie .z jest ograniczony przez zależność b =$ o ^ a
—K < c p < n
Rys. R.4.24. Przekrój linii współosiowej jako jednospójny obszar płaski i jego odwzorowanie
Jeśli w = ln z to u = ln o i
u 1 ln b u2 ^ ln u
dla dla o = a q
— b
U = Uo U- o
stąd mamy wyrażenie na potencjał (na płaszczyźnie w) r , _ ^ {w ) “
U2 ~ U
u2 —w,
_ j 7 — ^ i)
Po przejściu na płaszczyznę z lna —ln^ Uo Ina —ln/?
o In a uo a ln h
Moduł pola E E(\v)|
du
Uo U2 ~ U{
zaś na płaszczyźnie z dvv £(z)| ■= j£(w)| dz
r'o u 2 —a
1 1
I Uo Ina —ln/? o
Uo a ć?ln b
R.4.51
Ponieważ walce nie mają punktów wspólnych rozpatrywany obszar pokazany na rys. 4.8 jest dwuspójny. Dowolny obszar dwuspójny można
przekształcić konforemnie na pierścień kołowy. Za pomocą przekształ cenia 1
Z +A można odwzorować obszar wokół okręgów z rys. R.4.25 na obszar pomiędzy dwoma okręgami współśrodkowymi. Stałą A należy tak dobrać, aby po przekształceniu środki okręgów pokrywały się. Zgodnie z rys. R.4.25a mamy \ 1 1 \ =1/ 1 1 2 \ - 2 + A + 2 + Aj 2\3 + A + 7+ A stąd A = —4 lub A = —1 Przyjmijmy A = —4 wtedy 1
Z —4 W wyniku tego przekształcenia okręgi przekształcą się w okręgi współśrodkowe o środku w punkcie —1/3 pokazane na rys. R.4.25b. Za po-
c)
1/2ł'
;W2)
R.4.25. Obszar wokół dwóch walców metalowych (a) i kolejne odwzorowania obszaru (h). (c)
mocą przekształcenia W2 = Wl + 1/3 można przesunąć okręgi tak, aby ich środek znalazł się w początku układu współrzędnych (rys. RA25c). Stosując przekształcenie W — ln W2 można zamienić przestrzeń między okręgami z rys. R.4.25c na prostokąt (patrz R.4.50). Korzystając z R.4.50 mamy
gdzie promienie a i b wynoszą a = 2 / 3 , b = 1 / 6 , zaś g jest równe modułowi W2
Q = \W2\= V « l+ » l 1
1
W a“ ź^4 + 3“
" a + J P 2
1 x —4 (x —4)2+ y 2 + 3 ’
stąd u
y (x —4)2 + y
v
Ostatecznie mamy o
In
a
In 4
q
In
3 J u l + vl
b
R.4.52 Podobnie jak w poprzednim zadaniu można zastosować odwzorowanie W = -1/(Z + A) , gdzie stałą A należy dobrać tak, aby po przekształceniu środki okręgów pokazanych na rys. R.4.26a pokrywały się 1
1
2
a
4+ A
+
1
1
2
4+A
1 1
+A
+
i
-/\0
j
3+
AJ
c)
( zj
-4 ,
1
-0,5/8 -0,28
-042 0,18 -
u=uy u=o
i V2
✓'
0
j
7
1,518 u 2
u=o u~u0
R.4.26. Obszar obszaru (b), (c)
Stąd A = —1,37 lub A Po przekształceniu
=
—11,63. Wybrano A = —1,37.
w -_L _ 1
Z - 1,37
okręgi z rys. R.4.26a przechodzą w okręgi na rys. R.4,26b. Stosując przekształcenie W 2 = W x —0,097
otrzymaYny układ okręgów współśrodkowych, których środki pokry wają się z początkiem układu współrzędnych jak pokazano na rys. R.4.26c. Promienie okręgów
a = 0,518,
= 0,2832
Stosując przekształcenie W = ln W2 odwzorowujemy przestrzeń między okręgami w prostokąt (patrz R.4.50). Aby wyznaczyć zależność potencjału U od
q
należy zauważyć, że
potencjał U = 0 gdy q = \W2\--= b. potencjał U =- U 0 gdy q = \w2\-= ^ U0 i Q IW2 16,581„ U0 ln - =. " • h "T’1b b i a 0,2832 lDb ln b \
1
Z - 1,37
0,097
1
x - l,3 7 + jy
0,097
Potencjały punktów A, B, C, D z rys. 4.5 U == 3,77 V m - = 0,355 y == 0 ; U == 4,55 V m - = 0,372 y == 0 ; U == 2,49 V m - = 0,329 y == 3,3; \w2\--= 0,336 U == 2,85 V y == 2,5; Pojemność układu można obliczyć jako pojemność kondensatora płaskiego o długości okładek 2 n i odległości między nimi d = \na —\nb == -2,5; = == 0 ; == 2,5;
X
X
X
ł
X
11
A: B: C: D:
C = 2tc— = 92,1 pF d R.4.53
Funkcja z = -(w + e*+ 1) odwzorowuje półpłaszczyznę z dwoma cięcia* 71
mi y = ±d, x < 0 na nieskończony pas w płaszczyźnie w ograniczony prostymi v = ± n (rys. R.4.27).
Rys. R.4.27. Obszar w pobliżu krawędzi kondensatora płaskiego z zadania 4.53 i jego odwzorowanie
Zagadnienie można sprowadzić do kondensatora płaskiego o nieogra niczonych okładkach, gdzie linie sił pola są to linie u = const, zaś linie
to linie v = const. Potencjał U na płaszczyźnie
ekwipotencjalne w można obliczyć v +1 n
i
dw IE (z)| = |£ (w)| dz dz -5 dw
d „ -(1 + 0
=
TC
2
d
y r +
1 2 e "cos u + e
-(1 + e“cosu+je“ sin r) 71
4- 2e"cos i; + e2“ Ze względu na uwikłaną postać funkcji odwzorowującej nie można podać zależności u = u(x,y) i v = v(x,y)9można natomiast sporządzić obraz pola i linii ekwipotencjalnych na płaszczyźnie z. d, x = -(« + e“cosi;+ 1)
d y = -(i? + e"smt?)
TC
gdy v = 0
x
TC
= -(w + eu+ l) 7C
gdy v = ± n
x = - ( u - e tt+ 1) TC
Rys. R.4.28. Obraz linii sił pola w pobliżu krawędzi kondensatora
Gdy u -►oo y = - r, co oznacza, że w dużej odległości od krawędzi
71
kondensatora linie ekwipotencjalne są równoległe do okładek, więc pole jest niezaburzone. Dla dużych dodatnich wartości u mamy d u X -= - e cos v
7t
d y =- -n e"sin v tzn. gdy v — const linie ekwipotencjalne można opisać równaniem y = x tg r, są. to linie proste przechodzące przez początek układu współrzędnych. Linie sił pola są więc okręgami o środku w początku układu współrzędnych. Na rysunku R.4.28 pokazano obraz linii sił pola w pobliżu krawędzi kondensatora. R.4.54 Pole w pobliżu krawędzi kondensatora płaskiego jest opisane wzorem (R.4.53) Uo 1 ^ y r ■+■2ewcos v + e
*
Pole uznajemy za niezniekształcone, gdy: -... .. < 1 ±0,01 y j l + 2e"cosi> + e2w 1 + 2eucos v + e2w < 1 + 0,02 Zaniedbując e2Mi przyjmując cos v = 1 mamy eu < 0,01 stąd u < ln 0,01 u < —4,6 Przyjmując u — —4,6 można oszacować d x — -(w —eM+ 1) % 71
— 1,15d
gdzie d — połowa odległości między okładkami kondensatora. R.4.55 Funkcja w = ln -(z-f sf z 2~ d 2) odwzorowuje płaszczyznę z dwoma % A>
cięciami na pas o szerokości 2U0 (rys. R.4.29). Półpłaszczyzna y = 0 przechodzi w części pasa u < 0. Półpłaszczyzna y > 0 przechodzi w części pasa u > 0. Linia cięcia xe(d, oo) przechodzi w oś w, v = 0. Linia cięcia x e ( —d,oo) przechodzi w linię v = n. Linie v = const są liniami stałego potencjału
L.
V
\ ^ \ \
v v s ^
II
\ \ \ \ \ ' \
I
II
Jt V 7 //7 .7 /7 4 Y // // //// // // > / A/ . V / / / y Ł.S/SS/ 0
Rys. R.4.29. Obraz wokół dwóch półpłaszczyzn i jego odwzorowanie
2v Moduł pola E IE (w)|
QU _ 2 U dv n
Na płaszczyźnie z mamy 1 y / \ z - d \ \z + d\ Oznaczając odległości dowolnego punktu na płaszczyźnie z od punktów z — — d i z =- + d przez rx i r 2 mamy = z - -d\ 2V0 |£ (z)l = n rl
r2 = |z + d| 1 \A i r2
W celu znalezienia linii ekwipotencjalnych i linii sił pola rozpatrzmy odwzorowanie odwrotne z - = chw a Stąd mamy - = cha cos v a - = shw sin v a Rugując u mamy x dc os v
y d sin i
1
Dla v — const jest to rodzina hiperbol, których ogniska są położone w punktach {d,Q) i ( —d,0).
Rugując v mamy
Dla u = const jest to rodzina elips o ogniskach w punktach (d, 0) i (-4 0 ). R.4.56 Warunki brzegowe są warunkami pierwszego rodzaju. Zadanie rozwią zujemy metodą rozdzielenia zmiennych poszukując U w postaci iloczy nu dwóch funkcji, z których każda jest funkcją tylko jednej zmiennej V2(7 =: 0 a X= ± 2
S2U
02U 0y
0
4-1 II
------
U=0
a 2
TC U = l/0c o s -x a
Podstawiając do równania Laplace’a U (x, y) —X (x) Y (}') otrzymamy 1 d2X 1 d2Y + - —^ = 0 X dx2 Y dy 1 d2X X dx2
1 d2Y Y df
d2X + k2X = 0 dx2
k d2y dy2
fc2Y= 0
X (x) = A t cos kx + A 2 sin kx Y(y)
= B x chky
+ B 2 shfcy
U (x, y) = {A t cos kx + A 2 sin kx) (Bt chky + B2 sh&y) n
Funkcja jest symetryczna względem x i y, więc stałe A% 1 zeru. U (x, y) = C cos kxchky a a U = 0, stąd cos k - 0, więc k ( 2 n + 0 a gdy x = 2 a U = U0 cos x gdy y = 2 a ”
t/0 c o s -x = Ccos(2n + l)-xch(2n + 1)^ a a 2 K K Stąd mamy n = 0, k = C ch - = t/0, a 2
2
* s3 równe
ch ? = 2,509 2
C = -^2 2,5
Un K n U(x,y) = —- c o s - x c h - y 2,5 a a
E E
.9 1 / '* 9x
VI/
.9 U 9y
71 7t 71 Uęn i_ s in -x c h -y —i^ c o s-x sh -y a 2,5 a a a a
Kształt linii ekwipotencjalnych dla jednej ćwierci badanego obszaru Uo 1. pokazano na rys. R.4.30. Przyjęto 71 ch 2
Rys. R.4.30. Kształt linii ekwipotencjalnych dla ćwiartki obszaru rozważanego w zadaniu 4.56
R.4.57
U(x,y) = (Al e kx + A 2 ekx){Bt cos ky + B2 sin ky) U = 0;
gdy y = 0
U =0;
gdy y = a
l/-> 0
gdy x —* co GO
stąd stąd stąd
rm . nn C„e « sin— y
B. = 0 sin ka = 0, A, = 0
k
wt a
c.n znajdujemy z warunku brzegowego
0 1 1 1 4
0 U (0, y) 0X 6 U (x ,y ) 5x
n= 1 W spółczynniki C„ są współczynnikami występującymi przy rozkładzie funkcji w szereg Fouriera. Przedłużam y funkcję nieparzyście a
2a nn
nn y sin a
n
o 2 a2( —1)" n2n X .
nn
U(x, y)
V 1
R.4.59
"
L
2a2( i)" — —e ' n2n 2
nn sin — a
.x .
V’
40 (2n - l ) V c h ( 2 „ - T ) K Sh(2,' ^ l>,U:Sin(2" ~ l l 'I>
n = 1
R.5 Pole magnetyczne stacjonarne i quasi-stacjonarne Natężenie pola magnetycznego R.5.1
Z praw a Biota-Savarta wyprowadzamy wzór określający pole magne tyczne pochodzące od odcinka prostoliniowego przewodu, przez który przepływa prąd / (rys. R.5.1) H
I [sin ot2 —sin a j i 4no
K orzystając z powyższego wzoru i zasady superpozycji i oznaczając przez H , i H 2 wektory natężenia pola magnetycznego pochodzącego od półosi v i y otrzymujemy w punkcie /M l, 1,0)
o %
p
H P.
Rys. R.5.1. Wyznaczanie pola magnetycznego odcinka przewodu prostoliniowego z prądem
I [sin 45° - sin ( - 90°)] i H = H. + H2 4n 10 / (2 + [sin 90° —sin ( —45°)] i 4n 4tc
V
[A/m]
w punkcie P 2(0,0,1) h
,+
=
h
+
[sin 90° —sin 0°] ix = ^ (ix + i ) 4ji 47t
h
2
/ [sin 0° - sin ( - 90°)] L + 4rt [A/m]
R.5.2
Sumując pola od poszczególnych boków ramki (patrz R.5.1) otrzymuje my H = 0,1 ix + 0,1 -I- 0,138i. [A/m]
R.5.3
Poszukiwane natężenie pola ¥¥
NI
fn\
gdzie n oznacza wektor jednostkowy prostopadły do powierzchni wieloboku, zorientowany prawoskrętnie w stosunku do kierunku przepływu prądu. Dla JV oo otrzymujemy H = nl/(2r) (r oznacza promień okręgu opisanego na wieloboku). R.5.4
Z uwagi na osiową symetrię pola możemy — nie ograniczając ogólności ,
.
rozwiązania — przyjąć punkt obserwacji w półpłaszczyznie ę —
TC
tzn. P(}\ę,0) = P{rĄ,0). Niech >' oznacza współrzędną określającą położenie punktu źródło wego na zwoju.
P otencjał w ektorow y w punkcie
P
jest określony wzorem
2n a x
4 TC
it/2 sin
. MoIa f* 2n
o
w k tórym r t = ( r 2 Ą -a 1 —2ar sin Osin ę>')1/2 o zn a cza o d le g ło ść m iędzy p u n k tem źró d ło w y m a p u n k tem obserw acji. Przy w aru n k u r a m am y sin
0
1
sin
1 + - sin 0 sin
r i
dalej
r
n/2
. M o Ia A = -
[I ( 1 + -a sin 6a sin - cp sin
_
-M oIa
* 4 r2
2
-s in 0
gdzie m — n a 2I i z
x r Mo 4?ir3 mi Z Jsi, m
W ek to r indukcji m agnetycznej B = ro t A = - ~ (i 2 cos 0 + L sin 0) 4n r J
Płaski obwód prądowy obserwowany z dużej odległości nazywamy dipolem magnetycznym, a zdefiniowany wyżej wektor m o długość równej (w przyjętej skali) iloczynowi pola powierzchni i prądu obwod o kierunku wyznaczonym regułą śruby prawoskrętnej momente dipola. t
5.6
Niech płaszczyzny y = 0 i z = 0 będą płaszczyznami symetrii prze! poprzecznego przewodu, a kierunek 0x wyznacza kierunek przej prądu w przewodzie. Przyjmijmy ponadto, że dłuższy bok b pop nego przekroju przewodu jest równoległy do osi z. W ektor nat pola m agnetycznego w przewodzie ma składow ą tylko w kierunk Z prawa A m pere’a, przy uw zględnieniu warunku b 2HAv)b -
-bc
a w ięc
H = i, | - y
\bc
t\ otrzyn
Rys. R.5.2. Wyznaczanie pola magnetycznego wytwarzanego przez prąd powierzchniowy
R.5.7
Poszukiwane pole H jest sumą pól cząstkowych dH wytworzonych 6w punkcie obserwacji przez elementarne (tzn. o szerokości dy) strugi prądu powierzchniowego (rys. R.5.2). Pole każdej strugi elementarnej można łatwo wyznaczyć korzystając z prawa Ampere’a. Analizując dwie strugi położone symetrycznie względem punktu obserwacji nietrudno dojść do wniosku, że pochodzące od nich pole ma składową tylko wzdłuż osi y. Stąd wynika, że pole wypadkowe od całej płaszczyzny z = 0 ma także składową tylko wzdłuż osi y. Pozostaje zatem określić wielkość tej składowej. Mamy Jsdy cos a 2nr
-
k /2
dla z > 0 i H
i ostatecznie H =
J —i dla z < 0. 2 y
R.5.8
Korzystając z rozwiązania zadania 5.7 i zasady superpozycji obliczamy indukcję B w obu obszarach 9
B, = 400n0 iy [Wb/m2]
i
B2 = 600/ro i,
[Wb/m2]
oraz strumień magnetyczny na jednostkę długości i 4»2 = 75,4 10 6 [WB] 100,5 1 0 '6 [Wb] 1000ix [A/m] zJix = 200ZI, [A/m] H ==« L - 5 J i x = - -1000ix [A/m] II
R.5.9
f0 [A/m] z ^ 5 M = < 40021^ [A/m] |z| < 5 1^0 [A/m] z < —
B == nH
R.5.10 Cząstkowe pole dH pochodzące od elementu strugi prądu powierzch niowego jest określone wzorem (prawo Biota-Savarta) t
1
X f-
dH = dH(@, ę,z) = — J sq óq d
w którym r oznacza wektor wyprowadzony z punktu źródłowego o współrzędnych (£, ę, z) = (£, i + cos a i,) gdzie a = arc sin (e/r). Uwzględniając, że = —ixsinę + iycos(p i rozwijając iloczyn wekto rowy iv x r otrzymujemy J q dp dq> dH (o, o), z) = ------=-— =- [i* cos a cos q>-f r cos a sin
•
I.
o
do 2)13.2
2. o Wykonując całkowanie i kładąc z = 2 otrzymujemy poszukiwane natężenie pola w punkcie P (0,0,2) H
51 6 2 Vv f ^i
4 i,
[A/m]
b) 50 A
R.5.1I
a) 1 A;
R.5.12
Indukcja magnetyczna w kablu B = Lh) /*«• W = a/0 Mh-
/ 2710
b^ o^ a
Poszukiwany strumień a
d>
r
a
Pol 6n
Bdo
J b
19 Q
410
.i
do
Po obliczeniu całki i podstawieniu wartości liczbowych otrzymujemy
2,9-10
(i
[Wb]
Strumień magnetyczny, indukcyjność, siła R.5.14 Przyjmijmy, że środek kuli o promieniu a pokrywa się ze środkiem układu współrzędnych i załóżmy, że kula obraca się wokół osi z w kie runku wyznaczonym przez wektor i^ Magnetyczny moment dipolowy ładunku dą zgromadzonego w elemen cie objętościowym dP, obiegającym oś z z prędkością kątową co po okręgu o promieniu r sin 0, jest określony wzorem co ę d Vn(r sin 9)2i 2n
dm Zatem
2n na /• r
co gn (r sin 0)2r2sin 9 dr d0 d q> m= i j 2n 000 coa2 , 4 • r* 21 —— iz [A •m2] - n a g 11 5 V3 Dla kuli z ładunkiem powierzchniowym mamy dm i
(o g.dsn (a sin 9)2i 2n 2n ti qs
k (a sin 0)2a2sin 0 d 6 dcp
00 [A •m2] R.5.15 Z bezźródłowości pola B wynika, że strumień wektora indukcji przez zamkniętą powierzchnię utworzoną przez czaszę i jej podstawę jest równy zeru. Zatem zamiast obliczać strumień przez powierzchnię czaszy można (łatwiej!) policzyć strumień przez podstawę czaszy. Ostatecznie = - B n b 2cos 120° = 10"3tc [Wb] R.5.17 Strumień magnetyczny objęty przez ramkę a
a
0
2_ x2 Hol f 2 V a d.x 2n j e
a2 —x 2
dx
-a
- a
Hol n
2
A*o/ 271
x = a
a2 —x 2 + fcarcsin
a
bx + a2 y/b 2 —a2 arc sin a(x + b ) \ x = - a
Poszukiwana indukcyjność wzajemna M = j f i 0(b - y / b 2~ a 2) [H]
RAI 8
Mo a % 2
R.5.19 M
H0b 2n
(c + a)(c + d) c(c + a + d)
R.5.20 Korzystając z prawa Ampere’a wyznaczamy natężenie pola magnetycz nego o obrębie przewodu (zakładamy, że oś przewodu pokrywa się z osią z) tf =
J —
2
[A/m]
^
Energia pola magnetycznego zmagazynowana w przewodzie (na jedno stkę długości przewodu) b
b 2
kqćlq
=
o
Mo/ 2 [J/m] 16rc
t e v 2’w d l' o
Jednostkowa indukcyjność wewnętrzna przewodu [H/m] Analogicznie, dla przewodu rurowego mamy H
I e 2n(b2—a2)
b Q
[A/m]
b
a
Q
a
wm fn
/ Mo 8 n2(a2 —fc2)
Q
6
2nq d q
[ J/m]
[H/m] R.5.21 Jednostkowa indukcyjność przewodu wewnętrznego jest określona wzorem (patrz R.5.20) Mw> = ~
. [H/m]
Pozostaje zatem obliczyć indukcyjność zewnętrzną linii. Energia magnetyczna zmagazynowana w obszarze między przewodami linii (na jednostkę długości linii)
a
a
w„ft!
- B *H ) 2%q
2
kq
dg
V
b
b a
/*
/ 2 /i° V2ne 1
/* o /\ « ri/ n - * r ‘% [J/m]
2tc£ dg
Jednostkowa indukcyjność zewnętrzna g ln ^
L ( Z, _ L
l
-
~
¥
[H/m]
~
Ostatecznie L
, = L(1W)+ L \ z>
£(i+taś
R.5.22 a) M = 0,25L/z;
b) M = L/z-
[H/m] c) M = L/z;
d) M = L/z.
R.5.23 Wskazówka: ponieważ <| a2, przeto można przyjąć, że mniejszy zwój jest umieszczony w jednorodnym polu magnetycznym o indukcji odpowiadającej wartości indukcji w geometrycznym środku większego zwoju. Przy tym założeniu otrzymujemy _ ł* 0 nai M = cos a 2a2
[H]
^ Tjll
a b
R.5.24 Li -
[H/m]
R.5.25 Oznaczając przez x stosunek prądów / 1/ / 2 mamy Wm
l , 1 I2 1 2 - L 1x 2 + Mx + - L 2
Pochodna dW/dx przyjmuje wartość zero dla x z czym minimalną energię układu określa wzór (WJ m* m i n
/? ~ L 2 2 2
M / L x, w związku
1M 2 L,
Z warunku (W^„)min > 0 otrzymujemy M ^ St' L x L 2 R.5.26 Uwzględniając nierównomierny rozkład indukcji w poprzecznym prze kroju rdzenia otrzymujemy a
l
=i
P fiizl hdg 2kq
uz2h , a ----- In 2k
b
Zakładając równomierny rozkład indukcji w przekroju jw. mamy
z [izI
L
h(a —b)
uz2h „a —b -— 2 2k a + b --------------------------
I InQi, Względny błąd popełniany przy rachunku przybliżonym wynosi około 0,7%. R.5.27 Przewody są ściągane w kierunku geometrycznego środka trójkąta równobocznego, przez wierzchołki którego przechodzą; na każdy przewód działa siła F = 3,46* 10“4 N/m. R.5.28 Wektor indukcji B pola magnetycznego wytworzonego w punkcie obserwacji P (x , y, z) = P (x, 0, d) przez prąd przepływający w przewodzie taśmowym ma składową tylko wzdłuż osi y, określoną wzorem
2o w którym Js = //w, a a0 = arc tg (w/2d). Siła, z jaką działają na siebie przewody (na każdy metr ich długości) . Ho I*o\ = Ho I 2<*o • ly nW ) nW 1 1 R.5.29 F = -
I2
Siła nie zmieni się, jeśli jeden z pasków zastąpimy przewodem o ko łowym przekroju poprzecznym. W obydwu przypadkach przewody odpychają się. R.5.30 Wychodząc z prawa Ampere’a wyznaczamy (metodą superpozycji) rozkład natężenia pola magnetycznego w układzie, a następnie oblicza my energię magnetyczną (na jednostkę długości) zmagazynowaną w ob rębie każdego z przewodów linii Wm
=
[J/m]
i energię w obszarze między przewodami =
[J/m]
Poszukiwana indukcyjność jednostkowa linii ,
R.5.31
_ 2 (2 ^ +^ ) I2 *- [N]
[H/m]
R.5.32
Przyjmijmy, że cewka 1 leży w płaszczyźnie z = O, a cewka 2 w pła szczyźnie z = d. Niech oś z będzie wspólną osią cewek. Korzystając z R.5.4 wyznaczamy potencjał wektorowy A21 pola magnetycznego wytworzonego przez prąd płynący w cewce 1 w punkcie obserwacji położonym na uzwojeniu cewki 2 ^ . P o Zl h a \ «2 ^ • Ho Zl I l a i a 2
. 21
4 r2
l
r
Indukcyjność wzajemna cewek 2n A2i df
A2i < x2
fi0z l z 2 najal 2{d2 + a\)*i2
o Korzystając z zasady pracy wirtualnej mamy SM
U l/
s7
. j r ^^0z l z2Ka2l a2 2d ,= 1 2 2(
.
m2 2nd4
gdzie wij i wi2 oznaczają, odpowiednio, miary momentów magnetycz nych cewek 1 i 2 m i =
z \ /i ^ 1
m 2 “
Z2 /2 ^ 2
R.5.33 Wielkość siły wzajemnego oddziaływania przewodu i ramki określa wzór
Po podstawieniu wartości liczbowych otrzymujemy F = 1,94* 10' 5 N. Ramka i przewód przyciągają się, jeżeli kierunek przepływu prądu w elemencie ramki położonym najbliżej przewodu jest zgodny z kie runkiem przepływu prądu w przewodzie. R.5.34 Indukcja B pola magnetycznego wytwarzanego przez namagnesowaną bryłę na zewnątrz tej bryły jest identyczna z indukcją pola, jakie wytwarzałyby w próżni prądy magnetyzacji: przestrzenny i powierzch niowy o gęstościach, odpowiednio J = rot M Js = M xn
we wnętrzu bryły na powierzchni bryły
(w oznacza wersor prostopadły do powierzchni bryły — skierowany na zewnątrz bryły). W przypadku analizowanym w zadaniu mamy J =0
i
Js = (Miz) x iQ= M i,
Indukcję magnetyczną na osi r, pochodzącą od elementarnej strugi prądu powierzchniowego, umiejscowionej w płaszczyźnie z' określa wzór
dB
H0 Ma2dz' i 2 [(z—z')2 + a2] 3/2
Mamy zatem ł> r ju0 Ma B i dz' 2[(z —z')2 + a2] 3/2 o
i
b
2
R.5.35 H 2 ■ -3 M „r
H= =
.m
b)2 + a2 J
z2 + a 2 0^ r< a
m = -—t (L sin 6 + ir 2 cos 0) 4nrJ
«r
^ 4 ^
a
B =--fi0(H + M) = 5 " » h
0^ r
B ==Mo H
a
R.5.36 a) L = 5 mH,
b) L = 750 mH,
c) L = 193 raH
R.5.37 Zadanie rozwiązujemy pomijając strumień rozproszenia i zakładając, że rozkład pola w poprzecznym przekroju rdzenia jest równomierny z wartością równą tej, którą przyjmuje H i B, odpowiednio, na osi poprzecznego przekroju rdzenia. Indukcja Br w rdzeniu i Bp w szczelinie powietrznej ma tę samą wartość, co wynika z bezźródłowości pola B B
B
B
0 Ttr
10
- 5
7t(25-10-3)2
5,09 • 103 [T]
Obliczamy natężenie pola magnetycznego Hp w szczelinie i Hr w rdzeniu H = — « 4,05 • 103 [A/m] Ho Z prawa Ampere’a
H = — s 1,35 HwHo
[A/m]
Hp lp + Hrlr = Hp lp+ Hr(2nR - /„) = zl Po podstawieniu wartości liczbowych i wykonaniu elementarnych obliczeń otrzymujemy / = 25,6 mA. R.5.38 Z prawa Ampere’a mamy //, /, + H 2 l2 = zł Z warunku ciągłości strumienia magnetycznego w rdzeniu wynika, że B2 = B, — czyli s2 Mamy zatem
//, = / / . — S2
zl
H. / , + / / . - / , = zl S-, *
2
= 571 A/m dla / = 0,4 A
o > 3
&:
Po podstawieniu wartości liczbowych otrzymujemy dla / = 1,2 A
Z krzywej magnesowania Bi = 0,57 T dla / = 0,4 A
i
Bi = 1,14 T dla / = 1,2 A
Zatem = 57 10’ 6 Wb
dla dla
/ ==0,4 A / =: 1,2 A
Obliczenie szerokości szczeliny powietrznej Wychodząc z zadanej wartości strumienia
Wyznaczamy natężenie pola magnetycznego w poszczególnych odcinkach obwodu Hi = 800 A/m HpP =
Bp
0,8
H
1000 A/m
A/m
Fo Fo Na podstawie prawa Ampere’a mamy H l (ll - l p) + H plp + H 2l2 = zl skąd P
z l - ( H l ll + H212) Hp- H t
Po podstawieniu wartości liczbowych otrzymujemy lp = 0,35 mm. R.5.39 L = 188,5 mH dla połączenia zgodnego i L = 7,7 mH dla połączenia przeciwnego. R.5.40 Przy pominięciu strumienia rozproszenia i założeniu równomiernego rozkładu pola w szczelinach powietrznych otrzymujemy F = 20 N. R.5.41
Przy pominięciu strumienia rozproszenia i założeniu równomiernego rozkładu pola magnetycznego w szczelinach powietrznych warunek udźwigu elektromagnesu przyjmuje postać mg = Ts gdzie g jest przyspieszeniem ziemskim, a T = 0,5B2/g0 oznacza wielkość siły powierzchniowej działającej na dźwigany obiekt (B indukcja magnetyczna w szczelinie).
Z prawa Ampere’a, przy uwzględnieniu warunku brzegowego na powierzchni brzegowej szczeliny powietrznej, otrzymujemy Hp^ l r + Hp2lp = zl czyli Bi — + 2 — ) = zł \t*r
f*0/
Łącząc powyższe zależności dochodzimy, po przekształceniach, do wzoru 2; = ( ' i + 2 i j I E ™ . \V, / W V s Po podstawieniu wartości liczbowych otrzymujemy zł = 1300 Az.
R.6 Ruch cząstek naładowanych w polach statycznych Umieśćmy układ współrzędnych prostokątnych 0xyz tak, aby wektor E miał jedną składową, np. E = Eiz (rys. R.6.1). Niech w chwili początko
wej t0 = 0 cząstka ma współrzędne x0 = y0 = z0 = 0 oraz prędkość v0 = vy0, dz0]. Równania ruchu cząstki mają więc postać d 2X
n
md ? = 0'
d 2y
n
d 2Z
md ? - , £
Całkując dwukrotnie te równania względem czasu otrzymujemy dx dt
_
dy ^ ~n = ^ 3 ’ dt
Az ąE _ "77” m ^+ ^5 dt
oraz Cx r + C2,
y = C3f + C4,
z
qE t2 + Cs t + C, m 2
Stałe całkowania możemy wyznaczyć z warunków początkowych I tak ^1
~
VxO>
^3
~
C2 = c 4 = c 6 =
VyO>
Cs
~
Vz0
o
Zatem rozwiązania równań ruchu mają ostatecznie postać X == «V0 t y == 'Vo t ąE z= t2 + vz0 t 2m Są to parametryczne równania toru. Z dwóch pierwszych równań wynika, że rzut toru na płaszczyznę Oxy jest linią prostą postaci
Zatem tor cząstki leży w płaszczyźnie wyznaczonej tą prostą i osią Oz. Równanie toru w tej płaszczyźnie można otrzymać wprowadzając nową współrzędną Q= = V7V*0 + VyOt wyznaczając z powyższej równości czas t i podstawiając t do wzoru na zmienną z qE Q2 { 'Vo 2m v2 x0 + v20 J vl Q+ V Q 2
Widać, że jest to równanie paraboli. Przyrost energii kinetycznej cząstki poruszającej się w polu elektrycz nym jest równy pracy wykonanej przez to pole. Zakładając, że prędkość cząstki jest na tyle mała, że spełniony jest (v V warunek 1-1 1, można uważać, że przyrost energii kinetycznej cząstki jest związany z przyrostem jej prędkości. Oznaczając przez vx prędkość cząstki w punkcie o potencjale l / p a przez v2 prędkość cząstki w punkcie o potencjale U2 można napisać równanie
q(U2- U l)
^ m i'2
Jeżeli prędkość początkowa cząstki Vj — 0, a różnicę potencjałów pomiędzy rozpatrywanym punktem pola i punktem, w którym rozpo czął się ruch, potraktujemy jako napięcie przyspieszające U 9 to
u p = u 2- u Ł to pod wpływem tego napięcia cząstka nabiera prędkości p
Dla cząstek o ładunku ujemnym napięcie przyspieszające musi być dodatnie, dla cząstek o ładunku dodatnim ujemne. Dla elektronu ^ 2 ^ 5 , 9 3 - K
) ^
przy czym v jest w m/s, zaś U w woltach. Tak więc napięcie przyspieszające 1 V nadaje elektronowi prędkość 593 km/s. m c2 \ ą \ 200 a) U ^ 2,55 kV,
b) U
-4,69 MY
a) 9,38 ■107 m/s b) W przypadku relatywistycznym energia kinetyczna elektronu wyra ża się wzorem Wk = mec2(g—\) gdzie czynnik Lorentza 1 4 1+
v
Porównując energię kinetyczną elektronu z pracą pola elektrycznego można wyznaczyć g g
cUD 1 + ---mcc
u.
gdzie Lc
mcc e
5,11 • 105 V
Znając g można wyznaczyć prędkość elektronu
w naszym przypadku g ^ 1,049 oraz v % 0,302c « 9,05 *107 m/s R.6.5
Czas przelotu elektronu tp pomiędzy dwiema płaszczyznami znajdują cymi się w odległości d może być wyznaczony ze wzoru d
t
/• dx VW
o Przyjmując, że / l>(x) = J 2 — y/U(x) V mamy d 1 f dx t„F - 1 i c J v/ U(x) o /2 V me Podstawiając U (.v) = V a t
d
2
otrzymujemy
d
d
2/3
m
X
4 3
dx 2/3 x u. o
3d 2 — Ua m
Dla danych liczbowych z zadania: t ^ 2,53 *10 9 s R.6.6
t
2d
1,69 ns
2 — Ca m R.6.7
Umieśćmy układ współrzędnych prostokątnych 0x>z tak, aby pole elektryczne miało jedną składową E = [0,0, E] oraz cząstka w chwili początkowej r0 = 0 miała współrzędne x 0 — y0 = z0 = 0 oraz prędkość v0 = [0, v0, 0]. Równania ruchu cząstki mają postać
gdzie E —
o
Całkując dwukrotnie te równania otrzymujemy dx dr
dz dr
dy dt
qUo t md
C
oraz x = Cj r + C2,
qVp *2 + Cc r + C md 2
y = C3 r + C 4 ’
Z warunków początkowych wynika, że Cj = C 2 = C 4
—
C w 5
c6
^
0
i
C3 —
Stąd rozwiązania równań ruchu mają postać x = 0,
y = v0 r,
ąU0 t md 2
Cząstka opuści kondensator w chwili f,
l w punkcie o współvo
rzędnych x = 0,
y = /,
2md Vvo
o ile d < 2 Zatem maksymalne napięcie stałe przyłożone do okładek kondensatora musi spełniać warunek m (d L
'o ' n
^
\q\\l
—
I
~
I
Vq
Dla elektronu i danych liczbowych z zadania: Uo
12,8 V
Załóżmy, że w chwili r0 = 0 elektron wpada w obszar pola elektrycznego płytek odchylających. Wprowadzając układ współrzędnych 0xyz tak jak dla kondensatora płaskiego w R.6.7, można skorzystać z niektórych wyprowadzonych tam wzorów. Ponieważ za obszarem płytek odchyla jących na elektron nie działa żadna siła, więc pomiędzy płytkami a ekranem będzie on poruszał się ruchem jednostajnym prostoliniowym z prędkością V*± d v0_ gdzie a
v
y = i
me d Vo
1 / Ud 2 dU a
Zatem . (u u ‘ a - arC'8 l2 d V . Widać, że identycznie jak elektron będą odchylane jony ujemne, gdyż ani ładunek, ani masa cząstki nie mają wpływu na kąt odchylenia cząstki. Dla danych liczbowych z zadania a % 11,3°. R.6.9
a) P = 2ocmax Ponieważ Udmax
a
więc d U P = 2 arc tg - , liczbowo: p % 28,1 d + Lt ga max 2
b) hmax
1 L d + 2 l
liczbowo: hmax = 4 cm c) t
l vo
l
liczbowo: t
2 — Ua m i_ L- + 2
1/ U R.6.10 h = 2 dU
stąd: s = 1 ^ ^ 2d U. R.6.11
0,75 ns
liczbowo: s
0,16 mm/V.
Niech w chwili t0 = 0 elektron ma współrzędne x 0 = y0 = z0 = 0 oraz prędkość v0 = [0, r 0, 0] gdzie v0 =
a
Wzdłuż osi Oy elektron przesuwa się ruchem jednostajnym z prędkością i;0, natomiast w kierunku osi Oz w obszarze pomiędzy płytkami równanie ruchu elektronu ma postać - e E z{y)
Składowa z prędkości zmienia się wzdłuż osi 0y w następujący sposób y
dz d7
Ez (y) dt
me
mC W 0
J
0
EJy)
dv Vo •
Pomijając zjawiska brzegowe
r
a przyjąć, ze
U d2 dl d1+ y /
EAy)
Po podstawieniu i scałkowaniu otrzymujemy vz (y)
l e U ln me v0 d2- d 1
i y
Kąt odchylenia wiązki elektronów jest określony wzorem v arc tg v
y=i
d2 lnT ud i me vl dxd^ 1 dl
1 d2
l n T 1 U, l
2 U adl d1 d,
1
Kąt odchylania lampy "
P
2a max
2 arc tg
1 Udmax 2 l/a
\
i ^ i 'n T<
Maksymalne napięcie odchylające
1 wyznacza się z warunku
d 2 Składowa z położenia elektronu może być określona ze wzoru /• dy My) V0 o
- (y)
Po podstawieniu wzoru na M y) i scałkowaniu otrzymujemy
:(/)
-
d i u , I2 d. 2 UA
i+ i d2 di
1
_d± stąd
dt d dj _ /2 d ln — dx “i
U rfmax
1 L;0 1+1
oraz d P = 2
arc tg
Id 41 2 l d d ln d. dx
1 ) in / di 1 +1
Z kolei ^2_ d + Lt ga max ?
hm a x
d. ~7
1+
L
lllnl _
T 5
d, h if
11 + 1
Dla danych liczbowych z zadania
P K.6.12
=
36,7
kj
oraz
hmax
5,33 cm
Elektron będzie poruszał się po okręgu, jeżeli siła, z jaką oddziałuje na niego pole elektryczne, będzie równa sile dośrodkowej potrzebnej do utrzymania ruchu po okręgu _
me t*ó So
czyli *
Ł'o 1 e -
mc li 0o
a
skąd mamy
Widać, że wymagane napięcie nie zależy od wartości Dla danych liczbowych z zadania: U 0 ^ 394 V.
q
0
R.6.13 Równania ruchu elektronu najprościej zapisuje się w układzie współ rzędnych biegunowych (g, ę ) w płaszczyźnie prostopadłej do osi kon densatora. Pierwsze równanie wynika z zasady zachowania momentu pędu cząstki w polu siły centralnej, gdyż taki właśnie charakter ma siła pola elektrostatycznego kondensatora wywierana na elektron. Stąd 2 <1
Drugie równanie ruchu wynika z równości siły dośrodkowej i siły pola elektrycznego meae
e£ d 2q di2
czyli m
( d
e£
Zakładamy, że pole elektryczne jest tak dobrane, że elektron o pręd kości v0 porusza się po orbicie kołowej, czyli r.
rne v2 0
Z zasady zachowania momentu pędu wynika ( d
Vq = d 2q
Q
d t2
Z równania tego wynika, że jeżeli Uj > r0, to elektron porusza się radialnie w kierunku okładziny zewnętrznej kondensatora, a jeżeli ( j < r0, to elektron zbliża się do okładziny wewnętrznej. Z równania zachowania momentu pędu wynika, że elektron musi być cały czas w ruchu azymutalnym. Prędkość ruchu radialnego elektronu można łatwo wyznaczyć prze kształcając równanie ruchu radialnego w' następujący sposób. Obie strony równania mnożymy przez 2
dr
go d q _ »od6 _ ^ d g d^g 2 o3 dr q df dt dr Nietrudno pokazać, że równanie powyższe można przekształcić do postaci d dr
2
2
qo vi 1 Q~
dt l dr /
stąd po scałkowaniu 2 y QqVi 2 vq In q -f C dt Q1 Stałą całkowania wyznaczymy z warunków początkowych przyjmując d^ - 0. że wr chwili początkowej t0 = 0 dla g — g0 mamy d/
Zatem C=
+ 2«olnq0
el i stąd VqIn — + vf I 1 e2 Przyrównując prawą stronę tego równania do zera otrzymujemy dwie wartości g, dla których prędkość radialna elektronu jest równa zeru: ~ 6o i e 2 > 6o lub g2 < 6o
dla dla
vt > v0 < v0
Zatem można przypuszczać, że w ruchu azymutalnym radialne położe nie elektronu oscyluje pomiędzy g, i q2, o ile g2 > a lub q2 < b. W przeciwnym wypadku elektron uderzy w jedną z okładzin kondensa tora. Tak więc ruch elektronów po torach pokazanych na rys. 6.5 jest możliwy. R.6.14 ^ l m a * = 1 , 8 4 - 1 0 7 m/s, min = 8 , 0 5 • 1 0 6 m/s R.6.15 Składowa prędkości elektronów styczna do granicy obszarów jest w obydwu obszarach taka sama, czyli: i\ sina! = v2 sina2 Ponieważ współczynnik załamania promienia świetlnego jest zdefinio wany w następujący sposób sin a< n = -----sina2 więc przez analogię współczynnik załamania toru elektronów sina, n = ----- - = — e sina2 vl Wyrażając prędkość elektronów poprzez potencjał pola elektrostatycz nego v=
2— U
V me
mamy a) przy pominięciu prędkości początkowej elektronu
b) przy uwzględnieniu tej prędkości = [u7±Uo e \ J U 1+ U o gdzie potencjał U0 odpowiada prędkości początkowej elektronu v0
R.6.16
a) sina! < ,, . I. U2- U 1 . lm e 2 b sin a < 1+ gdzie U0 = - — v2 0 V U2 + U i 2e
R.6.17
y —4,28~(rys. R.6.2)
Rys. R.6.2. Tor elektronu wyznaczony za pomocą współczynnika załamania promienia elektronowego
R.6.18 a) tak; b) nie. R.6.19 Umieśćmy układ współrzędnych prostokątnych 0xyz, aby wektor B miał jedną składową, np. B = [0,0, B], Niech w chwili początkowej t0 = 0 cząstka ma współrzędne x0 = y0 = z0 = 0 i prędkość v0 = = [px0, vy0, vz0]. Równanie ruchu cząstki w postaci wektorowej d2r „ m = av B dr -
t
t
x
można rozpisać na trzy równania skalarne d2x m dr2
dy qB dt '
d 2y m d t2
dx qB di’
d2z m dr
0
Wprowadzając nową wielkość (O,.
qB m
[ 1/s]
nazywaną pulsacją cyklotronową, równania ruchu cząstki można przed stawić w postaci
Całkując te równania względem czasu uzyskujemy dx dt
— (Oc X + C 3 ,
5
Z warunków początkowych wynika, że
y + vxo>
— OJc X + Vy 0 ,
Wyznaczając y z pierwszego z tych równań 1 dx y = ----------- — a)c dt coc i podstawiając do drugiego otrzymujemy ]_d2x (oc dt2
wcx + vv 0
lub w innej postaci
Jest to równanie oscylatora harmonicznego, którego rozwiązanie ma postać V
X----— = C2 cos (ojct + oc) Stałe całkowania C2 i a wyznacza się z warunków początkowych ^yO C2 cos a = — —
■ 1
—C 2o)csin a —vx0
stąd tg a = oraz 1
10 C
gdzie t’i0 — + Vy0 jest wartością składowej prędkości prostopa dłej do B. Zatem mamy x
vyO OJ
10 cos (cor t + a) (Oc
V
vL0 sin (coc t + a) A ponieważ _ 1 dx ^ o)c d t
vx0
więc ostatecznie y = —— + — sin(ojct + a) 0)c wc Wreszcie z = v20t = o||0t gdzie v u0 = vz0 jest wartością składowej prędkości równoległej do B. Z parametrycznych równań toru na współrzędne x i y wynika, że rzut toru na płaszczyznę 0xy (prostopadłą do wektora B) jest okręgiem opisanym równaniem b
2 c
gdzie promień okręgu
qc (nazywamy
promieniem cyklotronowym)
_ v10 = mv±0 = m v /vź0 + vf0 6c coc qB qB Torem ruchu cząstki jest więc linia śrubowa (spirala) o skoku śruby
c
nawinięta na walec o promieniu gc = vŁ0/a>c o osi wzdłuż kierunku wektora B (rys. R.6.3).
Rys. R.6.3. Tor cząstki w jednorodnym stałym polu magnetycznym
Z równań toru wynika, że v
dx dt
v10 sin ((oct + a)
dy Vy = -7 - = «10 cos (coc t + a)
vz =
dz = v zo = ‘’ no = c o n s t
&
stąd vi
vl + vj = r i0 = const
i v = ^ / v l + v2
v l o + vlo = const
1 eB R.6.20 a) f c = ~.------------- * 28GHz 2 7t m
Qc
1 v± 2Tl/.
m v. eB
0,17 mm
b) / c % 15,2 MHz, R.6.21
. qBl a = arc sin mv o
R.6.22 n
q * 31,3 cm c
17
2t
u -< sin a ^ 87 l Ho l
R.6.23 a) tg amai 2
d/1 l ’
stąd
O P = 2amax = 4 arc tg ^ « 82,2
b) hm a x
c) / d m a x
d . m ax 2 + L tg a™
d
1 L 2+ T
^ rn 2 ~ e U“d . ------------sin a max’ nn0 ‘
1
stąd
d_ I2 Wo 1+ 21 m d 2~^Ua
Sir =
R.6.24 / = 2Q
2
§ » ■
l(Ax)& 72,8 cm,
R.6.25 AUa
u
1
L
2 +l
9,6 cm/A
1
2ma ^ A ^ / \ U , B
l(A2) & 76,4 cm
36,4 V
1
i4.
1
R.6.26 d = 2^c(l —cosa0) « 1 mm R.6.27 Umieśćmy układ współrzędnych prostokątnych 0xyz tak, aby wektor B miał jedną składową, np. B = [0,0, B]. Niech wektor E ma kierunek wersora iy, czyli E = [0, E, 0]. Załóżmy, że w chwili początkowej t0 = 0 cząstka ma współrzędne x 0 = y0 = z0 = 0 i prędkość v V v 0 ’ V z0 ]• Wektorowe równanie ruchu cząstki m
d2r
di2
można rozpisać na trzy równania skalarne następującej postaci d2x dy m— = qB J dt 9 dt
d2y ^ dx m — = ąE~qB dt dt '
d2z m ~r~i dr
= 0
Stosując sposób postępowania podobny do sposobu przedstawionego w R.6.19 otrzymujemy parametryczne równanie toru w następującej postaci E B
VyQ+ I Vx 0
x
^
+lt a. B v
j c
y
gdzie:
OJ E B
O
OJ
ojc
cos (ojct + a)
ąB m
E B
VyQ+ I Vx 0 +
sin(a>cr + a)
OJ
vx 0 1
tg a
E B
vv0
Z parametrycznych równań toru wynika, że rzut toru na płaszczyznę
Oxy (prostopadłą do wektora B) jest opisany następującym równaniem r
2
E
*
Vy0 +
B
\
j
2
2
c
Z równania tego wynika, że rzut toru cząstki na płaszczyznę Oxy można traktować jako złożenie ruchu jednostajnego z prędkością kątową coc po okręgu o promieniu
<*>c oraz ruchu jednostajnego prostoliniowego środka tego okręgu równo legle do osi 0x z prędkością E
która jest nazywana p r ę d k o ś c i ą d r y f u c z ą s t e k n a ł a d o w a n y c h w p o ł a c h s k r z y ż o w a n y c h . Jak widać prędkość dryfu nie zależy ani od masy cząstki, ani od jej ładunku, ani od jej prędkości.
Rys. R.6.4. Przykładowy tor cząstki opisany równaniem tzw. cykloidy uogólnionej
Wyprowadzone wyżej równanie rzutu toru cząstki na płaszczyznę Oxy jest równaniem tzw. c y k l o i d y u o g ó l n i o n e j . Na rysunku R.6.4 pokazano przykładowy kształt rzutu toru cząstki otrzymany z tego równania.
v0 =
E
Wówczas równania toru cząstki mają postać
B
E
x — —t, y = 0, z = 0 niezależnie od masy i ładunku cząstki. B
R.6.29 Przykładowe rozwiązania pokazano na rys. R.6.5.
Rys. R.6.5. Przykładowe tory cząstek w skrzyżowanych polach elektrycznym i magnetycznym
R.6.30 R.6.31
U0
=
dvB
= 600 V
c d 2B 2
AU =
- -------- U 0 2me
*
- 564,8 V
+ 3,13* 10 2 T R.6.32
W układzie współrzędnych biegunowych (e, w płaszczyźnie prosto padłej do osi symetrii, prędkość elektronu ma dwie składowe
Elektrony przestaną dochodzić do anody, jeżeli dla składowa radialna prędkości. Stąd
o --- g a
zanika
dup Zależność prędkości kątowej od położenia radialnego elektronu można wyznaczyć z przyrównania szybkości zmian momentu pędu z momen tem siły
Całkując to równanie otrzymujemy 7 d
cB
ul
dtp dr"
eB 2mt.
2 ''
Qk Q
0
Zatem:
v (q J
=
Z drugiej strony mamy i>(£>a) =
Stąd:
B kt
=
a
0,9 T
R.7 Fala płaska w ośrodku nieograniczonym Fala w ośrodkach bezstratnych R.7.1
a)
v)t
n — fiy + 4
const
b) w t j - 0 y t + ^ = u)(tl + A t ) - /( ( y , + Ay) /SAy = ojAr c)
/
(R.7.1) + -
Ay _ (o At ~ p
0OJ vt
¥ Obliczając z równości (R.7.1) pulsację
71 const + t + jf?v 4 CO r a następnie prędkość grupową otrzymuje się o9 R.7.2
6co 0/3
y - = vf r
Jednostkowy wektor k wskazujący kierunek rozchodzenia się fali musi być prostopadły do wektora E, czyli k* E = 0 2-2 + 3-3 —4/Sz = 0 p.
13 ~4
Pole H oblicza się ze wzoru (7.1)
1
13
7
[A/m] #
120j i y 3 7 7
R.7.3
Wektor
żeby wektor H opisywał wektor natężenia pola magnetycznego musi być spełniona zależność k -H = 0
Wektor pola E wyznaczamy z zależności (7.2) U-f-y) J l Jtize J1 E R.7.4
Wektor pola elektrycznego leżący w płaszczyźnie 0xz musi spełniać zależność 1 J l k •E = 0 a więc: - Ex + — - Ez = 0 Ex = — y / l Ez Wektor E E = ( - v/3 E2ix + Ez iz) c M r +^ z) Wektor H liczymy ze wzoru (7.1) H
R.7.5
E, i.e , --v21 60tc
2
(o = 2nf = 2ji • 109 rd/s X = 0,3 m,
Xx = 0,6 m,
/? = — = — rd/m, 0,3 3
ft
2tc109 , , n8 , vf = — — = 3 • 108 m/s, 2n (U vfz
2 «/3 • 108 m/s
X
oo,
3,37t rd/m,
0,2 -y/3 m
X
B
vfx = 6 • 108 m/s,
0,
P
vfy -> oo.
10
7i rd/m
da) „ , v.9 = — = 3 • 108 m/s. 9/J vgz = 2,6-108 m/s ExH iEMHj
vgX = 1,5 108 m/s,
vgy = 0,
R.7.6
k
R.7.7
Fala może rozchodzić się jedynie w kierunku +0z lub —Oz. Załóżmy, że fala rozchodzi się w kierunku +0z. Wówczas
i
( £
r-
)
^/2 eJV4 x sj 1 Z 30tc
Z H ,\ 5 Ponieważ Im Hy ( - , 0 Tt sin 4
(R.7.2)
2tt 5 X 8
(R.7.3)
5 0 więc Im Ex( - , 0
0, więc
0. Z zależności tej obliczamy długość fali X (dla
minimalnej częstotliwości): X = 5 m. Z zależności (R.7.2) i (R.7.3) obliczamy Z, a następnie eW 1 Zo 1207t Z = 30^/2 71 [fi]; Z 3071^/2 = Z 30* ’ W W
2%
e„-*;
2n
[rd/m];
( = 1,33 108 [rd/s] 0
/ = 21 [MHz] Obliczamy składową E ZHx[ ł,0 E
"n
2
[V/m]
e- j 4 Pełna postać pól E i H jest następująca E(z,t) = [ U l +j) + i v2 ]ej<1-33 ’ io8‘-o-4"z) H(z,t)
kxE
Z
1
[ - 2
ix +
(1 +
j ) i j e j < 1 , 3 3 ■ l o 8 ' - o . 4 « Z)
30 y j l 7t
W identyczny sposób postępując można wykonać obliczenia dla fali rozchodzącej się w kierunku —Oz.
Rys* R.7.1. Zależność prędkości grupowej oraz fazowej od p
R.7.9
Składowa pola elektrycznego, np. Ex wyraża się zależnością Ex = 100cos{a>t —P0z) a więc £ x(0,l ns) = 100cos(cu* 10~9) = 50 to*10~9 = ~ ; 3
a) = 2 n ~ ~ ; a
a0 = 1,8 m
0
SE 87
R.7.10 a) V x H
V x H = - i f}0 H0 cos (ot sin /?0 z 1
V x H dt = Z0 H 0 sin (i0 z sin tut i
b) Pole H można przedstawić następująco gjo>< l g - j«>‘
H
ix H o ix
q)0Oz
2
i e - ifto Z
2
[cos (cut + j30 z) + cos (cot - jS0 z)]
Pole magnetyczne składa się z dwóch fal: jedna rozchodzi się w kierunku - Oz, druga + 0z. A więc pole Z H E = Z 0H x k = iy— —- [cos (a>t + (i0 z) —cos (a>r —(i0 z)] = - i\ Z 0 H0 sin ot sin /S0 z. R.7.11 Rzeczywisty wektor pola magnetycznego %
u = h
o cos o)t + p0z+ j
ix + cos (ot + fi
natomiast pole elektryczne cos (on +
E = 120ir s j l H0
ix + cos ^ojt + 0Qz + - J i
Następnie obliczamy wartość powierzchniową gęstości mocy 240itH l i
S = ExH
Gęstość objętościowa energii elektrycznej i magnetycznej We = i D 5E = (120*)%
o
= ^ 0 Ho Z zależności tych wynika, że wartości chwilowe oraz średnie w czasie są sobie równe. R.7.12
E = ix -600yjn cos(0,75 •ti■108t —0,57tz) H = i S S
10
[V/m]
cos (0,75 •n ■108t —0,5tcz) [ A/m]
i, •6000 cos2(0,75 Jtt —0,5rcz) i, •3000 [W/m2]
[W/m2]
T T
R.7.13
E = 120 y/n cos ( k ■109f H
71
V
cos (
k
0,3
z +
■109f —— z -f ę OJ
iV
0 \i X
faza początkowa 2e0 Eq = 160 [J/m 3]
w,min = ^ £o^o = 40
[J/m3]
Eo = 3-106 [V/m]
Fala w ośrodkach stratnych R.7.15 /. = 2 m; ln 2 a “ TÓÓÓ
1000.z
R.7.16 z zależności yZ = jct>/i0 wynika, że argy = 60°, więc y = A( \ + v/3 j). gdzie A stała rzeczywista. 2 K E (0) 12n — o c A . = ep e v■•I EU) = E(0)e EU) |yZ| =
2- A - 100 = 2 n • 109•4rc• 10
(op0;
-7 .
y4 = 4tc
7 = 4 rt2( l+ j y/3) H = i 2e- 4*2v ( 2’' '°,'~4v/J n
-4n2 z cos( 2n- 109t —4 ^ / 3 n H = iy2e
12
2n R.7.17 Amplituda fali zmaleje e^1 razy (tak, jak w zadaniu poprzednim) s
E (0,0) = 200ix cos — + 200i„ sin K 12 12 H (0,0) = 21' sin — + 2i„ cos ^ 12 12 EH |E| • IHI
cos ( -fc E, H) R.7.18 a) coe = 0,22;
1 2’
cos > a;
O a więc £ (E, H) = 60 tg S = 0,0045
Możemy korzystać ze wzorów przybliżonych Z = 607cej0,00225
[Q]
- = 0,09 [1/m];
P=
n
y = 0,09+j41,9 1,5 cm vf = ~j}= 1>5‘ 108 [m/s] b) coe = 1,1 *108 Z = I— y =
y /} O ilia
= 0 ,2 ^ 4 [Q] =
^ 2
10“4(1 +
7U •
X = ^ = ,72• 104 a 14,1
P
j)
[km]
= 41,9 [rd/m];
o 106 r , vf = - = — [m/s] P V2 0,4n
j o)fi0 \j «*•()(! —0,04j)
R.7.19 a) y
20rt +J 3
(R.7.4)
b) J = ? ? = e ~ = jo>e0(1 -0,04j)£ 0t 0t 0,02 . j + - le 3 3 6
j(2 n -1 0 ' ( + —
eV
z
3 /i
c) składowa rzeczywista prądu z punktu 6 stanowi prąd przewodzenia: J = aE az = 0,04oje0 = 0,0022 [S/m] Konduktywność ośrodka możemy również wyznaczyć z zależności (R.7.4) y = y/}(on0{az+}Oie0);
az = 0,04a»eo
R.7.20 a) 7 = jw
‘V 1 " J tg ^ = jw . d a więc a = cu v > s $ 1 + tg2<5sin 2 ______ ^ P = (Ov//i£ ^ 1 + tg2<5cos -
v 7! + tg2ó e j ł
• S
a 6 , —= tg - < 1 p 52
b) Z
(5 a więc Arg Z = R.7.21
17
jcoji (T+jC0£
v 1 —j tgć> TC 4
(rys. R.7.2) a) y = jcu^/jue b)
y =
v
W
(
dla małych o) y s ^/jco/w dla dużych w y
jr<; v/ /«;
5
i 1 + tg2<5
ej 2
Rys. R.7.2. Miejsce geometryczne punktów współczynnika y w funkcji częstotliwości
Re y R.7.22 a) Z = const = 60rt
[fi]
a+j(oe
Rys. R.7.3. Miejsce geometrycz ne punktów impedancji właści wej w funkcji częstotliwości
dla małych to Z = dla dużych to Z -* I - — 60n R.7.23 a = 1;
yZ = jco/i0;
[fi]
Arg y + Arg Z
y = 1 + j P; Arg y = Arc tg /?; 2n 2n 7 =^3 R.7.24 y = yJ')Oifi(a+'yoE) = jto ^/Jie ■ = jto y fia . * /\ + tg2<5e~J2 = co
- j tg S = ^ 1 + tg2<5I sin - + j cos -
a) Amplituda pola, np. elektrycznego zmienia się wg zależności Eo E(z)
E = E0e~az; b) vf
e «Z;
E __ 2_ e “'1 =
g
_
q 2 k
6 tg _ 2
EU)
CO
CO
1
5 co y / J u i y l + t g 25 COS 2
1,22 • 108 [m/s]
, . /— , 2n 1,5-10® R.7.25 a) f} = a)y/ne; A = — = —^ — = 0,15 109 P
r , [m]
b) y = coyfiiśi $ 1 + tg2(5/sin^ + jc o s - J 2tc
A
2n
¥
0,12
[m]
1 + tg 25 COS-
2nf
R.7.26 7 co//<7 —yj\2n ■109 •4tc *10 7 *5 • 107 —2rc *105 • y/j a) a = P = 1,41tc*105 [1/m] b) A = ^ = T4 ? - - 1 0 - 5 = 1.41-10"5 [m] P 1,41ti 1 10~5 c) (5 = —= ---- =■ = 2,26-10"6 [m] a nJl f\(on
d) Z
n 4n \0 3*ej4 [Q]
R.7.27 E = E0 e az, a więc amplituda fali zmaleje p a2n — = eaA = e T e2" razy E « = fi —2 OLZ
Gęstość mocy maleje wg zależności: S = S0 e S0 — średnia gęstość mocy w płaszczyźnie z 2
az
0
l r
z = — ln 2 = - ln 2 [m] 2ot 2y/2n R.7.28 Ośrodek jest silnie stratny, a więc y y = coyfpz
4;
y = (0,7 +j0,7)*10 1co [1/m]
ę 2 x /y /3
Z
a
E
= 4nej I
£ ^o e “ 0,7’ l0~7
H
t 0 * 7 i»rc o s /
AT.
cos \^a)t —0,7 10
7
(joz
n i 4
R.7.29 Długość fali w próżni wynosi a0 = 12 cm Ośrodek A jest silnie stratny: 2n
/? = y/ojficr sin TC 4tc 2nffia sin 4
— 103 [S/m]
W ośrodku B __ a V > / W (ff+jcoc) = jco ,//!£ v ' 1 + tg2<5 eJ 2 ó d /} = co yj fie j / l + t g f ó cos - ; ^ 1+ tg2d cos1
cos<5
0,725;
O coco
tg <5
1 a
1 -9 10 = 0,95-27C* 2,5* 10 36tt
o /
0,95
0,13 [S/m]
R.7.30 H = ix lOOe a2cos (orf —fiz) Gęstość energii magnetycznej 1 n m = - f i Q- 104e ' 2azcos2(oot —flz) a a /
Wm
a Wm R.7.31
p /* /+ i e 2azdxdvdz -Wn- 104 4 J J 000 71 a2• 10~3 2a r ~— ~~ je f ~ -----------
v coM oa COS - =
OJ2
- 2az
5 'V l O V \2 a '
£0 tg Ó COS
7t
4
1,06-10' 4a2 [J]
Impedancja właściwa dla dobrego przewodnika [oj u .
f—- eJ 4
V
o-
a więc pole elektryczne można przedstawić w postaci E
L 100
e "cos l o t —j8z + -
a = coe0 tg 5 n e zzcosl a)t —Bz + 4 tyl0° ' U 0tg<5
E
K Bo — az J =
- = 1a>p0 • 10V 2
2a
o)fx0 *10 a
>/2 4(0 v V 0 £0 tg ^ 2 600Ti
10 V
2
4 .,2
y e 0 tg <5
v 72
a2 [W]
R.7.32 Pole magnetyczne możemy przedstawić w postaci +yr + ejw' “ >2]
iy H o ej<0'
(R.7.5)
Pierwszy składnik w równaniu (R.7.5) jest falą rozchodzącą się w kie runku —Oz, a więc H I 2 _- e - * + Drugi składnik w równaniu (R.7.5) jest falą rozchodzącą się w kierunku + 0z, a więc E2 = + i z ^ e
azej<"'~ Pz'
Całkowite pole E = E 1+^2 E = - i x Z — (ej“' +72- ej"' “ 7Z) E = - i xZH 0ejco'sinh}’z
Impedancję Z obliczamy z zależności Zy = j ojfi0 y lx ---------- H0 ej<0'sinh yz y
R.7.33 y = y/\(ojto; (O Vf ~ "p d
yj2 w
2 (0
cojia
fi(T
x/
co
V9 = d P < V .
p = y/ojfia
\d cu j
1
d
1 2(o 2co Ha
1 R.7.34 a) wm = ~nHl\
1 , we - -e£n: - o . 0,
~ 0 = Z H 0;
we
w £Z Dla dielektryka bezstratnego Z
£
b) z
;
a więc
= -n \H 0
wm w
i
vve = -e |Z |2|//0|2;
5=
we
^ ,2
e|Z |
1 =
CT+jcOfi
1 - j tg <5 1
Zl2 = f; v 7! + tg2ć> ’
m W
W
1 + tg2<5
1 cos 6
1 R.7.35 a) w. = 7 £|£0|2; 4 5
1 \E
1 wm = - u \H 0\ 4
- e |£ 0l
l
o \ 2
S= 2 ^ ;
/ D
Jp&
vf {we + w J
- = l - | £ 0I2 s cos 2
d
b) /? = a>y/fis ^ f \ + tg2<5cos - = co vf
CO
yfcOSÓ -------- j ; <5 V T ^cos-
j s £ 2( i
_
E qc o s
S = -R elE xH *) 2
P/(we + w J S
=
1 wm = vv ----- ; m "cos S
1 2 = -e £ , 4
2^_ 1 C° S 2 2 £Eo^ S
+F«, ,
x/cos (5
<5 —
----------2 \Z\
,
d E i c o s1 2
2<5 cos 1 , 2 cos (5 I * * cos (5 5 <5 r cos\ / f M cos^ 2 - F2 / 2 to ^/cost)
cost)
1
Polaryzacja fali R.7.36
Równanie parametryczne krzywej, jaką zakreśla koniec wektora E(t) można zapisać x
2cos(
u 4
y = 3 c o s ( t +
t = a
a) Jeżeli przesunięcie fazy pomiędzy składową Ex i Ey jest ± n n , to wówczas otrzymujemy x = 2 cos ( t +
7C
4
71 y = ± 3 cos I t + 4
y
3 ~2X
jest to równanie prostej. K A więc dla n 1 , 2 , czyli
c) Polaryzacja fali będzie eliptyczna dla wartości ę # - ± nn (rys. 4 R.7.4).
R.7.37 Jeżeli obrócimy układ współrzędnych wokół osi 0y w kierunku zgodnym 1 do ruchu wskazówek zegara o kąt ę = arc tg -, to otrzymamy E = E0 [ ^ 5 iż cos (a>t + fix) + 3 v /5 iy sin (a)t + /?x)] A więc pole jest spolaryzowane eliptycznie (rys. R.7.5) R.7.38 a) Dla A = 0 polaryzacja liniowa, A = 1— kołowa,A = 2 — eliptyczna (rys. R.7.6) c) dla A — 0 E = ix e “ cos (ot —fiz)
Rys. R.7.6. Krzywe polaryzacji dla różnych wartości stałej A
H = i. e
OLZ
-
COS
f2 - i
-
1 18 1 -9 » _ * 2 n ■106 10 36
tgÓ
*
c
a więc S =
^
cos (£ E, H)
A
|/|Z|
103
'V
^
Arg Z = EH |E|-|H
0 |E| ■|H
0
7t £ (E, H) = ^ dla A = 1 E = i [cos ((ot
flz) + i sin (cot —flz}] e
OLZ
ó ix sin( cat —flz — - f + iycos| cat —flz
H
OLZ
|E| = e
OLZ
H
\Z\ - 2 nz
EH
\Z\
sin (an —flz) cos ( ojt
cos {cot —jSz) sin ( (ot —fiz >- r p u t
f
■
■< (E, H) = arc cos I sin -
n 4 TC
2
e
2az
. 6 W ""!
5
ó „ n 2 2“4
dla A = 2 E = ix [cos (on —[Iz) + 2i sin (a>/ —/^z)] e
TC
4
ó
OLZ
\z\
— OLZ
H
2 sin cot Pz—^ j + i ycos I cot
i
\z\
|E| = yjcos2(cot —fiz) + 4 sin (cot —/?z) e “ =
1+ 3 sin2((ot —fh) c~x: S \ ~OLZ „ 1 1+3 sin I cot —p z —- i e \z\ S 2 sin (cot —fiz) cos I cot —p T __ _ 2
H EH
— 2ctz
2 cos (cot —fiz) sin | cot —fiz — -
2e “ 2iz . Ó
W ~
\Z\
Sm2
-2 •sin • -8 2
cos £ (E, H)
(1 + 3sin2r) 1 + 3 sin21 t —gdzie 139
t
= (ot —fiz.
a)
n 4
polaryzacja eliptyczna
Parametryczne równanie elipsy x —cos i V = cos ( t + ę )
i
= (ot —fi *7
Obliczamy maksymalną odległość punktu od początku układu współrzędnych p = x2 + y 2 = H § [cos2r + cos2 (i +
H o *2 cos t sin i —Ho ■2 cos (r + c/> ) sin (t +
sin 2t + sin (2z + 2ęy) = 0 Po prostych przekształceniach trygonometrycznych otrzymujemy tg2t tg
K 2
Obliczamy współrzędne tego punktu r
. 9V Ho sm —
X
H0cos|
V
(n H0cos| <2
< v
„
H0 sin %
Następne ekstremum występuje dla x = n r X
H o cos
y c) q> d) q>
H 0CO S l n 3 n 2
Uo cos Vy H
2
< 71
2
2
+ >
H 0 cos
(Py 2
polaryzacja eliptyczna polaryzacja kołowa
Jak wynika z tych zależności główne osie elipsy są nachylone do osi n układu współrzędnych pod kątem - niezależnie od kąta ę y. Na rysunku R.7.7. przedstawiono krzywe polaryzacji dla wszystkich czterech przy padków.
Rys. R.7.7. Krzywe polaryzacji dla różnych wartości stałej (pv
R.7.40 Stosunek półosi elipsy jest równy tg R.7.41
Pole elektryczne i magnetyczne dla fali spolaryzowanej liniowo można zapisać następująco E = ix E0cos((ot —fiz)
[V/m];
H = i J^-cos(
[A/m]
El cos2 (cot —jiz); 120ti
s
dla / = 1 GHz
/. = 30 cm (rys. R.7.8)
t- o
t =0 0_
P olaryzacja elip tyczn a (3- 1)
non w mz
non P olaryzacja koTow a
22,5 cm 30 Rys. R.7.8. Rozkład chwilowej wartości gęstości mocy przenoszonej przez falę
o
30 cm 37f5
Rys. R.7.9. Rozkład chwilowej wartości gęstoś ci mocy przenoszonej przez falę dla polaryzacji kołowej oraz eliptycznej
R.7.42 Dla fali spolaryzowanej kołowo poła E i H można przedstawić nastę pująco E = ix [cos (cot —fiz) + i sin (cot —fiz)'] E0 [V/m] Eo ix [sin (oot —fiz) -f- i cos (cot —fiz)'] 120k
H S=
- 120tr
[A/m]
[W/m2] L J
a więc moc przenoszona przez falę jest stała S = 5 = S max Dla fali spolaryzowanej eliptycznie o stosunku osi elipsy 3:1 pole elektryczne i magnetyczne możemy przedstawić następująco E — [f xcos (cot —fiz) + 3i sin (cot —fiz)~] E0 [V/m] Eo H = [ —3ix sin (cot —fiz) + ivcos (cot —fiz)] 120ti F2 [cos2 (cot —fiz) + 9 sin2 (cot —fiz)] S - i\ 120 i
F2
[5 -- 4 cos 2 (cot ~ fiz)]
120tc
[A/m]
[W/m2]
(rys. R.7.9) R.7.43 a) S = —iy-6n [W/m2] Przykładowe wyrażenie na pole E może być następujące E = E0 [ix cos (cot + fiy) + 3i, sin (cot + fiy)]
[V/m]
średnia gęstość mocy przenoszonej przez falę jest więc równa
l
U -M
2 \ 1 2 0 tc
E0 = \2n
+
9El
i ■6n
120n
[V/m];
X= 1m
E = 12it [ix cos ( 6 • 108f + 2ny) + 3iz sin (6n • 108t + 2ny)~\ j i
rv/ml
1 = - e 0 l-Ef = 7t-10 9 [J/m3]
b)
3-10
R.7.44 Prędkość v/
w
8
108 [m/s]
w
a więc ew 9 Jak wynika z rys. 7.3 długość fali w dielektryku jest równa 20 mm, a długość fali w powietrzu 6 cm, a więc częstotliwość fali jest równa 5 GHz. Ponieważ w chwili t = 0 i z = 0 gęstość energii osiąga ekstremum, więc pole E możemy zapisać E = E0x ix cos (ot —fiz) + E0y i sin (ot —fiz) we =
1 2
[V/m]
fi[^o*cos' (cot —fiz) +EoySin-2(
[J/m3]
Maksymalna wartość gęstości energii elektrycznej 1 (dla t = 0, z = 0) jest równa: -sEo* = 2* 10“ 6; minimalna 2 = 0,5-10 6 Wobec tego 4-10 1 -9 10 3 36ti
E0 x
6 10
E Oy
1 10 36ji
40 v/ 307t
[V/m]
20
[V/m]
3
E = 20^/3071 [2iA.cos(7c- 10lot —n - 102z) + + i,sin(n- I0' ° / - j i - 102z)]
[V/m]
r
H
7,5
[ —ix sin (71- 10,of —n- 102z) +
71
+ 2i cos(7t- 1010t —7t- 102z)]
[A/m]
P
/
. ’
2
S = iz 300 [4 cos2 (n • 1010t —n - 102z) + sin2(ii- 1010t —jc- 102z)] = = iz 150 [5 + 3 cos (2jc • 1010t - 2rc ■102z)] [W/m2] R.7.45 Jak wynika z rysunku jest to polaryzacja kołowa. Gęstość mocy przenoszonej przez falę w przypadku polaryzacji kołowej
El 120tt
S
So
E0 = j 120jrSo
[V/m]
/ = 300 m a więc E = y i 2 0 ^ c o s ( 2 n - 106f —- ^ ~ ~ z + 300 + sin ( 2tc* 106t
+
iy COS
2tt- 106f
(Po
2n z +
[A/m]
r
Fala w plazmie R.7.46 a) ja>ez = a + j o j £ 0 = j ( o ji: () - a');
R.7.47
£z = £0 -
—
(i)
i
a więc 4
.48
więc pole elektryczne E
ivH o
1 7 ^'O
■ r ~ “ V3 -JwV/i0£o—
V3 b) / = \fp. Fala będzie ulegała tłumieniu. Współczynnik tłumienia obliczamy z leżności a = <0y/noEo V 3 natomiast impedancję falową z zależności yZ -= j(u/i0
Pole elektryczne wyraża się więc zależnością
i iw
E
Pole elektryczne obliczamy korzystając z równań Maxwella V x H - j
;
E= —
= ą £0 _
r j
.*> J
z itof
y Dla f -= l f P;
O)
y = «>s/vo £o
7
mr E = —iyj ° / / 0 e “ c ^ zej<0' V3 Identyczne wyniki otrzymamy korzystając z równości V x£
jo^o H
R.7.49 Wektor Poyntinga obliczamy z zależności S= ExH a) / = 2/„ Korzystając z R.7.48 co
Y H = ixH0cos(a>t- c 2 / S = izH l ^ = c o s 2 ( cof —— V3 b )/= -/p —
v/3 H = ix H 0e * VJ‘coscot — OJ
c
;
U
Zo v — s i n
____c
E = tyt i ° ^ R
(O t
E
—i / / 0
2Z
cos( (ot— — V3 V c
H p2 Z 0 2^/3
- 2(t)
e c
sin 2cot
S=0 R.7.50
Fala w ośrodkach anizotropowych R.7.51 px == co^/n0ex -= o ^ o = 3(0 J n = o i j u 0ey = KPole magnetyczne obliczamy z zależności (7.1) przy czym impedancje falowe dla składowych pola elektrycznego E i Ey są różne: dla Ex jest Zx = Z o Zo 3
dla Ev jest Z
Uwzględniając powyższe zależności, pole H obliczone ze wzoru (7.1) 5 J -j I gj l — — ę-j 3 ti)\/^ 0 6 < )Z _ |_ 1 _ _ _ Q H ZO Zo (O ^ / n 0 £q Z
(O t
Aby pole elektryczne było spolaryzowane liniowo musi być spełniony warunek 3(OyJ/x0e0 z —o)y/fi0E0 z = nn
gdzie
n
± 1, ±2
nn 2 (0 y j f i Q
£
q
Natomiast, aby pole elektryczne było spolaryzowane kołowo musi być spełniony warunek TC 3(0 J f i 0 e0 z - (o J p0 e0 z = n 2 2(0 y j
/ X
q
£
q
Z
nn T
nn 4co J n 0 e0 Pole magnetyczne jest spolaryzowane liniowo w tych samych płaszczy znach, co pole elektryczne. Natomiast nie istnieją płaszczyzny, w któ rych pole magnetyczne byłoby spolaryzowane kołowo, ponieważ ampli tudy składowych Hx i ff są różne.
E.7.52 fłx —co yjfx0
fłz 2co v V o
*
Korzystając z R.7.51 pole magnetyczne c
Polaryzacja pola elektrycznego i magnetycznego jest liniow a w p ła szczyznach 2(o cóż c — z ------ = mc; z — —nn c c co Polaryzacja pola elektrycznego jest kołow a w płaszczyznach co rt — z -----z — n c c 2 2
( 0
c n z = —n co 2
Natomiast polaryzacja pola magnetycznego poza płaszczyznam i c z = —nn co jest eliptyczna. *.7.53 Ponieważ pole elektryczne ma tylko składow ą w k ierunku osi Oz, nie wpływa na nie anizotropowość ośrodka. P ola £ i H obliczam y w ta k i sposób, jak dla ośrodka izotropowego o eW 4. 1 X+ E »*e \*v/ o *
kxE (*+*)
*xH
D
«o E x i x + 9 e 0 E
a więc
Wo Q < njl
E
. ^ 1. *(-j x+ i y) »*+ g*yie 2
7
Aby obliczyć stałą P podstawiamy obliczone wyrażenie na pole E do drugiego rów nania M axwella yxE
j cofiH
i fik x E
jOiliH
, „ cou „ k x £ = —f -H P co29n0 s0 P 5 3
E = Z
P = ^ r J ł o«o
5
H
ijc + 9
°5V 2 S — E x H*
\ K + i, ) Z„ H i
’
Stąd kierunek w ektora S k
K + 9i f i
R.7.55
R ów nania M axwella możemy przedstawić w postaci y x H = —jto£0 E
(R.7.6)
y x E — j (ofiH
(R.7.7)
y •B = 0
(R.7.8)
r D = 0
(R.7.9)
Z rów nań (R.7.8) i (R.7.9) wynika, że wektory D i B są zawsze prostopadłe do kierunku rozchodzenia się fali, a więc dla fali rozcho dzącej się w kierunku + 0 z mają one składowe w kierunku osi 0x i Oy. Zapiszm y rów nania (R.7.6) i (R.7.7) wykorzystując powyższe wnioski (R.7.10)
(R.7.11)
Po przekształceniach otrzymamy B B
y
(
Podstawiając równanie (R.7.12) do (R.7.13) oraz v
Jjo
, otrzymuj
y
Po przekształceniach otrzymujemy i;2 —xv jx x V
—jx x v u2 — X V
1**1 = 0 \*y\
(R.7.15
Czyli (v2 —xv)2 —( X j v)2 =-■0 (y2 — X V )2 = ( X j v )2 u 2 “ XV + X X V = v ( x ± X j)
(R.7.16)
Z zależności (R.7.15) po uw zględnieniu w arunku R.7.16 o trzym u jem y B B
j dla fali o prędkości
B B
v = vy /x + x x
j dla fali o prędkości v = v y/ x —x 1 OJ
1
OJZ
B o [0** + i,)e " j s/vfx+x,) 2
B
i
B
r
+
y/r(x-x,)
. COy/fi0£oZ ■o > ^ yio + ( - j i x + * Je
W płaszczyźnie z — l wektor B dany jest zależnością B( l ) = - B 0 [G C + O e - j # ! + ( - j i x + g e ( O ^ / H q Eq , 1
y io
(O ^/tlpEp , 2
y s
P o prostych przekształceniach otrzym ujem y
O
-i— 1
Wektor B w płaszczyźnie z = Zjest spolaryzowany liniowo, przy czym oś * i * . polaryzacji uległa skręceniu o kąt ip
2
n Oś polaryzacji ulegnie skręceniu o - w płaszczyźnie, dla której spełniony jest warunek co co .n — 7=1---------------- 7=1 = k - , cJTÓ
2
cJŚ
Ct>/
-\~k
k = 1,3,5,.
n 2
co/(2— ^ 5 ) = ± k v , y j 5c
/
± k lty /5 co(2 - y / s )
R.7.56 Korzystając z R.7.55 pole H obliczamy z zależności H = xB
Bo
Ho X
,
H
rr
-
^ - ( j l 0 ix+10«y)e Jcyió+ _ L ( _ j f x.8 + i -8)e"J^ 8
2-9
j
v
H Pole E obliczamy z zależności y x H = jcoe0E y1- k x H 1 = )(oe0E 1 1 1 120w - 2 H° 9 J T o m
y2k x H 2 = jcoe0£ 2 0)2
1Ojiv)e
20 <°z H 0— n J W ( i x- j i y)e~S^
E2 = H0 H
n
(ix +jiy) e
-J
ft)Z
a>z aiz H “ fs (j*jc+ *y)e_j c^io+ 4(_j,*j( + g e Jc7s J e j“' ~9
«
i f o 20k
c v 10
V2
3
ŁU2
+ 2(«x+jij,)e
Polaryzacja wektorów E i H jest eliptyczna. Obliczamy, jaki jest stosunek półosi elipsy w płaszczyźnie z = 0 H = H'0[5jiJC+ 5i,-4jix+ 4 g = H'0{}ix + 9iy) A więc stosunek osi elipsy jest 1:9.
R.8 Fala płaska padająca na granicę ośrodków Fala padająca prostopadle na granicę dwóch ośrodków
Zi =
N
II
Obliczamy impedancje właściwe ośrodków
II N O
// -S = l
z 2-
/ r ■" 5 Z
Ze wzoru (8.1) obliczamy współczynniki odbicia
r
^1 Z 2+ Z x
r
1 5
1 r = + 5
rH
i + 2~5
r
Z warunków brzegowych dla składowych stycznych pól wynika, że te
= i+rB
4 5
T.H Współczynnik transmisji mocy można obliczyć dwoma sposobami: wg wzoru (8.3) tp =
i-in
24 25
lub mnożąc współczynniki transmisji pól 4 6 T‘ T- = S S
24 25
Gęstości mocy fal — odbitej i przechodzącej odpowiednio do współczynników F p i Tp, czyli
są proporcjonalne
[W/m2] [W/m2] Współczynnik fali stojącej w ośrodku pierwszym oblicza się wg wzoru (8.2) 1
+ 5 6 WES, = -----r = - = 1,5 1 4 1
W ośrodku drugim jest tylko fala bieżąca, a więc W-TS, = 1. Sprawdzimy na koniec tę część wzoru (8.3), która pozwala na obliczenie współczynnika transmisji, gdy znany jest współczynnik fali stojącej w ośrodku pierwszym 1
+ 1,5+ — 1 _ $ r = ■5 ’
4
1 Te = r = 5 :
6 Te -“ 5 ’ S2 =
24 _ 24 12 + 9 + 4 = 25
4 Tu = -• 5’
. 24 *z25
r H= -F =
24 T p “ 25’
[W/m2];
1 5
,
. 1 s r = F i z-
WFS --= 1,5;
, 1 FP = \F\2 M = 25, . [W/m2];
WFS] = 1
Wektor pola elektrycznego fali padającej oblicza się z zależności E r = Z, • H t x i z = \ Z 0 H0 iA.ej,“' “4/'l)Zl We wzorze powyższym stałą fazową zastąpiono przez wielokrotność stałej fazowej w próżni /f0, obliczoną wg zależności fi i ~ v ^w-i
‘fio ~ 4fio
Pola fali odbitej oblicza się z zależności
+j40oz E f = [ / Y E r ( z = 0 )]e ^ 0 H 0 .
10
l l z 0 H0 •iJcej“‘ej4/!oz 5 2
j (w( + 4/)0 z) *
f f f = [ r H//!+ (z = 0 )] e +j4/,oZ = U yH 0eiim,+4fioz) Pola fali przechodzącej, które stanowią jednocześnie całkowite pola w ośrodku drugim, oblicza się z zależności E
2
= (7i-£i+ (z = 0 ))e“J/,2Z
gdzie
P2 ~ \ f
~£w 2
ftw
2
Po = ^2Po
Stąd: 4 £ 2 = 5 Z 0/ / 0iJce ^ - - 12^ ^
u 2 = ( ^ « 1 + (Z = 0))e” ^ z = - H 0 iyc ^ ' - 12^ Pole w ośrodku pierwszym jest sumą pól fali padającej i odbitej
E ! = Ei++ E r = - z 0
ixej
z>+ j40oz eJ4/S(o^
; ej(a>r +40oz)
Wyrażenie w nawiasie można tak przedstawić, aby było ono superpo zycją wyrażeń opisujących falę bieżącą i falę stojącą. Otrzymuje się wówczas E i = — — **ei"'(4e - j4 *oz- 2 j sin 4/J0 z) Dla pola H 1 otrzymuje się odpowiednio H 1= Ht +H;
=
+
=
= - iy H0 ej“"(4e “j4/,0Z + 2 cos 4/50 z) R.8.4
Przyjmijmy, że wartości chwilowe pól następująco Ej+ = ix E0cos(a)t —Px z) cos (cot
i H t+ fali padającej są opisane
Pola fali odbitej są wówczas opisane wyrażeniami (porównaj zad. 8.3) E f = - ix E0 cos (wł + Pi z) 1 * jn
H,
ly -cos(cOt + P,z) 2 Zi
Sumaryczne pole w ośrodku pierwszym 1
E| —Ej + E j — ix Eo COS((Ot —Pi z) + —COS(cot + Pi z) 3 0 1 . . . h E o - cos p j z cos c o t + - sin /?! z sin cot Stosując do ostatniej równości tożsamość trygonometryczną A cos a>t + B sin cot —
A
gdzie q> = arc cos «
A1 + BZ •cos (tut + q>)
A 2 + B2
«
otrzymuje się ^ c o s/Jjz j + Q sin )S 1z] cos (cot + ę)
El = K Eo
4
Tak więc wartość maksymalna pola Ej, oznaczona jako £j(z) Ej
(
z
)
= max Ej (z, t ) — E o t
^cosjSj z j + ^ - s in ^ , z
Analogicznie uzyskuje się wyrażenie na rozkład amplitud pola H.
-cosjSjzj + f^sin Pi Z
H, (z) = H 0
gdzie H0 — amplituda pola magnetycznego fali padającej. i / U / / / /
/
\
\
/ \ \ / y Y
i
\
-A
\ / \ / \ j \
/
ff \ -
A
1
1
/ y
\ \ \
E j(z) Eo 1.5 10
W z) 3A
4
Hn
A
~4 z =0
i
Rys. R.8.I. Rozkład amplitud pól E i H w pobliżu granicy dwóch dielektryków
Rozkłady amplitud El (z) oraz H i (z) przedstawiono na rys. R.8.1. Jak widzimy, rozkłady amplitud E, (z) oraz H i (z) są krzywymi okreso wymi, o okresie takim jak funkcja cos2/?! z oraz sin2/?! z. Ponieważ podnoszenie funkcji trygonometrycznej do kwadratu skraca jej okres dwukrotnie, więc wymienione rozkłady amplitud mają okres A/2 . R.8.5
Rozwiązanie pokazano na rys. R.8.2.
Rys. R.8.2. Wartości chwilowe oraz rozkład amplitud pola E w pobliżu granicy dwóch dielektryk ów
r p * 0,11 r . 0,67
R.8 . 6
a) Tp % 0,89; b) T ~ 0,33;
R.8.7
Przyjmijmy, że Z Wówczas |E|
Zi Z 2 ^/ 1
z 2+ z ,
Z zależności (8.2)
WFS
Z, i+ z > Z 2+ Z 1 Z2 - Z t 1 Z 2 + Z!
2Z 2Z,
Z Z,
Analogicznie, gdyby przyjąć Z, > Z 2, to „ Z l-Z . m = - r = —— Zj + Z R.8.8
R.8.9
i
łłT S
(T
OC
A2 — / — A, = 8 m V f:2 F — 1 ® pj(wt (ii) ~ n; Z 2 =, / -0 : V
Z
_ Z2 _ Stąd r Z 2 + Z,
1
—i E0 ej (<0*+ *•
El
F
i 0 pj (tul+00Z) yz^0
HI
Wewnątrz ośrodka doskonale przewodzącego nie ma zmiennych pól elektromagnetycznych (dlaczego?), tak więc E
0
,
h
2=
0
Całkowite pola w ośrodku pierwszym Et = ix E 0 ejco1 (e ~j/*°z—e +j / ? 0 z)
ix E0 2j sin fi0 z eio>‘
H l = iy— eja“(e j*,oz + e +j/,oz) = iy^ 2 c o s f i 0zei
H x (z) = 2 — |cos P0z Zo Rozkłady amplitud fali stojącej pokazano na rys. 8.3.
Rys. R.8.3. Rozkład amplitud pól E i H przed płytą doskonale przewodzącą
Wektor gęstości prądu płynącego po powierzchni płyty i A = 2iv o * — cosmt J„ X
!.l 0
a) J
^0
1z x
H
1
iz =
o
i x 2 h :i ,/ z== 0
2E - ( + ivcos (ot ~~2ix sin u)t) Zo
Dla porównania polaryzacji wektora J 5(t) oraz (t9z = 0) obliczamy wartości chwilowe pola elektrycznego fali padającej w płaszczyźnie EJ*" (t) = E0(iycoscot~2ix sincot) Jak widać, wektory J s oraz E^ (z = 0) mają taką samą polaryzację eliptyczną o stosunku półosi elipsy 2 : 1 . Krzywą zakreśloną przez koniec wektora J s(r) zredukowanego do pokazano na rys. R.8.4. (krzywa a)
wartości J s(t)/
QJt + ix sin ot) E t (z = 0) = E0(iycosa>t + ix sm(Dt) Polaryzacja wektorów J s oraz E t (z = 0) jest identyczna. £ Krzywą Js(t) zredukowaną w stosunku do — pokazano na rys. 8.4 Zo (krzywa b).
Rys. R.8.4. Krzywa zakreślona przez koniec zredukowanego wektora J s(f)
R.8.11
Z ciągłości składowych stycznych pola elektrycznego wynika, że wektory E przy powierzchni przed przewodnikiem i przy powierzchni w przewodniku są współliniowe. Ze względu na polaryzację liniową fali są one zawsze współliniowe z wektorem E t fali padającej. Ponieważ J = rrE, więc również wektory J oraz E t są współliniowe. Przechodząc do granicy z o -►x widzimy, że wektory Js oraz E t (z = 0) są współliniowe.
R.8.12
W zadaniu 8.9 znaleziono prąd powierzchniowy, odpowiadający sy tuacji, w której a2 0 0 . COS (Ot
Jeśli a2jest bardzo duże, ale skończone, to w przewodniku popłynie prąd „objętościowy” o gęstości J 2 = J 0ixe~*zcos(cot —(xz) (#H2 o gdzie a —
V
2
Wartość J 0 należy tak dobrać, aby w obu zbliżonych modelach — prądu powierzchniowego i prądu objętościowego, szybko malejącego wzdłuż osi Oz — całkowity prąd był taki sam. Będzie to spełnione, jeśli 00
j*
J 0 e - “ dz = * 0
o o 2E0
Stąd uzyskuje się J 0
(on2a2 2
a Zo O Ostatecznie prąd w przewodzącym ośrodku drugim 4
J
a)fiza2
EO i ZO
2(0^2 O2 e
COS (Ot
Jak widać z ostatniego wyrażenia, gdy J 2 (z > 0 )-^ 0 , oo, to J 2 (z = 0 ) -> oo, czyli gęstość prądu objętościowego rośnie nieograniczenie na powierzchni przewodnika, a spada do zera w jego wnętrzu. Stąd wywodzi się koncepcja prądów powierzchniowych do opisu zjawisk w dobrych przewodnikach. 13 J
*ZX 1(2 = 0) (z =
2E
Rzeczywista wartość wektora J 2E ^ [ix cos (cut —(py) —i sin(a»t —
y
Rys, R.8.5. Kąt między wekto rem E f fali padającej z ośrodka stratnego a wektorem gęstości prą du płynącego po powierzchni doskonale przewodzącej
Jak widać z dwóch ostatnich wyrażeń, polaryzacje wektorów J s oraz Ei (z = 0) są takie same (kołowe), jednak wskutek tego, że ośrodek pierwszy jest stratny, wektory te nie są współliniowe. Położenie obu wektorów w chwili t — 0 pokazano na rys. R.8.5. Kąt między wektorami wynosi q>v Ponieważ oba wektory wirują z tą samą prędkością kątową a), kąt ten nie zmienia się w czasie. e -j0 ,0 0 2 3
a) r b) r ^ 0,26e>132-70 c ) f s jO,00025 Ht El HI E
+ •z X E l ZO lyz o e + iPoz 0,43ix Eoci2'5S+ifioz r ■e i (z=oje i, x E l Z0
0,4 3 i..l^ e j2'55+j^ z Zo
ix E0 (1 +0,43ej2-55) e - ^ ze - ^ ^ z
E2 = ix E0 0,68e - &>V <0-36“ ^ 3z> E H = i^— (1 —0,43ej2 55)e /?o2e j/*°v3 H 2 = iy— i )38e“^oZei(“0,l7~/fov/3z) Rozkład amplitud fali wypadkowej w pierwszym ośrodku E ix
y /l + (0,43)2 + 2 •0,43 cos (2/?0 z + 2,55)
Eo ^ 1,18+0,86 cos (2/?0 z + 2,55)
Rys. R.8.6. Rozkład amplitud pól E, oraz H , w funkcji /?0z
Ponieważ ArgTH = —n + A rg r B = —jc+2,55 = —0,59 więc ^ = ^ / l , 18+ 0,86 cos (200 z —0,59) Ep
Z0
Rozkład amplitud pól Ex i H x = f (fi0z) pokazano na rys. R.8 .6 . 16 Ei = ix E0c 0oZe 10o^ z
fjr4-
* EO
~fioz~j7 )Po —
z
= ix0,43£oe +/'«2e -jo-59+jfc'/5r
Ei
L 0,43 — e+/,°ze y 60tc
Hi E 2 = ix
£ 0
^ ° ’5 9 + ^ o v / * 7
l,38e~j0,17" j^oZ
- '> 6 0 i0'68e Całkowite pole E x E x = ix E0 (e ~ 2e
7
+ 0,43e^° 7e "j0,59+30(>z)
— = cos(eot —y/3 /?0 z)e~^°z + 0,43cos(cor —0,59 + Z ^ z ^ ? z)e +/*oZ Eo W pobliżu granicy ośrodków rozkład amplitud zachowuje się tak, jakby nie było tłumienia w ośrodku /, a przesunięcie fazowe będzie takie jak dla pola H w poprzednim zadaniu. W miarę oddalania się od granicy, silnie zmniejsza się wpływ drugiego członu w powyższym wzorze i roz kład amplitud dąży do krzywej opisanej zależnością F 1 * _ ~ - 0 oz E ~ Całkowite pole magnetyczne w ośrodku pierwszym
Y 1 = c o s^ ftrt- ^ - p 0y/ i z | e ' ,0' + 60tc + 0, 4?c o
s - —0,59 —P0>j 3 z^je*002
Rozkłady amplitud pól Ex i H x —f (/J0 z) pokazano na rys. R.8.7.
A
z -2
- 1 -0,73
Rys. R.8.7. Rozkłady amplitud pól Ej oraz H* w funkcji [i0 z
Rys. R.8.8. Rozkład amplitud pola elektrycznego w ośrodku stratnym po odbiciu się fali od po wierzchni doskonale przewodzącej
R.8.17 Rozkład amplitud pokazano na rys. R.8 .8 . RH. 18 Obliczamy współczynnik odbicia na granicy ośrodków Z q(2 + j ^ 3 ) - Z q
1 + j y 7!
Z 0 (2 + j ^ 3 ) + Z 0
3 + j\/3
Arg r = Arg (1 + j ^ 3 ) - Arg U + j
= 30°
ri f — V_gjłl/6 Przypuśćmy, że fala padająca na ośrodek stratny z próżni jest opisana wyrażeniami E t = ix Eoe {
gj (w*—Poz) Zo
Wówczas dla fali odbitej Ei
iŁx E L o
{ml t- p o z +■Jt/6)
3
£o V 3 „j (wr + / / o : + n/6) H. Zo 3 Jak widać, argumenty pól fali odbitej i padającej są przesunięte o 7t/ 6 . Aby uniknąć tego przesunięcia przesuńmy oś Oz oraz oś czasu. _ ~ h
Wprowadźmy nowe zmienne io z+ 24 T t' = t+ 24 W nowych zmiennych argumenty pól przyjmą postać T 24
0
X0 24
o \ z'
Q)t' —fi0 Ź
<* + * , 1 + 5 = » ( ( ' - | ) + /> „ ( * - 5 J
ort' + / ? 0 z'
Tak więc w nowych zmiennych z', t! pola fali padającej, odbitej oraz suma tych pól mają postać E t = ix E0 e []+ =
z')
z0 ; r
Pj(«>r'+/$o5' ) ^
c
h Eo y fó Zo 3
Hi
' + 0 o z ')
£i
ix E0 eJ“‘j e " j/,oz' + ^ e j<,oz' 3
//
-j^oz'
3 ■Jak widać, w przesuniętym układzie zmiennych z', t' wyrażenia są identyczne, jak dla przykładu dwóch ośrodków bezstratnych (por. R.8.3). Rzeczywiste pola Ej i H, mają postać >/3 cos ((ot’+ B E j — KEo [ cos (a>t' —P0 z') + 3 i E01 I 1 + —- }cos f}0 z' cos (ot! + I 1
H,
VĘo COS{(Ot1—P0 z') Z0 L iyE 0
z
o L
1
3
sin fi0 z! sin tot
cos (cot' + B
cos )8 0 z' cos (ot* + ( 1 +
sin Po z’ s*n °*t*J
a rozkłady amplitud (por. R.8.4) E> (z) = E 0
1
+ — ■) cos2 /?0 z' + (
I 75 1 + 2 j cos2 0 o^z+ ^
Eo H l (z)
Eo Zo
1
1
>/3 3 >/3 3
+ II
1
sin
Mo
sin2 / ? 0
73 733 / COs!M Z+ 2 4 M ' + 3
o z+ 24
»in2f c | z + >
Rozkłady amplitud pokazano na rys. R.8.9.
Rys. R.8.9. Rozkłady amplitud pól E oraz H w próżni po odbiciu się fali od dielektryka stratnego
R.8.19
ln 2 180n
R.8.20 Kolejne minima fali stojącej pola elektrycznego przypadną w przyblil żeniu na punkty o odciętej zn = —n - , gdzie / = 15 cm (długość fali w dielektryku stratnym) E m in „ =
100
V (e"“ " - e “ ") «
- 1 0 0
V*2az„
Emi„fl - 100ak n y.k = - ln 2 ■0,15 6
Enunn
R.8.21
(2,5 ln2)n
Obliczamy cz plazmy [1-
1 0 0
]
o
Impedancję właściwą plazmy obliczamy ze wzoru Z *^2 —= Z^V=
72
J gdzie y2 — współczynnik propagacji fali w ośrodku drugim, w plaz mie. Ponieważ szp < 0, to y2jest rzeczywiste, a ze względu na zanikanie fali — dodatnie. Stąd y j - Wzp j
j-io j+10 Widać stąd, że |r | = 1, natomiast A rg f = Arg(j—1 0 ) —Arg(j +
1 0
) = r c - 0 ,2 rd
1
4
d ) «zp =
Z P =
«o(1 - ° . 0 1 )
1 2 0 ,1
0,005 rS
2
7 = 0,0025 =
r-i R.8.22 , / p = / — =2 65 MHz F
Z
R.8.23 , = / ^ 3 Jp 2
o
~ 1207r(i +0,005)
R.8.24 Wektor E ma tylko składową x, a więc ośrodek drugi zachowuje się tak, jak dielektryk izotropowy o ew = 4. Nie ma więc fali odbitej. Fala przechodząca jest równa fali padającej. Wektor pola magnetycznego tych fal ma postać •
_
17 ^0
gj(t»i-Piz)
Z0/2
W
b) Wektor E ma tylko składową y, a więc ośrodek drugi zachowuje się tak, jak dielektryk izotropowy o ew = 9
1
5 Wektor H f (analogicznie jak w punkcie a)) F
; 0 e-i(cor-/?i xZ 0/2 Dla fali odbitej Ei
_
i
;
J7
~ j ( o > r + /?i z)
Hi
F + - i — 9_ej<*>f +0i 5 * Z 0/2 1
a dla fali przechodzącej 4 ł 2 — F 5 *Z 0 / 2
6
gdzie j? 2 = (Dy/no e 2 = c) Przypadek ten należy rozważyć jako liniową kombinację przy padków a) i b) j ( « f - fi\z)
(j«*+»y) £0e
ej(w<- 01 7
Z ^o/ Z. 1
5
; r ~j *>■Ło c
e j (cot + fi 1 z)
(iix+ - i y)E0^ ~ ^ -Viz
Zwróćmy uwagę na fakt, że fala padająca ma w tym przypadku polaryzację kołową, fala odbita — liniową, a fala przechodząca zmienia swą polaryzację w zależności od płaszczyzny z. R.8.25 Rozwiązanie pokazano na rys. R.8.10 i R.8.11.
Rys. R.8.10. Rozkład amplitud pola £ w dielektryku izotropowym (ośrodek drugi anizotropowy)
Rys. R.8.11. Rozkład amplitud indukcji elektrycznej w dielektryku izotropowym (ośrodek drugi anizotropowy)
Fale w ośrodkach wielowarstwowych R.8.26 a) Xt = 5 cm = 4d, a więc płytka jest „ćwierćfalowa”
Przed płytką 3 5
WFS = 4 W płytce
WFS = 2 b) płytka ma grubość d — —,
^
Przed płytką F = 0;
w płytce WFS = 2
WFS = 1,
^ = Z0
R.8.27 Na rysunkach R.8.12 i R.8.13 przedstawiono rozkłady amplitud fali stojącej w przypadku poprzedniego zadania, dla d — 1,25 cm i d = 2,5 cm.
Rys. R.8.12. Fala stojąca pola E w po bliżu granic ośrodków próżnia-dielektryk (ćwierćfalowy)-próżnia
Rys. R.8.13. Fala stojąca pola E w pobliżu granic ośrodków próżnia-dielektryk (półfalowyj-próżnia
R.8.28 ew = 3 R.8.29 Rozkład amplitud przedstawiono na rys. R.8.14.
Rys. R.8.14. Rozkład amplitud pola H w pobliżu granic trzech ośrodków bezstratnych
Rys. R.8.15. Rozkład amplitud pola E w pobliżu płytki dielektrycznej 3/4 XE umieszczonej w próżni
R.8.30 Rozwiązanie pokazano na rys. R.8.15. R.8.31
Ponieważ przed płytką dielektryka nie ma odbić, więc jej grubość musi być wielokrotnością połowy fali. Wtedy współczynnik fali stojącej w płycie wynosi = 2,
rozkład amplitud pola elektrycznego ma maksima na krańcach płyty, równe F 0, a pole magnetyczne wynosi WFS x Hmin = 2H0, gdzie o o 1 —j WFS tg (/?Q/) WFS-)tg(P0l)
R.8.32
R.8.33 Ustawiamy płytkę dielektryczną ćwierćfalową tak, że jej prawy brzeg leży w płaszczyźnie z l W płaszczyźnie tej impedancja Z fl ( —/) Z —. Dopasowująca płytka ćwierćfalowa powinna mieć impedancję WFS właściwą Z = J Z 0Z f { - l )
Zo WFS
a więc jej względna stała dielektryczna powinna wynosić ewD = WFS Płytka powinna mieć grubość 9 R.8.34
o 4 . /WFS
Ponieważ chodzi o płytkę ćwierćfalową wystarczy skorzystać z tożsa mości matematycznej
th I x+j/e
cthx
dla k nieparzystych
th (yz) Z Z 2 + Z 3 th (yz) ^ 3
^ 2
Z 3t h a - + Z 2 4 Z 2 I Z 2 th oc + Z 3 4
Ponieważ straty są małe, wyrażenie powyższe można uprościć do postaci
To ostatnie wyrażenie jest podobne formalnie do wzoru dla ośrodków bezstratnych (a = 0). Przy jego zastosowaniu należy jednak pamiętać, że teraz impedancja Z 2 jest zwykle zespolona, nie można więc osiągnąć dokładnego dopasowania dwóch dowolnych rzeczywistych impedancji. II ii
SI
E0 i e - * 2) p 0 i Z) 7 y
Er = 0 ; Hi = 0 F f Pj(a>r02Z ) e2 + = ^ 2 0 *xc JF *) H 2 =. 2 0 ; pj 7 y ^ F i pi(w ( + i? 2 2) 3 ł 20
E2- =
F H I =• 2 0 .* ej(«* +0 2 Z) 3Z0 ’ 2
gdzie P2 = 2Po Amplitudę £ z — —l
20
należy wyznaczyć
E {(z-= —/) = E0eifio‘ = E2 (z =
/) + E 2 (z
0
E20 I £ +j
Ponieważ p
Pj*/4
Loc
TC
/?0
/ = - , warunek brzegowy upraszcza się do postaci
^20 U + ^ J
5jE “
Stąd 3
^ 2 0
_;ej»/4/r = 1 F e ~j"/4 “- 4Je ^ 0 - 4 ^ ° e
W płaszczyźnie e2=
£ 2
2
=
0
~ -2 ^F2 0 i
+ £ 2
— —2
F
i* X e v
F
8£'20| * gjow h2= 3Z0
7
y
Stąd 1p i eJ _ e 3 = 2^0 lxc •F
“-b/4 - /?3z)
r /4-/*3 z ) »3 = 2 £7 ° i y ej<
gdzie /S3 = 4/?0. R.8.36 W ośrodku pierwszym WFS wynosi dwa. Oznacza to, że współczynnik transmisji mocy z tego ośrodka
2 +WFS +
1
WFS
Ponieważ drugi ośrodek jest bezstratny, 8/9 mocy fali padającej na płytkę ćwierćfalową przejdzie do trzeciego ośrodka. Zwróćmy uwagę na małą wrażliwość dopasowania na niedokładny dobór ew płytki ćwierćfalowej. R.8.37 Aby w pierwszym ośrodku nie było fali odbitej, impedancja przetransformowana do płaszczyzny z = —/ winna spełniać równość
z ( - D = z z 3cos (Pi 0 + i z 2 sip (Pi 0 _ z 1
2 Z 2 cos (f}2/) + jZ 3 sin ( / ? 2 /)1
Prowadzi to do dwóch równości Z 2 Z 3cos (/J2 /) = Z j Z 2 cos (j821) Z \ sin (P2ł) = Z t Z 3 sin (f}21) Równości te mają trzy rozwiązania 1) Z l — Z 2 = Z 3 niezależne od wartości /; 2 ) jeśli / = n k j 2 , to sin(/J2 /) —0 % cos ( / ? 2 /) = ± 1 , to otrzymuje się Zi = Z 3 3) jeśli / = (2n+ l)x 2 /4, to sin (fi2l) = ± 1, cos / ? 2 / = 0, i otrzymuje się *
f
w
3
R.8.38 Najpierw należy znaleźć płaszczyznę z = - /; przetransformowana impedancja jest rzeczywista i mniejsza od Z 0 ( l + 2 j)+ jtg (/? 0/) Zf (-l) = Z ° l + j ( l + 2 j)tg(/S0/)
+ j [ 2 + tg(ft,/)] ° [ l- 2 tg ( /S 0/)] + j tg (/J0 0 1
Wyznaczmy współczynnik odbicia na granicy ośrodka z próżnią, z = 0 Z -Z o o
HO)
l+ j2 1 + j2
—
1
+ 1
2
j2 + 2j (
1
.* ej4
Współczynnik /"( —/) oblicza się z zależności 8.4 n r(-i) v/ 2 Współczynnik ten jest rzeczywisty w płaszczyznach 1
/
7i
kn\
1
8
+ y ;^ o
Ze zbioru tego wybieramy wartość /
5 /, w której /"(/) 16
1
A2 V Z0, a więc mniejszej od Z0.
co
odpowiada wartości Z ( —/) = ' ^ 72+1 Wartość Z ( —/) transformuje się do wartości Z 0 transformatorem ćwierćfalowym, przy czym impedancja płytki Z
Zo
Z0(v/2 - l ) * 0 ,4 1 Z o
Oznacza to, że względna przenikalność elektryczna płytki 1
t:w
0,414
5,83
Grubość płytki g równa się 9
Xo
A
4
4
0,103/. o
Fala padająca ukośnie na granicę dwóch ośrodków R.8.39 a) sin Uc =
b) 6C — nie istnieje tg Ob = 1,5;
Ob * 56°
R.8.40 a) Wektor kierunkowy fali
Sprawdzamy najpierw poprawność zapisu
Fala jest spolaryzowana prostopadle do płaszczyzny padania. Obliczamy współczynnik odbicia f ze wzoru sin (02 - -0i) sin(02 + 0j)
ri
1
sin sinO,
Ie2 V« i
2
*
tg 0i
2
Z 2
Oi
r±
30°;
sin Oj =
1
2
3 c sin02 ~4’
02 « 49°
sin (49° -30°) sin (49° + 30°)
0,34
Ponieważ kąt padania równa się kątowi odbicia, wektor kierunkowy fali odbitej jest następujący: #
Stąd wynika E f (t) w 0,34i*eit<" +/,('/J,r/2+z/2)] Et (t) * i,e j(“,+ T)o,34ej"'/J^ + e -j^ ^ Z warunku ciągłości składowej stycznej pola elektrycznego E2 (0, t) = E x(0, t) = 1,341* ej"' = cos 49°iy—sin 49° i2 = 0,65iy-0 ,7 5 iz
Wektor E2 można zapisać E2 (f) = l,34ixejI“' “#2 (0 ’6 5 ,’"0-75*H Wektor H i obliczamy z równości k t x Et
H t (t)
1
ki x El
1
(i -
2
i/^ r ) = i ej(»»+^/2 ) I
e) [ " '+ ^ (V 3 r/2 - Z/2)]
-hi 1
60tc
+
235
e»
235 2
_ ej^v/3>V
80
7C
H 2 (f)
/J y
235tt
Zt
ki x £ Z,
e < H -/M v /3 y /2 -:/2 )]
80rt
~ Z ~
« r (o
( i + V ''3 y
''3 y/2
(l,0 2 iv+ 0 ,8 8 y e j t M ' "
^
, 0 -6 5 > ' ” ° - 7 5 z )1
b) Zadanie rozwiązuje się jak poprzednio, z tą różnicą, że ze względu na to, że polaryzacja fali jest równoległa do płaszczyzny padania, współ czynnik oblicza się ze wzoru tg (H2 —Hi) tg (H2 + Hj )
r
0,069
E,“ ( 0 = 0,069(—iv+ y
3
y ^ [“' ł|,|v3>,/2+:'2)]
£ , (i) = ej(«>‘+^ / 2 ) [fv(e ^ '
312
- 0,069el,f' 312) +
+ iz y f i (e ->f>v1 2 + 0,069el/‘- 31)] fi i
(f) —
«r(t)
I* ę< fc*-* (•V 3 ł ’/2 20ti
z/2)1
g j [ml + fi |N 2 V 2 - - 2)1
100071
HAD
I e j ( + p*/2) J g 20
H,.(t)
0,93. jfcot -/? 2 < 0 ,6 5 y - 0,75z)] -----1 e 2 0 ti *
- J)( v 3 y,2 _ 0 , 0 6 9 e ^ ' 3 yf2)
75:)]
■
EAD = 2,79(0,75i., + 0,65yej["' R.8.4I
Fala pada pod kątem Brewstera n 1 = 0 IB* 34
^
,0
65v
0
stąd 02 = 57°. Na rysunku R.8.16 pokazano powierzchnie zawarte między dwoma promieniami fali padającej i przechodzącej.
Rys. R.8.16. Załamanie promieni fali padającej pod kątem Brewstera na granice dwóch ośrodków
Z rysunku wynika, że P, COS0J P2 cos 02
3 2
stąd P S2
P
P,
3
P~2 S2 = 15 W/m 2 Wektor E jest spolaryzowany równolegle do płaszczyzny padania. R.8.42
Prędkość fazowa fal w obu ośrodkach, mierzona w kierunku osi 0x, wyraża się zależnością _
Vflx
s in e ,’
f2x
V2
sin 02
Korzystając z prawa załamania
sin(\ sin 02
v2
przekonamy się, że w obu ośrodkach prędkości poruszania się pła szczyzny stałej fazy wzdłuż granicy ośrodków są takie same
vf i x
Vf
i x
W drugim ośrodku vf i x
sin 0
jest więc jasne, że w przypadku całkowitego odbicia, gdy sin 92 ^
1
vf i x
i x
Vf
natomiast, gdy fala rozdziela się na odbitą i przechodzącą, to sin 02 < i. oraz vf l x Vf 2 * > C R.8.43 0, = 30°,
O 14,5
0
sin ( 0 2 —0 ^ sin(02 + 01)
ri
0,38
tg( 0 2 - 0 i) r 0,28 tg( 0 2 + 0 .) Fala odbita jest spolaryzowana eliptycznie Stosunek półosi elipsy a/b * 0,28/0,38 » 0,72 R.8.44
ri W obu przypadkach odbije się 2
1
8
mocy fali padającej.
R.8.45 Osie elipsy są proporcjonalne do współczynników odbicia r , i / Przyjmując r r.. otrzymuje się cos(02 —9 i) 1
COS ( 0 2 + ^ i ) C O S^
0i
—Oj) = cos(62+ 0 l)
0, ale wtedy także
02 9t
02
= 0 i fala nie pada ukośnie, lecz prostopadle
2 n - (0 , + 0 2)
0
2n —9
9
K
sprzeczność bo
()2
jest kątem ostrym
Widzimy więc, że zawsze ^ r L, a więc fala odbita ma zawsze polaryzację eliptyczną lub liniową. Ponieważ COS ( 0 2 + 0j) / r 1 cos(92 —Q1) oraz cos ( 0 2 -f*0 i)j < |cos(02—0])|
więc
\r
|£,
a zatem dłuższa jest oś prostopadła do płaszczyzny, w której leżą promienie: padający, odbity i przechodzący. R.8.46 E +(0) = ix E0 E-( 0 )
ix E0
E~(t)
i[o > t-P 0 (-y+ z)/^/2] *x E0 e
E(t) = ix E qeJ
[e
jfioy/>/2 J
Moylsfi
2j E0 sin— ej(”^ ^ 2/v/5) 72
E(t)
Równanie płaszczyzny stałej fazy const Równanie płaszczyzny stałej amplitudy y = const R.8.47 Z danych wynika, że 0t = 60°, obliczamy 0 sin 0
A sin V e2 0, = 30°, 0 ,+ 0 , ri
= y i / 3 •y f i / 2 = i / 2 90°, a więc fala pada pod kątem Brewstera,
sin (0 2 —0 t) sin (0 2 + 0 t)
1
2
Pola fali padającej: = i E0 e- * ~ E U+1 _ iZ_2 . £
^ 0
Zgodnie z tym, że kąt padania i kąt odbicia są sobie równe, wektor k[ 73/2). ma składowe ( 1 / 2 , 0 , Uwzględniając, że r i 1
Ei
2
i E0
fcj X E j
Hi
Zo
—1 / 2 otrzymuje się: '''2x+ilo ^ ' 2z)
£o 2Z 0
3 2
1
,* "
2
j ( « » - / ! 0 l/2x + /)0v/3/2z)
,« ,e
Wyrażenia na polu fali przechodzącej konstruuje się uwzględniając warunki brzegowe, kierunek rozchodzenia się fali k 2 (3 / 2 , 0 , 1 / 2 ) oraz równości P2 = p0 y/3, Z 2 = Z J y f i .
k2x E 2
R.8.48 r u T
R.8.49 r i
N 0
1
H
1 >/3 £o ( _ 2 2Z 0 {
1
1
,
3
r i =: “ 5
3 :4 ’
V
T1S
“ 3*
dla 0 t = arc cos
0
6 5
2
li ^
0
niezależnie od 9t
A
R.8.50
fiw2 ~
J
R.8.51 Jeśli 0, e (30°, 90°) to cała fala się odbija, natomiast w drugim ośrodku fala będzie zanikająca w kierunku dodatnim osi Oz “ z =
0 0 \ / 4 s in 2 0 i r
R.8.52
„ _ 3 1 + 8jv /2 u 3 3 ’
R.8.53
^ E2 = iy E0 ^ 6
+
1
„
l+ 2 jV 2 x
2
fio (\/3 x/2 -t-z/2) —arc tg - J ej b ~ ^
^
- arc tg i]
Pole magnetyczne oblicza się ze wzoru f tx £ Z Przy czym w przypadku ośrodka drugiego wektor k2 jest zespolony
co oznacza zanikanie pól w pewnym kierunku (w tym przypadku + Oz) oraz ruch płaszczyzny stałej fazy w innym kierunku (w tym przypadku —0 x).
Stąd
/ = - - Jp\A ~tg% b Po załamaniu na granicy próżnia-plazma fala będzie padała na granicę plazma-próżnia pod kątem ^2
=
= ®2B
2
a więc też pod kątem Brewstera. Dlatego nie będzie odbić na obu granicach ośrodków i fala całkowicie przejdzie przez warstwę plazmy do próżni. R.8.55 Całkowite odbicie fali wystąpi dla zakresu częstotliwości 0 ^ / < 11,5 MHz. Polaryzacja liniowa fali odbitej wystąpi gdy \ f p = 12,25 MHz R.8.56 Z wyników poprzedniego zadania wiemy, że fala uległa całkowitemu odbiciu i skończone, ale małe zmiany częstotliwości / lub f nie zmie niają tego faktu. W przypadku całkowitego odbicia (podobnie zresztą jak i w przypadku wystąpienia fali odbitej i załamanej) fale w obu ośrodkach mają tę samą prędkość poruszania się płaszczyzny stałej fazy wzdłuż granicy ośrodków. Wynika to z warunków' brzegowych i z prawa załamania. Prędkość ta może być obliczona wyłącznie na podstawie znajomości kąta padania i parametrów ośrodka 1
W przypadku całkowitego odbicia fala jest tłumiona w kierunku prostopadłym do granicy ośrodków i składowa prędkości vf2x jest jedyną prędkością tej fali. Tak więc płaszczyzna stałej fazy porusza się w plazmie z prędkością V
f2x
=
------------------------------ ------------
sin 0 ,
niezależną ani od parametrów plazmy ( f ), ani od częstotliwości sygnału f. R.8.57 b) y.: = (i0
R.8.58 a) / = 14,1 MHz >/_
rX r II
Ir X Ir
j; 0 , 6 + j 0 ,8 ; 1 4
b) r
1 1
+ 2 3 ^ /1 5 16 ;
l+jV15. 4
r
1
1
ir
R.8.59 Jeśli 0X = 0 i / = f p; to sz p
r
\r
0;
1
Z
00 1
z 2- z x 1
Z 2 +
Jeśli jednak częstotliwość fali będzie nieco większa od / , a padanie niedokładnie prostopadłe, 0X ^ 0 ale 9X > 0 , to kąt 02 może być duży, gdyż sin 0
— sin 0 ,; £z p
0X i ezp
małe
Jeśli polaryzacja fali jest równoległa, mały kąt 9X może być kątem Brewstera i cała fala wejdzie bez odbić do ośrodka drugiego. Prześledźmy to na przykładzie. Niech f = f B[ 1 + 2
1 0 - 4
wtedy fl Rz p =
£0 I
1
P o - W - *
0XB ^ 0,01 rad = 0,57° Jak widać z obliczeń, zmiana częstotliwości fali o mniej niż 0 , 1 % i kąta padania o ułamek stopnia może spowodować, że fala zamiast całkowicie się odbić przejdzie bez odbić do ośrodka drugiego. R.8.60 Z warunków brzegowych wynika yx sin 0 , = y2 sin 02 Ponieważ v = j v/w V (1 - j tg (5) to wartość 02 jest rzeczywista wtedy i tylko wtedy, gdy Arg-y, = Argy,
a więc gdy tg
= tg<52
Ponadto, otrzymany z warunków brzegowych sin 02, musi być mniejszy od jedności, tzn. / | Si n e , < l Wówczas
W przeciwnym przypadku, tzn. t g ^ # tg<52 lub sin0 2 > 1, wartość 02 jest zespolona, a fala w ośrodku drugim jest płaską falą niejednorodną. R.8.61
Łatwo można zauważyć, że gdyby ośrodek drugi był bezstratny, to 02 = 30°, fala padałaby pod kątem Brewstera i r n = 0 . Ze względu na straty ośrodka drugiego 02 jest zespolone — sin 0, £2
73 —j0,02) 2 1
3(1
^ ( 1
+ j 0 ,0 1 )
Przyjmując, że 02 = 30° + j<5, gdzie j<5 jest kątem urojonym o małym module, otrzymuje się sin (30° + jd) = sin 30°cos j<5+ cos 30°sin j<5 ~ as sin 30° + (cos 30°)j<5 = 7(1 +j0,01) Stąd j<5
j0 , 0 1 2 cos 30°
Można teraz obliczyć współczynnik odbicia
0,0033j
R.8.62 H? Hi H,
|
g j [ " " ^ # o ( - \ / 3 Jc/2 + ^/2)]
-jO,00331,, H0 iy
(1 - j0,0033) e
*/*-&> v
v
/
A(x, z)
gdzie: y2 = jco 7 H0 3e0 ( 1 J
tg <3
ji?o7 3 ( l- j0 ,0 1 )
sin 0 2 =
~ (1
-fj 0 ,0 1 )
Wyrażenie A(x, z) w wykładniku można zapisać w postaci
R.8.63 Przyjmując, że z = 0 jest płaszczyzną rozdziału ośrodków, a 0xz płaszczyzną padania, można zależność pól fali od współrzędnych x, z zapisać następująco *»Y2[(~sil»02)* + (cos0 2 )2]
Wyrażenie y2 sin 02 = yj sin 0l = j/^ sin jest czysto urojone, a więc fala rozchodzi się bez tłumienia wzdłuż osi 0 x. Wyrażenie y2 cos 02 przekształca się do postaci 72 cos e2 = y2yJ \ —sin2 0 2 =
- (y, sin O,)2 = N/yf + 0? sin2(>,
Wyrażenie to ma zawsze niezerową część rzeczywistą, a więc fala jest tłumiona w kierunku prostopadłym do granicy ośrodkpw. R.8.64 Wystarczy zauważyć, że w przypadku dwóch ośrodków niemagnetycznych
a w przypadku ośrodków' magnetycznych e] = e2, odwTotnie
cami”, jeśli zamiast ośrodków niemagnetycznych o fix —fi2 rozpatruje się ośrodki of:, = c2. Na przykład
r
Z2 — cos02+ cosO
sin 0Xcos 0 2 ~ cos 0Xsin 02 sin 02 cos ()2 f cos 0Xsin 02
sin (02 —0X) sin(02 + 0X)
R.8.65 Wiedząc, że 0X = 0XB, czyli 0x 02 = 7i/ 2 można obliczyć wartości zespolone s\r\Ox i cos()x z warunków brzegowych
j / ? 0 sinflj = y2 sin 0 2 = v W o i ^ o U —jtg <5) cosd1
= )Po V i - j t g ^ cos et Z tego równania l-jtg<5 J -4 sin2 0 j : l-jio 2 —j tg <5 ~ tg <5 sin 6l ss 1—j5 - 10 5 C O S 0 ,1 = -
2 l + j / ■* - 10' V tg <5 y/2
Pole magnetyczne w pierwszym ośrodku ,
+
g j t # * ~ ^ o ( _ sinfli jc + cosOi z)] __ _
f* ŁT » j [ o « - - 0 o ( - J C + j 5 • 1 0 “ 5X+ 1 0 - 2s / 2 + j l 0 - 2z/2]
—LyI10c
Zależność pola H 2 od zmiennej x jest identyczna jak pola H x (wynika to bezpośrednio z warunków brzegowych), a od zmiennej z jest ona opisana funkcją g - ' / 2 C o s 0 2 Z — g ” 72sinfliz ^
e ” >’2Z
Uwzględniając fakt, że w przypadku, gdy 0t jest kątem Brewstera, a polaryzacja fali jest równoległa, to nie ma fali odbitej, otrzymuje się H 2 = iyH 0 ęilwt-P°(-x+i5 W -/W -ji°42 ] _ = i H qe^t'}t ~x+i- 10 5*>+J0 oł0 2r/v 2-Ho Dla zinterpretowania otrzymanych wyrażeń zauważmy, że —■fale w obu ośrodkach rozchodzą się z prędkością fazową równą prędkości światła wzdłuż granicy ośrodków, w kierunku ujemnym osi 0 x i w tym też kierunku są mało tłumione wg funkcji ę f i o 5 ■ 1 0 " 5x
— fale w obu ośrodkach rozchodzą się także prostopadle do granicy ośrodków, ale są w tych kierunkach bardzo szybko tłumione, w ośrodku pierwszym wg funkcji e + /fo 1 0 “ 2z /2
a w ośrodku drugim jeszcze znacznie szybciej — wg funkcji V^ Wynika stąd, że większość energii fali gromadzi się w ośrodku pierw szym, tuż przy powierzchni granicznej, a fala rozchodzi się z prędkością światła wzdłuż tej powierzchni. Fala taka jest więc falą powierzchniową. Uwaga: Łatwo można zauważyć, że gdy tg<5->oo, to tłumienie fali w kierunku prostopadłym do powierzchni w ośrodku pierwszym dąży
2 b)
t
V
c)
R.9.5
T = -
v
3 8 10 15
2 300-108
a) U(r,ę,6,t)
[nsl;
1 0 0
1
15
[ns].
/ 9i + Sl 47ie0 \ r l r2 1
sin (cot —fir2)
sin (cot —fir + /JAr) Ar 4tT£o co gdzie fi
sin (cot —fir —fiAr) r + Ar
Ar —4 / cos O 2 b) W tym przypadku Ar
1
1
sin (cot —fir + fi - / cos 0 ) —sin (cot —fir —fi - 1cos 0 2 47i£0r 2 /
Wykorzystując tożsamość sin (a! + a2) —sin (aj —a2) =
2
cosaj sina
otrzymujemy: U (r, ę, 0, t) =
2ne0 r
sin ( —cos 0 j cos (cot —fir) 2
c) W tym przypadku fil/2 potencjał w postaci l/(r,
R.9.6
1, a więc można zapisać wyrażenien
% fil cos 0 cos (cot —fir) 4ne0r
cos (cot —fir) a) U ( r ,ę ,0 j ) = 7i£0r b) U(r,cp,0,t) =
1
sin cot —fir + - cos 0 + 27i£0r 4
H- sin ( (ot —fir — - cos 0
/ K n ----- cosi - cos 0 sin(o>/ — fir) 7t£ 0 r \ 1
1
c) U (r, cp, 6,t)
/
71
- ----- cos a>t —Br+ - cos 0 2ne0 r \ 2 K cos 6 2
cos yojt —f}r
sin ( - cos 0 I sin (cot n e0r 2 r —r
e 5 r ,,t R.9.7
1
a)
47180 «
Br)
r —r
ds
Ze względu na symetrię całkujemy w układzie współrzędnych cylin drycznych
b) Dla z > R można pominąć operację całkowania zakładając, że źródłem jest ładunek o wartości q = qskR 2 5 R2ę}< »
a) Warunek quasi-stacjonarności zachodzi dla k
z2 + R
Wtedy u (za)
2n R /* r Q dę 4keo J O q* + z2 o
5ej“' 2 eo
0
R
5ejtor 2E0 J
Qde q
2 +
0
I)
b) Warunek quasi-stacjonarności zachodzi dla k
z
Wtedy u (za)
5R2c*mt 4e0z
z
2
a
dx I sin27tlQ6(f ~ y / x 2+y2 + Z2/c)^ a) U(0 ,y , 0 ,t) TCfi0 J x 2 + y2 + z2 0 o b) Należy zauważyć, że y ^ a > b, czyli można pominąć całkowanie Ponadto można wyliczyć długość fali 1
R.9.9
X
3-10 ~W
8
300 m
f a więc X y, czyli jest to przypadek quasi-stacjonarny. Tak więc , ab sin(2 jcl0 6 t) U (y,t) w ------------------
ne0
U(y=l 5, t )
y
sin(27tl06t) 30jt£0
c) Również spełniony jest warunek y > a > b, ale w tym przypadku nie jest spełniony warunek quasi-stacjonarności i potencjał można wyrazić zależnością 2
n l 0 6 t —^icl 0 “ 2v 3
y sin (27il06t —^ ji U (y = 100, t)
2 0 0 tceo
R.9.10 Prędkość rozchodzenia się fali v = 3 • 108/5 [m/s] a
a) U(xo,0,0,t)
1
r
25tc£o J o
*i sin 2 ti 1 0 6
dx o
J ( x - x Q)2 + z V
x —x 0 ) 2 + z
dz
b) Długość fali v 3 •1 0 8 ^ * ” / “ SMO* " 6 0 ” a więc X > x = 2 m, czyli jest to przypadek quasi-stacjonarny i można pominąć opóźnienie sin 2 rcl0 6r 1 U (xo,0,0,f) dx dz 25mn x - x 0)2 + z o o c) W tym przypadku należy zauważyć, że x 0 P a > b, a więc można
pominąć całkowanie, natomiast nie jest spełniony warunek quasi-sta/ • cjonarnosci. ab 25716o
U (x0 , 0,0, t)
sin 2 jc1 0 6
o K sini 2nl06t — ^
U(x0 = 15, t)
R.9.11
7507teo
a) Odległość jest znacznie większa od promienia kuli, a więc można przyjąć, że źródłem pola jest ładunek o wartości 7ti?4 ej"' zgromadzony w kuli ^4ejct)(i-r/c) U(r,t) 4e0r ~ j ( n l 0 st - n / 3 )
Ł/(1 0 0 0 ,f)
4000e o
b) r R, a ponadto /. = -stacjonarności, czyli
6
■10 3 m
r, zachodzi więc przypadek quasi-
RĄei
U(r,t)
, j n l 0 5f
{7(100,0
400s o
Rys. R.9.1. Ładunek punktowy poruszający się z prędkością v w kierunku osi —0y
R.9,12 a) W chwili t ładunek przyjmuje położenie y —vt (rys. R.9.1) i jest odległy od punktu P x o r = vt + y. W chwili (t + rx/c) fala dojdzie do punktu P v Tak więc można zapisać wyrażenie na potencjał w postaci U
c
4ne0rx
czyli U t+
y + vt 4ns0(y + vt)
Podstawiając t 4"
y + vt
otrzymujemy t
c r-y c+v
i ostatecznie można zapisać Ul T)
q(c + v) 4 j i £ 0 c (y + vz)
4
b) W tym przypadku fala dojdzie do punktu Pz w czasie 14- r 2 /c, gdzie r2 —y j x 2 + z2 + (vt)2 a więc t+
v /x 2 + z2+ (uf)2
_______ 9_______ 47i£0 x/ x2 4- z2 4-rf2
Chcąc otrzymać wyrażenie na potencjał w postaci bezpośredniej, należy podstawić / x2 + z2+ (itf)2 \ t+
i rozwiązać to równanie względem f. R.9.13
a) V2U * ~ q/ f, b) Przypadku quasi-stacjonarnego nie ma, gdyż w obliczeniach nie można pominąć opóźnienia — wynik byłby równy zeru.
R.9.14 a) L/(x, z, t)
1
4tI£0
Qi I t
dy +1 :2 sinm t /•
1
~,2
V'
c
7u:o J /x + v“ 4 r \ /' 2 Warunek quasi-stacjonarności zachodzi, gdy 2
y j x 2 + z2 <^ / = 30 m b) W tym przypadku można pominąć operację całkowania
\ J x 2+ z
/ sin col t
2
U(x,z,t)
sini 2 rtl 0
4keq -s/ x 2 + z
K / y/X 15
7
4 keo
'■y + Z
x 2 + z2
Warunek quasi-stacjonarności nie występuje, gdyż y j x 2 + z2 > 0,5 m l sin w(t —r/c) 27ce0r
c) U(r,t)
^ Warunek quasi-stacjonarności nie występuje
q0sm (OI t R.9.15
U(r,
+a
g0 sin co l t -f
4 m 0(r —Ar)
% sm oj I t +
r —Ar
4n£0 r
r + Ar
4tc£ 0 (r + Ar)
gdzie Ar = / cos
U (r,
+ sin (cot —Pr —PAr —a)j % [sin (cot —pr) 4 -2 sin (tot —jSr) cos (PAr + a)] 4n£0r g0 sin (cot —Pr) [1 4n£0r
+ 2
cos (PI cos ę sin 0 + a)]
a) U (r,
q0 sin (cut —Pr) [1 — 4ns0r
b) U (r, q>, 0, r)
q0 sin (ojt —/Jr) 4ti£ 0 r
, Ir/ <7 osinUot- pr) c) U(r,ę,0,t) = ----- 7 —-------- L1 4rc£0r 1
/ (r, cpj) =
0
, 0
q0 sin (o>f —Pr) 4n£0r
2
1 + 2
2
cos ( t e cos
sin 0 )]
sin ( ^costpsintf sin (/?/ cos ę sin 0 )]
+
1
R.9.16 a) U (r,
2ns0r
[ s i n (cot — /?r + /JA r) + 2 s i n (cot — /?r) +
nA ^
s i n (cot — Br) ^ 4- s i n (cot —fir —/J A r )] — — — ------------ [ 2 + 2 c o s (rc c o s ' 2tc£0 r „
2 s i n (cot — /Jr)
7i£0r
cos
q>s i n
0 )]
7t cos < ps i n 0 2 2 s i n (cot — fir)
b) U(r9q>= 90°, 0,t)
ne0r
c) J e st t o p r z y p a d e k q u a s i-s ta c jo n a r n y i m o ż n a p o m in ą ć o p ó ź n ie n ie ^r , „ , U (r,
2 s i n cot 4 s i n cot 2 s i n cot ---------------+ +
4te£ 0 r
4ns0r
2 s in cot
4ks0 r
7t80r
Wektorowy potencjał magnetyczny ri R.9.17
a) A
(r, f )
*
Rys. R.9.2. Odcinek z prądem umieszczony wzdłuż osi Oz
Z g o d n i e z s y t u a c j ą p o k a z a n ą n a r y s . R .9 .2 m o ż n a z a p i s a ć
fr2 + + i 2 s in c o l t
A (r,ę J )j)
c - d z
j
"2 ■ ~ 2 -
+z
-112
g d z ie :
iz =
v
*=Mo 4rt
z 2 — 2rz c o s 0
ir c o s 0 — ie s in
2rz c o s 0
0
b) W ty m p r z y p a d k u m o ż n a p o m in ą ć c a łk o w a n ie
=
4jir
4jtr
c) Warunek quasi-stacjonarności: A > r Wtedy 1/ 2
iz n010 sin cot 4n
A (r,ę,0,t)
1
- / r 2 + z2 —2 rz cos 0 -
dz
1/2
Gdy X p r P I izfi0I 0lsm(ot A (r,ę,9,t) = -------7 ----------= 4rcr
(1
. . u0I 0lsma>t cos0 —i„sin 0) — 47tr
R.9.18 a) Z warunków zadania wynika, że s/ q2 + z2
P l, a więc
A (o,
. ji0 10l s m ( a ) t - p y/Q2 + z2) 1
4n J
q2 +
z2
Natomiast H = -V x A +i
1
5.
H (e,ę,z,t)
2
, ,
ĆM(
+i
r /1 do
IM , o dę
. /„ / 5 (” lq>4n 8q |_
sin {(ot —fi yfo2 + z2) s/ q2 + z
. I0 ip cos (cot —ft yfo2 + z2) *
iz n0101sin co b) A
4nr
/ gdzie Ar = - cos 0 |/0 / 0 / sin( o)t — A (r, ę, 0,t) = (i. cos 0 —i„ sin 0)
fl
R.9.19 a) A(y,t)
«zi“ 0 4
/* dx o
b jw . ( J-------x l +y2+z e V c o
J x 2 + y 2 + z2
4nr
dz
+ fi-co s 6
i2n0 abd
b) A (>>,£) c) A ( y
100,0
-
~
izfi o e J(" ‘ 800it
=
2 0 *)
Rys. R.9.3. Pętla z prądem umieszczona w środku układu współrzędnych (w płaszczyźnie ().xr)
R.9.20
a ) P r z y j m u j ą c o z n a c z e n i a j a k n a r y s . R .9 .3
A (r,t)
=
'
^0
+i
n
t—
V
71 2n
C
dl
r.
c o s a c o s [ o j / — fir
(r —R c o s r —R c o s a s in 0
.l Ho*
COS O) I
1
a s in 0 ) ]
dot +
o 2n {*
f s i n a c o s [c o f — /? (r — R c o s a s in 0 ) ]
r —R
J
da c o s a s in 0
o
b) W
t y m p r z y p a d k u s ą s p e łn io n e w a r u n k i: 9
r
R
oraz
r
z; m o ż n a
9
p o m in ą ć o p ó ź n ie n ie
2n A (r ,
t)
^
cos
.i no*
cot c o s
a (r + R c o s a s in
0)
da +
o 2n +1
cos
(ot s in
a (r -f
R cos
a s in
0) da
.2
Tl
f.i0 R 2co s
t
lv
—
o j/ s in
0
“ 7 2 ---------------
o R /Ż .21
a ) J a k w y n i k a z R .9 .2 0 , m a g n e t y c z n y p o t e n c j a ł w e k t o r o w y A ( r , / ) j e s t m a k s y m a ln y
d la
k ą ta
0=
9 0 , tz n .
p r z y jm u je w a r to ś ć z e r o n a o si 0 r.
w
p ła s z c z y ź n ie
0_vy.
n a to m ia s t
i
b) Pole magnetyczne H
V x A przyjmuje wartość maksymalną dla
punktów leżących na osi Oz. R.9.22 a) A (r,
sin ((ot —fir) o
o H(r,
,
.
+
1
1
8
1 8A le~r [_sin0 dę
(rAę) + i
i
i
1
sin 0 sin (on —fir)
5/10
+
1
+ fi cos (on —fir)
L
Vx H
ot
cos 0 sin (on —fir) + fi cos (cut —fir) + 2 fxr
2
2 sin 0 fi cos (on-fir) sin (on-fir) -------------------1------------------- /rsin (cot —pr) + ifl fir 1
E(r, (pA)j)
eJ
cos (o)t-fir) (or
2
(V x H) df
cos 0 fi sin (on —fir) fier2 O)
sin 0 fi2cos (on —fir) -hi 6 fiEr 0)
fi sin (cot - fir) cor
cos (on —fir) ojr
A . \ i A. b) H (g,(p,z9t) = - V x A = i fi \ q cę 1
8Ae d-
4" i
1
i.
8At O
"1 8 1dAn i ~ — {qA
+
8 rej
_i J P c i(
QfidQ
Mi? 1
E(e, (p,z, f) = - (V x H)df e dA !t
R.9.23 a) E wir
cA
i
P
'2 + * i EfiOJ \ Q O
i yu)cos((Dt
gj (
jU')
Jest to składowa wirowa pola E, gdyż VEwir = 0 b) E
oraz
—VI/
dA 7v
V xEw i r * S in
0
d)t
—l
COS
0)t
l r V(0 COS (!)t
Ew i r
ix yoi cos cot,
Ep o t
gdyż
i
VEwir - 0
ix (sin cot + xco cos cot),
gdyż
V x Ewir ^ 0
VEpot ^
0
i
V x Epot =
0
c) Znajomość potencjału U nie daje całkowitej składowej potencjalnej dA pola E, gdyż wyrażenie może również zawierać pola potencjalne. dt Jedynie w przypadku gdy VA = 0 można zapisać Ep o t
VU
R.9.24 a) Opóźnienie można pominąć, gdy /, P r ■ c 3-1 0 ® ,= 7 = — = 610 m r
1 0 7
r <ś 30 m OJ c)
£p =
1
£o
vf
:10c
A
3*10 7 10
r
300 m
co
1
V 99V £0
1
10
eo 100
300 m
d) V2 A (r,t) R.9.25
so
9y n f
juJ (r i,f)
a) Ponieważ r > a można zapisać: fi0 sin ^cot ~
a
a
a
/* /% 3 [ia sm(a)t dx d y d z i , ----A (M) i 4nr 4nr o o o Następnie można wyznaczyć pola E i H z zależności 1
H
/%
*
fir)
(V x A)
f^o E
1
(V x H)df
£o j Ponieważ r P a główną rolę odgrywać będą składniki z najniższymi potęgami r w mianownikach ułamków, a więc tzw. pola dalekie, czyli promieniowania. Ostatecznie otrzymuje się
a3fi sin 0 cos {cot —fir) ly 4nr .
Hp =
Ep =
. Z 0 a3p sin 0 cos (at —fir) ig------------- 7 - -------------4nr
.
gdzie a
. /i0sin(ait-fir) b) A (r,t) = i dx 4nr
a
r
d y (x + y) dz 0
0
lz
Z0
0
a
.
Vo
0
a4sin (cot —fir) 4nr
. a4/? sin 0 cos (cor —/Jr) M ) = i
H
. Z 0 a4ft sin 0 cos (cot — fir) E D(r,r) = ie 4nr a a a
fi0 sin (cot —fir) i 4nr JJ
v
H0a5sin(cot —fir) xydxdydz = iz \6nr
.
0
0
.
0
, a5fi sin 9 cos (cot —fir) H J r j ) = i
jii0101sin o I / R.9.26 A(r,
H0I0l sinrol t i
4nr
4nr
qI r sin • twi / * i. VoI ------fir — fiAr) —sin (cot —fir 4 - /?Ar)] 4nr L
I
0
sm fj&r cos (Wf _ ^r)
27cr gdzie
Ar =
d -s in 0 s in >
a) A (r, >, 0, t ) = i, ^ ° ■0 sin ( - sin 0 sin " 27tr
V
4
Icos (cot
/?r)
/
b) A (r, (p = 0,0,0 = 0 Dla punktów leżących na osi Oz również A(r,
Ar
R.10 Promieniowanie i anteny Dipol elektryczny i magnetyczny R.10.1
Zmieniające się harmonicznie ładunki ąx = q0 eitot i q2 = —ć/ 0 ejtjr. Przyjmu jąc jako zmienną amplitudę prądu / 0, można otrzymać:
dla r » d Ri^r~Q,5dcos6} R2^r+ 0 }5dcosQf R ^ r ~ zcosO, ~
~
Rys. R.10.1. Sposób obliczania wektorów R, R l5 R2
Potencjał skalarny: n /• 1 o (r')e U R 47C£ */ 4i
j/loR
i ^Lę-ifioR, + ^2 c -ig„W, 4jt£ * 1 R
dr
P'
/
P j(w f-/I()r)
e j/jf0 0 , 5 d c o s ^ r
U = - ^ ~ . -----47tjco£ dla a P d, / 0
V
r
P
Q 5^ cos
_
e J ^ o O , 5 d c o s ^ r __ Q 5 ^ c o s
(r + 0,5d cos 0) (r - 0,5d cos 0) d:
d cos 0 4K£(JL>
. i J r2
jicot - por)
Potencjał wektorowy 0,5 d
J(r')e -WoR dr R
A D la Ą
4n j j v — 0 ,5 d ^
= ^ o^
47tr
e
i ( < ^
1 i 0
// o r ) |
z
(i0z
c
fior)ęj/fo r cosO
L dz
J 0
z ^ 0 , 5 d:
p j (
^ 0
,5d j
ej/Jnrcosćl
|
R.10.2 £(r) = —VI/ —j(oA H(r) = —V x A H Podstawiając wyniki R.10.1 otrzymujemy (Ofil0d ei^'-for) 1 1 E —------ C O S 0---------J 2n r Jor PorI _ \a>Hl0d . ej(“' “^or) 1 J E e — ----- sin 0 ----------- 1 4ti r Por (Por) H
j ((Dt~por)
)Po lo d sin# ■
1
4K
Ey = 0;
J Po r_
Hr = He = 0 1
W zależności od wielkości parametru / ? 0 r = Inrjk rozróżnia się trzy strefy promieniowania: — strefę bliską 2nr 4 k; istotne są składowe E r i Ee z członami typu 1/r3; — strefę pośŁ ^nią 27ir % ż, o złożonej strukturze pola, — strefę daleką 2rcr P k\ istotne są składowe E e i z członami typu 1 /r. R.10.3 W strefie dalekiej istotne znaczenie mają składowe pól E0 charakteryzujące się zmiennością typu 1 jr jojfil o d . ej(w'- * ,r) E& — ----- sin 0----------4n r
iPoI0d H
j (oj t - fło r)
Wyrażenia te otrzymano w przypadku umieszczenia dipola wzdłuż osi z. Na podstawie równania (10.3) można wyznaczyć charakterystykę promieniowania dipola f(0 , ę) = |sin 0 ' w ogólnym przypadku kąt zawarty między wektorami Id r i wektorem momentu dipola p na rys. R.10.1 p i jto r dla dipola umieszczonego wzdłuż osi z; cos 0 cos 0* = ^ sin 0 cos ę dla dipola umieszczonego wzdłuż osi x; sin sin ę dla dipola umieszczonego wzdłuż osi y. gdzie 0f
a) f, (0 ,; c) f3 (0 , .
R.10.4
F(6,ę)
= sin26* dla dipola umieszczonego wzdłuż osi
2
4 tc
D
« 2n J J sin3 0 d 0 d
Jsin 0 ( 1 o
z.
2 cos2 0 ) d 6
4
1,5
3
0,5d 1
/sk
/O t —
/ 0dz
d
Ot 5d
1 E2 e i. = -R e{ExH*} = 2 Zo ds —r2sin OdOdę ir R pr R.10.5
2 *(D2ti2Iod2r2sinó6 dOdcp = I o*, 2 j 2* 16rc2r21207t oo
2 0
(j8 od) 2
[O]
Metoda 1. Wektory pola elektromagnetycznego można wyznaczyć na podstawie potencjału wektorowego A(r) (rys. R.10.2). Ponieważ 2na > 2f, można przyjąć J(r')dK ' = Idl' = /fld^'f; Na podstawie rys. R.10.2 d/< (r, O,
ifio* cos(
2
R
d(q>-q>’)
O Dla r
u
R ^ r I 1 —- sin Ocos (
dA(ldl‘)
P(n8, ę)
ty
N
Rys. R.10,2. Metoda wyznaczania potencjału wektorowego A
/ a . _ - % - ( l + - s i n 0 cos(
1
Po podstawieniu do wyrażenia określającego potencjał wektorowy w argumencie całki wystąpi człon g j0 o a sin 9 cos(
Można przyjąć, że jeżeli P0 a sin 6 « 0 , to e}fioasin«cos(i>-i>-) = 1 + j/?0 f l Sin 0 C O S ((p — (p') Umożliwi to obliczenia całki określającej potencjał wektorowy 4n
Po r Następnie mogą zostać określone wektory pola elektromagnetycznego . A PoZ0IA s i n d f . 1 V " j/,or E }wA = ------1 -J — I------- 1 4n Por e -jfor . Po IA cos 0 / 1 .1 H = 1VxA J ------4i------1 »------ J (Po r) Por ę-jfio r Po i A sin 0 1 1 1 - j $ 4n P o r (Po r) Metoda 2. Pętlę o promieniu a zastąpiono ramką kwadratową o boku d A
na
d2
Umożliwia to traktowanie anteny jak układu złożonego z czterech dipoli elementarnych, każdy o długości d. Z rysunku R.10.3 wynika, że w strefie dalekiej promieniowania pole wektora E posiada tylko składową E Przykładowo, o wielkości pola w płaszczyźnie x = 0 decydować będą dipole 2 i 4, d sin 6
&
Rys. R.10.3. Zastąpienie pętli z prądem układem złożonym z czterech dipoli elementarnych
Upraszczając wyrażenia można założyć, że dla d/k sin (fi0 0,5d sin 0 ) «
/?0
1
0,5d sin 6
Wówczas dla A — d2 otrzymuje się Ą e “j^or Ey (r) = 1207t2/ osinfl^2------z r oraz ~}Por
—n l 0 sin 9
?k
Wyrażenia te po przekształceniu są identyczne z otrzymanymi w me todzie 1 dla strefy dalekiej promieniowania, r > k. R.10.6 Zagadnienie promieniowania dipola magnetycznego, przedstawionego na rys. 10.7 jest dualne w porównaniu z dipolem elektrycznym z rys. 10.5a. Oba dipole posiadają identyczną strukturę geometryczną; wa runki brzegowe dla wektorów pola i prądów zestawiono w tabl. R. 10.1. Tablica R.10.1. Warunki brzegowe dla wektorów pola i prądów
J s ej"'
K s ej“"
N
>
wektor prądu powierzchniowego dla g = a~
1------- 1 3 i> i_____i
Dipol magnetyczny
ti ■
źródło promieniowania
Dipol elektryczny
Ks = —K - i„
r -v i L
E J d = a +)
0
-K s
Hv (e = a +)
Js
0
0 _________________
0
Ograni czenia
m
-1 <
d -
1
*
_
a
Wynika z niej, że oba problemy elektrodynamiczne są dualne. Wykorzystując R.10.2 dla strefy dalekiej promieniowania dipola elektrycznego uzyskuje się
e - j 0 °r j ajeKd sin 0 ------r 4n Porównując uzyskane wyniki z wektorami promieniowania dla pętli z prądem można wykazać, że pętla jest równoważna dipolowi, gdy spełniony jest warunek I 0Z 0(i0A = j Kd R.10.7
Rpr
2
I2
S
^Re
X
H
* 1 . 0i l
ds = r2ń n 0 d ę d 0 i r składowe wektorów i He w strefie dalekiej promieniowania wyznaczono w zad. 10.5. Po podstawieniu uzyskuje się
[fi] R.10.8 Wektory pola elektromagnetycznego w strefie dalekiej można obliczyć dwiema metodami: — wykorzystując wyrażenia ( 1 0 .2 a); — traktując antenę liniową jako szeregowe połączenie dipoli elemen tarnych, każdy o długości dz. Przedstawione zostanie rozwiązanie według metody pierwszej rf = zi2;
i2 = cos 0ir —sin 9i0
J(rf)dV' = I{z)dV = I(z)i2dz = I (z) [cos 0ir- sin OiJ dz h
/%
e ”j/*or E(r) = — ------—/ (z) sin OeifioZCO&eL dz = 4tij r J oju
(/i + z)ejzcos('dz + -h
(li-z )e izcos9dz i 0
sin2 -----2 Po cos20
e -j/*or
r
n „ Poh n . i h cos 0 Przyjmując dla ——< —, czyli sinZ 4 ostateczną postać składowej pola
nu
r
P0 h cos 0 , otrzymuje się 2
r
Charakterystyka promieniowania f{0,
4 tc oo Długość skuteczna
1,5
Rezystancja promieniowania Rpr =
7 1
f ’ 5 d$
S=
dS = r 2 sindd 0 d(pir
Po podstawieniu Rpt = 20 W0h)2 = 790 0 Y R.10.9 Wykorzystując wyrażenie (10.6) uzyskano a) L>, = 3; b) D2 = 3; c) D 3 = 1,5 R.10.10 Dla 0 < 0 «S ^ 2 D = ^ -----------------------= 2<2n + 1) J j c o s 2nO s in 0 d ( p d ć >
oo R.10.11 a) f(0,ę) = sin 2 0 sin 2 (p| 71 f (0„
3 o2 = 4*' 3
•
=
t"- !tjII
n -U[ Lft
71
Kierunki maksymalnego promieniowania 0 = 0i > —(pj
dla dla
i = 1,2 . / — 1 , 2 ,3,4.
b) S = -R e{E xH *} = I ! | 1 F (0,
c) G = r]D = TI 2 ti js in 2 2 tf sintfdtf j cos2
2§ S d S
§ |E |2dS ^ 7.1 Q Z 0H
Maksymalna moc sygnału odebrana przez antenę* o powierzchni skutecznej Ask — 0,2 m 2 Pod = AskS(r = 5 km, 0„ ę }) = 2,14- 1(T 9 W Minimalna moc sygnału wymagana na wejściu odbiornika Pmin = ^ ( T A + T) kB B,
gdzie 7 = ( F - 1)290 K
Pmin = 1>2 ‘ 10“ 14 W Pod Odbiór sygnału w odległości r = 5 km od anteny nadawczej jest możliwy. R.10.12 Na podstawie wyrażenia (10.8)
R.10.13 Moc wypromieniowana P = rjPA Moc odebrana Pod = t]S(r) Na podstawie rozwiązań zadania R.10.12 r max
* *5 km
R.10.14 Na podstawie R.10.8 oraz zad. 10.14 można wyznaczyć całkowitą impedancję anteny krótkiej Za =
K p r+ j* 4
=
20(^0
p0h
2nf Po podstawieniu p0 = ——^ 0,57, c ZA * (4,09- j 1400) fi
l n -
a h = 0,8 m,
a = 4 mm
Ujemna składowa reaktancji jest równoważna stosunkowo niewielkiej pojemności połączonej szeregowo z rezystancją promieniowania (rys. R.10.4a). Można ją skompensować dołączając szeregowo cewkę o indukcyjności L=O ~) \ * a \
Rezystancja strat cewki wyniesie wówczas =—
= io n
o ^ 1
Rpr+^str Rys. R.10.4. Schemat zastępczy anteny krótkiej
Schemat zastępczy obwodu anteny z kompensacją składowej urojonej reaktancji wejściowej przedstawiono na rys. R.10.4b. Na jego podstawie można wyznaczyć sprawność obwodu anteny 29% R.10.15 Maksymalna różnica mierzonych częstotliwości a
Kiiax ~°>
/;max
2920 Hz
TCC
'-a O a V
Można więc przyjąć pasmo pracy odbiornika: B = 3000 Hz oraz warunek dotyczący wymaganej mocy sygnału fali odbitej s
T0 B
u O CL,
^NO
J
4nr2
sk0
gdzie:
t
4k ^ N O =~
'2 Z
A
^skNO
4 jc
G0 = -2 ^ s k O A Po podstawieniu: 2 2 C r v
FkB T0 B
9 m ax
skNO
^skNo > 0,045 m 2 R.10.16 W przypadku anteny smukłej o h P a można założyć, że rozkład prądu w antenie jest sinusoidalny. Wiadomo również, że I (z — ±h) = 0 . Stąd można przyjąć, że rozkład prądu wzdłuż anteny można opisać
sinfio (h -iz/fl
Rys. R.10.5. Sposób wyznaczania wektorów R i J
/(z) = Imsin [p0(h-\z\)] Metoda 1. Na podstawie zależności 10.2a w strefie dalekiej promie niowania cofie tfo r 4rcj
E(r)
[/ (z) /, —(/ (z) i, ir) ir] eJ^i^cos^dz
Podstawiając i = ir cos 0 - i„ sin 0 otrzymuje się: joni m sin 0 4n
E(r)
~)Por
sin [ / ? 0 (/i —\z\j] ^ fio:cosei&dz %/
-h
Wiadomo, że MX
efl*sin(c + fcx)dx
a2 + b2
[n sin (c + bx) —b cos (c*+ bx)]
Z uwagi na nieciągłość prądu w punkcie z = 0, należy rozdzielić obszar całkowania na dwie całki w granicach od < —/i, 0 > i < 0 , h > . Otrzymuje się Ee(r) = j60/m
ll>nr cos ( / ? 0 /i cos 0) cos sin 0
h
Metoda 2: Przy obliczaniu wektorów pola elektromagnetycznego moż na założyć, że antena składa się z wielu dipoli elementarnych, każdy o długości dz. W strefie dalekiej promieniowania w punkcie obserwacji P(r) składową pola od każdego z dipoli wyznacza się na podstawie wyrażenia 4
»
dE
0
jto/x/(z)dz . e }fioR sin 9 4k R
Podstawiając dla r $> 2/z, R = r —zcosO; l/R « 1/r otrzymuje się A /» e “ )fior
sin 0 ------r
sin [ / ? 0 (/i - \z
e j/)o z c o s fld 2
Wyrażenie to ma identyczną postać, jaką uzyskano w metodzie 1. Dalszy ciąg rozumowania przebiegać będzie identycznie. Charakterystyka promieniowania anteny liniowej ma postać cos (fi0 h cos 0) —cos p0 h f (0, ę) = sin 9 Uwaga: f m(9Q, ę 0) ^
i zależy od wyboru długości anteny l = 2h.
1
o
180
Rys. R.10.6. Charakterystyki promieniowania anten liniowych o długościach; 0,25/.; 0,5/ i 1.25/
Dlatego przy zmianie parametru /J0 h należy ją dodatkowo unormować. Wykresy z charakterystykami dla czterech długości anteny przedsta wiono na rys. R.10.6.
R.10.17 Podobnie jak R.10.3 a) U j d ę ) =
cos (/J0 h sin 0 cos ę) —cos fi0 h J
b)
fJ d ę ) -
1
—sin2 flcos2>
cos ( / ? 0 /isin ^sin ę) - c o s (i0h yfl
—s\n20sin2ę
R.10.18 Na podstawie rys. 10.1 otrzymano r (78+j35)Q dla a Z * < dla / = (75+j40)Q dla a r (460 - j 5 10) ft dla < dla / = 2 (2110 —j 1780) ft dla
60 2000
h - = 2000 a
Odczyty dla / = 2/2 są obarczone dużym błędem. Wiadomo, że dla h/a -> x ZWE = (73,13 +j42,55) ft. Składowa urojona zanika dla dipoli nieco krótszych h % 0,24/ h % 0.42/.(h u) ==60 h == 0,452 (h/a) -= 2 0 0 0
RWfc "= 67 fi; ®WE ~= 930 Q; = 3400 O.
R.10.19 Wykorzystano metodę odbić zwierciadlanych. Wykazano (na rys. R.10.7), że przykładowy i zależny od hjk rozkład prądów wTantenie, b)
Rys. R.10.7. Metoda analiz) niesymetrycznej anteny pionowej
łącznie z jej odbiciem, jest identyczny, jak w antenie symetrycznej o długości / --- 2 /7 . Jeżeli Z W F ni es
U
• to ZWHsvm 7
Stąd. Z\vi ,iiis(^ " b)
I
Z», * (/ W fcsym ^ 7
2u
r 2h)
27 WEnics
R.10.20 Względna wysokość masztu: - = - f = 0,55. A
C
Smukłość anteny: - « 60. a Na podstawie rys. 10.1:
ZWEnies(^ = 0,55A)% 120-J210
[Q]
Optymalna impedancja generatora 2
Gopt = Z 5 =
1 2 0
+ j2 1 0
[Q]
R.10.21 Wykorzystano metodę odbić zwierciadlanych. Antena wraz z odbiciem tworzą liniowy układ złożony z N = 2 anten odległych o d = 2// i za silanych współfazowo (a = 0). Na podstawie wzorów (10.22), (10.21) i ( 1 0 .2 0 ) / H fiz (0 , ę) = cos ( 2n — cos 0
U0,(p)
cosf —cos 0 ) [ h x \ 2 ; cosf 2 n ~ cos Oj sin 0
Charakterystyki pionowe promieniowania przedstawiono na rys. R.10.8.
Rys. R.10.8. Charakterysiyki promieniowania dipoli pionowych umieszczo nych nad ziemią o a = oc
R.10.22 Sposób rozwiązania jest identyczny, jak w R.10.21. Różnica polega na tym, że pomiędzy dipolem poziomym i jego odbiciem zwierciadlanym występuje przesunięcie faz pomiędzy prądami wejściowymi a = 180 fwUK (p) = sin | 2 tt ~ cos 0 Na podstawie równania (10.20) oraz R.10.17a dla h = 0,25/. otrzymano
f(0,
- s i n 9 cosq>] , 2 V . / H — —— s i n I 27i T c o s — s i n 20 c o s 2
y/l
C h a r a k te r y sty k i
p io n o w e
0
p r o m ie n io w a n ia
p r z e d s ta w io n o
na
rys
R.10.9.
H= Rys. R.10.9. Charakterystyki promieniowania dipoli poziomych umieszczonych nad ziemią O (7 = OC
70
J 90
R. 10.23
N a p o d s t a w i e R . 1 0 .2 2 , d l a .
7 i/2 o t r z y m a n o r ó w n a n i e
n
s in
271“
A
\
s in a
1
H
N a jm n ie js z a w y s o k o ś ć
Ho /
1
s p e łn ia ją c a to r ó w n a n ie
1.202
4 s in a t.
U w aga:
D la
o b lic z o n e j
p r o m ie n io w a n ia ,
ię R.10.24
cpopt
d la
w y so k o ści a
12
d ip o l
i a
p o z io m y 3 8 ,5 9 :
ma
oraz
c z te r y
d la
li s t k i 90
270°.
C h a r a k te r y sty k i
p r o m ie n io w a n ia
u k ła d u
w yznaczono
na
p o d s ta w ie
t w i e r d z e n i a o m n o ż e n i u c h a r a k t e r y s t y k ( 1 0 .2 0 )
J«h
f J iTl
g d z ie TC
2 c o s 2 ( - s in
0cos ę
/: x je st
1 - s i n 20 c o s 2(/)
c h a r a k te r y sty k ą
p r o m ie n io w a n ia
d ip o la
c a ło fa lo w e g o , a
j\,x
c h a r a k te r y s ty k ą p r o m ie n io w a n ia d w ó c h ź r ó d e ł iz o tr o p o w y c h , u m ie s z c z o n y c h w z d łu ż o s i
y,
o d le g ły c h o d
s ie b ie o o d le g ło ś ć
d
i z a s ila n y c h
w s p ó ł f a z o w o . N a p o d s t a w i e r ó w n a n i a ( 1 0 .2 1 ) o r a z R .1 0 .3 / (/i — c o s
( d . 1 \ 1 k - s in 0 c o s tp j
C h a r a k t e r y s t y k i p r o m i e n i o w a n i a p r z e d s t a w i o n o n a r y s. R .1 0 .1 0 .
-180°
180°
i*
tx
Rys. R.10.10. Poziome charakterystyki promieniowania układu dipoli
R. 10.25 Zastosowano metodę odbić lustrzanych dla dwóch płaszczyzn z idealne go przewodnika: z = 0 i y = 0. Ze szkicu przedstawionego na rys. R. 10.11 wynika, że charakterystyki wyznaczone w zadaniu 10.22 należy
% 2
Rys. R.10.11. Odbicia zwierciadlane dipola poziomego
pomnożyć prz^z dodatkowe wyrażenie / izi ((),
n cosi —sin 0 cos cp 2 1 sin ■ ( ,2n — H cos n ■ ( n 2d sin ' au sin ■
f{0, ę)
Charakterystykę pionową promieniowania dla H = 0,5/, d — 0,25/ oraz cp — 90° przedstawiono na rys. R.10.12. 0
Rys. R.10.12. Charakterystyka promieniowania
R.10.26 Na podstawie rozwiązań R. 10.24, R. 10.25 i R. 10.26, wypadkową cha rakterystykę promieniowania można przedstawić w postaci iloczynu
2
gezie fA
\ K cos2 ( -sin 0 cos q> r
v —sin cos2
.4
Z2
20
d . n \ COS n - sin 0 cos cp I * / H sini 2 n ~ cos6
/fiZ3 = s in I 7i —'
(s in 0 s i*n ncpJ*\
2 R.10.27 Charakterystykę promieniowania anteny AWH - z ekranem można 4 przedstawić w postaci iloczynu
/ ( ^ v ) = . 4 . 4 1 W1 )4,(rf 2 ).4,(^ 3 )/i/.l (W) gdzie dla dx — /, d2 ~ 0.5/. = 0,25/ 7t . -sin dcos
1 — s i n 2d c o s
2cp
f
= cos (2n sin 0 cos ę) cos (71 sin 0 cos ę) = cos
K I ~cosQ 2
fiZ3 =
s in ( — s i n 0 s in
f
s in I
J
IZ4
ę
2n — cos0 A
K ie r u n e k
m a k s y m a ln e g o
w y s t ę p u j e d la
ę
p r o m ie n io w a n ia
w
p ła s z c z y ź n ie
p o z io m e j
= rc/2. W ó w c z a s c h a r a k t e r y s t y k ę w p ł a s z c z y ź n i e p i o
n o w e j m o ż n a w y z n a c z y ć z w y r a ż e n ia
/
o^ = -)
cos l ^ cos
0 j s in
| - s in
0 j s in ^ 2n ~
cos
0
W p ie r w s z y m p r z y b liż e n iu z a ło ż o n o , ż e k ie r u n e k m a k s y m a ln e g o p r o m ie n io w a n ia w p ła s z c z y ź n ie p io n o w e j z a le ż y je d y n ie o d
H0 _{1 =
1 4 cos
D o k ła d n e
H.
W ów czas:
1
..__ = _______^ j 0max 4 s in o b lic z e n ia
7
u w z g lę d n ia ją c e
w p ły w
ekranu
a n te n y z ło ż o n e j p o z w o liły n a s k o r y g o w a n ie w a r to ś c i
i dw óch
p ię te r
H
H = Hopi* 1,14a C h a r a k t e r y s t y k i p r o m i e n i o w a n i a a n t e n y p r z e d s t a w i o n o n a r y s . R . 1 0 . 13.
fi)
-1 0
dB
—20\--
e 90
(p 180 Rys. R.10.13. Charakterystyka promieniowania anteny złożonej AWH4
R . 1 0 .2 8
E k r a n u m i e s z c z a s ię w o d l e g ł o ś c i S tą d ż 0 =
d2 =
0 ,2 5 z o d
p ła s z c z y z n y a n te n y .
1 6 0 c m , / 0 — 1 8 7 ,5 M H z . d ł u g o ś ć d i p o l i / = 2 h = ż (), o d s t ę p
p o m ię d z y d ip o la m i
d{
ż 2. Z a s i l a n i e d i p o l i j e s t w s p ó ł f a z o w e .
C h a r a k te r y s ty k ę p r o m ie n io w a n ia a n te n y o p is a n o z a le ż n o ś c ią /
{0, (p
) “
t
a
J \ 7 X 1^1 1/
i/, 6 ^3 !
gdzie f.
2
sin Ocos ę
^ /l —sin20cos2
n f izi = cos ( 7 1 cos 0) cos I -COS0 \
fJ 1Z2
sin 1 ^ sin 0 sin ę
Charakterystyki promieniowania anteny przedstawiono na rys. R. 10.14
x
z
Rys. R.10.14. Charakterystyki promieniowania anteny złożonej
R.10.29 Podobnie jak w metodzie 2 R. 10.5 założono, że antena składa się z wielu dipoli elementarnych. Składową dE0 pochodzącą od dipola o długości dz w punkcie P(r), w strefie dalekiej promieniowania, wyznaczyć można z zależności iW lp e 47ir
ur^jfU ) z co >0 sin 0t~ ]fi 1r*:2 % }
- 12 Po wykonaniu całkowania i unormowaniu składowej Ee otrzymano charakterystykę promieniowania Poi (1 —cos 0) sin 2 f(0) = sin()— 1 —cos 0 R.10.30 W przypadku przewodnika umieszczonego wzdłuż osi y charakterystyki promieniowania można wyznaczyć na podstawie wyrażenia
f UKip)
l 1 — sin20sin2< p sin 7lT(l v Z 1 —sin Osinę
sin ^sin cp)
J*
180
Rys. R.10.15. Charakterystyki promieniowania przewodnika o długości l = 4/.
Charakterystyki promieniowania dla wybranej długości przewodnika przedstawiono na rys. R.10.15. R. 10.31 Charakterystykę promieniowania opisano przy pomocy wyrażenia
no, ę) = f, fiz gdzie: f lIZi
charakterystyka z R.10.30c
, H sin 2n — cos 0 , na podstawie R. 10.22 A
Charakterystykę pionową promieniowania przedstawiono na rys R.10.16.
y Rys. R.10.16. Pionowa charakterystyka promieniowania anteny z falą bieżącą
R. 10.32 Charakterystykę promieniowania anteny umieszczonej wzdłuż osi y na wysokości H nad ziemią wyznaczono w zad. 10.31. Założony kierunek promieniowania zostanie uzyskany, jeśli oba składniki iloczynu fA i fiZ] osiągną jednocześnie wartości maksymalne.
a) W przypadku anteny z falą bieżącą, podstawiając (p = 90c i 0 = 90 —ae uzyskano sin oipsin 7r i ( l —cos LP) A 1 —cos a 0
f(°0
Następnie warunek nieliniowego tg n - ( l —cos a.)
g /K )
0
8a.
doprowadzono do postaci równania
1 ■ 2 jt-sin a
0
A
Rozwiązując równanie dla ae = 20c uzyskano / /. ^ 6,066. b) Wyrażenie fiZl osiągnie w kierunku a(, wartość maksymalną, gdy . . H . sin in —sin ac -
1
A\,
stąd: H_ 1 /. 4 sin a
/
Yo Rys. R.10.17. Ilustracja graficzna kąta elewacji
R.10.33 Sposób obliczania kąta elewacji przedstawiono na rys. R.10.17. CD arc tg AD'
_ / 360 ~ 2 2nR
R + W—R cos arc tg ----- ----------- ■- - y % 16,7 R sin y W przypadku anteny typu V. wykorzystując wyrażenia (10.14). otrzy mano / = 151,4 m. 0, = 33,4 , H = 21,75 m.
R.10.34 Postępując podobnie, jak w R.10.33 uzyskano ae % 35,6°. Korzystając następnie z wyrażeń (10.14), określających wymiary i sposób zawieszenia anteny z rys. 1 0 .2 d, obliczono / = 28 m,
<ż>= 54,4°,
H = 8,16 m.
R.10.35 Oba problemy elektrodynamiczne są dualne, gdyż spełnione są warunki: — Wymiary dipola wykonanego z nieskończenie cienkiego paska przewodnika o o oraz szczeliny w nieskończenie rozległym ekranie są identyczne; — Warunki graniczne dla wektorów H v J x na powierzchni dipola są identyczne jak dla wektorów f / 2, £ 2> ^ 2 w przekroju szczeliny (tabl. R.10.2). =
o
o
Tablica R.10.2 w
—h ^ z ^ h ,
^ x ^
2
w
v= 0
,
2
dipol
szczelina
= £ z, = 0
= w2J = 0
e(z) £
* 0 e X2
5
2
# 0
= £„ = 0 =0 Kr2 * 0
= J„ = °
= y20sin [0 o(/i-|z|)]
R.10.36 Metoda 1. (Na podstawie zasady dualizmu) Dla dipola o długości / = 2/i = ż/2 (w R. 10.16) uzyskano
Eo
j
c
u
/
i
/
j
2nfł0
e
ifior r
71 COS -COS0 \
2
sin 0
Korzystając z zasady dualizmu otrzymano pole promieniowania szcze liny
H8
COSI
jco( —£)( —K , W) e J/*or
\2
r
2nli0
sin 0
stąd ...
E
K 2 w e J/io 2 nj
\
7t
COS | —cos 0 \ 2 s
i
n
f t
-cosO
Pomiędzy powierzchniową gęstością prądu magnetycznego Ks2 a na tężeniem pola elektrycznego w aperturze szczeliny, istnieje zależność x
L
K s2 ( z )
E x2 (z) • i
stąd K52(z
0
)
&X2 (Z
0 ) 1
Metoda 2. Wykorzystano wyrażenie (10.2a). Przyjmując /(r') = 0 otrzymano w strefie dalekiej promieniowania fi
w/2
(on e j(,° r r r
E(r)
J J
4ujZ
[K (r') • ir] ejflor’‘lrdz dx
- h - w/2
Podstawiając Ks(z) =
I)] oraz
K * m [ p 0 (h
r' = ziz = z (cos 0 • tr—sin 0 • ie) otrzymano
EJr)
-j/lo r
s in 0 I sin[/S0(Ji —|z|)] eJ/,ozcosfldz
4njZ0
-h
(OfxKs0 w e ifior cos (/S0 h cos 6) —cos j3 0 h sin 0 2iqZ 0 j30 Podstaw iając h = 0,25 A,
0
o
co
ZO
otrzymano n E
Ks0w e 2 uj
jfio r 0 0 8 \ 2 COS 0
sin 0
R.10.37 Dla anteny z rys. 10.3c: Schemat zastępczy prowadnicy falowodowej obciążonej wyciętymi
r=-f
Rys. R.10.18. Schemat zastępczy prowadnicy falowodowej ze szczelinami
szczelinami przedstawiono na rys. R.10.18. Przy takim rozstawieniu szczelin admitancję wejściową Y1 można wyznaczyć z wyrażenia Y1 = G1+jB = nyszcz = ngr + j nbt Stąd Gj = ngx, gdzie gY — unormowana konduktancja pojedynczej szczeliny, wyznaczona na podstawie równania (10.18). Sposób wyznaczania polaryzacji wektora E fali promieniowanej przez antenę w strefie dalekiej przedstawiono na rys. R.10.19a, a szkic charakterystyki promieniowania w płaszczyźnie y = 0 na rys. R.10.19b.
Rys. R.10.19. Wektory pola E dla różnych sąsiednich szczelin w węższej ściance falowodu
Dla składowych wektora Ez zasilanie szczelin jest współfazowe. Dla składowych Ey kolejne szczeliny są zasilane z przesunięciem fazowym a = 7i Dla anteny z rys. 10.3d: Konduktancję wejściową G2 wyznaczono w sposób analogiczny: G2 = ng2, gdzie g2— unormowana konduktancja pojedynczej szczeliny, wyznaczona na podstawie równania (10.19).
R. 10.20. Wektory pola E dla dwóch sąsiednich szczelin w szerszej ściance falowodu
Na rysunku R.10.20a wykazano, że zasilanie wszystkich szczelin jest współfazowe, a na rys. R.10.20b pokazano szkic charakterystyki promieniowania w płaszczyźnie v 0
R. 10.38 Dla
= 8 GHz, a 0 = 37,5 mm, a długość fali w falowodzie R100 Af = 65,32 mm. Warunki dopasowania dla konduktancji wejściowej G (złożonych an ten szczelinowych z rys. 10.3c i 10.3d) można zapisać w postaci f0
n g x (a) n g 2 ( x x)
—1 = 1
dla układu z rys. 10.3c dla układu z rys. 10.3d
Konduktancje g x i g 2 są opisane przez wyrażenia (10.18) i (10.19). Rozwiązując równania otrzymano a —5,48° x l = 0,75 mm
dla układu z rys. 10.3c dla układu z rys. 10.3d
R. 10.39 Przy wyznaczaniu charakterystyk promieniowania na podstawie R. 10.38 założono — kąt a = 5,48° jest dostatecznie mały i można zaniedbać jego wpływ na kształt charakterystyk w płaszczyznach z = 0 i y = 0; — odległość 2 x x — 1,5 mm ź0; można więc zaniedbać wpływ x } na charakterystyki promieniowania w płaszczyźnie z = 0; — zasilanie szczelin w obu układach jest współfazowe. Po uwzględnieniu założeń charakterystyki promieniowania układów anten szczelinowych można wyznaczyć, korzystając z zależności f i ( 0 , ę ) — f A J \ Zl dla układu z rys. 10.3c w przestrzeni x > 0 J 2 iO,(p) = f A J i i . i dla układu z rys. 10.3d w przestrzeni y < 0 gdzie: r 1 wt płaszczyźnie y —0 /K < cos sin
Ja, =
1
K
w płaszczyźnie
sin 0
0
w płaszczyźnie z = 0
1
A/!
x =
sin 30 — 1 2 30 . sin i n
(//. = ~ cl COS 0 = K / . ( )
A
cos 0
A {)
Charakterystyki promieniowania układu z rys. 10.3c przedstawiono na rys. R . 10.21.
Rys. R. 10.21. Charakterystyka promieniowania układu anten szczelinowych
R.10.40 W porównaniu z R.10.39 zmianie ulegnie jedynie charakterystyka c pionowa promieniowania f ( 0 ) dla
2
m
,
J
~~F> -----cos T sin 0 2
gdzie
= 7r cos 0 — A
ęp
Charakterystyki pionowe promieniowania układu dla skrajnych war tości A
A(pp-~900°
(p = 90
A
60
rh / ^ /
V
s
30/
150
30 /
\i \
-
\
A ' t < 11
j_i Rys.
R. 10.22. Pionowe charakterystyki promieniowania układu dla skrajnych położeń przesuwnika
R.ll Prowadnice fal TEM
R.ll.l
M etod a
1. W li n ii w s p ó ł o s i o w e j m a k s y m a l n e n a t ę ż e n i e p o l a w y s t ę p u j ę
przy p rzew o d zie w ew n ętrzn y m
- HmaJb) = 3-°,
In n
h max
Przy przewodzie zewnętrznym pola są a/b razy mniejsze b ^max («) == Emax (&) ~a / 0 Z0 b _ Io Zo Emax (a) -2nb v / ^ a 2TzJVwa Metoda 2. _ 7o Hmax(a) 2rca I0Z 0 Emax («) == # max(«) 4 = 2na V4 W R.11.2 H m a x
Hmax (b)
1o 2nb
I 0Z o 2nb J e,w
Emax
Ogólna postać pola E E(g, z, t) = i E
b IZ - cos ( o j / - ftz +
Podaną wartość qs można wykorzystać do obliczenia fazy pól E i H Qs = (Q = a, z = 0, t = 0) = t>0 ewE(q = a, z — 0, t = 0) = j1O7^0 cos
cos ę
^
^0 ^0 E H
f V w/ 0Zo '0
27lflgs / 02o i cos tut —[iz 4 arc cos 2tc x/ ew q ■*'0V Zo 2jCfl0 /o cos tor —/iz 4 arc cos i *2ice o v; 4v /o i ł
R. 11.3 Fala całkowicie stojąca o danych £(- = «) = 0, B-=
2nf V
K 3a
Emax
a
KC 3a
C O
n 3 y/Jie a
b . E = ie £ max- sin [0 (z - a)] cos col Q
Po podstawieniu danych . a2 . n(z —a) i. — sin — ------cos 3a 2Q
E H
[V/m]
It (z —a) . Tit cos — ------sin 3a lyJJiEa
a
i9
itt
2e
[A/m]
Ponieważ wartość a ma różne wymiary (jednostki) dla różnych danych — należy wszystkie obliczenia prowadzić w układzie SI. R.11.4
a) Rys. R .ll.l; b) Rys. R.11.2 a)
A kM k A
XX
I
XX
X K
y x yxyxiyxyx V x y
( x i/
Xw
— — w — i
—\Q
•
A• i& m
3
# •
uii
•
i
X
0
• +
X XX X X XX X
M
X
Ji
0
iu l 0
uli •
0
0
H
0
0 0
b)
Rys. R.11.1. Rozkłady pól (a) i prądów (b) dla fali bieżącej w linii współosiowej
R.11.5 a), b) i e) Rys. R. 11.3a c) i d) Rys. R.11.3b R.11.6 Rys. R.11.4 R.11.7 Jeżeli dla chwili t = 0 wartość J„ jest maksymalna, to w chwili tej maksymalne jest również pole H, a zeruje się pole E i Qr P o 1/4 okresu sytuacja odwraca się (rys. R.11.5).
a)
b)
Rys. R.11.2. Rozkłady pól (a) i prądów (b) dla fali stojącej w linii współosiowej
Rys. R.11.3. Rozkłady pól w przekroju poprzecznym linii współosiowej dla fali bieżącej
Rys. R.11.4. Rozkłady pól w przekroju poprzecznym linii współosiowej dla fali stojącej
]s (t=0)
Rys. R. 11.5. Zależność gęstości prądów przewodzenia i ładunku powierzchniowego od zmiennej z w zwartej linii transmisyjnej
R.11.8 Rys. R.11.6. W płaszczyźnie zwarcia występuje maksimum prądu i minimum ładunku. Odległość między maksimami obwiedni wynosi ź/2. Przebiegi z rys. R.l 1.5 mieszczą się w ramach obwiedni.
Rys. R.l 1.6. Rozkład amplitud gęstości prądu przewodzenia i ładunku powierzchnio wego w zwartej linii transmisyjnej
Rys. R.l 1.7. Rozkład pól pr/y denku i prądów na denku w zwartej linii współosiowej
R.l 1.9 Rys. R.l 1.7 R.l 1.10 W przewężeniach wystąpi większa gęstość linii sił pola H, a więc i większa gęstość prądu (odcinki A B . C D ) . Na ostrzach wystąpią lokalne maksima ładunku i prądu (rys. R.l 1.8).
1 Js
ef>\ ~
U
------------- u ■
.. -I___ I_________ I___ I___ ^ i— S C
A
D A
A
Rys R. 1.8. Rozkład gęstości prądu przewodzenia w linii z rys. 11.1
Rys. R.11.9. Rozkład pola E wzdłuż linii A B C D
R .ll.ll Pole E ma składową E Q maksymalną na łuku A B i mniejszą na łuku Na odcinku B C E Q maleje proporcjonalnie do \ / q (rys. R.11.9).
CD.
R.11.12 Pmax = ~ ^ 2 i t b \ n - ^ 3,8-106 W z f
b
R.11.13 ^max = H J a ) S smax(b) =
z o
* 660 (iW/m2
Ze względu na straty pojawia się składowa wzdłużna pola E, z której wynika składowa S a wektora Poytinga E m=
0,1E
SQ-
EzH .
S - (i: ± 0 ,lic)660 pW/m2 R.11.14 a) 1 b) M -
pojawiają się składowe poprzeczne wektora S skierowane do ścianek straty w dielektryku będą powodowały tłumienie, ale nie wpływają na kształt pola E.
c) 1
R.11.15 Moc liczona połowo =
i' I S d s
S = E x H, ds
= /
q
E = i„ E
b
H
O
b
i*(/> ** Hmax —
O
d(> dt p
a 2n
p poi
^ m a x W ,nax
J b
b2 2 L> J y O
0
Moc liczona obwodowo
d ę
^ m a x W max27l62ln
a h
Pobw = Ul U = Emaxb\n^ ■^obw
l = Hmax 2nb
^ m a x ^ m a x ^ I n i ^71^
P obw = P poi
R.11.16 a) Potencjał w linii In U = Uo
E
a
e
Uo
a ln b
U (a) = 0
U (b).
VI/ = Ł/0— ^ g \n ^ b
Z warunku brzegowego Qs = r:0 £wUo u Mn b
gs(b) = f;E(fo)
fi0 £wb' 0 2;: a ln b
Q\ = £?,(/>) 2rcM m
Pojemność jednostkowa C,
£0
Qj_ u0
220
i a ln ^
b) L,
/ a1
*/
2rc
1 •/ * o r r
h
s
a Po ln b 2ti
C
II
X a.
i (p\ = Po
l‘X
[pF/m]
0.2
O
[pH]
d
a Po I In b 2n
c) Z /
-
d) z0
hi c,
= 6 0 ti
[Q ]
30
[Q]
R.11.17 Dla linii współosiowej Z ft a Jeżeli Zo
to
Z p
, a ln r
2k
Stąd a
5 3 5 ,5
b
R.11.18 Prędkość fali 1
c
V
{M v £>v Jednocześnie 1
v
r
\
/ L ,C i
1
/ V
IV C 1 1
Z0 =
vC
1,6 3 108 100-10
V cCj
-
R.11.19 Dla krótkiego odcinka linii 1 1 L Y. toK (j)L i y Yr = u>Cx
C,
CO
Prędkość fali l V
f
/ \ L, C
V)
2n f
-
12
= 53 Q
t 2 U, I R.11.20 ZW£ = j■27 0tg A Jeżeli / <ś k ~ '7 2nJl -)(oL 7 we ~ )Z0 c ~
Z 0I L= c 2nl R.11.21 Zwe = - j Z 0ctg / *
Dla / z
we
k
^ ~
;7 ^ = j z J ° 2 ji/ 2nfl 1
2
1
we
\(1)C
c =
N o -o
JlUZ„c
R. 11.22 Błąd przy zastępowaniu reaktancji linii zwartej reaktancją indukcyjności skupionej wynika z błędu aproksymacji funkcji tgx wartością Dla błędu 1% tg(2nl/k) =1,01 •2nl/ / Stąd
l/k = 0,027
R.l 1.23 Dla błędu 5% błąd aproksymacji obliczamy podobnie Ja k w zad. 19.22 tg ( 2 n ł / k ) = 1,05 •I n l j k Z powyższego równania }/k
= 0,06
skrócenie
/ = 0,06ż
Pojemność skracająca / Z0v
0,06 ZJ
R.l 1.24 Impedancja wejściowa linii zwartej na końcu jest niewymierną funkcją częstotliwości. Ponieważ impetdancja skończonego układu elementów R, L, C jest funkcją wymierną, więc nie może ona być dokładnie taka, jak dla linii zwartej na końcu. Przy odpowiednim doborze skupionych elementów R, L, C można uzyskać równość przybliżoną obu impedancji, ale tylko w pewnym ograniczonym zakresie częstotliwości.
R. 11.25 Pojemność metrowego odcinka linii jest równa pojemności jednostko-. wej Cj. Ponieważ linia jest bezstratna, powietrzna prędkość fali wynosi
1 i R. 11.26 W linii powietrznej prędkość fali wynosi c = 30 cm/ns Ponieważ długość odcinka linii jest równa 40 cm, w czasie = 1 ns nie wystąpią efekty odbić (stan nieustalony) i omomierz wskaże stosunek napięcia do prądu na wejściu linii czyli Z 0. Po czasie t2 = 1 s praktycznie stan w linii się ustali (prąd wejściowy równy zeru) i omomierz wskaże nieskończoność. R.11.27 We wszystkich liniach prędkość fali jest jednakowa. Ponieważ Zo
1 vC i
linie o większej pojemności jednostkowej będą miały mniejszą impedancję. Z przekrojów linii wynika, że największą pojemność ma układ b), a najmniejszą układ c). Stąd odpowiedź: b), a), c). R.11.28
7
—(Rj + j(x)Lx){Gy
— a+ j/j
Dla bezstratnego dielektryka G, i w
/ '
X
0. Dla niewielkich strat
------------
x /■. C, ^
_ vR' S i 2vL, ~2 ~
Dla płata o szerokości w (i długości jednostkowej)
1 a , wó W 1 1
Głębokość wnikania
Po podstawieniach a
cs o d
Q>/*o 2<7„
166-10
-6
1/m
R.11.29 Rozwiązanie sprowadza się do obliczenia zastępczej przenikalności względnej £ef. Wtedy v ef
Porównując pojemność jednostkową danej linii Cx z pojemnością jednostkową C0 linii powietrznej o tych samych wymiarach mamy e0a c, C 0 £ ef C0 fi 2-ł- d gj ae2 a di ^ 2 c. a e2 ^1 ^2 ^ 2 ^1 ^1+^2 + d, ef
£j£2 (^i + ^2) (£j + £2^l)£0
R. 11.30 Impedancja charakterystyczna odcinka z wkładką Z 0e powinna być równa impedancji charakterystycznej Z0 linii bez wkładki. Stąd .2 a _ ln a - Z ZoE= 2n ht Zf0 2n b 0 Zfo Z ft. ~ f V a = >A , In l V R.l 1.31 Dla odcinka linii o długości / z prawa Gaussa a Q = D ( q) 27t£>/; 0(e) so E ( q ) Q Stąd
FAq)
Q 2ns{) la
Napięcie między przewodami a Q (a ~ h) e (e) de u 2ni:0 la
Czyli pojemność jednostkowa 2keqa a —b
Q Ul
C,
Dla linii bez dielektryka o tych samych wymiarach pojemność jedno stkowa 2j[£q C0
1 a
Porównując C0 swe[ i a a fief := a —bLln bLfiO R. 11.32 U == E0b H =- E0/ Z f J =■E0/ Z f
c,
II
II &
I = Ja = £ ° “ Zf = fiHb— 1 m ~ £o E0 Qx — £0E0 a ’ 1 m c , = Q \ / u = toa/h 8s
=
2 0 = U/I = Z } bfa = / L J C , R.11.33 a) Z >v b) Z w c) Z w
Z0 2Z0 Z 0!2
R.11.34 Dla linii płaskiej Zo
a —b 7 m j
ę
a —b
____ —'Vf7* jf___
J 2nb
J 2na
Dla linii współosiowej ZfU b z f. ( . a - b Mn ( 1 + Z o Z f \nU 2n b b 2n b 2n Fizycznie wynik można uzasadnić w ten sposób, że rozkład pola w linii płaskiej jest podobny do rozkładu pola w przeciętej wzdłuż promienia i „wyprostowanej” linii współosiowej.
R.11.35 Ponieważ przewody zewnętrzne linii symetrycznej są na tym samym potencjale, to przy pobudzeniu obu linii tym samym źródłem, natężenie pola E0 będzie w obu liniach jednakowe. Oznacza to, że ładunek jednostkowy w linii symetrycznej będzie dwa razy większy niż w linii niesymetrycznej. Ta sama uwaga dotyczy porównania prądów w obu liniach przy stałych strumieniach. Wynika stąd C 1SLP
L 1SLP
Q 1SLP u *1,
NLP 2J
/^ 1 S L P
V ^ "1 S L P
KSLP
2Ct NLP 1
^S L P
Z OSLP
20i NLP u
n
_
LP
1 ONLP 2Z
I'Ll NLP V 4 C NLP
1
l
^1S L P ^ lS L P
KNLP Cx
NLP ^ 1 N L P
R.11.36 Pochodna z funkcji stałej jest równa zeru, jeżeli funkcja jest stała w całej przestrzeni wokół punktu różniczkowania. Dla linii współosio wej potencjał jest stały na przewodzie zewnętrznym (w funkcji ę) ale zmienia się wzdłuż promienia (w funkcji q). R.11.37 Pojemność końcowa linii
Impedancja charakterystyczna
Żądany współczynnik odbicia j + ojC Z 0 1 +) ojCZ0 R.11.38 Pole Ex w linii TEM jest potencjalne, a potencjał U spełnia równanie Laplace’a z warunkiem brzegowym na jedynym przewodzie U = U0. Ponieważ funkcja harmoniczna U osiąga ekstrema tylko na brzegach obszaru, U0 jest jednocześnie wartością maksymalną i minimalną potencjału w całym obszarze, czyli w całym obszarze U = U0. Stąd pole Ex = —Vx U = 0 (jedynym rozwiązaniem jest rozwiązanie zerowe). R.11.39 Podobnie jak w R.l 1.38 jedynym rozwiązaniem równania Laplace’a spełniającym warunek U (a) = U (b ) = U 0 jest U - U 0 = const, czyli £ x - 0.
R. 11.40 a) U(x,y) = - 4 U t (x,y) ~ U 2{x,y) + 7 b) U(x,y) = Ul ( x , y ) - \ c) U(x,y)= —71/, (x,y) +
| u 2 (.x,y)
+4
• • n . 71 . n , k \ sin - xch —y —i cos - xsh - y cos (tor - Bz) a a a a /
R. 11.41 E
R.12 Falowody Falowody o ściankach metalowych R.12.1
Rys. R.12.1
boi "m
tii bu
^20
.A W
w
A
r~ w
%5
2,12
3
3,35
bo2
b17,^12 U f n21*t-2f
22 M03 i 4
22
3
•
-1 3
H31-^31 TM—‘ f •430
4,24 4,5 4,34
Hż3 t 3j H04 . ^33,^32 H '40 f
02
4 qi
H20 -MJ
f
5,41 SHz
424
45
GHz 1
7 *
b01 SHz
6■ f
Rys. R.12.1. Częstotliwości wzbudzania się niższych rodzajów pola elektromagnetycznego w falo wodzie prostokątnym o wymiarach: a) a = b = 10 cm; b) a = 10 cm, h = 5 cm; c) a = 10 cm, b = 2,5 cm
R.12.2
Rodzajem podstawowym jest //, 0 o /.# = 10 cm a) fg = 3 GHz; b) f9 = 2,12 GHz; c) fg = 963 MHz.
R.12.3 Rys. R.12.2, rys. R.12.3
-z
I
c> _ 0__
i
;
I 1
_o_o_o
\
CrO-O-O-O{
I
o o o - —o-
x
\
Kf
\
X XXX K X X
J
X X
1
XXX ----------X -------- X —
Rys.
\ \i t
R.12.2. Rozkład linii pola elektromagnetycznego w falowodzie prostokątnym o rodzaju
Rys. R.12.3. Rozkład gęstości prądu fali o rodzaju
„
0
R.12.4 Częstotliwość graniczna fali f i} = 5 GHz jest wyższa od częstotliwości sygnału pobudzającego. W falowodzie występuje tłumiona fala rodzaju H u() (rys. R.12.4).
i __
X________ X
z
4
Rys. R.12.4. Rozkład linii pola elektromagnetycznego i prądu dla tłumionego rodzaju H , 0
R.12.5 Wyniki przedstawiono w tabl. R.12.1 Tablica R.12.1. Tłumienie fal rodzajów H 10, H01, H u w falowodzie prostokątnym na odcinku 1 cm
/ [GHz] 1
1,5
2,5
3
2dB 5,1 dB 5,8 dB
4,7 dB 5,5 dB
2,4 dB 4,9 dB
2,7 dB
Rodzaj pola «4.0 " o .i « ...
R.12.6 Rzeczywisty wektor Poyntinga fali rodzaju H l 0 jest równy S = ExH =
. (o u B ,
z
y
x
= iz—
P
9
, . , tłx . ,
£oSin2— sm2(a»f —/?z) a
Wartość średnia wektora Poyntinga T
S
1 S Jt )d t T
f2„: 2 nx 2pi EoSm a
o
Średnia wartość mocy przenoszonej przez przekrój poprzeczny falo wodu jest równa P = jjS d s
ab conf}z 2
T i r £o R.12.7
W falowodzie rozchodzi się fala rodzaju H l 0 _ Hz0
h 0)fi
Eo = 10 mA/m; Hx0 Zf m = 0,66 mW P= 4 0 R.12.8
Z ♦,/ = 471 Q
E0 = 79,6 mA/m;
S0 == Eo Etxo =: 5,3 W/m2
W falowodzie rozchodzi się fala rodzaju H l 0. Przy wypełnieniu powietrzem P max = 33 kW, zaś przy wypełnieniu azotem Pmix = = 1,45 MW.
R.12.9 W falowodzie, przy obu częstotliwościach wzbudza się wyłącznie fala rodzaju H u o (fg = 10 GHz, kg = 30 mm) a) ż0 = 24 mm; Z f = 200n Q; b) z0 — 18 mm; = 150tc Q;
kf = 40 mm; vf = l,67c; v = 0,6c; = 0; fif = 50rt rad/m kf = 22,5 mm; = l,25c; vg = 0,8c; = 0; fif = 88,9tc rad/m
R.12.10 W falowodzie dielektrycznym przy częstotliwości 12,5 GHz wzbudzą się fale rodzaju H u0(kg = 16 mm, j g = 6,25 GHz) i H0A(kg = 16 mm, f g — 11,72 GHz); dla częstotliwości 16,7 GHz wzbudzają się dodatkowo fale rodzaju f / n , El A (/.g = 14,1 mm, f g = 13,3 GHz) i = 15 mm, f, — 12,5 GHz). **y Współczynnik propagacji fali w falowodzie można obliczyć ze wzoru: 7 =
1 + Jtg())
Uwzględniając fakt, że tg<) 1 można wyprowadzić następujące zależności przybliżone dla o) > o)a 77
a
2
(O
Przy niewielkich wartościach tg <5 ^ 1 można pominąć zmiany długości fali, prędkości fazowych i grupowych, impedancji w stosunku do falowodu wypełnionego dielektrykiem bezstratnym (tabl. R.12.2). Tablica R.12.2. Parametry fali rozchodzącej się w falowodzie prostokątnym vjc
0L
p
[dB/m]
[rad/m]
677
1,05 2,6
363 146
254 331 355 390 142
1,31 1.71 1,83 2,01 2,01
519 398 371 339 339
/ [GHz]
Rodzaje fal
[mm]
12,5
*1,0 *0.1
17,3 43,1
0,722 1,796
0,541 0,218
211
*1.0 *0.1 *2.0 *1.1 £ 1.1
12,1 15,8 16,9 18,6 18,6
0,674 0,878 0,943 1,033 1,033 *
0,579 0,445 0,414 0,378 0,378
16,7
•
kf
Vf/c
Z/ [« ]
Rys. R.12.5. Transmisja sygnału przez falowód
R.12.I1 Prędkości fazowe kolejnych harmonicznych są równe vfl = l,25c; vf3 = l,02c; vf5 = 1,01 c; vf l , vfS & c Wartość sygnału w falowodzie dla rodzaju H l 0 można opisać rów naniem + - sin 3o)
E = E0 (x) sińcu
Ponieważ prędkość fazowa trzeciej i wyższych harmonicznych jest w przybliżeniu równa c; wystarczy rozważyć tylko wpływ przesunięcia fazowego pierwszej harmonicznej na kształt sygnału (rys. R. 12.5). R.12.12 Rys. R.12.6
i \
f
\
/ \
\
( Z
z~ 0 \
b a
j
Ryś. R.12.6 a, b (podpis na stipnie 354)
Rys. R.12.6. Rozkład linii pola elektromagnetycznego w falowodzie o rodzaju a) W| t; fc)
£ 3.2
R.12.13 Rys. R.12.7
w c)
SHz 25
20 SHz 25
-f
i
t
10
n$ 5 i
0
10
1
• s;
20
6H? 2 5
f
Rys. R.12.7. Parametry fal o rodzajach £ K1, £ 2.2 : a l długość fali w falowodzie i w próżni, b) prędkości fazowe fali, c) czas przebiegu fali przez odcinek o długości 1 m, d) impedancja falowa
R.12.14 Rys. R.12.8
Rys. R.12.8. Rozkład amplitud pola elektromagnetycznego w falowodzie wzdłuż drogi z rys. 12.1
R.12.15 a) a = 1 cm; b może być dowolne b) p = 50ji; A0 » 1,79 cm; / « 16,78 GHz c) E0y « 10~7/eo « 1,131 V/m; Z f % 845,15 Q; H0x % 1,338 mA/m; H0z % 2,685 mA/ra R.12.16 J s,(x, 0, z, r) % 1,338sin IOOtcxcos(1011ż —50rcz + tt/4) [mA/m2] E x H % l,5izsin21007txcos2(1011f —507tz + n/4) [mW/'m2] R.12.17 W falowodzie rozchodzi się fala rodzaju podstawowego f/, 0 A0 = 3 cm;
/.f * 4,536 cm;
Z f % 570 fi
W linii współosiowej Z = 50 fi Gdy falowód jest dopasowany do linii współosiowej b'max ~
2
'j
—2nr-Z = z-ó
P
E
q v
(ib
4Z
r
E m ax
F ^Ov H
m ax
H Ojc
E 7 L max F 7 Ł 0v ^ 0
R.12.18 W falowodzie rozchodzi się fala rodzaju podstawowego H x 0 a) Z f » 570 moc przenoszona P ^ 219,3 pW (patrz R. 12.6) b) maksymalna gęstość energii pola jest równa w£ł = 0,5f-0 E o y ^ 11,05 nJ/m3 wm = 0,5/to Hq2 ^ 3,125 pJ/m3 c) maksymalna różnica potencjałów pomiędzy górną U
= />E0v - 0,5 V
R .1 2 .1 9 C h w ilo w a w a r to ś ć en ergii p o la
71X sin2 (cot — fi z) a
a d o ln ą ścia n k ą
.
KX . -
wm Ox sirr — sinz (ror —/iz) -jJH = — H2 2 a
f 2a \
^ tcx ■cos2 — cos2 ((ot — f3z) a
Wartość energii zmagazynowanej w odcinku o długości
k f /2
a b Xf /*/*/• j
we dx dy dz
W
2
0y
8
«/ «/ * 00 0 a b Xf
/» f% f*
11 s £
w m dx
dy dz7 z
a b k f f.i0 — —
8
J * 000
J
R. 12.20
f i^Qx
^0v W0x
&0x
4 4 R. J2.21 a) ;'f
E 0v
1,41 cm,
b) Z /
266,6 O,
c)
26,5 mA/m
d) e)
J O.s w
\)S
So
_
E 0x
H
'
H o,
a
"o*
h
E 0v
H
0x
0x
0v
a /
// 1+ 2a
£ Oz
E 0x Z
7,07 V/m 26,5 mA/m
/
- 62,5 pC m2 0v ^ 187 mW/irr
r-o E »x E0xH
1
KX . n KY . , JI.Y , Tty ,2 cos — sin~ — -f sin“ — cos~ — a a a a r
Eov
R. 12.22 S = 1-(/:.vH r /.V//A) , iJ Ci ' (* r F2 S dx d y = a1 * 3.65 kW P 4Z f J% ) 0o R. 12.23 a)
10 mA/m. H 0: ^ 14,4 mA/m, = Z f H 0 x * 5,33 V/m b) g y = 47,1 pC/m2 H2 c ) P = a r Z f — * 1,33 pW 7 4 d) (0,«/2), (tf/2,0), (a,a/2), (a/2,a) H 0x = H 0y =
E 0x
=
E 0y
-
R. 12.24 Dla pola o rodzaju £ U1 wkładka zachowuje się jak ośrodek izotropow y o parametrach: /; —f;0, ji = 4/i0. Długość wkładki wynosi / = = k f j 2 ^ 8,945 mm. Maksymalne natężenie pola elektrycznego wystę puje na granicach wkładki, stąd Emax = £ 0z. R.12.25 Dla falowodu wypełnionego dielektrykiem Z fF = 314,4 D, ż /v = 2,5 cm, a dla wypełnionego powietrzem Z r = 570 Q, = 4,53 cm. Współ-
Rys. R.12.9. Rozkład fali stojącej w falowodzie z wkładką
czynnik odbicia na granicy wkładki r = le jl36,3°, odległość minimum od granicy płytki d = 5,5 mm (rys. R.12.9). R.12.26 W falowodzie rozchodzi się fala rodzaju H x 0. Impedancje falowe są równe Z f l — 471,2 Q; Z/3 = 628,3 D; Z f 2 = > j Z f i = 544,1 f l Wymiary falowodu: a 3 = 1,664 cm, f g — 9,01 GHz; k f = 34,625 cm; / = Af / 4 = 8,656 cm. Do obliczenia maksymalnych natężeń pola w fa lowodach wykorzystuje się wzory na moc fali. Ponieważ linie są dopasowane bezodbiciowo więc P l —P 3. Stąd E 01 = 10 V/m; 7
r
= 21,2 mA/m;
n 0i =
Eo3 “ H 03
=
H
,
m a x2
IPiZfi.
V
= 13,3 V/m;
a 3 b 3
= 21,2 mA/m =
H01;
^m ax2
“
^ 0 3
R. 12.27 Częstotliwość graniczna falowodu 1 / 2 n x/ L l C i
Włożenie do falowodu wkładki nie zmienia indukcyjności jednostkowej i rozkładu ładunku w ściankach. Zmianę pojemności jednostkowej C l J C 1 można oszacować traktując wycinek falowodu o powierzchni ds jako kondensator płaski. Różnica potencjałów w falowodzie bez wkład ki jest równa KX
Różnica potencjałów w falowodzie z wkładką jest równa sumie różnic potencjałów w obu warstwach V*
Do
sin
d
7tX
b—d +
a £0 Stąd otrzymuje się
1w Zmiana częstotliwości granicznej £ 1
Zastępcza stała dielektryczna £eff jest zdefiniowana jako stała dielek tryczna materiału wypełniającego falowód jednorodny mający tę samą częstotliwość graniczną, co falowód z wypełnieniem niejednorodnym Cu
£ eff — £ 0 £
R. 12.28 Przy częstotliwości granicznej w falowodzie nie występują zmiany pola w kierunku osi falowodu (gdyż k -►oo). Obszary rozgraniczone płaszczyzną x = c można potraktować jako odcinki linii płaskiej o impedancji charakterystycznej równej Z 0, zwarte na końcach ściankami bocznymi falowodu. Warunek rezonansu poprzecznego można zapisać w postaci Z o tg fic = —Z 0 I g P ( a - c ) = Z0tg/J(c-«) Stąd /k = f}(c —a) + kn
k = 1,2,3
Warunek ten jest spełniony dla k = 1 (rodzaj H x 0) wtedy i tylko wtedy. gdy
2a warunek rezonansu poprzecznego 17
R. 12.29 W płaszczyźnie nieciągłości x ma postać Z 2a Zo I5a ==tg n/^Wi P 17 tgV e«'2 P T T / L ' V fcw 2 wl gdzie f 1' O >vl 9; aw 2 - 1 P = a>9V eo A*o rozwiązaniem tego równania jest /> - 18 a
f.
17 c 36 a
8,33 GHz
R.12.30 Dla fali o rodzaju H uo wektor Hertza nhz nie zależy od y i można go zapisać w postaci n hz i,
Po podstawieniu nh. do równania falowego V2rete + (o2ftenhz = 0 otrzymuje się —0)2fJ£ Wprowadzając stałą separacji y2 otrzymuje się równania 4>" - 0y2 = 0 V + (coV + y2) = 0 przy warunkach brzegowych d*P dnh2 . . . ——= —— = 0 dla 8x 8n
x = 0;
x —a
Rozwiązaniem tych równań są funkcje
(x) = !P0 cos —
y.
0 )2fiS
Wektor magnetyczny Hertza TZX }
nhz(t) = izn0cos— e a
Wektory natężeń pól elektrycznego i magnetycznego . ]G)[1TZ
E H=
I
J V
xV
.
TtX
jtof —y - z
7c0 sin — e a a
K x nhz = - na a 0
. nx .ii kx1 . m ----- 1- 1 - c o s — eJ ix y2sin a a aj
12.31
12.32 Hut Eo.i ^1,1’ «0.1 H 3,1
= 8,53 cm V = 6,53 cm = 5,14 cm = 4,1 cm = 3,74 cm
K-
V
= 3,52 /« == 4,59 = 5,83 = 7,32 = 8,02
f= f,= 9
GHz GHz GHz GHz GHz
7z
^2,1 H lt2 ^0,2 ^3,1 H 2,2
= 3,06 cm = 2,95 cm ^“0 = 2,85 cm ^* = 2,46 cm = 2,34 cm = 2,05 cm ^0 “ =
%r
^0,2
f 9 -= 9,81 GHz = 10,18 GHz f.= = 10,54 GHz f9= f 9 == 12,18 GHz f 9 == 12,81 GHz = 14,64 GHz /.= S^r
R. 12,33 Rys. R.12.10 Az
Rys. R.12.10. Rozkład linii pola elektromagnetycznego w falowodzie kołowym o rodzaju a) H,
b) H0.„ <0
^ 1,1
R. 12.34
= f g2
a
= 3,52 GHz
* 0,1 c~ ——a, = 5,2 cm *i.i 2n a
R.12.35 P
2 ** Zf El J\ (j8 r) cos2cpr dcp dr 2Z qCo92 J J 00 2
P
2
na cd 4Z0 cd;
CD
El J? (p. a)
i CD
R. 12.36 W falowodzie prostokątnym rozchodzi się fala rodzaju H t 0, w koło wym zaś H x v Graniczna długość fali kg = 2a = 4 cm. Promień falo wodu kołowego wynosi a' — 1,172 cm. Impedancje falowe są równe Zy = 570 Q. W falowodzie prostokątnym £ 0x = 2 V/m, H0y = = 3,5 mA/m, H0z = 1,99 mA/m, S0 = 7 mW/m2. Moc przenoszona przez falowód kołowy jest wyznaczana przez całkowanie wektora Poyntinga po przekroju poprzecznym 2n a ’
r r
P=
2Zf(j}2 g m i/
H o J\ iPgr) cos 2q>r d ę dr
P= Stąd w falowodzie kołowym ab
H q2 a 'J , (Pg a’)
1,265 mA/m
i 1 n L *i.i_ Hr0 = 0,9 mA/m; -- 0,53 mA/m; Evo - 5,1 V/m; S0 — 0,46 mW2/m. R.12.37 ;.9ł Z ri
5,225 cm; 242,6 fi;
Er0 — 3 V/m;
Z fi =348,3 fi; Zft
E
290,7 fi;
- 2,613 cm; 2,6 cm; /, = 0,65 cm;
kf t
1,67 V/m
R. 12.38 Moc strat Ps
R 2Z 20 fó
OJ
oj
o
<5E Z
dn
2 1
2n dl =-
o;2
,
_
2 Z 2 ( 0 2 E2o J \ 2 W
AZ.QCDg
f g ci)
J
o aR_ a)2 , . E20 J '{2(fi a) 2Z q a»3
cos2
Po podstawieniu P z R. 12.35 otrzymuje się OL
1
A
aZ o
1
(O (O
R
2(7
dcc 0; co V 3co9 minimalne tłumienie występuje gdy CO) R.12.39 Pole elektryczne w linii współosiowej dla rodzaju H lA jest opisane za pomocą sumy pochodnych funkcji Bessela pierwszego J i drugiego N rodzaju E
z f yz f i
j(O t ~ >’z Z
\_AJ\ (figr) + BN\ {(1gr)] cos
9
Po uwzględnieniu warunków brzegowych E
b) Ą {fig a) - N\ {$g a) J\ (f}g h) = 0
Powietrze
Dielektryk
Rys. R.12.11. Rodzaj podstawowy E01 w falowodzie Goubau
R. 12.40 W falowodzie Coubau rozchodzi się fala rodzaju podstawowego E0A (rys. R.12.11). Fala rozchodzi się częściowo w dielektryku, a częściowo w powietrzu. Stąd jej prędkość fazowa jest mniejsza niż w linii współosiowej, a długość fali większa.
R.13 Rezonatory R.13.1
a) rys. R.13.1; b) rys. R.13.2; rys. R.13.3; c) rys. R.13.4
Rys. R.13.1. Rozkład pól w rezonatorze w różnych chwilach czasu
W
Rys. R.13.2. Zmiany energii gromadzonej w rezonatorze w funkcji czasu
r
8
r 8
T l j 1 8
l j
l j
41 8
T
t
Rys. R.13.3. Zmiany mocy strat w rezonatorze w funkcji czasu
Rys. R.13.4. Rozkład gęstości prądów i ładunków w ściankach rezonatora w różnych chwilach czasu
R.13.4 Pola elektromagnetyczne rodzajów E można wyznaczyć z elektrycznego potencjału Hertza ne o jednej tylko składowej itez iz. Współrzędna nez spełnia skalarne równanie Helmholtza W2nez + co2e0 p0 nez = 0 oraz warunki brzegowe nez(x = 0) = nez(x = a) = nez(y = 0) = nez(y = b) = 0 on - ^ ( z = 0) = ^ ( OZ
oz
*7
n=o
Z rozwiązania tych równań otrzymujemy nez = A sin (Px x) sin (Pvy) cos (Pzz) gdzie: fi2 + pł + fi] = « A 0 p0
P
mn a
p
Ml
b ’
P
pn
T
Poszczególne składowe pól wyznaczone z zależności (D.1.5), (D. 1.6) są następujące d2n p — ___££ x dx8z
Px Pz A cos (Px x) sin (fiyy) sin (P2z)
d2n ez Sy dz
PvP2A sin (Px x) cos (Py y) sin (p, z)
E E
^2 O W"£0 p0 + Y-j-1 nez = A ifii + Pf.)sin(Pxx) sin (Pyy)cos (j3Zz) OZ
H
dn e z } ^ 0 ~cy
HV H
rx 0
j
R.13.5 Poszczególne składowe pól są następujące: = j
0 H
~P XPZA sin (Px x) cos (/3Vy) cos (Pz z)
H
- P yPz A cos (px x) sin (py y) cos (/Jzz)
H
(Pl + Py) A cos (Px x) cos (Pyy) sin (Pz z)
gdzie: 2
Pl + Pl + Pl2 =
px
" ^ 0 ^ 0.
mu a
p.
nn b ’
R. 13.6 Pola elektromagnetyczne rodzajów E można wyznaczyć z elektrycznego potencjału Hertza ne o jednej tylko składowej neziz. Współrzędna nez spełnia skalarne równanie Helmholtza we współrzędnych cylindrycz nych V2nez + to2e0 Ho eH.
nez = 0
oraz warunki brzegowe = /) = 0 nez(Q =a) = 0 Poszukujemy rozwiązań powyższego układu równań metodą rozdzie lenia zmiennych podstawiając nez = A R (q)
m Q
R=0
d2
o
Rozwiązanie tego układu równań, spełniające odpowiednie warunki brzegowe, jest następujące R = J m(fie e) (p = c o s ( n u p ) Z
= cos i (i : z)
lub
<ł> — s i n (nup)
gdzie
Pn = ------, f t
*
«
.
Pz =
»
f t
p
n
/
<1
«
’
2£0
Po ewPw = Pe+ Pz
Stąd otrzymujemy
(Pe e ) Z o Z l cos (pz z) Poszczególne składowe pól wyznaczone z zależności (D.1.7), (D.L 8 ) są następujące EQ
E *
d2n ez dg dz
PePzAJ'APeQ)2iZlńn(p2z)
i
m
10
g dędz
Q
fi.A J .W .e rZ .Z S * * # '* )
2
E
<°
£0 Po ewP w+
dz
H J —o ^dtpJ ^ ^ A Q cu ez jaja dg
H< t> H
pi
/ *«
A j m(pe
cos
z)
J m{pt e r Z ^ ^ ( P ^ )
)wc0f . j L,A j m(ptie):°:i:;i™s((iz)
0
Symbol J'm(/? g) oznacza pochodną względem argumentu funkcji R.13.7 Poszczególne składowe pól są następujące Ja>mg0 n W
EQ
Q
AJm(Pe e)l~comZ)1 sin
E9 =
j ,Ł,Po p w
Pe Aj'mipt g a z
E
o
H
pePz AJ'm(peg ) 2 {Z \ c° s ( M
; COS (&
z)
Z)
W 1 //, = - ^ / ł J J ^ e ) '- « c o s ( ^ z ) H
P l A J m(V0g ) Z \ Z > ^ P r ~ )
Symbol J m ’ (fiDg) oznacza pochodną względem argumentu funkcji. %
R.13.8 R.13.9
0,492
/ Rys R.13.5
Rys. R.13.5. Wykres rodzajów pól rezonatora cylindrycznego
R.13.11 Pola elektromagnetyczne rodzajów E można wyznaczyć z elektrycznego potencjału Hertza ne jednej tylko składowej nez iz. Współrzędna nez wektora Hertza spełnia skalarne równanie Helmholtza we współrzęd nych cylindrycznych V 2 7r (,_. + 0 j 2 fi„ / / „ 7T(,; = 0
oraz warunki brzegowe = /) = o rce 2 (q = a) = nez (e = fc) = o (Dla rodzajów E00p warunki ituz{g = a) = n^ig = b) = 0 nie obowią zują). Poszukujemy rozwiązania powyższego problemu metodą rozdzielenia zmiennych. Postępując analogicznie, jak w R.13.6 uzyskujemy następu jący układ równań różniczkowych zwyczajnych
d 2
Rozwiązania dwóch ostatnich równań są następujące:
Rozważmy teraz szczególny przypadek flQ= 0 i m = 0 Rozwiązania pierwszego z równań układu są wówczas następujące: R = A In (Pe) Stąd Xez = A In (Pq) cos (Pz z) gdzie 2
o ie 0 Po
ft P 2
=
=
P” y
Wyznaczone z zależności (D.1.7), (D.1.8) składowe pól są następujące E
d2n ez Sq dz
H
.
A e
Pz sin (Pz z)
8nev Q
COS{pz z)
Te rodzaje pól (E00p) są znanymi rodzajami TEMp, gdyż nie zawierają z-towych składowych pól. Dla PQ 0 rozwiązanie równania Bessela, spełniające warunek brzego wy R (a) = 0, jest następujące: Jm (Pą O) R(e) = A Jm (Pg 8 ) - N m(Pe 8) (Pa a)_
Z warunku R(b) = 0 uzyskujemy równanie %
Jm (Pa
N rn(Pt fl) ~ J m(Pt a) N m(Pg b)
którego kolejne pierwiastki tworzą ciąg dopuszczalnych wartości /J Składowa wektora Hertza nez ma więc ostatecznie postać c o s (nup)
J m (Pe e) - K m(P
Q)
Jm (Pt «) cos (Pz z) N m(Pg A)_ sin (nup)
gdzie: oj2e.0 / / 0 = Pl + p2, Pl = ( -y J , Pv są pierwiastkami rozważanego wyżej równania. Poszczególne składowe pól wyznaczone z zależności (D.1.7), (D, 1.8) są następujące cos (nup)
sin(/Tz) sin (nup)
m
E
Q
J m(Po<>)Ysin(m*}\-. pzA \ j m(pe q) - N m(pe q) : r To 7 J sin w *z) N m(Pe a)
Pi A J m(Pe 6) ~ N m(Pe q)
J m(Pe a) T °s(mv) cos(P2z) ^m
He
(fig
J s in (mtpi
,0>m° A \ J . v . a - wm \ r. qa ± m N m(P0 a) Q
H
cos(nup)
ja ) £ 0 P0 A
m
(Po 0 ) - N m ’ (pe e)
cos (nup)
Jm (Pe a)
cos(nup)
N m(Po a) Jsin (nup)
cos (Pz z)
0
R.13.12 Pola elektromagnetyczne rodzajów E można wyznaczyć z elektrycznego potencjału Hertza ne o jednej tylko składowej ner. Funkcja skalarna 71 Ti*. = — spełnia skalarne równanie Helmholtza we współrzędnych sferycznych
V27t* + c i) 2e 0 n 0 n * = 0 Poszukujemy rozwiązań skalarnego równania Helmholtza w postaci iloczynu n% = R(r)H (0) (
Po podstawieniu do równania Helmholtza i przekształceniach otrzy mujemy d20 + m2
d r2 dr 1
dR 2 + P dr
n(n+ 1 ) n (n + l)
m H=0 sin 20 R = 0,
p
(O2f.0 fi0
Rozwiązania powyższych równań są następujące 0 ((p) = cos (mę)
lub
H (cos 0) = Pn (cos 0)
R(r) = (Pr) l'2J„+ uiiPr) Zatem = rn* = Ap~ ‘(^r)l/2 J„ + tiA M p : (cos 0)2lZl Wówczas Przyjmijmy oznaczenie B = AP
*er = B(M ll2Jn+il2(MPZ(™s8)TZl Poszczególne składowe pól wyznaczamy z zależności (D.1.9), (D.1.10) Dla rodzajów E mamy II1 + - 4 ) B (0r)1 J„ + , ,2 (/Jr)
E
E, -
d0
r dr
rfco sOsin(mę>) r1-"
Bm d [(Pr)ll2J n+l/2 ( ^ r ) ] Pn rsin 0 dr
E
(cos
[ “ sin (m
(C O S
0)
cos(mip)
H =0 He = i^ ^ m rs in 0
ll2Jn+ll2 m p:(cos < r sin
d m li2J n+v 2 ( M - p : ( o o So ) 2 zi ] H
Z uwagi na zależność x J p_ { (x) = x J pf (x) + p J p{x)
uzyskujemy po przekształceniach J n+li2(M = J n -li2 (M
n
Pole elektromagnetyczne rodzajów // wyznaczamy z magnetycznego potencjału Hertza nh. Po przekształceniach takich jak dla rodzajów E otrzymujemy nhr = C ( M ll2Jn+tl2(M P:(cos 0)ZlZl Poszczególne składowe pól wyznaczamy z zależności (D.1.9), (D.1.10) E
0
m ioC m r sin 0
Ee E
^
p : (cos())_ in(m„, c o s (nup)
dO
w -
b;
(coso a z ;
P2 //
^
^
j c ( w 1,2^ +. , 2 (W c (cos c
cos{m
H0
C d m r dr
H
Cm d ( M ll2Jn+u2m p : ( c o S9)l- cos sin^(m
d
il2Jn+1/2 m ] ~
p:
(cos o )z(z i
Uwzględnienie rachunku brzegowego: 7rńr(£ = a) = 0 prowadzi do równania
^n +1/2 (P&) ~
0
R.13.13 Pola elektromagnetyczne w rezonatorze wyznaczamy z elektrycznego potencjału Hertza, analogicznie jak w R.13.4. Do obliczenia dobroci wystarczy znać rozkład pola magnetycznego w rezonatorze Hx = j(oefiy A sin (fix x) cos (fiy y) cos {fiz z) =
- } Q > z P x A c o s ( P x x ) s i n (Py y ) c o s ( P z z )
Energia zgromadzona w rezonatorze 2
W=2Wm
IJ f
[P2y sin2( ^
x) C O S 2( P y >’) cos2 (/yzz) +
0 0 0
+ fil cos2(fix x) sin2(fiy y) cos2(fiz z)] dx dy dz fJ.a)2e2A 2abl (Pl + fi2) łio)2£2A 2abl (fil + fij) O
dla dla
Moc strat w metalowych ściankach obliczamy z zależności \Hfds Wobec symetrii rozkładu pól elektromagnetycznych wystarczy obliczyć
Rys. R.13.6. Oznaczenia ścianek rezonatora prostopadłościennego
moc traconą w trzech ściankach rezonatora przedstawionych schema tycznie na rys. R.13.6 i wynik pomnożyć przez dwa. Moc traconą w ściance pierwszej wyznaczymy następująco bl
1
Pql — —Rs co2e2fil A 2 J | sin2(j8y>jcos2(/?z z)dy dz 0 0
^
^ R s(o2e2f i l A 2^
dla
fiz #
0
R ,mV f H A ' bl
dla
px =
0
< V.
Podobnie obliczamy moc traconą w pozostałych ściankach
Pq2
<
- R s(o2e2p2A 2 j
dla
al R sco2P2A2£2 4
dla
1
P, i = - R sa)2e2A 2(fil + fiD
o Pz
0
ab
T
Całkowita moc strat: Pqm -
2 ( P
q l + P q2+Pq} )
Ostatecznie dobroć rezonatora jest następująca:
Q
ojW
~f 7
R.13.14 Q = 6
CA* 0
2 1 ,2 1
« > / 2 6
R
dla fi, #
0
dla f i =
0
x 9240
R.
2 V 2/
R.13.15 a
Q
cofiabl (fi2 + fil) 4 Rs [fil bl + fi2 al + (fi2 x + fij) ab] < 2 . a l aifiabl (fil + fil) 2Rs [ 2 fil bl + 2fil al + (fil + fil) uh]
mm 4620
R.13.16 Pola elektromagnetyczne rodzaju / / C),, rezonatora cylindrycznego są dane następującymi zależnościami Pe =
£ E
o }o)n0 fi A J , (fi 0
q) sin (fi, z)
Ht = - P ' P , A (fie e) cos (fiz z) = 0 Hz = fi\ A J 0 (fie q) sin (fiz z) Całkowita energia zgromadzona w rezonatorze /%/*/• 1
W"= 2 W.
|£ J 2dF */ % / 2n a l ^
-E
0
A
2
f i
f i
i (Po Q) sin2(/?z z) do dra dz
o ) 2n l Ę
% /« 0
0
0
71 A 2(o2n l z 0Plla2Jl{Pe d) 4 Moc strat w denkach rezonatora 2n a f i
P 4
1
- Rs 2
f i
H.\2ds = R
fil fil
A2qJ\ (fia q ) dg dę
J J
J
0
Sd
0
R.na2fil f i l A 2Jl {fi. a) Moc strat w pobocznicy rezonatora 2n l r /• 1 Pq b \ R s H.\2ds afil A2Ą{fi a)sin2(fiz z)dędz - Rs i 2 2 s % / oo Sb R nafil A 2Ą (fi a) l 2 Dobroć rezonatora
Q R.13.17 Q
wW
coW
~J7
P ą i + R qb
co3Ho eo la 2RS[ 2 afil + lfi2 J
a>Ho 2RAl + a)
R.13.18 - = 3 Q2 v
2ji2
^ * 2,8 8
R.13.19 Rezonator dzielimy płaszczyzną z = h na dwie części. Dla wyznaczenia pól rodzajów quasi £ 0 1 0 w każdym z podobszarów z osobna postępujemy analogicznie, jak w R.13.6. Składowe wektorów Hertza nezl i nezl wyznaczone w podobszarach metodą rozdzielenia zmiennych
*ez l = A J o ( P e e ) C OS ( P z l Z)
nez2 =
B
J 0
(Pe Q) COS [Pl2 ( / -
0zl = W2 e0
^ 0
£w1
1
z )]
- P
PI2 = w2e0^0 - Pi P o s z c z e g ó l n e s k ł a d o w e p ó l w y z n a c z a m y z z a l e ż n o ś c i ( D .1 .7 ) , ( D . 1 . 8 )
Eei = Pe Pzi AJ1(Pe e) sin (pzl z)
Ezl = 0%AJ o (0e q) (Pz z) Hvi = j a ) £ 0 swl Pe AJ 2(Pe q) c o s (Pzl z) Eei = - Bpe p z 2 BJ 2(Pe e) sin [p z 2 (/ - z ) ] Ez2 = Pl BJ0 (Pe q) c o s [pz2 (ł - z ) ] # „2 = j(«e0Pe BJ i (Pe ) cos [p z2 (/ - z)] c o s
2
0
P r z y r ó w n u ją c
na
g r a n ic y
z=
h
s k ła d o w e
sty c z n e
pól
u z y sk u je m y
r ó w n a n ia
Apzl sin(pzl h) = - B 0 z2 sin [p z2 (l - h )] ewi A cos(Pzi h) = B cos [p z2 (/ - h)] D z ie lą c te w y r a ż e n ia s t r o n a m i o t r z y m u je s ię r ó w n a n ie
- ltg ( /? — }
+ p z2t g [ p z2( i-h )]
=
o
e wl
R o z w ią z a n ia p o w y ż s z e g o r ó w n a n ia p o z w a la ją n a w y z n a c z e n ie z b io r u c z ę s t o t liw o ś c i w ła s n y c h r o d z a jó w q u a s i
E0 l p ,
przy czym
p ie r w ia s te k o d p o w ia d a r o d z a jo w i q u a s i £ 010.
R.13.20
P o s t ę p u j ą c a n a l o g i c z n i e , j a k w R . 1 3 .1 9 o t r z y m u j e m y
Ev i
=
- WHo
wi
Pe A J 1 (Pe e ) sin (Pz i z)
Hz = Pl Ah (Pe S) sin (Pzl z) Hel = - A p e Pz l J2(PeQ)cos(pZ2z) 2
E* 2 = -
Hz2 = PI BJ0 (fi, e) sin ( X 2 (/ - z)] He2 = Równanie rezonansu jest następujące: Hwltg(Pzlh) , tg[Pz2(l ~ h)]
Pil =
Pl 2 = Oi2£oHo~Pl
r\
n a jm n ie js z y
R. 13.21 Rezonator dzielimy na dwa podobszary płaszczyzną z — i Dla wyznaczenia pól w podobszarach postępujemy podobnie, jak w R.13.19. Poszczególne składowe pól są następujące = JWo P y A cos ( P x x) Sin (Py y) sin (Pzl z) E yi = P x A sin ( P x x) cos (Py y) sin (Pzt z) Ezl = 0 E xi
H xl =
-
P x P z 1 A s i n ( P x X ) C O S ( P y J ) COS ( P z l Z)
= - P y Pzl A cos (fixx) sin (Py y)cos (Pzl z) H z i = (Pl + Py) A COS(Px x ) cos (py y) sin (pz, z) Ex2 = j ^ 0 P y B cos (px x) sin (Py y)e~7i2Z E y2 = - j ^ o P x B sin ( f i x x) cos (fiy y) e “ z H yl
E z2 =
0
Hx2 = Yz2 pxB sin (Px x) cos (py y) e “ 2 Hy2 = Yz2 pyB cos ifix x) sin (Py y) e ~ v’ 2 2 H zi = (Pl + Py)B cos (Px x) cos (py y)e
2
Przyrównując na granicy z = / składowe styczne pól otrzymujemy tg(& iO , i — »—
1—
Pzl
_
n
=
u
Jz2
Aby wystąpił rezonans muszą być spełnione następujące warunki konieczne Vz2 = Px+Py-O)2E0fi0 > 0 Pzi = «}2e0 ii0 ew1 - Pl - P2 >
0
W aru n k iem w ystarczającym rezo n a n su jest sp ełn ien ie dla p ew n ych pulsacji rów n an ia rezon an su R .13.22 O b sza r rezo n a to ra d zielim y na d w a p o d o b sza ry p o w ierzch n ią q — a . D la w y zn a czen ia p ól w p o d o b sz a r a c h p o stęp u jem y p o d o b n ie, jak w R .13.19. P o sz c z e g ó ln e sk ła d o w e p ól w p o d o b sza ra ch są n astęp u jące E vi
=
- J W o P e i A J i(P ei
H zi
= =
Pl
H el
1A
(?) s i n ( P z
z)
J 0 ( P e 1 (?) sin ( P z z)
- A p e l p z J l ( p e l 6 ) c o s ( p z z) \ P g 2 1B K
E
J ( \ P e2|(>) sin
(fiz z)
H z 2 = p 22 B K 0 ( \ P e 2 \ e ) s m ( P z z ) H e2
=
- \ P e2\p z B K 1 (\pe2\ Q ) c o s ( p z z)
gd zie Pil
= OJ2 E0 f i 0 Ew l - p 2
P i z = a ) 2 E0
h
0 - P2 <
0
> 0
Przyrównanie składowych stycznych pól na granicy q = a prowadzi do następującego równania figi J q(PqI a) , \PQ2\Ko(\PQ2\a) _ q
JAPeia)
K x(\PQ2 \a)
R.13.23 Pole elektryczne rezonatora pustego rodzaju E010 Eo = E§m Jo (Pq£?) K a pole magnetyczne H 0
=
H 0 m J i ( P e Q) i p
Do obliczenia zmiany pulsacji drgań swobodnych spowodowanej wprowadzeniem dielektryka stosujemy zależność (D.1.12): fff (AsEE0 + AnHH0) d V (D—Q)0 ^ ^ __________________ «
N H Eo E E o + H 0 H H 0 ) d V
V
0
W liczniku powyższej zależności stosujemy quasi-statyczną aproksyma cję pól (D.1.15) E a, Eo H -* " o W mianowniku przyjmujemy równości E % E0
i
H * H0
Po uwzględnieniu powyższych zależności ta — co
o
OJ
2n ha E0
«wl-l
2n h a
EqmJo(P„e) e de dę
+
H om JiiPc
J J 0 0 0
V t/
*
Eo
0 0 0
2n l a
2nl a
0 00
0 0 0
S SS EL Jo 0) e de d
Ponieważ w rezonansie: Iff £o l^ol2 d F = JJJ fi0 \HQ\2dV V
V
0
0
więc ^0 E o m
e)ede
/ip H O m
Po przekształceniach otrzymujemy ostatecznie
d
R. 13.24 Równanie rezonansu jest funkcją co i h F (fi), h) =
+ pz2 tg y z2 (/ _ A)]
£wl Ponieważ pulsacja drgań swobodnych rezonatora
£ 010
x0 1 ^ a
COvo
możemy zapisać 1 0 ,1
“ " n / W £wl /^wl
CO J o
Rozwijamy funkcję F(co,h) wokół punktu (cov ,h) biorąc trzy pierwsze wyrazy szeregu Taylora: 0
F(co,h) » F(covO, 0 ) + dF dF (co = cov0, h = 0 )/j+ — (co = cov0, h + ĆCO dh
0
) (co - cov0)
dF dF Pochodne cząstkowe — i — są następujące: dh do) = dh
1 i ________________________ ewi cos2(/?zl h) cos [Pz (l-h)] 2
2
cohfiwl CO oF_ = /cwlco 4tg (0 , i h) + tg [ 0 2 2 (^—^)] + c p.. c cos (Pz l h) ' c P co (/ —h) + c2cos2[P z2(l-h)]
8 ( 0
2
2
2
2
z2
Mamy więc: dF (co = cov0, h dh
0
)
dF (co = cov0, h = 0 ) <9co
2
v 0 1
Ponieważ dla częstotliwości drgań swobodnych rezonatora zaburzone go F(cov h) = 0 oraz F(cov0 , 0) = 0 zatem 7
^voi^wl H 'w l --------nH— 2 CE w l
2
/ (W v -
Po przekształceniach co
COvO
1
h 21
1
wl
w 1/ _
COv0)
= 0
co —coo R.13.25 (O
8
tc(£w 1)R ( e w + 2 ) abl
1
R. 13.26 ł
21,83 mm
2/
1
a d
2
_ 2co0 —(o al TC
(O
£w —
1
Po podstawieniu danych d ^ 1,4 mm. R.13.28 Częstotliwość nie zmieni się R.13.29 Bezpośrednio: _ .^
' \2
TC \
co
/ X 01
lJ
\ a
Dla małych A///, gdzie: A/ = cu —coo
/0
—/, możemy zapisać
dcu
(/ /o) "d7
skąd otrzymujemy jiV
co = coo
/
1+
71 7' +
A/ / '
><01
\ 2
a
Z wzoru perturbacyjnego co-co 0 _ AWm- A W e coo
Pl
J co s2(/?z z) dz
2
0
l 2 f [Pl cos2 (/Szz) + Pl sin2(Pz z)] dz 0
Po przekształceniach TC C U
% coo
1
+
Al
7 TC
7
X 01 1
+
a
T
pz
Al
Pl+Pl i
R.13.30 ^
X^ PZ
h) + 'iL?**
*)]
pz2
1
o
R.13.31 a)
1 0 10
R.13.32 a) f v = —— Hz In b)
1 0 " 6
s
R.14 Wybrane ogólne właściwości pól elektromagnetycznych R.14.1
a) Z dołączonym generatorem dopasowanym rozwiązanie jest jedno znaczne jeśli założyć, że sprzężenie między linią a każdą z mogących powstać w rezonatorze fal rodzajów własnych jest różne od zera. Wtedy bowiem energia fal tych rodzajów przepływa do generatora i zanikają one wykładniczo. b) Z dołączonym generatorem napięciowym rozwiązanie nie jest jedno znaczne, mogą bowiem istnieć fale rodzajów własnych niezależne od pobudzenia.
nx ny R.14.2 E. = A cos — cos — e a b ny . nx ny A 5-sin — cos — e apy a b nx . cos — sin a
yzz
Powyższe wzory różnią się od wzorów dla fali rodzaju El t , ponieważ inne są warunki brzegowe (ścianka magnetyczna na brzegu falowodu). Zauważmy, że podstawienie w powyższych wzorach x' —x —a/2 oraz y' = y —b/2 sprowadzi je do postaci odpowiadającej rodzajowi £ n .
R.14.3 Układ źródeł zastępczych zawiera nieskończenie wiele elementów, tak jak pokazano na rys. R.14.1. I
i
Ii
l
i
i j
i
i
j —
i
T i
l
I
I I \
1 J 1I I
Rys. R.14.1. Układ źródeł zastępczych przy rozpatrywaniu źródła promieniu jącego w falowodzie prostokątnym
R.14.4 Na wstępie trzeba wyprowadzić wzory na przekształcenie dualne między momentami dipolowymi: elektrycznym p = q l qm l , . . i magnetycznym m = ------ = Is as (porównaj zad. 5.4) otrzymuje się p = Y 0 n ip '
lub
p
m'e = — *0
oraz
Podstawienie do wzorów na pola promieniowania dipola Hertza daje . IQrlwpPl l* 4r
R.14.5 a) Gdy e -►oo, fi — fi0 na granicy ośrodka (ściana elektryczna) to Et = 0 oraz dEJdn — 0. Indeks t oznacza składową styczną do granicy ośrodków a indeks n — składową normalną do tej granicy. W przypadku pól zmiennych zależności między polem elektrycznym i magnetycznym wymuszają dodatkowo warunki Hn = 0 oraz dHJdn = 0; b) Gdy p. -> oo, e = e0 (ściana magnetyczna) to Ht = 0 oraz dHJdn = 0. Dla pól zmiennych dodatkowo En — 0 oraz dEJdn = 0; c) Gdy £ = 0, p = otrzymuje się En — 0. Rozważając padanie fali płaskiej na granicę ośrodków można sprawdzić, że spełnione są pozostałe warunki z pkt. b;
d) Gdy e = e0, fi = O otrzymuje się Hn = 0. Rozważając padanie fali płaskiej można sprawdzić, że spełnione są pozostałe warunki z pkt. a. R.14.6 Pole można obliczyć tak, jakby pochodziło od dwóch identycznych ładunków odległych o 2d. Można więc zastosować metodę odbić, analogiczną jak w przypadku płaszczyzny idealnie przewodzącej, jednak tym razem ładunek rzeczywisty oraz jego obraz odbity mają ten sam znak. 4
R.14.7 Gdyby Ziemia charakteryzowała się przenikalnością magnetyczną fi — oo wtedy pionowy dipol ćwierćfalowy nie promieniowałby w kie runku poziomym, ponieważ jego promieniowanie byłoby zneutralizo wane przez dipol będący jego odbiciem. Natomiast dobrze spełniałaby swą rolę pozioma antena pętlowa położona równolegle do Ziemi, której odbity obraz wspomagałby promieniowanie w kierunku poziomym. R.14.8 W szczelinie może istnieć pole elektryczne prostopadłe do niej oraz pole magnetyczne do niej równoległe (rys. R.14.2a). Można te pola zastąpić układem źródeł jak na rys. 14.2b. Zauważmy, że źródło w postaci prądu magnetycznego K jest dualne w stosunku do źródła w postaci prądu elektrycznego, a więc antena szczelinowa jest dualna w stosunku do anteny zbudowanej z pręta przewodzącego.
Rys. R.14.2. Przybliżony rozkład pól w szczelinie a) oraz układ źródeł zastępczych b)
R.14.9 Źródło to nie wytworzy żadnego pola, ponieważ jego promieniowanie zostanie zneutralizowane przez promieniowanie obrazu tego źródła w płaszczyźnie przewodzącej. Przykład ten uwidocznia różnicę między rozpatrywanym tu prądem wymuszonym, który jest źródłem pól powstających wokół niego a prądem indukowanym w płaszczyźnie przewodzącej, który jest skutkiem wtórnym w stosunku do pól. Pole magnetyczne styczne do płaszczyzny przewodzącej powoduje induko wanie w tej płaszczyźnie prądów, które pozwalają na spełnienie warunków brzegowych. R.14.10 a) J s(t) = - ix — ej"" I U f ) = —iy £ 0 ej
■MO = o
* ,( 0 = - 2 iyE0ć°>‘ Pole w prawej półprzestrzeni nie zmieni się. R.14.11 Źródła punktowe promieniują pola odwrotnie proporcjonalne do pro mienia (zmiennej r układu współrzędnych kulistych), a więc składnik $(E a x Hb) ds pozostaje w przybliżeniu stały przy zwiększaniu promies
nia obszaru s. Z drugiej strony pola promieniowania są dla dużych odległości od źródła zbliżone do pól fali płaskiej, a więc Ea jest prostopadłe do Ha oraz Ebjest prostopadłe do Hb. Biorąc pod uwagę, że E Eb — = — widzimy, że rozpatrywane wyrażenie zeruje się. Ha
Hb
R.14.12 W przypadku dwóch anten krótkich nie rozważamy prądów magne tycznych. Zakładając, że pola nie zmieniają się w obszarze anteny otrzymujemy
<«.b y
= H$Ja Ebd V = J a-EbAs Al = Ia U„ V
gdzie: s — przekrój anteny; Al — długość anteny; K — Pr$d płynący w antenie /, gdy pracuje ona jako nadajnik; Ub — napięcie indukowane w antenie /, gdy pracuje ona jako odbior nik sygnału wytwarzanego w antenie 2 przez płynący w niej prąd Ib. Przy takich oznaczeniach impedancja wzajemna U* L a więc = Z l2IaIb Zauważmy, że jeśli całka powierzchniowa w twierdzeniu Lorentza jest równa zeru, to =
Obliczenie całki w przekroju poprzecznym linii daje $ $ E xH *ds= Ul*
Rozważmy dwa przypadki: a) obwód zasilany na wejściu prądem Ja, wyjście rozwarte; b) obwód zasilany na wyjściu prądem Ib, wejście rozwarte. Otrzymuje się Z 1 2 = Z 21. R.14.14 a) Stosując sumowanie pól w strefie dalekiej pochodzących od dipola i jego obrazu odbitego otrzymuje się F (
lal Ubl ~ Ib2 Ua2 Jeżeli prądy Ial i Ib2 nie zależą od położenia karetki (jest tak w przy bliżeniu przy małym sprzężeniu karetki z linią), to Ubl jest proporcjo nalne do Ua2, a więc Uhl odzwierciedla również rozkład fali stojącej w linii. R.14.16 Zasada Babineta pozwala na określenie pola £ 3
= £
Z0 H j
£ 3
na podstawie pola
R.15 Zależności relatywistyczne dla pól elektromagnetycznych w układach ruchomych R.15.1
Należy dokonać obliczeń przy założeniu t\ = t2, bowiem oba końce linijki muszą być zmierzone w układzie S’ w tym samym czasie. Co prawda wtedy t, ^ t2, ale to nie przeszkadza, bo w układzie S linijka jest nieruchoma i można dokonać pomiaru w dowolnej chwili. Otrzymuje się r
1
m
1
R.15.2 Odległość między znakami wyniesie vAt
A/' 1
R.15.3 Z zależności relatywistycznych wynika, że czas w układzie związanym z mezonem płynie ok. 15 razy wolniej niż czas w układzie Ziemi. Wobec tego mezony mogą przebyć w układzie Ziemi odległość rzędu 9 km. R.15.4 W układzie S równania ruchu linijki można zapisać w postaci y = at2
z —l
0 <
l<
1
w
Korzystając z transformacji Lorentza otrzymuje się y =y 1=
0 1
^+
V ę2Z
z — g(z' + bet') a więc równania ruchu przekształca się do postaci y = ag2 1 r'+ -^z z' = - —bet' 9 Dla t' = 0 otrzymuje się
y
ag
2 V
_/2
o< /< i g
Wynika stąd, że linijka ma w układzie S ’ kształt paraboli
R.15.5 Zapiszmy równania ruchu czterech wierzchołków kwadratu w ukła dzie S a) b) c) d)
y y y y
= ut; = a 4 -ut; = a + ut; = ut;
z z z z
=0; =0; = a; —a.
Po zastosowaniu transformacji Lorentza uzyskuje się
Podstawienie f' = 0 pozwala na stwierdzenie, że kwadrat z układu S staje się w układzie S' równoległobokiem. R.15.6 Praca wykonana w polu elektrycznym związana z przesuwaniem ładunku jest równa przyrostowi energii związanej z masą, a więc eU = 0,01 m0 c 2 U = 5,118 kV R.15.7 Ładunek całkowity pozostaje stały, lecz jego gęstość zmienia się ze względu na zmiany wymiarów naładowanego ciała. Jeżeli ładunek q + był w spoczynku w układzie S, to w układzie S' otrzymamy Q+f = Q+9 Odwrotna zależność wystąpi w przypadku ładunku ujemnego, który jest ruchomy w układzie S\ stąd 6 9 Wykorzystując powyższe zależności otrzymuje się
e
+
= e +e
__
+/ 1 = q [g-\ 9
R.15.8 A'x = Ax Ay = Ay
U' = g(U —vA,)
R.15.9 Prędkość układu S' powinna wynosić 5c i 6n Pole magnetyczne w układzie S' będzie równe H V ' 1 1
25 36tc2
Pole H będzie różne od zera w każdym układzie. R.15.10 Pola te można rozpatrywać jako superpozycje dwóch fal bieżących E = ix E0 COS((Ot —fiz) + cos (cot + fiz) H = iy
— E0 [cos (cot —fiz) —cos (tut + fiz)\ V Mo Stosując wzory na transformacje pól fali płaskiej otrzymuje się
. a ((Ot fiz 1---V = K E0 a cos (atut —afiz) + -a cos \I ----a a ,
1
a cos (atut —afiz
)
gdzie a =
c —v C+ V
R.15.11 Jeżeli pola w układzie S są opisane zależnościami Hz = Hz0cos(fixx)e~yz* Hx = Hx0sin(fixx)e~y*z Ey = Ey0sin(fixx)e~yzZ
N
to w układzie S’ H'z = Hz0cos(f}xx)e~y*z H'x = H'x0 sin (fixx)e~yzZ E'y = E’y0sm(fixx)e~y*z
Przy czym H'x0 = Hx0g^ 1- -
2
j
vZ q
cZ/ z
cZq Częstotliwość graniczna falowodu w układzie S' jest taka sama jak w układzie S, ale zmienia się częstotliwość fali, a więc również jej stosunek do częstotliwości granicznej. R.15.12 Prędkość poruszania się samochodu musiałaby wynosić
’=c '~( ł / ‘ 0,588c 7
9
R.15.13 a) Gdyby prędkość światła zależała od prędkości źródła, wtedy ta sama część gwiazdy podwójnej wysyłałaby w stronę Ziemi swój obraz z różną prędkością, w zależności od tego czy oddala się, czy też zbliża do Ziemi. W efekcie na Ziemi odbierany byłby jednocześnie obraz tego samego elementu w różnych położeniach. Ponieważ efektu takiego nie zaobser wowano, hipoteza została obalona. b) Należy zmierzyć widmo promieniowane przez elementy gwiazdy w czasie oddalania się od Ziemi oraz zbliżenia do niej. Przesunięcie widma pozwoli na obliczenie prędkości na podstawie wzorów opisują cych efekt Dopplera. R.15.14 Oznaczamy przez f + i / częstotliwości fali padającej i odbitej w układzie związanym z radarem a przez f ' + i f'~ częstotliwości tych fal w układzie związanym z samochodem. Otrzymujemy r += r
r r
c+ r c —v
= / ,+
= / '-
C+ 1' c —v
C+V C— V
Sygnał odbierany będzie miał częstotliwość 3.108 + 27,8 3.108 —27,8
10lo(l + 1,85-10“ 7)
R.15.15 Zgodnie z teorią klasyczną opartą na transformacji Galileusza efekt Dopplera miałby postać O )' =
CD — P z v
P' = P Zauważmy, że poprzeczny efekt Dopplera nie jest wtedy możliwy do wytłumaczenia. 9P R. 15.16 F 0,3 mN c
Dodatek W ybrane m etody analizy pól w rezonatorach
Wyznaczanie pól elektromagnetycznych rezonatorów o idealnie przewodzących ściankach W kartezjańskim, cylindrycznym i sferycznym układzie współrzędnych pola elektromagnetyczne w rezonatorach zawierających liniowy, bezźródłowy, izo tropowy i jednorodny ośrodek wypełniający mogą być wyznaczone przy użyciu potencjałów Hertza. Rodzaje drgań typu E względem wyróżnionej osi układu współrzędnych wyznacza się z wektora Hertza typu elektrycznego ne, a ro dzaje drgań typu H z wektora Hertza typu magnetycznego nh. Wyróżnioną współrzędną w układzie sferycznym jest r, a cylindrycznym z. Wybór wyróżnio nej współrzędnej w układzie kartezjańskim jest dowolny. Oznaczmy współrzędne dowolnego z wymienionych układów współrzędnych przez x2, x3. Niech x : oznacza współrzędną wyróżnioną, a wersory osi i 1? i2, i 3 tworzą permutację prawoskrętną. Wyróżnione współrzędne nel i nhX wektorów Hertza spełniają w kartezjańskim i cylindrycznym układzie współrzędnych skalarne równania Helmholtza. V2 ?tel +arEfinel = 0
(D.l)
V2 7rhl +a>2£imhl = 0
(D.2)
W układzie współrzędnych sferycznych skalarne równania Helmholtza spełniają funkcje: 7r*j = nel/r i 7r*t —nhl/r. Załóżmy, że idealnie przewodzące ściany rezonatora są opisane równaniami xk = const, gdzie k — 1,2,3. Z warunku brzegowego n x E = 0 na idealnie przewodzących ściankach wynikają następu jące warunki brzegowe dla wyróżnionych współrzędnych wektorów Hertza
- 0
e/dn
i
nhl = 0
dla
= 0
dla
on
x x — const i
= const
(D.3) (D.4)
oznacza pochodną względem kierunku normalnego do idealnie przewo dzących ścian. (Odstępstwo od tej zasady stanowią rodzaje pól TEM, dla których nie wszystkie z warunków (13.3) i (13.4) muszą być spełnione).
Metodę potencjałów Hertza możemy również zastosować do wyznaczenia pól z niejednorodnym wypełnieniem. Jednak wówczas pola elektromagnetyczne nie są, na ogół, rodzajami E ani H i dla ich wyznaczenia należy korzystać z obydwu wektorów Hertza jednocześnie. Czyste rodzaje E i H dla rezonatorów z niejednorodnym wypełnieniem istnieją w sytuacji, gdy niejednorodność występuje tylko wzdłuż współrzędnej wyróżnionej. Jeśli wektory Hertza są znane, wówczas pole elektromagnetyczne można wyznaczyć z następujących wzorów: Kartezjański układ współrzędnych d E\ = ( co2sp + 2 I ^el 8x{ E E H,
}m
8x j cx2
8x,
(D.5)
d2nel . 8nhi + w 8xl 8x CX-,
d2 crzfi + .2 cx i
I
H
d2nhl dnel + JCU6 — 8xx 8x 8x,
H
82n h l 8x{ 8x
(D.6 )
( K i )oje 8x->
Cylindryczny układ współrzędnych ^2
are/i +
bz2 '
d2n ez jcop 8nhz E 8q 8z 6 dę i1 o2nez ^2 ^ . onh +jo)H E< ł> q 8
co2cp +
82 -
g
-
j
i nh z
82nh z ja>c Snez + 8q 8z e d(p 1 82n hz Węz }OJt: f i
Q (Up CZ
(D.7)
Sferyczny układ współrzędnych
( E. = o)2ł,u + ■> 2 ^er er
(D.8 )
ja)n auk. r sin 9 dę
82n er r dr 80 1
d2n er r sin 6 dr dę 1
(D.9)
YW Snhr 80
o)2efi + 1 S2nhr r dr d9
jcoe 8ner r sin 9 dę
d2nhr r sin 9 dr dę 1
(D.10)
j cos dner r d9
Zaburzanie rezonatora poprzez zmianę parametrów elektrycznych ośrodka wypełniającego rezonator lub odkształcenie jego ścian Rozważmy rezonatory przedstawione na rys. D.l. Pierwszy z nich, rys. D.l a) nazwiemy niezaburzonym. Drugi rezonator, rys. D.l b) różni się od pierwszego odkształceniem metalowych ścian ograniczających jego obszar, trzeci natomiast, rys. D.l c), zmianą właści wości ośrodka wypełniającego jego wnętrze.
Ac=ei~c Rys. D.l. Schematy zaburzeń: a) rezonator niezaburzony. b) zaburzenie poprzez odkształcenie ścianek rezonatora, cj zaburzenie poprzez zmianę parametrów materiałowych
Związki między pulsacją drgań swobodnych rezonatora niezaburzonego a pulsacjami rezonatorów zaburzonych są następujące: Dla rezonatora z rys. D.lb
oj0
j# { H x £ S )d s As_____________________
^(F.EES + nHHfrdV V Dla rezonatora z rys. D.lc
(D.l 1 )
JJJ (AfiEEg + AnHH$) d V Vo______________
(D.12)
MieEEZ + tiHH&dV Vo
Jeśli odkształcenie ścian rezonatora jest niewielkie i gładkie AV można przyjąć E E0 \ H = H„. Zależność (D .ll) upraszcza się wówczas do postaci:
V0, wówczas
J J J ( / i |/ / 0|2 - e | £ 0|2) d F
03—030 co0
&v
(D.13)
ffl(>i\H0\2 + e\E0\2)dV Vo
Wzór D.12 stosuje się zazwyczaj do przybliżonego określenia częstotliwości drgań swobodnych rezonatora zaburzonego niewielkimi ciałami (AV<ś V0). W takim przypadku w mianowniku wyrażenia D.12 przyjmuje się: JJJ
WES
V0
+
*) d V * JJJ («|£ 0|:2 + /i \H0 1s2 ) d V
(D. 14)
V0
Przyjęcie podobnej aproksymacji pól w liczniku wyrażenia (D.12), nawet w wy padku A V V 0, powoduje znaczne błędy. Najczęściej stosowaną aproksymacją pól we wnętrzu ciała zaburzającego jest aproksymacja quasi-statyczna. Polega ona na przyjęciu takich relacji między polami wewnętrznymi £, H i zewnętrznymi £ 0, H0 jak dla pól stacjonarnych. Ścisłe wyznaczenie tych relacji, nawet w wypadku stacjonarnym, jest możliwe dla kilku prostych kształtów ciał zaburzających. Ograniczymy się do podania tych związków dla ciał przedstawionych na rys. D.2.
a)
b)
c) C0 £
Nieskończenie długi mleć
Kula
Rys. D.2. Ciała dielektryczne, dla których podano quasi-statyczną aproksymację pól w ich wnętrzu
Quasi-statyczna aproksymacja pól we wnętrzu ciał dielektrycznych przedsta wionych na rys. D.2 jest następująca: nieskończona warstwa: e (D.15) 01 nieskończenie długi walec: (D.16)
kula: (D.17) Jeśli ciała zaburzające posiadają właściwości magnetyczne, to quasi-statyczną aproksymację pól magnetycznych w ich wnętrzu uzyskamy zamieniając w za leżnościach (D. 15)...(D.17) pola i przenikalności elektryczne na magnetyczne. Warunkiem stosowalności quasi-statycznej aproksymacji pól są małe rozmiary ciała w stosunku do długości fali w ośrodku zaburzającym odpowiadającej częstotliwości drgań własnych rezonatora niezaburzonego (d <ś A). Dla walca i kuli wymaga się ponadto spełnienia warunku r > d, gdzie r jest odległością kuli lub pobocznicy walca od metalowych ścian rezonatora.
Rozwiązanie skalarnego równania Helmholtza w układzie współrzędnych sferycznych metodą rozdzielenia zmiennych W sferycznym układzie współrzędnych skalarne równanie Helmholtza ma następującą postać o 2 * rŁ er 1
1 8 di/f sin 0 + + Ir r2sin 0 80 80
d2\j/
1
J
*>/i
r~s\n~0 cup
2
+ B2\b = 0
(D.18)
Zakładając rozwiązanie tego równania w postaci (D.19)
iA = R (r) H (0) 4>(ę) uzyskuje się następujące równania zwyczajne: d2
(D.20)
d / . ndH , sin 0 —— + A(A+ 1 ) sinfldfl dO 1
d r2 dr 1
sin2(l
A(A+ 1)
H=
0
(D.2t) (D.22)
Zwykle interesują nas rozwiązania równań (D.20)...(D.22) dla całkowitych wartości v = m i /. = n. W takim przypadku rozwiązania równania (D.21) są następujące: H(cosO) = A { P : (c o s 0) + fi, Q” (cos(ł)
(D.23)
Funkcje P” nazywają się stowarzyszonymi wielomianami Legendre’a pierwsze go- rodzaju dla m ^ 0 lub wielomianami Legendre’a pierwszego rodzaju dla m= 0.
Funkcje Q™nazywają się stowarzyszonymi wielomianami Legendre’a drugiego rodzaju dla m ^ 0 lub wielomianami Legendre’a drugiego rodzaju dla m = 0. Dla m > n P„(X) 0 i Q“ (X) 0 Funkcje są osobliwe dla 6 = 0 i 0 = n Rozwiązania równania (D.22) są następujące: R(r) = ( P r f KA 1J n+ il 2 (Pr) + B
1N H+ll2(Pr)]
(D.24)
lub R (r) = (fir)' [A 2 HW 1 / 2 (Pr) + B2 2
t / 2 (pr)]
gdzie: J n + 1 / 2 {*) — funkcja Bessela pierwszego rodzaju rzędu /?+ l/'2; N„ + i/2 (x) — funkcja Bessela drugiego rodzaju rzędu n + 1/2; ^fn+i / 2 W — funkcja Hankela pierwszego rodzaju rzędu n + 1/2; H{n +mix) — funkcja Hankela drugiego rodzaju rzędu n + 1/2.
(D.25)
Literatura
1. Adam S. F.: Microwave theory and applications, Prentice-Hall, Englewood Cliffs, New York 1969. 2. Adler R. B., Chu L. J., Fano R. M.: Electromagnetic energy transmission and radiation. J. Wiley, New York 1960. 3. Amitay N., Galindo V., Wu C. P.: The theory and analysis of phased array antennas. Wiley-Interscience, New York 1972. 4. Bem D. J.: Anteny i rozchodzenie się fal. WNT, Warszawa 1973. 5. Bloembergen N.: Nonlinear optics. Benjamin Inc., New York 1965. 6. Bochenek K.: Metody analizy pól elektromagnetycznych. PWN, Warszawa 1%1. 7. Bochenek K.: Teoria fal elektromagnetycznych. Prace wybrane. PWN, Warszawa 1984. 8. Ba.ibMaH B. H., FlepoB H. B.; TexuunecKasi xiet
21. Landau L., Lifszic E.: Elektrodynamika ośrodków ciągłych. PWN, Warszawa 1960. 28. Leja F.: Funkcje zespolone. Wyd. 5. PWN, Warszawa 1979. 29. Lewin L.: Advanced theory o f waveguides. Iliffe and Sons, London 1961. 30. Litwin R.: Teoria pola elektromagnetycznego. WNT, Warszawa 1968. 31. Litwin R., Suski M.: Technika mikrofalowa . WNT, Warszawa 1972. 32. MapicoB r . T., FleTpoB E. M., Tpy^HHCKaa r . n.: 3jieKmpodunaMUKa. CoBeTCKoe Pa^wo,
MocKBa 1979. 33. MapKOB r . T., UaimHH A. d>.: Bosbyotcdenue lAeJcmpoMaenumubix s o a h . Paauo h Cbjbi>, MocKBa 1983. 34. Maron I. A., Demidovicz B. P., Szuwałowa E. Z.: Nowoczesne metody numeryczne. Cz. 1, 2. PWN, Warszawa 1965. 35. Matusiak R.: Elektrotechnika teoretyczna. Tom 2: Teoria pola elektromagnetycznego. WNT, Warszawa 1982. 36. Matusiak R.: Teoria pola elektromagnetycznego. WNT, Warszawa 1976. 37. Mittra R.: Computer techniques fo r electromagnetics. Pergamon Press, New York 1973. 38. Moon P., Spencer D. E.: Foundations o f elektrodynamics. Van Nostrand, Princeton 1960. 39. Moon P., Spencer D. E.: Teoria pola. PWN, Warszawa 1966. 40. Morawski T.: Zbiór zadań z teorii pola elektromagnetycznego . Wydawnictwa Politechniki Warszawskiej, Warszawa 1969. 41. Morawski T., Gwarek W.: Teoria pola elektromagnetycznego. WNT, Warszawa 1985. 42. Muller C.: Foundations o f the mathematical theory o f electromagnetic waves. Springer-Verlag, New York 1969. 43. Nowicki R.: Zbiór zadań z teorii pola. Wydawnictwa Politechniki Wrocławskiej, Wrocław 1973. 44. Plonsey R., Collin R. E.: Principles and applications o f electromagnetic fields. J. Wiley, New York 1953. 45. Ramo S., Whinnery J., Van Duzer J.: Fields and waves in communications electronics. J. Wiley, New York 1965. 46. Rydel M.: Tory transmisyjne przewodowe. Wydawnictwa Politechniki Warszawskiej, Warszawa 1975. 47. Schelkunoff S. A.: Electromagnetic jields. Blaisdell, New York 1963. 48. Schelkunoff S. A.: Electromagnetic waves. Van Nostrand, New York 1943. 49. Skilling H. H.: Fale elektromagnetyczne. PWN, Warszaw'a 1954. 50. Snitzer E.: Cylindrical dielectric waveguides modes. Journal Optical Society of America, May 1961, Vol. 51, No 5, s. 491^498. 51. Sommerfeld A.: Electrodynamics. J. Wiley, New York 1964. 52. Stratton J. A.: Electromagnetic theory. McGraw-Hill, New York 1941. 53. Szulkin P., Pogorzelski S.: Podstawy teorii pola elektromagnetycznego. WNT, Warszawa 1964. 54. Van Bladed J.: Elektromagnetic fields. Hemisphere, New York 1985. 55. Wainstein L. A.: Fale elektromagnetyczne. PWN, Warszawa 1963. 56. Weeks W. L.: Electromagnetic theory fo r engineering applications. J. Wiley, New York 1964. 57. Wheeler H. A.: Transmission line properties o f parallel strips separated by a dielectric sheet. IEEE Transaction MTT, March 1965, s. 172-185.